FR2746333A1

FR2746333A1 - Procede de coulee continue d'une bande d'acier inoxydable austenitique sur une ou entre deux parois mobiles dont les surfaces sont pourvues de fossettes, et installation de coulee pour sa mise en oeuvre

Info

Publication number: FR2746333A1
Application number: FR9603545A
Authority: FR
Inventors: Philippe Paradis; Christian Marchionni; Manuel Bobadilla; Jean Michel Damasse
Original assignee: USINOR Sacilor SA
Current assignee: USINOR SA
Priority date: 1996-03-22
Filing date: 1996-03-22
Publication date: 1997-09-26
Anticipated expiration: 2016-03-22
Also published as: CA2200543C; PL319109A1; MX9702143A; CZ85997A3; CA2200543A1; RU2182858C2; TR199700223A2; CN1067306C; SK37397A3; JPH09253803A; GR3032051T3; JP3922401B2; DE69700505D1; AU706394B2; FR2746333B1; ZA972474B; PL183032B1; EP0796685B1; BR9701420A; AU1633697A

Abstract

L'invention a pour objet un procédé de coulée continue d'une bande d'acier inoxydable austénitique directement à partir de métal liquide de composition, exprimée en pourcentages pondéraux: C =< 0,08%; Si =< 1%; Mn =< 2%; P =< 0,045%; S =< 0,030%; Cr compris entre 17,0 et 20,0%; Ni compris entre 8,0 et 10,5% sur une machine de coulée sur une ou entre deux parois mobiles dont la surface extérieure est pourvue de fossettes et dont on inerte la zone environnant le ménisque avec un gaz d'inertage de composition maîtrisée, caractérisé en ce que: - on confère audit métal liquide un rapport Créqu /Niéqu = supérieur à 1,55, avec: Créqu = % Cr + 1,37 <T 618> % Mo + 1,5 <T 618> % Si + 2 <T 618> % Nb + 3 <T 618> % Ti et Niéqu = % Ni + 0,31 <T 618> % Mn + 22 <T 618> % C + 14,2 <T 618> % N + % Cu; - on utilise une ou des parois mobiles dont l'ensemble de la surface comporte des fossettes jointives de diamètre compris entre 100 et 1500 mum et de profondeur comprise entre 20 et 150 mum; - et on utilise un gaz d'inertage consistant au moins partiellement en un gaz soluble dans l'acier. L'invention a également pour objet une installation de coulée pour la mise en oeuvre de ce procédé.

Description

PROCEDE DE COULEE CONTINUE D'UNE BANDE D'ACIER

INOXYDABLE AUSTENITIQUE SUR UNE OU ENTRE DEUX PAROIS

MOBILES DONT LES SURFACES SONT POURVUES DE FOSSETTES, ET

INSTALLATION DE COULEE POUR SA MISE EN (EUVRE

L'invention concerne la coulée continue des métaux. Plus précisément, eue concerne les installations de coulée continue des métaux tels que l'acier inoxydable sous forme de bandes minces, par solidification du métal liquide sur une paroi mobile ou entre deux parois mobiles. Ces parois mobiles peuvent, en particulier, être constituées par les surfaces latérales d'un ou deux cylindres à axe horizontal

énergiquement refroidis intérieurement.

Ces dernières années ont vu s'accomplir des progrès sensibles dans le développement des procédés de coulée de minces bandes d'acier directement à partir de métal liquide. Le procédé qui semble, à l'heure actuelle, être le plus susceptible de déboucher rapidement sur une application industrielle est la coulée entre deux cylindres refroidis intérieurement, tournant autour de leurs axes horizontaux dans des sens opposés, et disposés en regard l'un de l'autre, la distance minimale entre leurs surfaces étant sensiblement égale à l'épaisseur que l'on désire conférer à la bande coulée (par exemple de quelques mm). L'espace de coulée renfermant l'acier liquide est défini par les surfaces latérales des cylindres, sur lesquelles s'initie la solidification de la bande, et par des plaques de fermeture latérale en réfractaire appliquées contre les extrémités des cylindres. Les cylindres peuvent éventuellement être remplacés par deux bandes refroidies en défilement. Pour couler des produits d'épaisseur encore plus faible, on a aussi proposé de réaliser la solidification par dépôt du métal liquide sur la surface

refroidie d'un cylindre unique refroidi en rotation.

L'obtention immédiate d'une bonne qualité de surface de la bande est un élément essentiel de la réussite de l'opération de coulée. En effet, l'intérêt majeur de la coulée de bandes minces directement à partir de métal liquide est la possibilité qu'elle donne de supprimer ou de réduire considérablement l'ampleur de l'opération de laminage à chaud du demi-produit épais habituellement coulé. Lorsque l'acier est coulé en formats épais, il est possible de supprimer les défauts de surface par meulage, et de toute facçon le taux de laminage important permet d'atténuer sensiblement leur importance. Au contraire, dans les procédés de coulée de bandes minces, il est impératif d'obtenir une surface sans défauts dès la coulée. En particulier, la bande doit être exempte de petites fissures superficielles appelées "microcriques", car celles-ci sont rédhibitoires pour la qualité du produit fini après le laminage à froid qui doit

conférer son épaisseur définitive à la bande.

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Ces microcriques ont en général une profondeur de l'ordre de 40 mm et une ouverture inférieure ou égale a 20 lm, et on remarque qu'elles sont associées à une plage o le métal est enrichi en éléments qui ségrègent au moment de la solidification, tels que le nickel et le manganèse. Il est donc clair que ces défauts se forment au moment de la solidification de l'acier sur les cylindres. Leur apparition est liée aux contractions du métal lors de la solidification, contractions dont l'ampleur dépend du chemin de solidification, donc de la composition du métal coulé. Les conditions de contact entre l'acier et la surface des cylindres ont également une grande importance,

en ce qu'elles gouvernent les transferts thermiques responsables de la solidification.

Elles sont principalement contrôlées par la rugosité de la surface des cylindres, et également par la nature du gaz qui est présent au moment de la solidification dans les parties gravées en creux de cette surface lorsqu'elle n'est pas parfaitement lisse. En effet, ce gaz forme un "matelas" entre le métal et le cylindre, et son influence sur les transferts thermiques dépend de sa nature et de sa quantité présente. Ces deux paramètres sont, notamment, gouvernés par le dispositif d'inertage de la lingotière qui est utilisé pour protéger l'acier liquide de l'oxydation atmosphérique, notamment dans

la zone o la surface du métal entre en contact avec le cylindre, appelée "ménisque".

De manière générale, les transferts thermiques sont plus intenses lorsqu'on utilise un gaz d'inertage présentant une solubilité significative dans l'acier liquide, tel que razote,

que lorsqu'on utilise un gaz d'inertage insoluble dans l'acier liquide tel que l'argon.

Dans le document EP 0309247, il est proposé de conférer à la surface des cylindres une rugosité sous forme de "fossettes", c'est à dire de gravures en creux d'ouvertures circulaires ou ovales d'un diamètre de l'ordre de 0,1 à 1,2 mm et d'une profondeur de 5 à 100 Mim. Le document EP 0409645 s'intéresse également à la nature du gaz dimertage, et propose de conjuguer l'utilisation de fossettes avec celle d'un mélange de gaz soluble (azote, hydrogène, C02, ammoniac) et insoluble (argon, hélium) dans le métal liquide. Un gaz d'inertage trop soluble dans le métal risque de ne pas empêcher le métal de pénétrer jusqu'au fond des fossettes: on obtient alors une solidification rapide génératrice de microcriques (tout comme si la surface de coulée était rigoureusement lisse) qui, en outre, laisse subsister des reliefs sur la surface de la bande constituant l'impression "en négatif' des fossettes. Inversement, un gaz totalement insoluble risque de se dilater exagérément, et d'imprimer des creux à la surface de la bande. Dans d'autres documents, il est proposé de réaliser ces fossettes par usinage laser (EP 0577833) ou par grenaillage (JP 6134553, JP 6328204). Dans tous les documents que l'on vient de citer, les fossettes sont non jointives, et séparées

les unes des autres par des plages planes ou très faiblement rugueuses.

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On a également proposé (document EP 0396862) de réaliser sur les cylindres des rainures circonférencielles écartées les unes des autres de 50 pm à 3 mmn, larges de

pm à I mm et profondes de 30 à 500 lim.

Un autre document (WO 95/13889) a proposé de réaliser des cylindres présentant sur leur surface des crêtes et des rainures circonférentielles profondes de 10 à 60 Mm et espacées de 100 à 200 im. Cette forme de gravure est conjuguée à une exigence sur la composition du métal, qui est un acier inoxydable austénitique, par exemple de type SUS 304, dont le rapport Cr/qu/Niéqu doit être inférieur à 1,60, et même de préférence à 1,55. Cette dernière exigence revient à dire que la solidification du métal doit s'effectuer dans le domaine de l'austénite primaire. Si le rapport Créqu/Wi est supérieur à ces valeurs, les bandes présentent des dépressions en forme

de "peau de crocodile" pouvant dégénérer en microcriques.

Toutefois, I'expérience montre que sur ces types d'aciers inoxydables austénitiques, la bande est fortement sensible à la fissuration à chaud. Il y a alors le risque de provoquer la formation de criques longitudinales de taille importante, qui constituent un problème au moins aussi grave que celui posé par les microcriques que l'on cherchait à éviter. Pour y remédier, il faut diminuer drastiquement les quantités d'éléments résiduels fragilisants présents dans le métal, tels que le soufre et le phosphore. Cela conduit à des exigences particulières sur le choix des matières premières et/ou sur le mode d'élaboration de l'acier liquide qui, inévitablement,

augmentent le prix de revient des produits.

D'autre part, les méthodes que l'on vient de citer ne procurent pas totalement satisfaction, en ce que, dans bien des cas, on constate toujours la formation de microfissures sur le produit, même si elle est notablement réduite par rapport au cas o

on coule racier sur des cylindres lisses ou à rugosité non maîtrisée.

Le but de l'invention est de procurer aux aciéristes une méthode leur permettant de couler des aciers inoxydables austénitiques, par exemple (mais pas uniquement) ceux de type SUS 304 sous forme de bandes minces de quelques mm d'épaisseur, comportant auusi peu que possible aussi bien de microcriques que de criques longitudinales, sans pour autant qu'il soit nécessaire d'opérer sur un métal

liquide à teneur drastiquement faible en éléments résiduels.

L'invention a pour objet un procédé de coulée continue d'une bande d'acier inoxydable austénitique directement à partir de métal liquide de composition, exprimée en pourcentages pondéraux, C < 0,08 %; Si < 1 %; Mn < 2 %; P < 0,045 %; S < 0,030 %; Cr compris entre 18,0 et 20,0 %; Ni compris entre 8,0 et 10,5 % sur une machine de coulée sur une ou entre deux parois mobiles dont la surface extérieure est pourvue de fossettes et dont on inerte la zone environnant le ménisque avec un gaz d'inertage de composition maîtrisée, caractérisé en ce que: - on confère audit métal liquide un rapport Créqu/Niéqu supérieur à 1,55, avec: Crqu = % Cr+ 1,37 x% Mo + 1,5 x% Si +2 x %Nb +3 x % Ti et Nqu = % Ni +0,31 x%Mn+22x%C+ 14,2x%N+%Cu; - on utilise une ou des parois mobiles dont l'ensemble de la surface comporte des fossettes jointives de diamètre compris entre 100 et 1500 jlm et de profondeur comprise entre 20 et 150 Mm; - et on utilise un gaz d'inertage consistant au moins partiellement en un gaz

soluble dans l'acier.

Dans un exemple préféré de réalisation, lesdites parois mobiles sont constituées par les surfaces extérieures de deux cylindres refroidis à axes horizontaux

tournant en sens inverses.

L'invention a également pour objet une installation de coulée pour la mise en

oeuvre de ce procédé.

Comme on l'aura compris, le but poursuivi par l'invention est atteint en conjugant des exigences concernant la composition du métal, la rugosité de la ou des

surfaces de coulée et la composition du gaz d'inertage.

Comme on ra dit, une bande mince d'un métal sensible à la fissuration à chaud est fortement susceptible de développer lors de sa solidification des criques longitudinales. Afin de remédier à cet inconvénient, il est proposé, selon l'invention, d'effectuer la solidification de la bande non pas intégralement dans le domaine de l'austénite primaire, mais dans un domaine comportant de la ferrite primaire. La proportion de ferrite primaire ne doit cependant pas être trop importante, afin de minimiser les contractions que subit le métal lors de sa solidification, contractions qui sont liées au passage de la ferrite à l'austénite. Dans ces conditions, pour obtenir ce résultat, un acier inoxydable austénitique (par exemple ceux du type SUS 304 selon la norme AISI) dont la composition exprimée en pourcentages pondéraux, est: C <0,08 %; Si < 1 %; Mn <2 %; P < 0,045 %; S <0,030 %; Cr compris entre 17,0 et ,0 %; Ni compris entre 8,0 et 10,5 %, doit en plus répondre à la condition: Créqu/Ni'qu > 1,55, et de préférence 1,55 < Crequ/Niéqu < 1,70. Avec Créqu/Niéqu

compris entre 1,55 et 1,70, les variations de volume liées à la transformation ferrite-

austénite qui débute avant la fin de la solidification demeurent minimes et sont aisément compensées par des apports de métal liquide. Lorsque Créqu/Niéqu est supérieur à 1,70, les contractions liées à la transformation ferrite-austénite commencent à s'accroître et la

réduction des microcriques devient moins significative.

Le rapport Cr/qu/Niéqu est calculé à partir des formules de Hammar et Swensson, c'est à dire: -Crqu = % Cr+ 1,37 x % Mo + 1,5 x % Si +2 x % Nb +3 x % Ti;

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-Niéqu=%Ni+ 0,31 x% Mn+22x% C + 14,2x%N+%Cu.

Cette composition particulière de l'acier, pour pouvoir pleinement jouer son rôle de limitation des défauts superficiels, doit aller de pair avec une configuration de la surface des cylindres de coulée garantissant une excellente homogénéité des transferts thermiques sur l'ensemble de ladite surface. De ce point de vue, les configurations habituellement utilisées dans l'art antérieur o les surfaces de coulée sont conditionnées de manière à présenter des zones gravées en creux (rainures ou fossettes) séparées les unes des autres par des plages planes ou très faiblement rugueuses, ne peuvent convenir. En effet, elles présentent, notamment du fait de l'absence de possibilités de passage du gaz d'une zone en creux à une autre, une alternance brutale de portions relativement larges o le métal est directement au contact du cylindre refroidi et de portions également larges o le métal est au contact d'un matelas gazeux qui adoucit les conditions de refroidissement. Cette alternance est préjudiciable à une bonne homogénéité du refroidissement de la bande, et devient un inconvénient majeur lorsqu'on coule un métal susceptible de subir une transformation ferrite-austénite lors

de sa solidification.

Dans ces conditions, l'impression sur la surface des cylindres de fossettes jointives, donc ne laissant que peu de place à un contact direct entre le métal et le cylindre et permettant un passage du gaz d'inertage d'une fossette à l'autre, permet de réaliser l'homogénéité de refroidissement souhaitée. Les pics de rugosité servent de sites d'amorçage de la solidification, alors que les parties en creux constituent des "joints de contraction" du métal au cours de la solidification, et permettent une meilleure répartition des contraintes que si la surface des cylindres présentait entre les fossettes des plateaux lisses ou faiblement rugueux. Bien sûr, une homogénéité du refroidissement serait également réalisée si on utilisait des cylindres dont les surfaces seraient rigoureusement lisses. Mais le refroidissement serait alors trop brutal et on ne profiterait plus de la présence des joints de contraction qui permettent d'"amortir" la transformation ferrite-austénite. Cela générerait des criques en grande quantité. D'autre part, on se priverait de la possibilité de moduler l'intensité des transferts thermiques en jouant sur la composition et le débit du gaz d'inertage, qui permet, par exemple, de régler en cours de coulée le bombé des cylindres (voir la demande de brevet français 95

04139).

D'autre part, l'utilisation de fossettes plutôt que de rainures comme dans WO 95/13889 procure une solidification plus homogène sur la largeur du produitdu

fait du caractère aléatoire de la structure superficielle du cylindre.

Pour obtenir le résultat recherché, les fossettes jointives doivent avoir un diamètre de 100 à 1500 lim si elles sont de forme au moins approximativement circulaire. Il est entendu qu'elles peuvent également être de forme plus ou moins grossièrement elliptique. Leurs dimensions doivent alors leur conférer une surface sensiblement équivalente a celle qu'auraient des fossettes circulaires du type

précédemment cité. Leur profondeur est comprise entre 20 et 150!m.

Les fossettes peuvent être imprimées sur les cylindres par les moyens habituels connus: usinage laser, photogravure, grenaillage. Dans ce dernier cas notamment, il va de soi que le mode opératoire pour obtenir des fossettes de la dimension recherchée doit tenir compte des propriétés mécaniques de la couche de nickel qui, habituellement,

recouvre la surface de la virole en cuivre du cylindre.

Ces dimensions de fossettes doivent être conjuguées à une composition du gaz d'inertage qui leur soit adaptée, au moins dans la zone du ménisque, o le gaz environnant est piégé dans les fossettes entre la surface du cylindre et le ménisque. On ne peut, par exemple, utiliser de l'argon pur, insoluble dans l'acier, car il formerait un

"matelas" trop épais qui rendrait trop hétérogène le contact entre l'acier et le cylindre.

Il y aurait ainsi une différence de température trop importante et trop brutale entre les points de contact et de non-contact de la peau métallique avec le cylindre. Cela ralentirait trop la solidification, donc la consolidation de la peau métallique, et favoriserait ainsi l'apparition de criques. Inversement, l'utilisation d'un gaz soluble pur tel que l'azote risque de ne pas convenir non plus dans le cas o les fossettes ont un diamètre situé dans le haut de la fourchette précédemment définie et une profondeur faible, car il ne pourrait empêcher l'acier de pénétrer profondément dans les fossettes, et de présenter ainsi une surface de contact trop importante avec le cylindre. On retomberait ainsi dans les problèmes que l'on voulait éviter, avec en plus le risque de former des reliefs sur la bande qui seraient la réplique "en négatif" de la rugosité des cylindres. Il faudra donc par la modélisation et/ou l'expérience, déterminer quels sont les compositions de gaz d'inertage présent au niveau du ménisque les mieux adaptées à des fossettes données et à des compositions de métal données. On utilisera le plus généralement un gaz d'inertage constitué par un mélange d'azote (60-90 %) et d'argon (10-40 %).On obtient d'excellents résultats avec un tel gaz d'inertage, utilisé conjointement à des fossettes jointives de diamètre 800 à 1200 gm et de profondeur 80 à 120 gim, pour la coulée d'un acier inoxydable de type SUS 304 présentant un rapport

Créqu/Niéqu compris entre 1,55 et 1,70.

Il faut également prévoir d'équiper la machine de coulée continue d'un dispositif d'inertage permettant de bien maîtriser la composition de l'atmosphère dans la zone du ménisque. A cet effet, le dispositif décrit dans la demande de brevet français

94 14571 donne satisfaction, mais tout autre dispositif équivalent peut être utilisé.

Pour obtenir une qualité de surface du produit fini encore supérieure, on peut également prévoir d'effectuer en ligne, juste après la coulée, un laminage à chaud avec un taux de réduction supérieur ou égal à 5 %. Il permet de réduire la rugosité de la

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bande brute de coulée et de conférer ainsi un bel aspect de surface au produit fini

laminé à froid.

Comme on l'a dit, l'invention peut être utilisée sur des machines de coulée sur une ou deux parois mobiles de produits métalliques minces, telles qu'une machine de coulée sur un cylindre unique, ou une machine de coulée entre bandes. L'essentiel est, pour cette installation, que la ou les surfaces de coulée mises au contact du métal liquide présentent les caractéristiques de rugosité qui ont été décrites, et que l'environnement gazeux au niveau du ménisque puisse également être rendu conforme à

l'enseignement précédent.

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Claims

REVENDICATIONS

1) Procédé de coulée continue d'une bande d'acier inoxydable austénitique directement à partir de métal liquide de composition, exprimée en pourcentages pondéraux: C < 0,08 %; Si < 1 %; Mn < 2 %; P < 0,045 %; S < 0,030 %; Cr compris entre 17,0 et 20,0 %; Ni compris entre 8,0 et 10,5 % sur une machine de coulée sur une ou entre deux parois mobiles dont la surface extérieure est pourvue de fossettes et dont on inerte la zone environnant le ménisque avec un gaz d'inertage de composition maîtrisée, caractérisé en ce que: - on confere audit métal liquide un rapport Créqu/Niéqu supérieur à 1,55, avec: Crqu= % Cr + 1,37 x % Mo + 1,5 x% Si+2 x % Nb +3 x % Ti et Niu = % Ni + 0,31 x%Mn+22x%C+ 14,2x%N + % Cu; - on utilise une ou des parois mobiles dont l'ensemble de la surface comporte des fossettes jointives de diamètre compris entre 100 et 1500 pm et de profondeur comprise entre 20 et 150 lim; - et on utilise un gaz d'inertage consistant au moins partiellement en un gaz

soluble dans l'acier.

2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit rapport

Créqu/N'4qu est compris entre 1,55 et 1,70.

3) Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que lesdites fossettes ont un diamètre compris entre 800 et 1200 pm et une profondeur comprise

entre 80 et 120prm.

4) Procédé selon l'une des revendications I à 3, caractérisé en ce que ledit gaz

d'inertage est un mélange à 60-90 % d'azote et à 10-40 % d'argon.

) Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on fait

subir à ladite bande, directement après sa coulée, un laminage à chaud avec un taux de

réduction supérieur ou égal à 5 %.

6) Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que lesdites

parois mobiles sont constituées par les surfaces extérieures de deux cylindres refroidis à

axes horizontaux tournant en sens inverses.

7) Installation de coulée continue de produits métalliques minces du type comportant une ou deux parois mobiles refroidies contre lesquelles est effectuée la solidification desdits produits, lesdites parois comportant des fossettes, et un dispositif permettant de maîtriser la composition de l'atmosphère gazeuse environnant le ménisque, caractérisé en ce que lesdites fossettes sont jointives et ont un diamètre

compris entre 100 et 1500 plm et une profondeur comprise entre 20 et 150 lim.

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8) Installation de coulée continue de produits métalliques minces selon la revendication 7, caractérisée en ce que lesdites parois mobiles sont constituées par les surfaces extérieures de deux cylindres refroidis à axes horizontaux tournant en sens inverses.