JP2891561B2 - 複合フレキシブルホース - Google Patents
複合フレキシブルホースInfo
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- JP2891561B2 JP2891561B2 JP13011091A JP13011091A JP2891561B2 JP 2891561 B2 JP2891561 B2 JP 2891561B2 JP 13011091 A JP13011091 A JP 13011091A JP 13011091 A JP13011091 A JP 13011091A JP 2891561 B2 JP2891561 B2 JP 2891561B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は複合フレキシブルホース
に関する。さらに詳しくは、とくに自動車用クーラなど
におけるフレオンなどの冷媒ガス輸送用に好適に採用し
うるホースに関する。
に関する。さらに詳しくは、とくに自動車用クーラなど
におけるフレオンなどの冷媒ガス輸送用に好適に採用し
うるホースに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より冷媒ガスに対して耐久性のある
合成樹脂（とくにポリアミド）を内管として用いた複合
フレキシブルホースが提案されている（特開昭63-30203
6 号公報、特開昭63-302037 号公報参照）。このものは
たとえば図１に示すように合成樹脂製の内管１と、その
内管１上に接着剤５によって接着される中間ゴム層２
と、その外周に設けられる繊維補強層３と、その外周に
設けられる外面ゴム層４とから構成されている。
合成樹脂（とくにポリアミド）を内管として用いた複合
フレキシブルホースが提案されている（特開昭63-30203
6 号公報、特開昭63-302037 号公報参照）。このものは
たとえば図１に示すように合成樹脂製の内管１と、その
内管１上に接着剤５によって接着される中間ゴム層２
と、その外周に設けられる繊維補強層３と、その外周に
設けられる外面ゴム層４とから構成されている。
【０００３】従来の複合フレキシブルホースでは前記中
間ゴム層２の材質として、冷媒ガス低透過特性を有する
ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチルゴム（Ｃｌ- ＩＩ
Ｒ）、ニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロスル
ホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、クロロプレンゴム（Ｃ
Ｒ）、臭素化ブチルゴム（Ｂｒ- ＩＩＲ）などの単独ポ
リマーからなるゴムが用いられている。
間ゴム層２の材質として、冷媒ガス低透過特性を有する
ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチルゴム（Ｃｌ- ＩＩ
Ｒ）、ニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロスル
ホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、クロロプレンゴム（Ｃ
Ｒ）、臭素化ブチルゴム（Ｂｒ- ＩＩＲ）などの単独ポ
リマーからなるゴムが用いられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一般にホースの中間ゴ
ム層の物性値において、伸び70％以下ではホースの柔軟
性がいちじるしく低下し、振動および内部流体の圧力に
より中間ゴム層に亀裂が発生し、内面樹脂が先割れしや
すくなる。
ム層の物性値において、伸び70％以下ではホースの柔軟
性がいちじるしく低下し、振動および内部流体の圧力に
より中間ゴム層に亀裂が発生し、内面樹脂が先割れしや
すくなる。
【０００５】また中間ゴム層の引張り強さが40 kgf／cm
2 以下になると、口金具締結部の強度がいちじるしく低
下し、内圧がかかった状態での振動などにより、ホース
が離脱しやすくなる。
2 以下になると、口金具締結部の強度がいちじるしく低
下し、内圧がかかった状態での振動などにより、ホース
が離脱しやすくなる。
【０００６】したがって中間ゴム層の物性値の基準（こ
れを超えると使用限界オーバー品となる基準）として、
伸び70％以上、引張り強さ40kgf ／cm2 以上が望まれ
る。
れを超えると使用限界オーバー品となる基準）として、
伸び70％以上、引張り強さ40kgf ／cm2 以上が望まれ
る。
【０００７】しかしながら前記ＩＩＲからなる中間ゴム
層４は熱老化により軟化傾向を示し、とくに高温や振動
が激しいなどの悪環境のもとでは長期間使用すれば強度
が40kgf ／cm2 以下に低下する。そのためホース口金具
のかしめ部分の耐引き抜き強度が低下して冷媒が徐々に
洩れていき、はなはだしいばあいはホースが抜けるおそ
れがあるという問題がある。
層４は熱老化により軟化傾向を示し、とくに高温や振動
が激しいなどの悪環境のもとでは長期間使用すれば強度
が40kgf ／cm2 以下に低下する。そのためホース口金具
のかしめ部分の耐引き抜き強度が低下して冷媒が徐々に
洩れていき、はなはだしいばあいはホースが抜けるおそ
れがあるという問題がある。
【０００８】一方、ハロゲン化ＩＩＲは熱老化により硬
化傾向を示し、伸びが70％以下に低下する。そのためホ
ースのフレキシビリティが低下する問題がある。
化傾向を示し、伸びが70％以下に低下する。そのためホ
ースのフレキシビリティが低下する問題がある。
【０００９】すなわち従来の複合フレキシブルホースの
ように、中間ゴム層のゴム成分がＩＩＲまたはＣｌ- Ｉ
ＩＲの単独のホースはいずれも長期にわたる使用に問題
がある。
ように、中間ゴム層のゴム成分がＩＩＲまたはＣｌ- Ｉ
ＩＲの単独のホースはいずれも長期にわたる使用に問題
がある。
【００１０】本発明は長期間使用しても耐引き抜き性お
よびフレキシビリティの低下が少ない複合フレキシブル
ホースを提供することを目的としている。
よびフレキシビリティの低下が少ない複合フレキシブル
ホースを提供することを目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の複合フレキシブ
ルホースは、合成樹脂製の内管と、該内管上の中間ゴム
層と、該中間ゴム層上の繊維補強層と、該繊維補強層上
の外面ゴム層とからなり、前記中間ゴム層がＩＩＲとハ
ロゲン化ＩＩＲとを30：70〜70：30の重量比で混合し、
加硫剤として臭素化フェノール樹脂を使用したゴムを主
体とすることを特徴としている。
ルホースは、合成樹脂製の内管と、該内管上の中間ゴム
層と、該中間ゴム層上の繊維補強層と、該繊維補強層上
の外面ゴム層とからなり、前記中間ゴム層がＩＩＲとハ
ロゲン化ＩＩＲとを30：70〜70：30の重量比で混合し、
加硫剤として臭素化フェノール樹脂を使用したゴムを主
体とすることを特徴としている。
【００１２】
【作用】ＩＩＲは熱老化により軟化傾向を示し、ハロゲ
ン化ＩＩＲは熱老化により硬化する。すなわち中間ゴム
層のＩＩＲの比率が30％（重量％、以下同じ）未満にな
ると、ハロゲン化ＩＩＲの硬化する性質が大きく現れて
くるので、ホースの柔軟性が低下する。他方、ＩＩＲの
比率が70％を超えるとＩＩＲの軟化傾向が大きく現れて
くるので、口金具の耐引き抜き性が不充分となる。
ン化ＩＩＲは熱老化により硬化する。すなわち中間ゴム
層のＩＩＲの比率が30％（重量％、以下同じ）未満にな
ると、ハロゲン化ＩＩＲの硬化する性質が大きく現れて
くるので、ホースの柔軟性が低下する。他方、ＩＩＲの
比率が70％を超えるとＩＩＲの軟化傾向が大きく現れて
くるので、口金具の耐引き抜き性が不充分となる。
【００１３】本発明のホースでは30：70〜70：30の範囲
に特定しているので、中間ゴム層の軟化および硬化がほ
ぼ同程度に進行し、軟化傾向と硬化傾向とがたがいに相
殺されるので、長期間の使用においても耐引き抜き強度
および伸びが大きく低下しないのである。なお48：52〜
58：42の範囲とすると、前記軟化と硬化の傾向が一層近
づくので、さらに好ましい。
に特定しているので、中間ゴム層の軟化および硬化がほ
ぼ同程度に進行し、軟化傾向と硬化傾向とがたがいに相
殺されるので、長期間の使用においても耐引き抜き強度
および伸びが大きく低下しないのである。なお48：52〜
58：42の範囲とすると、前記軟化と硬化の傾向が一層近
づくので、さらに好ましい。
【００１４】
【実施例】つぎに図面を参照しながら本発明のホースを
説明する。
説明する。
【００１５】図１は本発明のホースの一実施例を示す要
部斜視図、図２は実施例１〜４および比較例１〜４のホ
ースの中間ゴム層の物性の測定値を示すグラフ、図３は
実施例１〜４および比較例１〜４のホースの引抜強度の
変化を示すグラフである。
部斜視図、図２は実施例１〜４および比較例１〜４のホ
ースの中間ゴム層の物性の測定値を示すグラフ、図３は
実施例１〜４および比較例１〜４のホースの引抜強度の
変化を示すグラフである。
【００１６】まず図１に基づいて本発明のホースの構成
を説明する。
を説明する。
【００１７】図１において１は合成樹脂製の内管であ
り、２は中間ゴム層、３は繊維補強層、４は外面ゴム
層、５は接着剤である。
り、２は中間ゴム層、３は繊維補強層、４は外面ゴム
層、５は接着剤である。
【００１８】前記内管１は冷媒ガス非透過性や耐油性な
どに優れる合成樹脂から構成される。代表的にはポリア
ミド樹脂、たとえばナイロン６、ナイロン6-6 、ナイロ
ン11、ナイロン12、ナイロン6-6 ／エチレン- プロピレ
ン- ジエン共重合体などのナイロン変成体が用いられ
る。それらの合成樹脂を用いるばあい、内管１の肉厚Ｔ
は0.1 〜0.8mm 、好ましくは0.2 〜0.5mm とする。肉厚
Ｔが0.1mm に満たないと、薄くて製造が困難になると共
に、冷媒ガス非透過性がやや劣るようになり、また0.8m
m を超えるとホース全体の可撓性を損なうことになるの
でいずれも好ましくない。
どに優れる合成樹脂から構成される。代表的にはポリア
ミド樹脂、たとえばナイロン６、ナイロン6-6 、ナイロ
ン11、ナイロン12、ナイロン6-6 ／エチレン- プロピレ
ン- ジエン共重合体などのナイロン変成体が用いられ
る。それらの合成樹脂を用いるばあい、内管１の肉厚Ｔ
は0.1 〜0.8mm 、好ましくは0.2 〜0.5mm とする。肉厚
Ｔが0.1mm に満たないと、薄くて製造が困難になると共
に、冷媒ガス非透過性がやや劣るようになり、また0.8m
m を超えるとホース全体の可撓性を損なうことになるの
でいずれも好ましくない。
【００１９】前記中間ゴム層２はブチルゴム（ＩＩＲ）
とハロゲン化ブチルゴムとを混合したゴムを主体とし、
カーボンブラック、亜鉛華、マグネシア、ステアリン
酸、パラフィンオイル、臭素化フェノール樹脂などの添
化物および加硫剤を適切量混合した材料を加硫したもの
である。
とハロゲン化ブチルゴムとを混合したゴムを主体とし、
カーボンブラック、亜鉛華、マグネシア、ステアリン
酸、パラフィンオイル、臭素化フェノール樹脂などの添
化物および加硫剤を適切量混合した材料を加硫したもの
である。
【００２０】前記ハロゲン化ブチルゴムとしては、塩素
化ブチルゴム（Ｃｌ-ＩＩＲ）、臭素化ブチルゴム（Ｂ
ｒ- ＩＩＲ）などがあげられる。
化ブチルゴム（Ｃｌ-ＩＩＲ）、臭素化ブチルゴム（Ｂ
ｒ- ＩＩＲ）などがあげられる。
【００２１】中間ゴム層２の肉厚は、可撓性や耐キンク
性、耐ガス透過性、ホース重量の軽減、さらにカシメ部
のシール性を保持する観点から、0.7 〜３mm、とくに１
〜２mmとするのが好ましい。
性、耐ガス透過性、ホース重量の軽減、さらにカシメ部
のシール性を保持する観点から、0.7 〜３mm、とくに１
〜２mmとするのが好ましい。
【００２２】繊維補強層３は、天然繊維またはビニロ
ン、ポリアミド、ポリエステル、ポリアラミド、ポリエ
チレンテレフタレートなどの合成繊維を中間ゴム層２の
外面に編組することにより構成される。
ン、ポリアミド、ポリエステル、ポリアラミド、ポリエ
チレンテレフタレートなどの合成繊維を中間ゴム層２の
外面に編組することにより構成される。
【００２３】接着剤５としてはたとえばハロゲン化ゴム
系加硫接着剤が用いられる。
系加硫接着剤が用いられる。
【００２４】叙上のごとく構成される複合ホースは、内
管１に合成樹脂を用いているため、フレオンなどの冷媒
ガスを透過させないガス非透過性および液体燃料などに
侵されない耐油性に優れると共に、中間層と外面層にゴ
ムを用いているため良好な可撓性を有し、さらに外部か
らの水分の浸透を阻止する耐透湿性をも有している。
管１に合成樹脂を用いているため、フレオンなどの冷媒
ガスを透過させないガス非透過性および液体燃料などに
侵されない耐油性に優れると共に、中間層と外面層にゴ
ムを用いているため良好な可撓性を有し、さらに外部か
らの水分の浸透を阻止する耐透湿性をも有している。
【００２５】さらに中間ゴム層２として、ＩＩＲとハロ
ゲン化ＩＩＲとを70：30〜30：70の配合比にブレンドし
たものを用いているため、長期間にわたって中間ゴム層
の強度が低下せず、しかも柔軟性を失わないという利点
を有する。そのため自動車用クーラホースや燃料ホース
に好適なものである。
ゲン化ＩＩＲとを70：30〜30：70の配合比にブレンドし
たものを用いているため、長期間にわたって中間ゴム層
の強度が低下せず、しかも柔軟性を失わないという利点
を有する。そのため自動車用クーラホースや燃料ホース
に好適なものである。
【００２６】つぎに実施例および比較例をあげて本発明
のホースを説明する。
のホースを説明する。
【００２７】実施例１〜４ 実施例１〜４のホースは図１に示すホースと同じ構成を
有しており、内径は12mm、外径は19.5mmである。内管１
は東レ株式会社製のナイロンＵＴＮ-141からなる厚さ0.
15mmのチューブを用いた。接着剤２としてはロード・フ
ァーイースト・インコーポレイテッド社のケミロック #
238 を用い、内管１上に100 ｇ／ｍ2 の割合で塗布し
た。
有しており、内径は12mm、外径は19.5mmである。内管１
は東レ株式会社製のナイロンＵＴＮ-141からなる厚さ0.
15mmのチューブを用いた。接着剤２としてはロード・フ
ァーイースト・インコーポレイテッド社のケミロック #
238 を用い、内管１上に100 ｇ／ｍ2 の割合で塗布し
た。
【００２８】中間ゴム層の配合はつぎのとおりである。
【００２９】 Ｃｌ- ＩＩＲ（日本合成ゴム（株）製ＪＳＲ 100部 クロロブチル1066）とＩＩＲ（日本合成ゴ ム（株）製ＪＳＲブチル365 ）との混合物 カーボンブラック（ショーワキャボット社製 75部 ショーN330） 亜鉛華 5部 マグネシア 0.5部 ステアリン酸 1部 パラフィンオイル 5部 臭素化フェノール樹脂（田岡化学工業（株） 12部 社製タッキロール250-I ） すなわち実施例１〜４ではハロゲン化ブチルゴムとして
Ｃｌ- ＩＩＲを用い、ＩＩＲとＣｌ- ＩＩＲの比率（Ｉ
ＩＲ／Ｃｌ- ＩＩＲ）は実施例１、２、３および４でそ
れぞれ30／70、40／60、60／40および70／30とした。中
間ゴム層２の厚さは、加硫後で1.2 〜1.5mm であった。
Ｃｌ- ＩＩＲを用い、ＩＩＲとＣｌ- ＩＩＲの比率（Ｉ
ＩＲ／Ｃｌ- ＩＩＲ）は実施例１、２、３および４でそ
れぞれ30／70、40／60、60／40および70／30とした。中
間ゴム層２の厚さは、加硫後で1.2 〜1.5mm であった。
【００３０】中間ゴム層２の上に設けた繊維強化層はポ
リエチレンテレフタレートの糸を従来の方法で編組した
ものである。
リエチレンテレフタレートの糸を従来の方法で編組した
ものである。
【００３１】さらに外面ゴム層３としてエチレン- プロ
ピレン- ジエンゴム（ＥＰＤＭ）を厚さ1.5mm 設けた。
ピレン- ジエンゴム（ＥＰＤＭ）を厚さ1.5mm 設けた。
【００３２】前記内管１はあらかじめ押し出し成形した
ものを用い、これに前記接着剤５を塗布し、その上に中
間ゴム層２の材料を押し出し成形し、繊維補強層３を編
組し、さらにその上に外面ゴム層４の材料を押し出し成
形し、全体を160 ℃、0.5 〜0.6 メガパスカルの水蒸気
加硫缶内で1.0 時間加硫し、その後冷却して実施例１〜
４のホースをえた。
ものを用い、これに前記接着剤５を塗布し、その上に中
間ゴム層２の材料を押し出し成形し、繊維補強層３を編
組し、さらにその上に外面ゴム層４の材料を押し出し成
形し、全体を160 ℃、0.5 〜0.6 メガパスカルの水蒸気
加硫缶内で1.0 時間加硫し、その後冷却して実施例１〜
４のホースをえた。
【００３３】比較例１〜４ 前記ＩＩＲ／Ｃｌ- ＩＩＲの配合割合を、それぞれ０／
100 、20／80、80／20および100 ／０とした以外は実施
例１〜４と同じホースを作製し、比較例１、２、３およ
び４とした。
100 、20／80、80／20および100 ／０とした以外は実施
例１〜４と同じホースを作製し、比較例１、２、３およ
び４とした。
【００３４】以上のように製造された各ホースの両端に
口金具を締結し、ストレートの状態で140 ℃の恒温槽中
に168 時間、336 時間および504 時間それぞれ放置して
熱老化の状態をつくり出し、その後室温まで冷却した。
口金具を締結し、ストレートの状態で140 ℃の恒温槽中
に168 時間、336 時間および504 時間それぞれ放置して
熱老化の状態をつくり出し、その後室温まで冷却した。
【００３５】中間ゴム層３の物性測定はＪＩＳ Ｋ 630
1-3.4.2 に基づくものであり、中間ゴム層部分から厚さ
約１mmの３号ダンベル打抜片を採取し、引張試験を行な
った。その結果を表１および図２のグラフに示す。
1-3.4.2 に基づくものであり、中間ゴム層部分から厚さ
約１mmの３号ダンベル打抜片を採取し、引張試験を行な
った。その結果を表１および図２のグラフに示す。
【００３６】
【表１】
【００３７】表１および図２によれば、比較例１、２の
試験片では、508 時間経過で伸びＥB が、48％、61％
と、基準とされる70％以下になっているのに対し、実施
例１〜４はすべて70％を超えていることがわかる。した
がって、基準とされる508 時間経過後で70％以上の伸び
を確保しようとすれば、ＩＩＲの比率は30％以上とし、
Ｃｌ- ＩＩＲを70％以下にする必要がある。
試験片では、508 時間経過で伸びＥB が、48％、61％
と、基準とされる70％以下になっているのに対し、実施
例１〜４はすべて70％を超えていることがわかる。した
がって、基準とされる508 時間経過後で70％以上の伸び
を確保しようとすれば、ＩＩＲの比率は30％以上とし、
Ｃｌ- ＩＩＲを70％以下にする必要がある。
【００３８】また比較例３、４は引張り強さがＴB が50
8 時間経過のもので33kgf ／cm2 、15kgf ／cm2 と基準
とされる40kgf ／cm2 を下まわっているのに対し、実施
例１〜４のホースでは508 時間経過ものでも引張り強さ
が40kgf ／cm2 を超えていることがわかる。したがって
基準とされる508 時間経過後で40kgf ／cm2 の引張り強
さを確保するために、Ｃｌ- ＩＩＲを30％以上とし、Ｉ
ＩＲを70％以下にする必要があることがわかる。
8 時間経過のもので33kgf ／cm2 、15kgf ／cm2 と基準
とされる40kgf ／cm2 を下まわっているのに対し、実施
例１〜４のホースでは508 時間経過ものでも引張り強さ
が40kgf ／cm2 を超えていることがわかる。したがって
基準とされる508 時間経過後で40kgf ／cm2 の引張り強
さを確保するために、Ｃｌ- ＩＩＲを30％以上とし、Ｉ
ＩＲを70％以下にする必要があることがわかる。
【００３９】結局、ＩＩＲ／Ｃｌ- ＩＩＲの比率は30／
70〜70／30の範囲が必要である。さらに図２の中の伸び
を示す曲線と引張り強さを示す曲線が交差する範囲（約
48／52〜58／42）では、軟化傾向と硬化傾向が一層近づ
くので、もっとも好ましい範囲である。
70〜70／30の範囲が必要である。さらに図２の中の伸び
を示す曲線と引張り強さを示す曲線が交差する範囲（約
48／52〜58／42）では、軟化傾向と硬化傾向が一層近づ
くので、もっとも好ましい範囲である。
【００４０】つぎに各ホースについて、曲げによる内
面樹脂割れ、口金具の引抜き力をそれぞれ以下のよう
に測定した。
面樹脂割れ、口金具の引抜き力をそれぞれ以下のよう
に測定した。
【００４１】前記曲げによる内面樹脂割れは、曲率半径
60mmにホースをＵ字状に曲げ、ついで伸ばした後にホー
スを切り開き、内管の状態を目視検査したものである。
60mmにホースをＵ字状に曲げ、ついで伸ばした後にホー
スを切り開き、内管の状態を目視検査したものである。
【００４２】さらに口金具の引抜き力はＪＡＳ０ Ｍ 3
19 6.6に基づいてなされたものである。
19 6.6に基づいてなされたものである。
【００４３】それらの測定結果を表２および図３に示
す。
す。
【００４４】
【表２】
【００４５】
【発明の効果】本発明の複合フレキシブルホースは、中
間ゴム層の材質に熱老化により軟化が進むもの（ＩＩ
Ｒ）と硬化が進むもの（ハロゲン化ＩＩＲ）とを適切な
配合で混合したものを用いているので、自動車などの高
温環境下における耐久性が高いという効果を奏する。
間ゴム層の材質に熱老化により軟化が進むもの（ＩＩ
Ｒ）と硬化が進むもの（ハロゲン化ＩＩＲ）とを適切な
配合で混合したものを用いているので、自動車などの高
温環境下における耐久性が高いという効果を奏する。
【図１】本発明の複合フレキシブルホースの一実施例を
示す要部斜視図である。
示す要部斜視図である。
【図２】実施例１〜４および比較例１〜４のホースの中
間ゴム層の伸びおよび引張り強さを示すグラフである。
間ゴム層の伸びおよび引張り強さを示すグラフである。
【図３】実施例１〜４および比較例１〜４のホースの引
抜強度の変化を示すグラフである。
抜強度の変化を示すグラフである。
１ 内管 ２ 中間ゴム層 ３ 繊維補強層 ４ 外面ゴム層
Claims (1)
- 【請求項１】 合成樹脂製の内管と、該内管上の中間ゴ
ム層と、該中間ゴム層上の繊維補強層と、該繊維補強層
上の外面ゴム層とからなり、前記中間ゴム層がブチルゴ
ムとハロゲン化ブチルゴムとを30：70〜70：30の重量比
で混合し、加硫剤として臭素化フェノール樹脂を使用し
たゴムを主体とするものである複合フレキシブルホー
ス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13011091A JP2891561B2 (ja) | 1991-06-01 | 1991-06-01 | 複合フレキシブルホース |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13011091A JP2891561B2 (ja) | 1991-06-01 | 1991-06-01 | 複合フレキシブルホース |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04357386A JPH04357386A (ja) | 1992-12-10 |
| JP2891561B2 true JP2891561B2 (ja) | 1999-05-17 |
Family
ID=15026192
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13011091A Expired - Fee Related JP2891561B2 (ja) | 1991-06-01 | 1991-06-01 | 複合フレキシブルホース |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2891561B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4510969B2 (ja) * | 1999-12-24 | 2010-07-28 | 株式会社共和 | 冷媒循環管路連結用ゴム管及びその製造方法 |
-
1991
- 1991-06-01 JP JP13011091A patent/JP2891561B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04357386A (ja) | 1992-12-10 |
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