JP2860575B2 - ディーゼル機関の燃焼装置 - Google Patents
ディーゼル機関の燃焼装置Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
- F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
- F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
- F02B23/0618—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston having in-cylinder means to influence the charge motion
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ピストンの上壁に一定の容積を有する燃焼
室を形成し、該燃焼室に臨む燃料噴射弁をシリンダヘッ
ドに備え、燃料カムにより燃料送油率を制御するディー
ゼル機関の燃焼装置に関する。
室を形成し、該燃焼室に臨む燃料噴射弁をシリンダヘッ
ドに備え、燃料カムにより燃料送油率を制御するディー
ゼル機関の燃焼装置に関する。
（従来技術） ディーゼル機関に対しては、近年は高出力性能を維持
しつつ、低騒音及び低排気濃度（低NOX）化することが
要望されてきている。
しつつ、低騒音及び低排気濃度（低NOX）化することが
要望されてきている。
第13図は従来形の燃焼室形状を示し、燃焼室５の上端
周縁26はピストン４の上端面と同じ高さである。また燃
焼室５の側壁11は下方にいくに従い燃焼室径が大きくな
るように一定の角度θ１で傾斜している。H1は燃焼室深
さ、d1は燃焼室上端縁径、Ｄはピストン径である。
周縁26はピストン４の上端面と同じ高さである。また燃
焼室５の側壁11は下方にいくに従い燃焼室径が大きくな
るように一定の角度θ１で傾斜している。H1は燃焼室深
さ、d1は燃焼室上端縁径、Ｄはピストン径である。
また第14図及び第16図は従来形式の３変速型ならびに
３円弧型の燃料におけるカム角度に対するカム速度の変
化を示している。
３円弧型の燃料におけるカム角度に対するカム速度の変
化を示している。
第16図の３円弧型では負荷増加による噴射期間の増加
に伴って、次第にカム速度の低速域を食い込み使用して
おり、従って噴射パターンは第17図に示すように噴射初
期において高く、噴射後期において噴射率が低下してし
まい、最大出力は延びない。
に伴って、次第にカム速度の低速域を食い込み使用して
おり、従って噴射パターンは第17図に示すように噴射初
期において高く、噴射後期において噴射率が低下してし
まい、最大出力は延びない。
第14図の３変速型では第15図のように高負荷時の噴射
後期に燃料噴射率は向上するが、初期の噴射率も高く、
騒音及び排気濃度（NOX）が抑えられない。また負荷増
加により噴射期間が増加してくると、噴射後期になる途
中で燃焼室の空気を使い果してしまい、空気が不足し、
充分に燃焼できず、噴射率が高くてもそれに対応した出
力向上にならない。
後期に燃料噴射率は向上するが、初期の噴射率も高く、
騒音及び排気濃度（NOX）が抑えられない。また負荷増
加により噴射期間が増加してくると、噴射後期になる途
中で燃焼室の空気を使い果してしまい、空気が不足し、
充分に燃焼できず、噴射率が高くてもそれに対応した出
力向上にならない。
なおピストン上端面とシリンダヘッドの間の空気を有
効に利用して、燃焼の割合を向上させる構造として、特
開昭55−51917がある。即ち燃焼室の上端周縁にテーパ
面を設け、ピストン上昇時の噴霧初期に燃料噴霧の一部
をテーパ部からピストン上端壁の隙間に入れ、ピストン
下降行程において燃焼ガスを上記隙間に吹き込むことに
より燃焼の向上を図っている。
効に利用して、燃焼の割合を向上させる構造として、特
開昭55−51917がある。即ち燃焼室の上端周縁にテーパ
面を設け、ピストン上昇時の噴霧初期に燃料噴霧の一部
をテーパ部からピストン上端壁の隙間に入れ、ピストン
下降行程において燃焼ガスを上記隙間に吹き込むことに
より燃焼の向上を図っている。
しかし噴射後期において積極的にバックスキッシュ流
を増大させて燃料を急速に増大させるような考えはな
く、また噴射率のパターンも不明で、さらに燃焼室内の
空気利用率と噴射期間（負荷）との関係も全く不明であ
る。
を増大させて燃料を急速に増大させるような考えはな
く、また噴射率のパターンも不明で、さらに燃焼室内の
空気利用率と噴射期間（負荷）との関係も全く不明であ
る。
（発明の目的） 本発明の目的は、燃焼初期における予混合燃焼を低減
してNOX及び騒音を低減させると共に、噴射後期におい
て、シリンダヘッドとピストン上端壁間の空気を有効利
用して急速に燃焼させることにより、出力、特に高負荷
時の出力を向上させることである。
してNOX及び騒音を低減させると共に、噴射後期におい
て、シリンダヘッドとピストン上端壁間の空気を有効利
用して急速に燃焼させることにより、出力、特に高負荷
時の出力を向上させることである。
（目的を達成するための技術的手段） 上記目的を達成するために本考案は、燃料カムのカム
面形状を、初期のカム速度が低く抑制されると共に後期
のカム速度が高くなり燃料噴射後期において噴射率が急
速に上昇するように、４変速又は５変速型に構成し、燃
焼室の上端開口部周縁にテーパ面を形成し、燃料の噴射
角度を、ピストン下降行程におけるカム角度後期に燃料
噴霧が上記テーパ面に当接するようにし、カム角度後期
においてバックスキッシュ流が急速に増大するように、
ピストン径に対する燃焼室の上端開口部径の開口比を小
さく、燃焼室深さを深くかつ燃料室側壁の傾斜角を大き
くしている。
面形状を、初期のカム速度が低く抑制されると共に後期
のカム速度が高くなり燃料噴射後期において噴射率が急
速に上昇するように、４変速又は５変速型に構成し、燃
焼室の上端開口部周縁にテーパ面を形成し、燃料の噴射
角度を、ピストン下降行程におけるカム角度後期に燃料
噴霧が上記テーパ面に当接するようにし、カム角度後期
においてバックスキッシュ流が急速に増大するように、
ピストン径に対する燃焼室の上端開口部径の開口比を小
さく、燃焼室深さを深くかつ燃料室側壁の傾斜角を大き
くしている。
（作用） 噴射初期はカム速度の低減により噴射率が抑制され、
それにより予混合燃焼が抑制されて騒音及びNOXが低減
される。
それにより予混合燃焼が抑制されて騒音及びNOXが低減
される。
噴射後期はカム速度の増加により、噴射率が急速に増
加することと、燃料噴射弁からの噴霧の一部がテーパー
部に沿ってシリンダヘッドとピストンの間に流れ込むこ
とと、燃料室の開口比が小さくて燃焼室が深くかつ燃焼
室周壁の傾斜角度が急なことにより上記隙間へのバック
スキッシュ流が強くなることにより、シリンダヘッドと
ピストンの間の空気を有効に利用して、急速に燃焼し、
出力が向上する。特に高負荷時のように噴射期間が長く
なる場合には、機関出力の向上は顕著である。
加することと、燃料噴射弁からの噴霧の一部がテーパー
部に沿ってシリンダヘッドとピストンの間に流れ込むこ
とと、燃料室の開口比が小さくて燃焼室が深くかつ燃焼
室周壁の傾斜角度が急なことにより上記隙間へのバック
スキッシュ流が強くなることにより、シリンダヘッドと
ピストンの間の空気を有効に利用して、急速に燃焼し、
出力が向上する。特に高負荷時のように噴射期間が長く
なる場合には、機関出力の向上は顕著である。
（実施例） 第１図は本発明を適用した燃焼室の断面を示してお
り、シリンダヘッド１に燃料噴射弁６が取り付けられて
おり、シリンダ２に嵌合するピストン４の上端壁には、
上方から見て円形状の燃焼室５が形成され、該燃焼室５
に上記燃料噴射弁６が臨んでいる。燃焼室５の中心C2は
シリンダ中心C1から少しずれており、燃焼室底壁８の中
央部には円錐状突起９が形成されている。燃焼室側壁11
は上方に行くに従い燃焼室径が小さくなるように中心２
側に傾斜しており、上端リップ部15はＲ加工されてい
る。側壁11の下端部は大きな円弧部10を介して底壁８に
つながっている。リップ部15はピストン上端面よりも低
い位置に形成されており、リップ部15からピストン上端
壁まではテーパ面16が形成されている。
り、シリンダヘッド１に燃料噴射弁６が取り付けられて
おり、シリンダ２に嵌合するピストン４の上端壁には、
上方から見て円形状の燃焼室５が形成され、該燃焼室５
に上記燃料噴射弁６が臨んでいる。燃焼室５の中心C2は
シリンダ中心C1から少しずれており、燃焼室底壁８の中
央部には円錐状突起９が形成されている。燃焼室側壁11
は上方に行くに従い燃焼室径が小さくなるように中心２
側に傾斜しており、上端リップ部15はＲ加工されてい
る。側壁11の下端部は大きな円弧部10を介して底壁８に
つながっている。リップ部15はピストン上端面よりも低
い位置に形成されており、リップ部15からピストン上端
壁まではテーパ面16が形成されている。
ピストン外径Ｄに対するリップ部15の内径d2の開口比
d2/Dは、第13図の従来例の比率d1/D＝0.4267よりも小さ
くなっており、d2/D＝0.3867に設定されている。また第
13図の従来例と第１図とでは、圧縮比は例えば19.4で同
じであるが、燃焼室側壁11の傾斜角度θ及び深さH2は、
従来第13図のものに比べて大きくなっており、従来の数
値H1＝9.5mm、θ１＝50゜に対してH2＝11mm、θ２＝58
゜に設定されており、これらによりバックスキッシュ流
の速度の増大化を図っている。
d2/Dは、第13図の従来例の比率d1/D＝0.4267よりも小さ
くなっており、d2/D＝0.3867に設定されている。また第
13図の従来例と第１図とでは、圧縮比は例えば19.4で同
じであるが、燃焼室側壁11の傾斜角度θ及び深さH2は、
従来第13図のものに比べて大きくなっており、従来の数
値H1＝9.5mm、θ１＝50゜に対してH2＝11mm、θ２＝58
゜に設定されており、これらによりバックスキッシュ流
の速度の増大化を図っている。
さらに上記テーパ面16と燃料の噴射角との関係は、ピ
ストン下降行程の噴射後期において、燃料噴霧の一部が
テーパ面16にかかり、ピストン上端面とシリンダヘッド
１の間の隙間Ａに入るように設定されている。
ストン下降行程の噴射後期において、燃料噴霧の一部が
テーパ面16にかかり、ピストン上端面とシリンダヘッド
１の間の隙間Ａに入るように設定されている。
第２図は５変速型カムのプロフィールであり、一段目
の緩やかな立ち上がりの後、２段目はさらに緩やかな傾
斜となってカム速度は低く抑えられ、３段目で急激に高
く立ち上がり、４段目で高い最高カム速度を一定期間保
ち、そして５段目で急速にカム速度が減速されるように
なっている。即ち高負荷の長い噴射期間における噴射後
期で極めて高い最高カム速度になり、噴射率が急上昇
し、一定区間その最高カム速度が持続されるようになっ
ている。
の緩やかな立ち上がりの後、２段目はさらに緩やかな傾
斜となってカム速度は低く抑えられ、３段目で急激に高
く立ち上がり、４段目で高い最高カム速度を一定期間保
ち、そして５段目で急速にカム速度が減速されるように
なっている。即ち高負荷の長い噴射期間における噴射後
期で極めて高い最高カム速度になり、噴射率が急上昇
し、一定区間その最高カム速度が持続されるようになっ
ている。
第３図は４変速型カムのプロフィールであり、一段目
の緩やかな立ち上がり後、２段目はさらに緩やかな傾斜
となってカム速度は低く抑えられ、３段目で急激に高く
立ち上がって高い最高カム速度に到達し、そして４段目
で急速にカム速度が減速されるようになっている。即ち
高負荷の長い噴射期間における噴射後期で極めて高い最
高カム速度となって、噴射率が急上昇するようになって
いる。
の緩やかな立ち上がり後、２段目はさらに緩やかな傾斜
となってカム速度は低く抑えられ、３段目で急激に高く
立ち上がって高い最高カム速度に到達し、そして４段目
で急速にカム速度が減速されるようになっている。即ち
高負荷の長い噴射期間における噴射後期で極めて高い最
高カム速度となって、噴射率が急上昇するようになって
いる。
第２図あるいは第３図のような燃料カムのプロフィー
ルと、第１図のような燃焼室形状が組み合わされて本発
明に従った燃焼装置が構成されている。
ルと、第１図のような燃焼室形状が組み合わされて本発
明に従った燃焼装置が構成されている。
作用を説明する。第５図〜第８図はピストン上昇行程
終期から上死点を通過し、下降する間の燃料噴霧等の変
化を示しており、上死点をクランク角０゜とした場合、
第５図はピストン上昇行程終期でクランク角が−５゜の
時、第６図は上死点時、第７図はピストン下降行程でク
ランク角が５゜の時、第８図はクランク角が10゜の時の
状態を示している。
終期から上死点を通過し、下降する間の燃料噴霧等の変
化を示しており、上死点をクランク角０゜とした場合、
第５図はピストン上昇行程終期でクランク角が−５゜の
時、第６図は上死点時、第７図はピストン下降行程でク
ランク角が５゜の時、第８図はクランク角が10゜の時の
状態を示している。
噴射初期における噴霧は第４図に示すように噴射率が
低く抑えられ、しかも第５図及び第６図に示すように、
テーパ面16に噴霧は当接せず、かつシリンダヘッド１と
ピストン４の間の隙間Ａからの正スッキシュ流S1により
燃料噴霧は燃焼室５内に抑え込まれる。従って燃焼室５
内の空気を無駄なく効率良く利用して燃焼し、一方噴射
率は低く抑えられることによりNOX及び騒音は低減され
る。
低く抑えられ、しかも第５図及び第６図に示すように、
テーパ面16に噴霧は当接せず、かつシリンダヘッド１と
ピストン４の間の隙間Ａからの正スッキシュ流S1により
燃料噴霧は燃焼室５内に抑え込まれる。従って燃焼室５
内の空気を無駄なく効率良く利用して燃焼し、一方噴射
率は低く抑えられることによりNOX及び騒音は低減され
る。
噴射後期になると第４図のように噴射率は急速に上昇
する。一方第７図及び第８図のように燃料噴霧の一部は
テーパ面16にかかって隙間Ａ内に流入し、かつピストン
下降により燃焼室５内から隙間Ａへのバックスキッシュ
流S2が発生する。このバックスキッシュ流S2は、開口比
d2/Dが小さくて燃焼室深さH2及び側壁傾斜角θ２が大き
いことにより、その速度が増大されており、燃焼ガス及
び火炎と共に上記噴霧を隙間Ａ内に積極的に勢い良く押
し込む。従って噴射後期においては、上記隙間Ａ内にお
いて隙間Ａ内の空気を利用して急激に燃焼し、出力が向
上する。
する。一方第７図及び第８図のように燃料噴霧の一部は
テーパ面16にかかって隙間Ａ内に流入し、かつピストン
下降により燃焼室５内から隙間Ａへのバックスキッシュ
流S2が発生する。このバックスキッシュ流S2は、開口比
d2/Dが小さくて燃焼室深さH2及び側壁傾斜角θ２が大き
いことにより、その速度が増大されており、燃焼ガス及
び火炎と共に上記噴霧を隙間Ａ内に積極的に勢い良く押
し込む。従って噴射後期においては、上記隙間Ａ内にお
いて隙間Ａ内の空気を利用して急激に燃焼し、出力が向
上する。
第９図はスキッシュ流速度を示しており、開口比d1/D
＝0.4267で深さH1＝9.5mm、側壁傾斜角θ１＝50゜の第1
3図の従来型燃焼室に比べて、開口比d2/D＝0.3867で深
さH2＝11mm、側壁傾斜角θ２＝58゜の第１図の燃焼室を
使用した場合、第１図の方が正スキッシュ流及びバック
スキッシュ流共に増大していることが示されている。
＝0.4267で深さH1＝9.5mm、側壁傾斜角θ１＝50゜の第1
3図の従来型燃焼室に比べて、開口比d2/D＝0.3867で深
さH2＝11mm、側壁傾斜角θ２＝58゜の第１図の燃焼室を
使用した場合、第１図の方が正スキッシュ流及びバック
スキッシュ流共に増大していることが示されている。
第10図は排気温度、排気濃度、燃費を従来例と比較し
たグラフであり、三角印の実線のグラフが本発明、丸印
の破線のグラフが従来例である。
たグラフであり、三角印の実線のグラフが本発明、丸印
の破線のグラフが従来例である。
本発明は隙間Ａの空気を噴射後期において有効に利用
して急速燃焼しているので、例えば概ね定格出力から最
大出力の範囲における排気温度が下がり、排気濃度が下
がり、かつ燃費が下がるので、最大出力を従来に比べて
充分に延ばすことができる。
して急速燃焼しているので、例えば概ね定格出力から最
大出力の範囲における排気温度が下がり、排気濃度が下
がり、かつ燃費が下がるので、最大出力を従来に比べて
充分に延ばすことができる。
なお下段に示すのは使用した空気の割合であり、λは
空気過剰率である。即ち概ね定格出力付近で燃焼室内の
空気を使い果すが、その後は隙間Ａの空気を利用して出
力の増大が図られていることを示している。
空気過剰率である。即ち概ね定格出力付近で燃焼室内の
空気を使い果すが、その後は隙間Ａの空気を利用して出
力の増大が図られていることを示している。
第11図及び第12図はそれぞれ無負荷時及び負荷時の燃
焼音の変化を示しており、いずれの場合にも破線で示す
従来例に比べ、実線で示す本発明の方が燃焼音が低減し
ている。
焼音の変化を示しており、いずれの場合にも破線で示す
従来例に比べ、実線で示す本発明の方が燃焼音が低減し
ている。
本発明が適用される燃焼室形状の各種寸法値として
は、開口比d2/D＝0.35〜0.40、ピストン径に対する深さ
の比H2/D＝0.14〜0.16、側壁傾斜角θ２＝55゜〜65゜で
ある。
は、開口比d2/D＝0.35〜0.40、ピストン径に対する深さ
の比H2/D＝0.14〜0.16、側壁傾斜角θ２＝55゜〜65゜で
ある。
（発明の効果） 以上説明したように本発明によると、騒音の低減、NO
Xの低減及び高い出力時の出力性能の向上が同時に達成
できる。即ち： （１）初期のカム速度が低く抑制されると共に後期のカ
ム速度が高くなるように燃料カムのプロフィールを４変
速又は５変速型として、初期の噴射率を抑制しているの
で、NOX及び騒音の低減を達成することができる。
Xの低減及び高い出力時の出力性能の向上が同時に達成
できる。即ち： （１）初期のカム速度が低く抑制されると共に後期のカ
ム速度が高くなるように燃料カムのプロフィールを４変
速又は５変速型として、初期の噴射率を抑制しているの
で、NOX及び騒音の低減を達成することができる。
（２）しかも噴射後期において燃料カムの形状により燃
料噴射率を急速上昇させることと、上端テーパ面16によ
り噴射後期において燃料噴霧をピストン上端面の隙間Ａ
に導いてこの隙間Ａの空気を有効に利用することと、上
端開口部径の開口比d2/Dを小さくし、燃焼室深さH2及び
燃焼室側壁11の傾斜角θ２を大きくしてバックスキッシ
ュ流を急速に増大させることにより、高い出力時の出力
性能の向上が達成できる。
料噴射率を急速上昇させることと、上端テーパ面16によ
り噴射後期において燃料噴霧をピストン上端面の隙間Ａ
に導いてこの隙間Ａの空気を有効に利用することと、上
端開口部径の開口比d2/Dを小さくし、燃焼室深さH2及び
燃焼室側壁11の傾斜角θ２を大きくしてバックスキッシ
ュ流を急速に増大させることにより、高い出力時の出力
性能の向上が達成できる。
第１図は本発明を適用した燃焼室の縦断面図、第２図及
び第３図は本発明を適用した５段変速型及び４段変速型
の燃料カムのプロフィールを示すグラフ、第４図は噴射
率を示すグラフ、第５図〜第８図はそれぞれ噴射初期か
ら噴射後期の噴霧等の変化を示す燃焼室の縦断面図、第
９図はスキッシュ流速度の変化をグラフ、第10図は排気
温度、排気濃度及び燃費の変化を示すグラフ、第11図及
び第12図はそれぞれ無負荷、負荷時の燃焼音の変化を示
すグラフ、第13図は従来型燃焼室の縦断面図、第14図及
び第16図は従来の３円弧及び２円弧型の燃料カムのプロ
フィールを示すグラフ、第15図及び第17図はそれぞれ第
14図及び第16図に対応する燃料噴射率のグラフである。
１……シリンダヘッド、４……ピストン、５……燃焼
室、11……燃焼室側壁、16……テーパ面
び第３図は本発明を適用した５段変速型及び４段変速型
の燃料カムのプロフィールを示すグラフ、第４図は噴射
率を示すグラフ、第５図〜第８図はそれぞれ噴射初期か
ら噴射後期の噴霧等の変化を示す燃焼室の縦断面図、第
９図はスキッシュ流速度の変化をグラフ、第10図は排気
温度、排気濃度及び燃費の変化を示すグラフ、第11図及
び第12図はそれぞれ無負荷、負荷時の燃焼音の変化を示
すグラフ、第13図は従来型燃焼室の縦断面図、第14図及
び第16図は従来の３円弧及び２円弧型の燃料カムのプロ
フィールを示すグラフ、第15図及び第17図はそれぞれ第
14図及び第16図に対応する燃料噴射率のグラフである。
１……シリンダヘッド、４……ピストン、５……燃焼
室、11……燃焼室側壁、16……テーパ面
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−149314（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−119828（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−68525（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F02B 1/00 - 23/10
Claims (1)
- 【請求項１】ピストンの上壁に一定の容積を有する燃焼
室を形成し、該燃焼室に臨む燃料噴射弁をシリンダヘッ
ドに備え、燃料カムにより燃料送油率を制御するディー
ゼル機関の燃焼装置において、燃料カムのカム面形状
を、初期のカム速度が低く抑制されると共に後期のカム
速度が高くなり燃料噴射後期において噴射率が急速に上
昇するように、４変速又は５変速型に構成し、燃焼室の
上端開口部周縁にテーパ面を形成し、燃料の噴射角度
を、ピストン下降行程におけるカム角度後期に燃料噴霧
が上記テーパ面に当接するようにし、カム角度後期にお
いてバックスキッシュ流が急速に増大するように、ピス
トン径に対する燃焼室の上端開口部径の開口比を小さ
く、燃焼室深さを深くかつ燃料室側壁の傾斜角を大きく
したことを特徴とするディーゼル機関の燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004724A JP2860575B2 (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | ディーゼル機関の燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004724A JP2860575B2 (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | ディーゼル機関の燃焼装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03210021A JPH03210021A (ja) | 1991-09-13 |
| JP2860575B2 true JP2860575B2 (ja) | 1999-02-24 |
Family
ID=11591842
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004724A Expired - Lifetime JP2860575B2 (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | ディーゼル機関の燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2860575B2 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3751462B2 (ja) * | 1998-03-27 | 2006-03-01 | 株式会社豊田中央研究所 | 直接噴射式ディーゼル機関 |
| SE9903525D0 (sv) * | 1999-09-29 | 1999-09-29 | Volvo Ab | Förfarande vid en förbränningsmotor |
| US8978621B2 (en) * | 2010-04-20 | 2015-03-17 | Caterpillar Inc. | Piston having combustion bowl shaped to balance combustion efficiency and emission properties |
| US9234451B2 (en) * | 2010-04-20 | 2016-01-12 | Caterpillar Inc. | Piston having combustion bowl shaped to balance combustion efficiency and emission properties |
| US10024267B2 (en) | 2011-12-16 | 2018-07-17 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Combustion chamber structure for internal combustion engine |
| JP5900073B2 (ja) * | 2012-03-21 | 2016-04-06 | マツダ株式会社 | 内燃機関及びその制御方法 |
| US20150361867A1 (en) * | 2013-01-31 | 2015-12-17 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
| JP5920262B2 (ja) * | 2013-03-21 | 2016-05-18 | トヨタ自動車株式会社 | 圧縮着火式内燃機関 |
| US9429101B2 (en) | 2013-08-21 | 2016-08-30 | Caterpillar Inc. | Combustion engine piston and engine using same |
| GB2547265B (en) | 2016-02-12 | 2020-03-04 | Perkins Engines Co Ltd | Piston bowl for an internal combustion engine |
-
1990
- 1990-01-12 JP JP2004724A patent/JP2860575B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03210021A (ja) | 1991-09-13 |
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