JP2848581B2 - 窒素酸化物の除去方法 - Google Patents
窒素酸化物の除去方法Info
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Description
全体として酸化条件下において、排ガス中の窒素酸化物
を、少量添加した炭化水素類もしくは含酸素有機化合
物、あるいは排ガス中に残存する炭化水素類もしくは含
酸素有機化合物の存在下で、特定のアルミナ触媒と接触
させて、排ガス中の窒素酸化物を除去する方法に関す
る。
“NOx”)は、健康に有害であり、かつ光化学スモッ
グや酸性雨の発生原因ともなり得るため、その効果的処
理手段の開発が望まれている。
を用いて排ガス中のNOxを低減する方法がすでにいく
つか実用化されている。例えば、(イ)ガソリン自動車
における三元触媒法や、(ロ)ボイラー等の大型設備排
出源からの排ガスについてアンモニアを用いる選択的接
触還元法が挙げられる。また、その他の提案されている
方法としては、(ハ)炭化水素を用いる排ガス中のNO
xの除去方法として、銅等の金属を担持させたアルミナ
等の金属酸化物を触媒として炭化水素の存在下でNOx
を含むガスと接触させる方法(特開昭63−10091
9号公報等)がある。
自動車の燃焼排ガス中に含まれる炭化水素成分と一酸化
炭素を触媒によって水と二酸化炭素とし、同時にNOx
を還元して窒素とするものであるが、NOxに含まれる
酸素量と、炭化水素成分と一酸化炭素が酸化されるのに
必要とする酸素量とが化学的に等量となるように燃焼を
調整する必要があり、ディーゼル機関のように過剰の酸
素が存在する系では、原理的に適用は不可能である等の
重大な問題がある。
り、しかも多くの場合高圧ガスとして取り扱わねばなら
ないアンモニアを用いるため、その取り扱いが容易でな
く、また設備が巨大化し、小型の排ガス発生源、特に移
動性発生源に適用することは技術的にも極めて困難であ
り、さらに経済性もよくない。
主な対象としており、ディーゼル機関の排ガス条件下で
は適用が困難であるとともに、触媒の活性も不十分であ
る。すなわち、触媒の成分として銅のような金属を含む
ため、ディーゼル機関から排出される硫黄酸化物により
被毒されるばかりでなく、添加した金属の凝集等により
触媒の活性低下も起こるため、ディーゼル機関からの排
ガス中のNOxを除去するには適さず、実用化には至っ
ていない。
る各種の問題について検討した結果なされたものであっ
て、酸化雰囲気においても、ディーゼル機関の排ガスを
はじめ、種々の設備から発生する硫黄酸化物を含む排ガ
スであっても、該排ガス中のNOxを効率良く除去する
方法を提案することを目的とする。
上記の従来技術に存在する問題を解決するために、研究
を重ねた結果、特定のアルミナ触媒を用いることによ
り、硫黄酸化物の含まれている排ガスにおいても触媒の
活性低下を引き起こすことなく、従来より高い割合でN
Oxを除去することができることを見出し、本発明を完
成するに至った。
上記の目的を達成するために、過剰の酸素が存在する酸
化雰囲気中、炭化水素類もしくは含酸素有機化合物の存
在下において、(1)アルカリ金属またはアルカリ土類
金属の一方または双方の含有量が0.5wt%以下であ
って、(2)80Å以下の径を有する細孔により形成さ
れる細孔容積が0.26cm3・g−1以上で、かつ全
体の細孔容積が0.48cm3・g−1以上であるアル
ミナ触媒と、窒素酸化物を含む排ガスとを接触させるこ
とを特徴とし、上記(1),(2)の要件を満たすアル
ミナ触媒のうち、さらに(3)の要件として平均細孔径
が50Åから70Åであることをも満たすアルミナ触媒
を用いることも特徴とする。
る。本発明で使用することができる触媒は、上記(1)
と(2)の要件を満たすアルミナ触媒か、これら(1)
と(2)の要件に加えて(3)の要件をも満たすアルミ
ナ触媒であるが、これらの要件を必要とする理由につい
て、各要件毎に以下に説明する。
反応は、炭化水素類もしくは含酸素有機化合物としてプ
ロパン(C3H8)を、NOxとして二酸化窒素(NO
2)をそれぞれ例に採れば、化1に示す反応式によるも
のと推測される。
には、C3H8がCO2とH2Oにまで酸化することが
必要であり、C3H8の酸化が進まなければ、NO2の
還元も進まない。ただし、C3H8の酸化が進みすぎる
と、C3H8が化1の反応に関与しなくなり、この結果
としてNO2の還元率も低下する。したがって、NOx
を高い割合で還元するには、NOxの還元剤であるC3
H8等の炭化水素類もしくは含酸素有機化合物(以下、
炭化水素類もしくは含酸素有機化合物を「還元剤」と記
すこともある)の適度な酸化が必要となる。このような
還元剤の適度な酸化を促すために、本発明では、アルミ
ナ触媒を使用するものである。
還元剤の酸化程度は同一であっても、NOxの還元除去
効率(酸化によって消費される還元剤当たりに換算した
NOx除去率の意)は大きく異なることがある。この原
因を検討した結果、NOx還元除去効率は、アルミナ触
媒中の不純物と関連し、特にアルカリ金属やアルカリ土
類金属がNOx還元除去効率に大きな影響を与えること
が見出された。そこで、本発明では、アルミナ触媒のア
ルカリ金属またはアルカリ土類金属の一方または双方の
含有量を、一定量以下、具体的には約0.5wt%以
下、好ましくは約0.1wt%以下とするのである。
属の一方または双方の含有量は、少なければ少ないほど
良く、下限は特に限定されず、これらの金属除去技術の
進歩によって、そして不純物としてのこれらの金属の含
有量の測定技術の進歩によって、殆ど0となることもあ
り得る。
金属とともに、硫黄の含有量もできるだけ少ないこと
が、上記のNOx還元除去効率を高める上で好ましく、
具体的には、硫黄含有量はアルカリ金属やアルカリ土類
金属と同様に約0.1wt%以下で、できるだけ少ない
ほど、最適には殆ど0とすることが望ましい。
アルカリ土類金属の一方または双方の含有量が約0.5
wt%以下のアルミナ触媒を使用するものである。もち
ろん、上記のように、アルカリ金属またはアルカリ土類
金属の一方または双方の含有量が略0である場合、加え
て硫黄の含有量も略0である場合には、水分を除くAl
2O3としての構成比率が略100wt%であることも
あり得る。
適度な酸化を促進し、より低温、より高速(高SV)下
で、高いNOx還元除去効率を得る上では、特定の径以
下、具体的には約80Å以下の径を有する細孔により形
成される細孔容積の大きさもが重要な要因となる。この
細孔容積が大きいほど、具体的には、約0.26cm3
・g−1以上、好ましくは0.32cm3・g−1以
上、より好ましくは0.35cm3・g−1以上におい
て、上記の還元剤の適度な酸化を良好に進行させること
ができる。この細孔容積が約0.26cm3・g−1未
満では、還元剤の酸化が抑制されすぎて、化1の反応が
良好に進行せず、したがって低温、高速下でのNOx還
元除去効率が向上しない。
容積の上限は、特に限定しないが、余り大きいものは、
製造技術が困難となり、たとえ製造できたとしてもコス
トが高騰し、実用性に欠ける。しかも、径が約80Å以
下の小さな細孔を多くすると、それに伴いさらに小さな
細孔も作られ、触媒担体の性状に変化をもたらす焼結が
生じ易くなり、表面積の大幅な減少を引き起こす。本発
明のアルミナ触媒においても、表面積は大きい程好まし
いことは言うまでもなく、したがって径が約80Å以下
の小さな細孔により形成される細孔容積の上限は、特に
限定はしないものの、約0.6cm3・g−1付近とす
ることが好ましく、より好ましくは約0.4cm3・g
−1付近である。
状の還元剤)の拡散を良好とするためには、全体の細孔
容積を、ある程度大きくする必要がある。本発明では、
多くの実験の結果、全体の細孔容積を、約0.48cm
3・g−1以上、好ましくは約0.52cm3・g−1
以上、より好ましくは約0.54cm3・g−1以上と
するものである。この細孔容積が約0.48cm3・g
−1未満であると、反応ガスの拡散が不十分となり、化
1の反応が均一に、かつ高い反応効率で生起しない。
しないが、余り大きすぎると、アルミナ触媒の機械的強
度が低下しすぎて、実機での使用に際し、早期に崩壊し
てしまうことと、製造技術上の観点から、約1.2cm
3・g−1付近とすることが好ましく、より好ましくは
約0.7cm3・g−1付近である。
(1)と(2)の要件を満たすアルミナ触媒であれば本
発明の目的を充分達成することができるが、上記のよう
な還元剤の適度な酸化をさらに促して、NOx還元除去
効率を、より低温下で、かつより高速(高SV)下で高
めるには、上記(1),(2)の要件に加えて、さらに
触媒の平均細孔径が非常に重要な因子となる。特に、上
記のアルミナ触媒の場合は、平均細孔径がより小さいも
の、具体的には約50Å〜約70Å、好ましくは約50
Å〜約68Å、より好ましくは約50Å〜約65Åのも
のが、上記した還元剤の適度な酸化を良好に促進する。
約70Åより大きいものでは、この効果が不十分であ
り、約50Å未満のものでは、製造技術が困難であり、
たとえ製造できたとしても、コストが高騰し実用性に欠
ける上、排ガスとの接触が困難になるという問題もあ
る。
の要件の平均細孔径は、次のようにして求められる。先
ず、表面積を、窒素吸着等温線からBET法により求め
る。一方、細孔分布を、相対圧0.967までの窒素吸
着脱離等温線(−196℃)を測定し、これからBJH
法もしくはD−H法により半径200Å以下の細孔につ
いての分布を求める。次いで、これらの結果から、
(2)の要件の細孔容積と、(3)の要件の平均細孔径
を算出する。なお、このとき、平均細孔径の代表値とし
ては、細孔容積を、それ以上の径の部分と、それ以下の
径の部分に均等に2分する細孔直径、すなわち細孔容積
の細孔直径に関する分布のメディアン値が示される。本
発明におけるアルミナ触媒の物性値は、600℃での焼
成処理を空気中で3時間以上行ったアルミナについて測
定されたものである。
面積は、細孔の形状が円柱であると仮定した場合、おお
よそ、数1の式で表される。
は、物理性状から整理すると、約80Å以下の細孔から
形成される細孔容積が大きく、しかも全体の細孔容積も
大きいことが必要で、なおかつ平均細孔径では約50〜
70Åのものがよいことは上述した通りである。この特
徴を数2の式で定義される活性評価因子Pで表すと、P
は約1.7×10−3〜1.4×10−2の範囲の値を
有することとなる。
(1)〜(3)の要件を満たす本発明のアルミナ触媒
は、公知の各種の方法で製造することができる。その一
例を簡単に説明すれば、先ず各種のアルミニウム塩の水
溶液を原料としてアルミニウム水和物を調製し、次いで
これを焼成(熱分解)してアルミナにすればよい。とこ
ろで、アルミニウム水和物を調製する際に、原料水溶液
の濃度あるいはpH、熟成時間、沈澱生成時の温度等の
条件を調節することにより、種々のアルミナ水和物が生
成する。例えば、アルミン酸ナトリウム水溶液と二酸化
炭素からアルミナ水和物の沈澱を調製する場合、上記の
ような各種の条件を調節することにより、ベーマイト
(擬ベーマイト)、バイヤライト、ギプサイド等が生成
する。これらの水和物のうち、擬ベーマイト等のように
結晶性の低いものを焼成して得られるアルミナは、バイ
ヤライト、ギプサイド等のように結晶性の高いものを多
く含むアルミニウム水和物を焼成して得られるアルミナ
より、比表面積および細孔容積が大きく、好ましい。
を、上述の(2)あるいは(2)と(3)の要件を満足
させるべく制御する方法を、上記の擬ベーマイト(ベー
マイトゲル)を焼成して得る場合を例にして説明する。
ベーマイトゲルを電子顕微鏡観察すると、繊維状または
薄板状の集合体が見られる。そして、ベーマイトゲルの
構造とアルミナの細孔との間には、模式的に表現するな
らば、小さな基本粒子からなるものは、焼成処理によ
り、小細孔を与え、大きいものは大細孔を与え、また粒
子サイズの均一なものからはシャープな細孔分布を与
え、不均一なものからはブロードな細孔分布を与えると
いう関係が見られる。したがって、ベーマイトゲルの基
本粒子を制御すれば、細孔構造を制御することができ
る。
3832号、同58−190823号公報、USP4,
562,059、同4,555,394号明細書等に開
示されているように、ベーマイトゲルが存在している溶
液のpHを操作することにより、溶液中に存在する微細
結晶を溶解させて消去する操作と、大きな結晶を成長さ
せずに小さな結晶を成長させる操作を行うと、粒子サイ
ズを均一にすることができる。このときの粒子サイズ
は、pH、熟成時間等を調節することによって制御する
ことができる。また、水和物からアルミナ焼成体を得る
ときに、その焼成温度を調節することによっても、異な
る細孔容積、細孔分布を有するものを得ることができ
る。
ーマイトゲルにポリエチレングリコール等の水溶性高分
子化合物を加える方法(特開昭52−104498号、
同52−77891号公報)や、ベーマイトゾル中の水
の一部または大部分をアルコール等の含酸素有機化合物
で置換する方法(特開昭50−123588号公報)等
が提案されているが、これら従来の方法は、本発明にお
いて重要なミクロ孔(20Å以下)や、メソ孔(20〜
500Å)領域の前半部分の細孔制御には、適さないも
のが多い。
状、ハニカム状等で使用することができ、その形状、構
造は問わない。また、触媒を成型して使用する場合に
は、成型時に通常使用さる粘結剤すなわちポリビニルア
ルコール等、滑剤すなわち黒鉛、ワックス、脂肪酸類、
カーボンワックス等を使用することもできる。
しては、ディーゼル自動車や定置式ディーゼル機関等の
ディーゼル機関排ガス、ガソリン自動車等のガソリン機
関排ガスをはじめ、硝酸製造設備、各種の燃焼設備等の
排ガスを挙げることができる。これら排ガス中のNOx
の除去は、上記触媒を用い、該触媒に、過剰の酸素が存
在する酸化雰囲気中、炭化水素類もしくは含酸素有機化
合物の存在下において、排ガスを接触させることにより
行う。
れる一酸化炭素、水素、炭化水素類もしくは含酸素有機
化合物と、本発明おいて必要に応じて添加する炭化水素
類もしくは含酸素有機化合物との還元剤を、完全に酸化
して水と二酸化炭素に変換するのに必要な酸素量よりも
過剰な酸素が含まれる雰囲気をいう。例えば、自動車等
の内燃機関から排出される排ガスの場合には、空気比が
大きい状態(リーン領域)の雰囲気であり、通常、過剰
酸素率は約20〜200%程度である。この酸化雰囲気
中において、上記の触媒は、炭化水素類もしくは含酸素
有機化合物と酸素との反応よりも、化1に示すような炭
化水素類もしくは含酸素有機化合物とNOxとの反応を
優先的に促進させて、NOxを除去する。
化合物、すなわちNOxを還元除去する還元剤として
は、排ガス中に残存する炭化水素類もしくは含酸素有機
化合物や燃料等の不完全燃焼生成物であるパティキュレ
ート等でもよいが、化1のような反応を促進させるのに
必要な量よりも不足している場合には、外部より炭化水
素類もしくは含酸素有機化合物を添加する必要がある。
在量は、特に制限されず、例えば、要求されるNOx除
去率が低い場合には、NOxの還元分解に必要な理論量
より少なくてよい場合もあるが、必要な理論量より過剰
な方がより還元反応が進むので、一般には過剰に存在さ
せるのが好ましく、通常は、NOxの還元分解に必要な
理論量の約20〜2,000%、好ましくは約30〜
1,500%過剰とする。
有機化合物の理論量とは、反応系内に酸素が存在するの
で、本発明においては、二酸化窒素(NO2)を還元分
解するのに必要な炭化水素類もしくは含酸素有機化合物
と定義するものであり、例えば、炭化水素類としてプロ
パンを用いて1,000ppmの一酸化窒素(NO)を
酸素存在下で還元分解する際のプロパンの理論量は20
0ppmとなる。一般には、排ガス中のNOx量にもよ
るが、存在させる炭化水素類もしくは含酸素有機化合物
の量は、メタン換算で約50〜10,000ppm程度
である。
は、気体状のものでは、メタン、エタン、エチレン、プ
ロパン、プロピレン、ブタン、ブチレン等の炭化水素ガ
スが挙げられ、液体状のものでは、ペンタン、ヘキサ
ン、オクタン、ヘプテン、ベンゼン、トルエン、キシレ
ン等の単一炭化水素や、ガソリン、灯油、軽油、重油等
の鉱油系炭化水素油が挙げられる。また、本発明におけ
る含酸素有機化合物の具体例としては、メチルアルコー
ル、エチルアルコール、プロピルアルコール、オクチル
アルコール等のアルコール類、ジメチルエーテル、エチ
ルエーテル、プロピルエーテル等のエーテル類、酢酸メ
チル、酢酸エチル、油脂類等のエステル類、アセトン、
メチルエチルケトン等のケトン類等を挙げることができ
る。これらの炭化水素類もしくは含酸素有機化合物は、
一種類のみを使用してもよいが、二種類以上を併用して
もよい。
ないしは不完全燃焼生成物、すなわち炭化水素類もしく
は含酸素有機化合物やパテキュレート類等も還元剤とし
て有効であり、本発明における炭化水素類もしくは含酸
素有機化合物に含まれる。これは、前述した本発明の特
定のアルミナ触媒は、排ガス中の炭化水素類もしくは含
酸素有機化合物やパテキュレート等の減少・除去触媒と
しての機能をも有することを意味している。
定のアルミナ触媒を配置した反応器を用意し、炭化水素
類もしくは含酸素有機化合物を存在させて、NOx含有
排ガスを通過させることにより行う。このときの反応温
度は、アルミナ触媒の種類あるいは炭化水素類もしくは
含酸素有機化合物の種類により最適反応温度が多少異な
るが、排ガスの温度に近い温度が排ガスの加熱設備等が
不要となり好ましく、一般には約200〜800℃、好
ましくは約300〜600℃である。反応圧力は、特に
制限されず、加圧下でも、減圧下でも反応は進むが、通
常の排気圧で排ガスを触媒層へ導入して反応を進行させ
るのが便利である。空間速度(SV)は、アルミナ触媒
の種類、他の反応条件、必要なNOx除去率等で決ま
り、したがって特に制限はないが、概して約500〜1
00,000hr−1、好ましくは約1,000〜7
0,000hr−1の範囲である。なお、本発明におい
て、内燃機関からの排ガスを処理する場合には、排気マ
ニホールドの下流に配置するのが好ましい。
を処理した場合、処理条件によっては、未燃焼の炭化水
素類もしくは含酸素有機化合物、あるいは一酸化炭素の
ような公害の原因となる不完全燃焼生成物が処理ガス中
に排出される場合がある。この問題に対しては、上記の
本発明の特定のアルミナ触媒(以下、「還元触媒」と記
すこともある)で処理したガスを、酸化雰囲気下で酸化
触媒に接触させることにより解決することができる。
しては、一般に、上記の不完全燃焼生成物を完全燃焼さ
せるものであればよく、活性アルミナ、シリカ、ジルコ
ニア等の多孔質担体に、白金、パラジウム、ルテニウム
等の貴金属、ランタン、セリウム、銅、鉄、モリブデン
等の卑金属酸化物、三酸化コバルトランタン、三酸化鉄
ランタン、三酸化コバルトストロンチウム等のペロブス
カイト型結晶構造物等の触媒成分を、単独または組み合
わせて担持したものが挙げられる。この場合の触媒成分
の担持量は、貴金属では担体に対して約0.01〜2w
t%程度であり、また卑金属酸化物等では約5〜70w
t%程度である。もちろん、特に卑金属酸化物等では、
担体に担持させないで使用することもできる。酸化触媒
の形状、成型等の目的で添加する添加物については、還
元触媒の場合のそれと同じであり、種々のものを用いる
ことができる。
酸化触媒に担持する触媒成分量等は、要求性能に応じて
適宜選択可能であり、特に酸化除去する物質が一酸化炭
素のような炭化水素類もしくは含酸素有機化合物の中間
酸化物である場合には、還元触媒と酸化触媒とを混合し
て使用することも可能であるが、一般には、還元触媒を
排気上流側に、酸化触媒を排気下流側に配置する。
体例としては、還元触媒を配置した反応器を排ガス導入
部(前段)に、酸化触媒を配置した反応器を排ガス排出
部(後段)に配置して使用する方法がある。また、1つ
の反応器にそれぞれの触媒を要求性能に応じた比率で配
置して用いることもできる。還元触媒(A)と酸化触媒
(B)の比率は一般には、(A)/(B)で表して約
0.5〜9.5/9.5〜0.5の範囲で用いられる。
酸化触媒の使用温度については、還元触媒の使用温度と
同じでなくてもよいが、一般には前述の還元触媒の使用
温度の範囲内で使用できるものを選択するのが加熱冷却
設備を特に必要とせず好ましい。
は、これらの実施例によって制限されるものではない。 実施例1 表1に示す特性の本発明のアルミナ触媒(日揮化学社製
商品名“アルミナN612N”を使用)を1gとり、常
圧流通式反応装置に充填し、1,000ppmの一酸化
窒素(以下、「NO」という)と10%の酸素および
1,000ppmのプロパンを含むヘリウムガスを、接
触時間0.2g・s・cm−3の条件で流通させて反応
を行った。反応ガスの分析は、ガスクロマトグラフにて
N2、N2O、CO、CO2、C3H8等を定量し、N
2の収率よりNO還元除去率(NOのN2への転化率)
を算出した。その結果は、表1に実施例1として示し
た。
“アルミナKHA−46”)を使用する以外は、実施例
1と同様にしてNO還元除去率を調べた。その結果は、
比較例1として表1に示した。
させた水溶液を調製し、アルミナ(水沢化学社製商品名
“アルミナNeobead GB−45”)50gに含
浸担持させた。これを100℃にて、一昼夜乾燥した
後、600℃にて、空気気流中、3時間の焼成処理を行
った。得られたアルミナ中のアルカリ金属の重量%は、
アルミナを100%とした場合、Naが0.51%であ
った。上記のようにして調製したアルカリ金属含有アル
ミナ触媒を用いて、実施例1と同様にしてNO還元除去
率を調べた。その結果は、比較例2として表1に示し
た。
ルカリ土類金属を0.1wt%より多く含む比較例1の
アルミナ触媒を使用する場合、NOx還元除去効率が低
下することが明らかであり、またアルカリ金属やアルカ
リ土類金属を0.5wt%以上含む比較例2のアルミナ
触媒を使用する場合は、著しいNO還元除去効率の低下
が起こることも明らかである。特に、Naのようなアル
カリ金属を含む触媒においては、活性低下の低度が大き
いことが明らかである。
商品名“アルミナNK−346”)を使用する以外は、
実施例1と同様にしてNO還元除去率を調べた。その結
果は、実施例2として表2に示した。
“アルミナKHS−46”)を使用する以外は、実施例
2と同様にしてNO還元除去率を調べた。その結果は、
比較例3として表2に示した。
08cm3・g−1で、平均細孔径が58Å径の実施例
2のアルミナ触媒を使用する場合、径80Å以下の細孔
容積が0.199cm3・g−1で、平均細孔径が75
Åの比較例3のアルミナ触媒を使用する場合に比して、
本発明で要求する適度なプロパン酸化性能を示し、高い
NOx還元除去効率を発現し得ることが明らかである。
商品名“アルミナNeobead GB−45”)を使
用し、接触時間を0.1g・s・cm−3の条件とする
以外は、実施例1と同様にしてNO還元除去率を調べ
た。その結果は、実施例3として表3に示した。
商品名“アルミナN612N”)を使用する以外は、実
施例3と同様にしてNO還元除去率を調べた。その結果
は、実施例4として表3に示した。
リットルを「mL」と記す)の硫酸アルミニウム水溶液
25mLをイオン交換水5000mLに希釈した水溶液
と、濃度197g/Lのアルミン酸ソーダ水溶液175
mLを混合した後、攪拌しながら90℃に加熱した。こ
れに、濃度134g/Lの硫酸アルミニウム水溶液と濃
度197g/Lのアルミン酸ソーダ水溶液とを、流速
4.83mL/分、3.33mL/分でそれぞれ注入し
た。注入開始後、120分で500mL抜取り、ゲル状
生成物をロ過し、イオン交換水にて充分洗浄した。これ
を100℃にて一昼夜乾燥した後、空気気流中、600
℃で、3時間の焼成処理を行った。上記のようにして調
製したアルミナ触媒を用いて、実施例1と同様にして、
NOの還元反応を行った。その結果は、実施例5として
表3に示した。
形成する細孔容積も、また全体の細孔容積も、実施例4
に比して、大きい実施例3のアルミナ触媒を使用する場
合、NOx還元除去効率も、またCO2への転化率も、
実施例4に比して、良好であることが明らかである。ま
た、表3より、たとえ平均細孔径が74Åであっても、
径80Å以下の細孔容積ならびに全体の細孔容積がそれ
ぞれ0.26、0.48cm3・g−1以上であり、表
面積が大きい実施例5では、低温でのNOx還元もより
高効率で進行していることが明らかである。したがっ
て、アルミナ触媒の径80Å以下の細孔容積ならびに全
体の細孔容積が、そのNOx還元効率を支配する重要な
要因となっていることが確認できる。
“アルミナNEOBEAD GB−45”)、還元剤と
してメタノール(約1000ppm)を使用し、共存水
蒸気として7.6vol%を混合する以外は、実施例1
と同様にしてNO還元除去率を調べた。その結果は、実
施例6として表4に示した。
“アルミナSAH−21”)を使用する以外は、実施例
6と同様にしてNO還元除去率を調べた。その結果は、
比較例4として表4に示した。
ールを使用し、水蒸気が共存する反応系においても、不
純物としてアルカリ金属、アルカリ土類金属の含有量が
少なく、平均細孔径、細孔容積の大きい実施例6のアル
ミナ触媒を使用した場合には、比較例4のアルミナ触媒
を使用した場合に比して、還元剤の酸化が促進される4
00℃以上の高温度領域においては、高い効率でNOx
還元除去が進行し、それ以下の低温度領域においては、
還元剤のCO2およびCO(COx)への酸化が適度に
促進されるとともに、高いNOx還元除去率が得られる
ことが分かる。
用いた実験は、いすゞ製水冷4サイクル直列4気筒ディ
ーゼルエンジン(直接噴射式、2771cc)の排気ガ
スの一部を分流し、SUS製フィルターでパティキュレ
ートを除去した後、触媒層に導入することにより行っ
た。触媒性能の評価は、触媒層の前後の排気ガスを、総
合排気ガス分析計にてNOx、CO、CO2、THC、
SOx等を定量し、NOxの低減率よりNO還元除去率
を算出して行った。エンジンの運転条件は、1300r
pm、負荷10kg・mとした。このときの排気ガスの
平均組成は、NOx約500ppm、CO約350pp
m、CO2約4%、THC約500ppm、SOx約8
0ppm、O2約16%、H2O約6%であった。上記
のようにして、実施例5で調製したアルミナ触媒の触媒
性能を評価し、その結果を表5に示した。
用いた場合、水蒸気約6%、硫黄酸化物約80ppmを
含む実ディーゼル排ガス中のNOxを、1300時間以
上もの極めて長時間にわたって、性能低下を殆ど引き起
こすことなく、高効率で除去できることが明らかであ
る。
媒を使用する本発明によれば、酸素が過剰に存在する酸
化雰囲気において、効率的に、すなわち反応条件によっ
てはほぼ完全に排ガス中のNOxを除去することができ
る。また、本発明によれば、排ガス中に硫黄酸化物が含
有していても、特定のアルミナ触媒の活性低下を減少さ
せることができる。これは、本発明で使用する特定のア
ルミナ触媒が、炭化水素類もしくは含酸素有機化合物の
適度な酸化を促し、O2と炭化水素類もしくは含酸素有
機化合物との反応よりも、NOxと炭化水素類もしくは
含酸素有機化合物との反応を優先的に促進させるためで
ある。 このように、本発明は、ディーゼル機関排ガス
をはじめ、種々の設備からの排ガス中から効率良くNO
xを除去することができ、極めて工業的価値の高いもの
である。
Claims (2)
- 【請求項1】 過剰の酸素が存在する酸化雰囲気中、炭
化水素類もしくは含酸素有機化合物の存在下において、
(1)アルカリ金属またはアルカリ土類金属の一方また
は双方の含有量が0.5wt%以下であって、(2)8
0Å以下の径を有する細孔により形成される細孔容積が
0.26cm3・g−1以上で、かつ全体の細孔容積が
0.48cm3・g−1以上であるアルミナ触媒と、窒
素酸化物を含む排ガスとを接触させることを特徴とする
窒素酸化物の除去方法。 - 【請求項2】 アルミナ触媒の平均細孔径が50Åから
70Åであることを特徴とする請求項1記載の窒素酸化
物の除去方法。
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DE69332043T DE69332043T2 (de) | 1992-12-28 | 1993-12-28 | Entfernung von Stickstoffoxiden aus Abgas |
US08/733,697 US5853679A (en) | 1992-12-28 | 1996-10-17 | Removal of nitrogen oxide from exhaust gas |
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JP23137692 | 1992-08-06 | ||
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CN112999865B (zh) * | 2021-04-08 | 2023-01-31 | 安徽元琛环保科技股份有限公司 | 一种用于钢铁烟气三效脱除的净化装置的制备方法 |
-
1993
- 1993-08-05 JP JP5213336A patent/JP2848581B2/ja not_active Expired - Fee Related
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JPH06205941A (ja) | 1994-07-26 |
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