JP2827912B2 - ペンタフルオロエタンの製造方法 - Google Patents
ペンタフルオロエタンの製造方法Info
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Description
オロエタン(以下、HFC−125とも呼ぶ)およびク
ロロペンタフルオロエタン(以下、CFC−115とも
呼ぶ)を含んで成る混合物、例えばテトラクロロエチレ
ンのフッ素化によるペンタフルオロエタンの製造プロセ
スの反応生成物から、特定の化合物を抽出剤(溶剤)と
して用いる抽出蒸留法によりペンタフルオロエタンを分
離する方法に関する。
フロン化合物として有用な化合物であり、冷媒、発泡
剤、噴射剤等として使用されている。このHFC−12
5の製造方法としては、テトラクロロエチレンをフッ素
化する方法が採用されている。この製造方法において、
ジクロロテトラフルオロエタン、ジクロロトリフルオロ
エタン、ヘキサフルオロエタン、CFC−115等が副
生成物として生成する。
沸点は、−38.7℃であり、目的生成物であるHFC
−125の沸点である−48.5℃に相当近く、また、
この2種類の化合物の比揮発度が1に近く、特に、HF
C−125が95モル%以上(CFC−115が5モル
%以下)を含む混合物の場合では、比揮発度が約1.0
4となる。従って、このような混合物を通常のように蒸
留処理することにより、高濃度のHFC−125を分離
しようとする場合、多くの段数を有する蒸留装置が必要
となり、一般的には分離は非常に困難である。
少なくとも着目成分Aおよび着目成分B(成分Aの沸点
<成分Bの沸点)を含んで成る溶液が気液平衡状態にあ
る場合において、液相の低沸点成分Aのモル分率をxA
とし、高沸点成分Bのモル分率をxBとし、その液相と
平衡状態にある場合の気相の低沸点成分Aのモル分率を
yAとし、高沸点成分Bのモル分率をyBとした場合、 α=(yA/xA)/(yB/xB) と定義される。
1に近い系の混合物から一方の成分を分離する方法とし
て、抽出蒸留法が採用されている。HFC−125とC
FC−115の混合物を分離するための抽出蒸留法につ
いても、例えば米国特許第5,087,329号には、炭
素数1〜4のフルオロカーボンを抽出剤として使用する
抽出蒸留方法が開示されている。
9号に開示されている方法では、その実施例1に記載の
数値に基づいて計算した場合、HFC−125とCFC
−115の比揮発度は約1.2程度であり、そのため、
例えばHFC−125/CFC−115=7/93(モ
ル%/モル%)の混合物からHFC−125/CFC−
115=99.7/0.3(モル%/モル%)までHFC
−125の濃度を蒸留により高めるには、約40段の理
論段数を必要とする。尚、この理論段数の算出には、後
述の方法を用いた。
出蒸留法によりHFC−125およびCFC−115を
含んで成る混合物からHFC−125を更に効率良く分
離する方法について鋭意検討した結果、少なくともHF
C−125およびCFC−115を含んで成る混合物か
ら抽出蒸留するに際して、炭素数1〜4のアルコール
類、炭素数3〜7のケトン類、炭素数2〜6のエーテル
類およびニトロメタンから選択される少なくとも1種の
化合物、または炭素数3〜8の炭化水素、トリクロロエ
チレンおよび四塩化炭素から選択される少なくとも1種
の化合物を抽出剤(または溶剤)として(従って、化合
物単独で、または混合物として)使用することにより効
率良く、例えば、非常に少ない理論段数の蒸留塔を用い
て、HFC−125を分離できることを見いだした。
25およびCFC−115を含んで成る混合物を抽出蒸
留して、相対的にCFC−115の濃度が低下したHF
C−125、好ましくは実質的にCFC−115を含ま
ない高濃度のHFC−125を得るに際して、炭素数1
〜4のアルコール類、炭素数3〜7のケトン類、炭素数
2〜6のエーテル類およびニトロメタンから選択される
少なくとも1種の化合物、または炭素数3〜8の炭化水
素、トリクロロエチレンおよび四塩化炭素から選択され
る少なくとも1種の化合物を抽出剤として使用すること
を特徴とする、該混合物からHFC−125を分離する
方法を提供する。
ロエタンおよびクロロペンタフルオロエタンを主成分と
して含んで成る混合物を抽出蒸留して実質的にクロロペ
ンタフルオロエタンを含まないペンタフルオロエタンを
主成分として含んで成る混合物を得る、ペンタフルオロ
エタンを混合物から分離することにより、ペンタフルオ
ロエタンを製造する方法において、炭素数1〜4のアル
コール類、炭素数3〜7のケトン類、炭素数2〜6のエ
ーテル類およびニトロメタンから選択される少なくとも
1種の化合物、または炭素数3〜8の炭化水素、トリク
ロロエチレンおよび四塩化炭素から選択される少なくと
も1種の化合物を抽出剤として使用し、炭素数1〜4の
アルコール類、炭素数3〜7のケトン類、炭素数2〜6
のエーテル類およびニトロメタンから選択される少なく
とも1種の化合物を抽出剤として使用する場合は、缶出
物としてペンタフルオロエタンと抽出剤を主成分として
含んで成る混合物を得、あるいは炭素数3〜8の炭化水
素、トリクロロエチレンおよび四塩化炭素から選択され
る少なくとも1種の化合物を抽出剤として使用する場合
は、留出物としてペンタフルオロエタンを主成分として
含んで成る混合物を得ることを特徴とする分離方法を提
供する。
は、その成分以外の成分の量が相対的に少ないことを意
味する。具体的には「主成分」の量は50%以上であれ
ば十分であり、具体的には、60%以上、例えば80%
以上である。また、本明細書において、「実質的に」な
る用語は、ペンタフルオロエタンが主成分の混合物、例
えばペンタフルオロエタンの濃度が90重量%以上の混
合物、好ましくは99.9重量%以上の混合物、より好
ましくは99.99重量%以上の混合物を最終的に得る
ことを意味する。
ルコール類、炭素3〜7のケトン類、炭素2〜6のエー
テル類およびニトロメタンから選択される少なくとも1
種の化合物を抽出剤として使用する場合は、上述のよう
に缶出物としてペンタフルオロエタンと抽出剤を主成分
として含んで成る混合物、好ましくはクロロペンタフル
オロエタンの濃度が0.1重量%以下、より好ましくは
0.01重量%以下の混合物を得る。この場合、缶出物
中のクロロペンタフルオロエタンのペンタフルオロエタ
ンに対する割合が、元の混合物における割合より少なく
とも減少していれば、好ましくは1/10以下に減少し
ていれば、より好ましくは1/100以下に減少してい
れば、抽出蒸留工程からの留出物の組成は特に限定され
ず、留出物は、クロロペンタフルオロエタンを主成分と
して含んで成っても、ペンタフルオロエタンを主成分と
して含んで成っても、あるいはクロロペンタフルオロエ
タンおよびペンタフルオロエタンを主成分として含んで
成る混合物であってもよい。
化水素、トリクロロエチレンおよび四塩化炭素から選択
される少なくとも1種の化合物を抽出剤として使用する
場合は、上述のように留出物としてペンタフルオロエタ
ンを主成分として含んで成る、好ましくはペンタフルオ
ロエタンの濃度が99.9重量%以上の混合物を得る。
この場合、留出物中のペンタフルオロエタンのクロロペ
ンタフルオロエタンに対する割合が、元の混合物の割合
より少なくとも増加していれば、好ましくは10倍以上
に増加していれば、より好ましくは100倍以上に増加
していれば、缶出物の組成は特に限定されず、クロロペ
ンタフルオロエタンおよび抽出剤を主成分として含んで
成っても、クロロペンタフルオロエタン、ペンタフルオ
ロエタンおよび抽出剤を主成分として含んで成る混合物
であってもよい。
的にHFC−125およびCFC−115から成る2成
分系である。また、本発明の別の態様では、得られる缶
出物、例えば抽出剤およびペンタフルオロエタンを主成
分として含んで成る缶出物、またはクロロペンタフルオ
エタンおよび抽出剤を主成分として含んで成る缶出物を
蒸留することにより、ペンタフルオロエタンまたはクロ
ロペンタフルオロエタンを抽出剤から分離し、それによ
り抽出剤を回収し、この抽出剤を抽出蒸留工程に供給し
て再使用してよい。
野、特に化学工学分野で一般的に使用されている意味で
使用し、蒸留分離が困難な2成系分混合物に第3成分を
加えることにより、元の2成分系における比揮発度を1
から相当隔たらせることにより蒸留分離を容易ならしめ
ることを特徴とする蒸留操作を意味する。
ル類とは、主鎖となる炭素の数が1〜4で少なくとも1
以上のヒドロキシル基を有する化合物を意味し、例えば
炭素数1〜4の脂肪族アルコールのようなアルコール類
であり、具体的には、メタノール、エタノール、ブタノ
ール、プロパノール、ペンタフルオロプロパノール(C
2F5CH2OH)、テトラフルオロプロパノール(HC
F2CF2CH2OH)、エチレングリコール、プロパン
ジオール、トリフルオロエタノールを挙げることができ
る。また、本発明において、炭素数3〜7のケトン類と
は、一般式R1−CO−R2(R1およびR2は、同じまた
は相互に異なる脂肪族炭化水素基)で表されるようなケ
トン類であり、具体的には、アセトン、ジエチルケト
ン、メチルエチルケトンを挙げることができる。本発明
において、炭素数2〜6のエーテル類とは、一般式R1
−O−R2(R1およびR2は、同じまたは相互に異なる
脂肪族炭化水素基)で表されるエーテル類であり、具体
的にはジエチルエーテル、ジメチルエーテル、メチルエ
チルエーテル、ジプロピルエーテル等を挙げることがで
きる。更に、本発明において、炭素数3〜8の炭化水素
とは、環状炭化水素および鎖状炭化水素の双方を含み、
環状炭化水素とは、少なくとも1つ以上の環状構造を有
する炭化水素を意味し、具体的には、環状飽和炭化水素
としては、シクロヘキサン、シクロペンタン、シクロプ
ロパン、シクロブタンのような環状飽和炭化水素を挙げ
ることができ、また、環状不飽和炭化水素としては、ベ
ンゼンのような芳香族炭化水素を挙げることができる。
また、鎖状炭化水素としては、飽和および不飽和炭化水
素の双方を含み、具体的にはノルマルオクタン、ノルマ
ルヘキセンなどを挙げることができる。これらの混合物
として、特に石油エーテルおよび石油ベンジンを使用す
るのが特に好ましい場合がある。
15を含んで成る混合物からHFC−125を抽出蒸留
法により分離する方法について、上述の抽出剤について
種々の検討を加え、その内の幾つかの抽出剤については
以下の表1に示すようなHFC−125とCFC−11
5の比揮発度の測定結果を得た:
器をほぼ真空まで脱気した後、HFC−125、CFC
−115、抽出剤を所定量加えて20℃にて放置し、気
液平衡状態とし、その状態の液相部組成、気相部組成を
各々ガスフロマトグラフで分析してモル分率を求め、上
述の式α=(yA/xA)/(yB/xB)により比揮発度
αを算出する測定方法を用いた。
(5)〜(11)ならびに(19)および(20)の化
合物に代表される炭素数1〜4のアルコール類、炭素数
3〜7のケトン類、炭素数2〜6のエーテル類およびニ
トロメタンを抽出剤として使用する場合、比揮発度が1
より相当小さくなる。また、表1の(12)〜(18)
の化合物に代表される炭素数3〜8の炭化水素、トリク
ロロエチレンおよび四塩化炭素を抽出剤として使用する
場合、比揮発度が1より相当大きくなる。従って、表1
の(5)〜(20)の化合物を抽出剤として使用して抽
出蒸留することによって、少なくともHFC−125お
よびCFC−115を含んで成る混合物からHFC−1
25を分離する場合、従来より遥かに少ない理論段数を
有する蒸留装置により実施できることが予想される。
115との混合物を蒸留する場合、低い沸点を有するH
FC−125が抽出蒸留装置の塔頂部側に濃縮されるの
が通常であるが、比揮発度が1より小さい場合、例えば
(5)〜(11)ならびに(19)および(20)の化
合物の1種またはそれ以上を抽出剤として使用する場
合、CFC−115が塔頂部に濃縮されることになる。
ところが、表1の(12)〜(18)の1種またはそれ
以上を抽出剤として使用する場合は、比揮発度が逆に1
より大きくなるので、通常通り、HFC−125が抽出
蒸留装置の塔頂部側に濃縮されることになる。更に、発
明者らは、メタノールを抽出剤として使用してHFC−
125およびCFC−115から成る混合物を抽出蒸留
する場合、HFC−125/CFC−115の混合物組
成および抽出剤比率が比揮発度に与える影響について、
表1の場合と同様の測定方法を用いた比揮発度の測定に
よって、より詳細に検討し、以下の表2の結果を得た:
より相当小さく、種々の抽出剤比率でHFC−125/
CFC−115混合物にメタノールを加えることによ
り、揮発成分としてCFC−115を効率的に分離でき
ること、即ち、HFC−125/CFC−115混合物
を抽出蒸留により分離する場合に、メタノールを抽出剤
として使用することが好適であることが確認された。
15(モル%/モル%)=90/10の混合物からHF
C−125/CFC−115(モル%/モル%)=9
9.9/0.1まで濃縮したHFC−125を得るために
必要な抽出蒸留塔の理論段数について、本発明の分離方
法と、米国特許第5,087,329号に開示されている
実施例とを比較してみる。米国特許に開示された方法で
は、HFC−125/CFC−115(モル%/モル
%)=99.9/0.1まで濃縮したHFC−125を塔
頂留出物として得るために必要な理論段数は約26段と
なる(尚、この場合、比揮発度=1.2として計算し
た)。これに対して、本発明の方法において抽出剤(1
2)〜(18)のように比揮発度を1より大きくする抽
出剤を用いる場合は、必要理論段数は約8段となる
(尚、この場合、比揮発度1.9として計算した)。
(5)〜(11)ならびに(19)および(20)のよ
うに比揮発度を1より小さくする抽出剤を用いる方法で
は、CFC−115が低沸成分として塔頂部に濃縮され
るため、HFC−125/CFC−115(モル%/モ
ル%)=99.9/0.1まで濃縮したHFC−125お
よび抽出剤の混合物を塔底からの缶出物として、また、
HFC−125/CFC−115(モル%/モル%)=
80/20にまでCFC−115の濃度を高めた混合物
を留出物として得ることが、約6段の理論段数で達成で
きることが判った(尚、この場合、比揮発度=0.4と
して計算した)。
は、式 αN=(yW/xW)/(xD/yD) に基づいて算出した。尚、上式中、 α:比揮発度 xD: 塔頂留出物中のHFC−125のモル分率 xW: 缶出物(スチル)中のHFC−125のモル分
率 yD: 塔頂留出物中のCFC−115のモル分率 yW: 缶出物(スチル)中のCFC−115のモル分
率 である。
る場合は、上述のように、抽出蒸留工程の缶出物は、抽
出剤を含んでいるので、最終的にHFC−125を単独
で得るには、HFC−125を抽出剤から分離する必要
がある。この分離は、HFC−125と抽出剤の沸点差
が大きいため、段塔または充填塔を使用する通常の蒸留
分離操作で容易に実施できる。従って、抽出蒸留操作お
よびその後の抽出剤を分離する蒸留操作を組み合わせる
ことにより、少なくともHFC−125およびCFC−
115を含んで成る混合物からHFC−125を効率的
に分離することができる。
る場合も、上述のように、抽出蒸留工程の缶出物は、抽
出剤を含んでいる。この場合、目的とするHFC−12
5は、抽出蒸留工程の留出物として得られており、缶出
物をどのように処理してもよいが、通常、抽出剤を缶出
物から例えば蒸留により回収して、抽出蒸留工程で再使
用するのが好ましい。
よびCFC−115以外の第3成分を含む場合には、第
3成分の沸点に応じて、HFC−125および/または
CFC−115と挙動を共にする点が異なるに過ぎず、
第3成分を含む場合であっても、本発明の抽出剤を使用
する抽出蒸留による分離方法を実施してHFC−125
をCFC−115から分離することができる。
用に関して、米国特許第5,087,329号にて開示さ
れた抽出剤を使用する場合では、CFC−115は塔底
に濃縮され、又抽出剤も塔底より回収されるため、抽出
剤にCFC−115が多量に含まれることになり、再使
用に際して、CFC−115を十分に分離除去する必要
がある。この場合、CFC−115が僅かでも抽出剤中
に残存する場合は、結果的に抽出蒸留塔にCFC−11
5を加えることになることがあるので、抽出効率が著し
く低下して蒸留に必要な理論段数が増加する場合があ
る。実際、抽出効率を著しく下げずにCFC−115を
分離するために蒸留装置に必要な理論段数は、10〜2
0段程度と予測される。この点に関しては、本発明の方
法において環状炭化水素を抽出剤として使用する場合
も、同様である。
〜(11)ならびに(19)および(20)のように比
揮発度を1以下にする抽出剤を使用する方法では、例え
ば、抽出蒸留工程の缶出物は実質的にCFC−115を
含まず、従って、抽出したHFC−125のみを抽出剤
から分離するだけでよい。そのため、HFC−125が
数%程度抽出剤中に残存していても、それを抽出剤とし
て再使用する場合、抽出効率には殆ど影響が出ない。従
って、抽出剤の回収のための蒸留塔に必要な理論段数
は、僅か2〜5段程度で十分である。この意味におい
て、本発明の方法において、炭素数1〜4のアルコール
類、炭素数3〜7のケトン類、炭素数2〜6のエーテル
類およびニトロメタンから選択される少なくとも1種を
抽出剤として使用するのがより好ましい。
は、一般的に使用される蒸留装置、例えば棚段塔、充填
塔などを使用して実施できる。蒸留装置の種々の条件
(例えば、操作温度、操作圧力、還流比、蒸留装置の総
段数、仕込み段の位置、抽出剤供給段の位置等)につい
ても特に限定されるものではなく、目的とする分離を達
成するために適宜選択することができる。HFC−12
5およびCFC−115は相当低い沸点を有するため、
加圧下で抽出蒸留するのが一般的に好ましく、例えば0
〜30Kg/cm2-G(ゲージ圧)程度、好ましくは10〜2
0Kg/cm2-Gの操作圧力を採用できる。また、蒸留装置の
塔頂部および塔底部の温度は、操作圧力ならびに留出物
および缶出物の組成に応じて決まる。凝縮器の温度およ
びリボイラーの温度を考慮して経済的に蒸留操作するた
めには、塔頂部の温度は−40〜50℃程度、塔底部の
温度は−20〜70℃程度とするのが好ましい。
続的にも、場合により、間欠的に抜き出しおよび/また
は仕込みを行う半連続的にも実施できるが、抽出剤につ
いては、蒸留装置に連続的に供給する必要がある。
供給する抽出剤(S)の、供給される分離すべき仕込み
混合物(F)(従って、HFC−125およびCFC−
115)に対する割合(S/F)は、分離の程度に影響
を与える。一般的に、この割合は、抽出蒸留処理する混
合物のHFC−125/CFC−115の組成および分
離されたHFC−125中に残存する許容CFC−11
5濃度等に応じて適宜選択できる。この際に、抽出蒸留
装置の必要理論段数をこの割合と関連させて適当に選択
してよい。
1〜20程度、好ましくは1〜10程度にすることによ
り好ましい分離が達成される。例えば、CFC−115
(1モル%)およびHFC−125(99モル%)から
成る混合物を、抽出剤(5)〜(11)ならびに(1
9)および(20)から選択されるものを用いて抽出蒸
留し、CFC−115をCFC−115の濃度が10モ
ル%(HFC−125が90モル%)まで高めて留去
し、0.1モル%以下のCFC−115を含むHFC−
125(従って、HFC−125が99.9モル%以
上)を、抽出剤から分離した後に、最終的に得るには、
抽出蒸留における必要理論段数は例えば5〜30段、ま
た、抽出剤のHFC−125およびCFC−115から
成る混合物に対する重量比は例えば1〜10倍で十分で
ある。
て、抽出剤としてHFC−125とCFC−115の比
揮発度を1以下にする抽出剤を用いる場合の例として、
メタノールを用いた場合の再使用も含めた本発明の方法
を更に詳細に説明する。HFC−125およびCFC−
115を含んで成る混合物2(例えばHFC−125/
CFC−115(モル%/モル%)=90/10)は、
例えば加圧(例えば15Kg/cm2-G)で操作される抽出蒸
留装置1に供給される。蒸留装置1としては理論段数が
例えば約10段のものを使用し、混合物2の重量の例え
ば約5倍のメタノール3を蒸留装置1(例えば上から1
段目の理論段のトレイ)に供給する。このような条件下
で、混合物を例えば上から5段目の理論段のトレイに供
給し、還流比を10で操作する場合では、塔頂部より例
えばHFC−125/CFC−115(モル%/モル
%)=10/90の割合の混合物を留出物4として抜き
出すことができる。
CFC−115(モル%/モル%)=99.9/0.1の
割合のメタノールを含む混合物を缶出物5(メタノール
濃度85%)として抜き出し、これを、例えば加圧(例
えば12Kg/cm2-G)で操作される蒸留装置9に供給し、
塔頂部より実質的にメタノールおよびCFC−115を
含まないHFC−125を留出物6として得る。蒸留装
置9の塔底部からは実質的にHFC−125を含まない
メタノールを缶出物7として回収し、これを抽出蒸留装
置1に供給して抽出剤として再使用する。再使用するメ
タノールは、必要に応じて熱交換器8により加熱または
冷却した後に蒸留装置1に供給する。
抽出蒸留装置のトレイの位置は、いずれの抽出剤を使用
する場合であっても、混合物を供給するトレイの位置よ
り上方に位置するのが好ましい。従って、還流を供給す
るトレイと同じトレイに抽出剤を供給してもよい。しか
しながら、場合により、混合物と同じトレイに抽出剤を
供給してもよく、あるいは、混合物を蒸留装置に供給す
る前に、予め、抽出剤と混合し、その後、蒸留装置に供
給してもよい。具体的には、メタノールを抽出剤として
使用する場合、より好ましくは、混合物を供給するトレ
イより理論段数で3〜5段程度上方のトレイにメタノー
ルを供給する。このような装置および操作により、CF
C−115およびHFC−125を含む混合物から実質
的にCFC−115を含まないHFC−125を分離す
ることができる。
HFC−125とCFC−115の比揮発度を1より大
きくする抽出剤を用いる場合の例としてシクロペンタン
を用いた場合の再使用も含めた本発明の方法を、図2の
フローシートを参照して更に詳細に説明する。HFC−
125およびCFC−115を含んで成る混合物12
(例えばHFC−125/CFC−115(モル%/モ
ル%)=90/10)は例えば加圧(例えば15Kg/cm2
-G)で操作される抽出蒸留装置11に供給される。蒸留
装置11としては理論段数が例えば約20段のものを使
用し、混合物12の重量の例えば約3倍のシクロペンタ
ン13を蒸留装置11(例えば上から5段目の理想段の
トレイ)に供給する。このような条件下で、混合物12
を例えば上から13段目の理想段のトレイに供給し、還
流比10で操作する場合では、塔頂部より例えばHFC
−125/CFC−115(モル%/モル%)=99.
9/0.1の割合の混合物を留出物14として抜き出す
ことができる。
FC−125/CFC−115(モル%/モル%)の割
合が10/90であるシクロペンタンを含んで成る混合
物を缶出物15(シクロペンタン濃度70%)として抜
き出し、これを加圧下例えば12Kg/cm2-Gで操作される
蒸留装置19に供給し塔頂部より実質的にシクロペンタ
ンを含まないHFC−125/CFC−115(モル%
/モル%)=10/90の割合の混合物を留出物16と
して抜き出すことができる。蒸留装置19の塔底部から
は実質的にHFC−125およびCFC−115を含ま
ないシクロペンタンを缶出物17として回収し、これを
抽出蒸留装置11に供給して抽出剤として再使用する。
再使用するシクロペンタンは、必要に応じて熱交換器1
8により加熱または冷却後に蒸留装置11に供給する。
シクロペンタンを供給する抽出蒸留装置11のトレイの
位置は、上述のように混合物12を供給するトレイの位
置より上方に位置するのが好ましく、より好ましくは混
合物を供給するトレイより理論段数で7〜10程度上に
位置する。このような装置および操作により、CFC−
115およびHFC−125を含む混合物から実質的に
CFC−115を含まないHFC−125を分離するこ
とができる。
段数10段(実段数15段)の抽出蒸留塔を用いてHF
C−125およびCFC−115からなる混合物(HF
C−125/CFC−115(重量/重量)=99/
1)を操作圧力約7Kg/cm2-G(塔頂)で運転される抽出
蒸留塔により処理した。抽出剤として加えるメタノール
は、上から2段目のトレイに供給し、蒸留すべき混合物
を38℃で上から5段目のトレイに加えた。
5(HFC−125を含む)を抜き出した。この蒸留操
作において還流比は、200であった。底部よりCFC
−115が実質的に含まれていないHFC−125およ
びメタノールの混合物を45℃にて抜き出した。この場
合の物質収支を以下の表3に示す:
25およびメタノールならびに少量のCFC−115を
含む缶出物を直径80mm、理論段数5段(実段数7段)
の別の蒸留装置に仕込み、操作圧力5Kg/cm2-G、還流比
10にて蒸留したところ、塔頂よりHFC−125/C
FC−115(重量/重量)=99.9/0.1の留出物
を、塔底より1重量%のHFC−125を含むメタノー
ルを缶出物として得た。また、缶出物中のCFC−11
5は、0.01%以下であった。このメタノールは、抽
出蒸留の抽出剤として再使用できる。
一具体例のフローシートを示す。
もう1つの具体例のフローシートを示す。
115を含む混合物、3…抽出剤、4…留出物、5…缶
出物、6…留出物、7…缶出物、8…熱交換器、9…H
FC−125分離蒸留装置、11…抽出蒸留装置、12
…HFC−125およびCFC−115を含む混合物、
13…抽出剤、14…留出物、15…缶出物、16…留
出物、17…缶出物、18…熱交換器、19…抽出剤回
収蒸留装置。
Claims (14)
- 【請求項1】 少なくともペンタフルオロエタンおよび
クロロペンタフルオロエタンを含んで成る混合物を抽出
蒸留する工程により実質的にクロロペンタフルオロエタ
ンを含まないペンタフルオロエタンを得る、ペンタフル
オロエタンの製造方法において、 該混合物を抽出蒸留工程に供給すること、 炭素数1〜4のアルコール類、炭素数3〜7のケトン
類、炭素数2〜6のエーテル類およびニトロメタンから
選択される少なくとも1種の化合物または炭素数3〜8
の炭化水素、トリクロロエチレンおよび四塩化炭素から
選択される少なくとも1種の化合物を抽出剤として抽出
蒸留工程に供給すること、ならびに抽出蒸留工程の缶出
物としてペンタフルオロエタンおよび抽出剤を主成分と
して含んで成る混合物を得るか、または抽出蒸留工程の
留出物としてペンタフルオロエタンを主成分として含ん
で成る混合物を得ることを特徴とする分離工程を有する
ペンタフルオロエタンの製造方法。 - 【請求項2】 該混合物および抽出剤を混合した後に、
これを抽出蒸留工程に供給する請求項1記載の製造方
法。 - 【請求項3】 抽出蒸留工程に使用する抽出剤(S)の
混合物に含まれるペンタフルオロエタンおよびクロロペ
ンタフルオロエタン(F)に対する重量基準の割合(S
/F)は0.1〜10である請求項1または2記載の製
造方法。 - 【請求項4】 缶出物として得られる抽出剤およびペン
タフルオロエタンを主成分として含んで成る混合物を蒸
留することにより、ペンタフルオロエタンを分離し、そ
れにより抽出剤を主成分として含んで成る混合物を回収
し、回収された混合物を抽出蒸留に再使用することを特
徴とする請求項1〜3のいずれかに載の製造方法。 - 【請求項5】 抽出蒸留工程の留出物としてペンタフル
オロエタンを主成分として含んで成る混合物を得ると共
に、缶出物として抽出剤およびクロロペンタフルオロエ
タンならびに場合によりペンタフルオロエタンを主成分
として含んで成る混合物を得、この混合物を蒸留するこ
とにより、クロロペンタフルオロエタンおよび場合によ
りペンタフルオロエタンを分離し、それにより抽出剤を
主成分として含んで成る混合物を回収し、回収された混
合物を抽出蒸留に再使用することを特徴とする請求項1
〜3のいずれかに記載の製造方法。 - 【請求項6】 抽出剤は、ペンタフルオロエタンとクロ
ロペンタフルオロエタンの比揮発度(α)を1以下にす
る請求項1〜4のいずれかに記載の製造方法。 - 【請求項7】 抽出剤は、メタノールである請求項1〜
4ならびに請求項6のいずれかに記載の製造方法。 - 【請求項8】 抽出剤は、アセトンである請求項1〜4
ならびに請求項6のいずれかに記載の製造方法。 - 【請求項9】 抽出剤は、シクロペンタンである請求項
1〜3ならびに請求項5のいずれかに記載の製造方法。 - 【請求項10】 抽出剤は、ジエチルエーテルである請
求項1〜4ならびに請求項6のいずれかに記載の製造方
法。 - 【請求項11】 抽出剤は、ニトロメタンである請求項
1〜4ならびに請求項6のいずれかに記載の製造方法。 - 【請求項12】 抽出剤は、ノルマルオクタンである請
求項1〜3ならびに請求項5のいずれかに記載の製造方
法。 - 【請求項13】 抽出剤は、石油ベンジンである請求項
1〜3ならびに請求項5のいずれかに記載の製造方法。 - 【請求項14】 抽出剤は、石油エーテルである請求項
1〜3ならびに請求項5のいずれかに記載の製造方法。
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