JP2815967B2 - 水素精製・分離膜用合金 - Google Patents
水素精製・分離膜用合金Info
- Publication number
- JP2815967B2 JP2815967B2 JP6995190A JP6995190A JP2815967B2 JP 2815967 B2 JP2815967 B2 JP 2815967B2 JP 6995190 A JP6995190 A JP 6995190A JP 6995190 A JP6995190 A JP 6995190A JP 2815967 B2 JP2815967 B2 JP 2815967B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- hydrogen
- separation membrane
- hydrogen purification
- purification
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明は、水素の精製・分離膜用合金に関する。
(従来の技術) 水素の精製・分離用拡散膜の合金として必要な条件
は、 多量の水素を透過できること。
は、 多量の水素を透過できること。
使用中、β水素化物生成のために機械的に劣化しない
こと。
こと。
成形・加工性が大きいこと。
不純物ガスに対して耐被毒性が高いこと。
などである。
これらの条件を比較的よく満たす合金として、従来、
Pd−23〜25at%Ag合金が工業的に使用されている。
Pd−23〜25at%Ag合金が工業的に使用されている。
また、このPd−23〜25at%Ag合金よりも同一温度、同
一水素圧化で水素透過率の大きいPd−8〜10at%Y合金
が知られている。このPd−8〜10at%Y合金は、表面に
形成される酸化物の影響がPd−Ag合金に生ずる酸化物の
影響よりも小さいとされている。
一水素圧化で水素透過率の大きいPd−8〜10at%Y合金
が知られている。このPd−8〜10at%Y合金は、表面に
形成される酸化物の影響がPd−Ag合金に生ずる酸化物の
影響よりも小さいとされている。
(発明が解決しようとする課題) ところで、上記Pd−8〜10at%Y合金は、前記の条
件である成形・加工性の実用的な面でPd−23〜25at%Ag
合金よりも著しく劣るものである。
件である成形・加工性の実用的な面でPd−23〜25at%Ag
合金よりも著しく劣るものである。
そこで本発明者は、上記Pd−Ag合金と同等の成形・加
工性を有し、Pd−Ag合金よりも水素透過率の大きい水素
の精製・分離用の拡散膜の合金を得るべく、成形・加工
性の良好なPd−Ag合金と水素透過率の大きいPd−Y合金
のそれぞれの長所を考慮し、希土類金属としてYの他に
二元固溶合金の室温における水素化物(α+β)二相共
存領域の閉塞臨海組成における格子定数が大きいGdを選
んで、Pd−Y(Gd)−Ag三元系合金の新しい水素拡散膜
の可能性について攻究した処、おおむね満足できる水素
精製・分離膜用合金を得たものである。
工性を有し、Pd−Ag合金よりも水素透過率の大きい水素
の精製・分離用の拡散膜の合金を得るべく、成形・加工
性の良好なPd−Ag合金と水素透過率の大きいPd−Y合金
のそれぞれの長所を考慮し、希土類金属としてYの他に
二元固溶合金の室温における水素化物(α+β)二相共
存領域の閉塞臨海組成における格子定数が大きいGdを選
んで、Pd−Y(Gd)−Ag三元系合金の新しい水素拡散膜
の可能性について攻究した処、おおむね満足できる水素
精製・分離膜用合金を得たものである。
(課題を解決するための手段) 上記課題を解決した本発明の水素精製・分離膜用合金
は、Ag5〜25at%と、Y又はGdを1〜10at%と、残部Pd
より成るものである。
は、Ag5〜25at%と、Y又はGdを1〜10at%と、残部Pd
より成るものである。
この水素精製・分離膜用合金において、Agを5〜25at
%と限定した理由は、Agが5at%未満の場合は、成形、
加工性が悪化し、一方25at%を越えると、水素の透過速
度が減少し、従来のPd−23〜25at%Ag合金の水素精製・
分離膜の特性と大差がなくなるためである。
%と限定した理由は、Agが5at%未満の場合は、成形、
加工性が悪化し、一方25at%を越えると、水素の透過速
度が減少し、従来のPd−23〜25at%Ag合金の水素精製・
分離膜の特性と大差がなくなるためである。
またY又はGdを1〜10at%とした理由は、1at%未満
では水素の透過速度が僅かしか上がらず、10at%を越え
ると三元合金の固溶硬化のため、硬さの上昇と共に加工
性が悪化し、しかも水素の透過率が減少するためであ
る。
では水素の透過速度が僅かしか上がらず、10at%を越え
ると三元合金の固溶硬化のため、硬さの上昇と共に加工
性が悪化し、しかも水素の透過率が減少するためであ
る。
特にAg含量が10〜20at%で、Y又はGd含量が1〜5at
%である合金組成の範囲が好適である。
%である合金組成の範囲が好適である。
(作用) 上記成分組成の本発明の水素精製・分離膜用合金は、
Y又はGdの添加にかかわらず、上記Pd−Ag合金とほぼ同
等の大きな成形・加工性が維持されて、拡散膜の製作が
容易である。また本発明のPd−Y(Gd)−Ag合金に作っ
た拡散膜は、室温においても使用中水素化物(α+β)
2相が共存しなく、水素脆化が生ぜず、しかも高温で水
素が残留しないため、機械的に劣化することがない。し
かも水素透過率が大きい。
Y又はGdの添加にかかわらず、上記Pd−Ag合金とほぼ同
等の大きな成形・加工性が維持されて、拡散膜の製作が
容易である。また本発明のPd−Y(Gd)−Ag合金に作っ
た拡散膜は、室温においても使用中水素化物(α+β)
2相が共存しなく、水素脆化が生ぜず、しかも高温で水
素が残留しないため、機械的に劣化することがない。し
かも水素透過率が大きい。
(実施例) 本発明による水素精製・分離膜用合金の実施例を従来
例と共に説明する。
例と共に説明する。
下記の表の左欄に示す成分組成の実施例1〜5の合金
と従来例1、2の合金を溶解し、厚さ100μmに圧延
後、温度850℃、2時間真空焼して、拡散膜用試験片を
作った。この拡散膜用試験片の硬度(Hv)を測定した
処、下記の表−1の右欄に示すような結果を得た。
と従来例1、2の合金を溶解し、厚さ100μmに圧延
後、温度850℃、2時間真空焼して、拡散膜用試験片を
作った。この拡散膜用試験片の硬度(Hv)を測定した
処、下記の表−1の右欄に示すような結果を得た。
次にこれら実施例1〜5及び従来例1、2の拡散膜用
試験片の水素透過率を下記の測定条件で測定した処、下
記の表−2に示すような結果を得た。
試験片の水素透過率を下記の測定条件で測定した処、下
記の表−2に示すような結果を得た。
測定条件 温度:400℃ 圧力:7atm 膜の水素接触面積:1cm2 膜厚:100μm 上記の表−1で明らかなように実施例1〜5の拡散膜
用試験片の硬度は、従来例1のPd−24at%Agの拡散膜用
試験片より若干硬いが、従来例2のPd−9at%Y合金よ
り軟らかく、成形・加工性に優れていることが判る。従
って実用上拡散膜の製作が容易である。
用試験片の硬度は、従来例1のPd−24at%Agの拡散膜用
試験片より若干硬いが、従来例2のPd−9at%Y合金よ
り軟らかく、成形・加工性に優れていることが判る。従
って実用上拡散膜の製作が容易である。
また上記表−2で明らかなように実施例1〜5の拡散
膜用試験片の水素透過率は従来例1のPd24at%Ag合金の
拡散膜用試験片よりも水素透過率が大きいことが判る。
膜用試験片の水素透過率は従来例1のPd24at%Ag合金の
拡散膜用試験片よりも水素透過率が大きいことが判る。
尚、本発明の水素精製・分離膜用合金は、Pd−AgにY
又はGdを添加したものであるが、Ce、Th、Sm、Eu……等
の他の希土類金属を添加しても同様に成形・加工性に優
れ、水素透過率の大きい水素精製・分離膜用合金が得ら
れる。
又はGdを添加したものであるが、Ce、Th、Sm、Eu……等
の他の希土類金属を添加しても同様に成形・加工性に優
れ、水素透過率の大きい水素精製・分離膜用合金が得ら
れる。
(発明の効果) 以上の通り本発明の水素精製・分離膜用合金は、成形
・加工性に優れ、且つ水素透過率が大きいので、従来の
Pd−Ag合金やPd−Y合金にとって代わることのできる画
期的なものと言える。
・加工性に優れ、且つ水素透過率が大きいので、従来の
Pd−Ag合金やPd−Y合金にとって代わることのできる画
期的なものと言える。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6,DB名) C22C 5/04 B01D 71/02 C01B 3/56 - 3/58
Claims (1)
- 【請求項1】Ag5〜25at%と、Y又はGdを1〜10at%
と、残部Pdとより成る水素精製・分離膜用合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6995190A JP2815967B2 (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | 水素精製・分離膜用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6995190A JP2815967B2 (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | 水素精製・分離膜用合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03271337A JPH03271337A (ja) | 1991-12-03 |
JP2815967B2 true JP2815967B2 (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=13417471
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6995190A Expired - Lifetime JP2815967B2 (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | 水素精製・分離膜用合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2815967B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112281016A (zh) * | 2020-09-30 | 2021-01-29 | 武汉船用电力推进装置研究所(中国船舶重工集团公司第七一二研究所) | 一种透氢用钯合金及其制备方法 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3540495B2 (ja) * | 1996-03-18 | 2004-07-07 | 三菱重工業株式会社 | 水素分離膜 |
JP2007111642A (ja) * | 2005-10-21 | 2007-05-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 水素分離膜、水素分離膜の製造方法及び水素製造装置 |
-
1990
- 1990-03-20 JP JP6995190A patent/JP2815967B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112281016A (zh) * | 2020-09-30 | 2021-01-29 | 武汉船用电力推进装置研究所(中国船舶重工集团公司第七一二研究所) | 一种透氢用钯合金及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH03271337A (ja) | 1991-12-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4756450B2 (ja) | 水素分離・精製用複相合金 | |
US4128421A (en) | Tantalum powder for producing an embrittlement-resistant wire | |
JP2000159503A (ja) | Nb合金水素分離膜 | |
JP5152433B2 (ja) | 水素分離合金及びその製造方法 | |
RU2249057C1 (ru) | Молибденовый сплав (варианты) | |
JPH10147830A (ja) | イットリウム含有マグネシウム合金 | |
JP4102560B2 (ja) | 水素透過膜、その製法およびその使用 | |
JP2815967B2 (ja) | 水素精製・分離膜用合金 | |
US4572750A (en) | Magnetic alloy for magnetic recording-reproducing head | |
JP5310541B2 (ja) | 水素透過合金及びその製造方法 | |
JPS6057498B2 (ja) | モリブデン合金 | |
JP4577775B2 (ja) | 水素分離・精製用複相合金の製造方法 | |
US3985558A (en) | Dental alloy and amalgam | |
US4113475A (en) | Tarnish resistant copper alloy | |
US3975192A (en) | Dental alloy and amalgam | |
JP5199760B2 (ja) | すぐれた水素透過分離性能を発揮する水素透過分離薄膜 | |
US2864695A (en) | Cobalt-gallium dental alloys | |
JP3377731B2 (ja) | 高性能水素分離膜 | |
JP4227907B2 (ja) | Pd合金水素分離膜材料 | |
US632233A (en) | Alloy. | |
Chen et al. | The α/β hydrogen miscibility gaps in hydrogenated Pd-Y-In (Sn, Pb) ternary alloys | |
JP2001262252A (ja) | 水素透過膜用合金 | |
JP2010084232A (ja) | 塑性加工性に優れた水素透過合金用素材、水素透過合金膜及びそれらの製造方法 | |
JP2693175B2 (ja) | 耐熱性に優れたアルミニウム合金 | |
JP3377734B2 (ja) | 高性能水素分離膜 |