JP2778664B2 - Aluminum alloy plate for printing plate and method for producing the same - Google Patents

Aluminum alloy plate for printing plate and method for producing the same

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JP2778664B2
JP2778664B2 JP8085576A JP8557696A JP2778664B2 JP 2778664 B2 JP2778664 B2 JP 2778664B2 JP 8085576 A JP8085576 A JP 8085576A JP 8557696 A JP8557696 A JP 8557696A JP 2778664 B2 JP2778664 B2 JP 2778664B2
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Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、オフセット印刷等
の支持体として使用される印刷版用アルミニウム合金板
に関し、特に短時間の電解粗面化処理で、均一な電解粗
面化面を形成することができる印刷版用アルミニウム合
金板及びその製造方法に関する。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an aluminum alloy plate for a printing plate used as a support for offset printing or the like, and in particular, to form a uniform electrolytically roughened surface by a short electrolytic roughening treatment. The present invention relates to an aluminum alloy plate for a printing plate and a method for producing the same.

【0002】[0002]

【従来の技術】従来より一般にオフセット印刷において
は、アルミニウム又はアルミニウム合金(以下、総称し
てアルミニウムという)板が支持体として使用されてい
る。この印刷版用アルミニウム板は、感光膜に対する密
着性及び非画像部の保水性を付与するために、アルミニ
ウム板の表面に粗面化処理を施して得られたものであ
る。この粗面化処理方法として、従来から、ボール研磨
法及びブラシ研磨法等の機械的処理法が使用されている
が、最近は、塩酸若しくは塩酸を主体とする電解液又は
硝酸を主体とする電解液を使用してアルミニウム板表面
を電気化学的に粗面化する電解粗面化処理法、更に前述
の機械的処理法とこの電解粗面化処理法とを組み合わせ
た処理方法が主に使用されるようになってきている。こ
れは、電解粗面化処理法によって得られた粗面板が製版
に適しており、また印刷性能も優れているからであり、
更に電解粗面化処理法では、アルミニウム合金板をコイ
ル状にして連続処理する場合に適しているからである。
2. Description of the Related Art Conventionally, in offset printing, an aluminum or aluminum alloy (hereinafter referred to as aluminum) plate is generally used as a support. This aluminum plate for a printing plate is obtained by subjecting the surface of an aluminum plate to a surface roughening treatment in order to impart adhesion to a photosensitive film and water retention of a non-image portion. Conventionally, mechanical treatment methods such as a ball polishing method and a brush polishing method have been used as the surface roughening method. Recently, however, an electrolytic solution mainly containing hydrochloric acid or hydrochloric acid or an electrolytic solution mainly containing nitric acid has been used. An electrolytic surface roughening method for electrochemically roughening the surface of an aluminum plate using a liquid, and a processing method combining the above-mentioned mechanical processing method and this electrolytic surface roughening method are mainly used. It is becoming. This is because the rough plate obtained by the electrolytic surface roughening method is suitable for plate making, and also has excellent printing performance,
Further, the electrolytic surface roughening method is suitable for the case where the aluminum alloy plate is coiled and subjected to continuous processing.

【0003】前述のようにして、粗面化されるアルミニ
ウム合金板には、その粗面化処理によって均一な凹凸
(ピット)が形成されることが要求される。均一な凹凸
が形成された印刷版用アルミニウム合金板においては、
感光膜との密着性及び保水性が向上すると共に、優れた
画像鮮明性及び耐刷性を得ることができる。また、最近
では粗面化処理コストを低減させるため、より短時間又
は低通電量で均一な凹凸を形成することができる材料の
開発が強く求められている。
As described above, it is required that the surface of the aluminum alloy plate to be roughened be formed with uniform irregularities (pits) by the roughening treatment. In an aluminum alloy plate for a printing plate on which uniform irregularities are formed,
Adhesion with the photosensitive film and water retention are improved, and excellent image clarity and printing durability can be obtained. Also, recently, in order to reduce the cost of the surface roughening treatment, there is a strong demand for the development of a material capable of forming uniform irregularities in a shorter time or with a smaller amount of current.

【0004】このような粗面均一性が優れたアルミニウ
ム合金板として、Fe:0.05乃至0.5重量%、M
g:0.1乃至0.9重量%、Si:0.2重量%以下
及びCu:0.05重量%以下を含有し、更にZr、V
及びNiからなる群から選択された1種以上の元素を
0.01乃至0.3重量%含有し、残部がAl及び不可
避的不純物からなるアルミニウム合金板が提案されてい
る(特開昭62−230946号公報)。
As such an aluminum alloy plate having excellent roughness uniformity, Fe: 0.05 to 0.5% by weight, M
g: 0.1 to 0.9% by weight, Si: 0.2% by weight or less and Cu: 0.05% by weight or less.
An aluminum alloy plate containing 0.01 to 0.3% by weight of at least one element selected from the group consisting of Al and Ni and the balance being Al and unavoidable impurities has been proposed (Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 62-62). 230946).

【0005】また、強度及びピットの均一性が良好なア
ルミニウム合金板として、Mg:0.30乃至3重量
%、Fe:0.15乃至0.50重量%、Ni:0.0
05乃至0.30重量%及びTi:0.01乃至0.1
0重量%を含有すると共に、Si、Cu及びMnを、夫
々、0.20重量%以下に規制し、残部がAl及び各元
素の含有量が、夫々、0.10重量%以下の不可避的不
純物からなるアルミニウム合金板が提案されている(特
開昭63−30294号公報)。
Further, as an aluminum alloy plate having good strength and uniformity of pits, Mg: 0.30 to 3% by weight, Fe: 0.15 to 0.50% by weight, Ni: 0.0
05 to 0.30% by weight and Ti: 0.01 to 0.1
0 wt%, Si, Cu, and Mn are each regulated to 0.20 wt% or less, and the balance is Al and the content of each element is 0.10 wt% or less. Has been proposed (JP-A-63-30294).

【0006】更に、Fe:0.1乃至0.5重量%、S
i:0.03乃至0.30重量%、Cu:0.001乃
至0.03重量%、Ni:0.001乃至0.03重量
%、Ti:0.002乃至0.05重量%及びGa:
0.005乃至0.020重量%を含有し、更にGa及
びTiの合計含有量が0.010乃至0.050重量%
であるアルミニウム合金板が提案されている(特開平3
−177528号公報)。このアルミニウム合金板にお
いては、筋状の粗面化ムラであるストリーク(ストリー
クスともいう。以下、ストリークに統一する)及び不規
則な画質ムラを改善すると共に粗面が均一であるため、
非画線部の汚れが防止されている。
Further, Fe: 0.1 to 0.5% by weight, S
i: 0.03 to 0.30% by weight, Cu: 0.001 to 0.03% by weight, Ni: 0.001 to 0.03% by weight, Ti: 0.002 to 0.05% by weight, and Ga:
0.005 to 0.020% by weight, and the total content of Ga and Ti is 0.010 to 0.050% by weight.
(Japanese Patent Laid-Open No.
-177528). In this aluminum alloy plate, streaks (also referred to as streaks, hereinafter referred to as streaks) as irregular streaks and irregular image quality irregularities are improved and the rough surface is uniform.
The stain on the non-image area is prevented.

【0007】[0007]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近時、
コスト低減のために、電解処理速度の向上が要求されて
おり、短時間の電解粗面化処理で均一なピットが形成さ
れるアルミニウム板が要望されている。即ち、電解粗面
化処理時間が短く、形成されるピットが浅い場合であっ
ても、短時間で均一にエッチングされ、アルミニウム板
に未エッチング部(アルミニウム板表面のエッチングさ
れていない部分)が発生しないことが要望されている。
However, recently,
In order to reduce the cost, an improvement in the electrolytic processing speed is required, and there is a need for an aluminum plate that can form uniform pits in a short electrolytic surface roughening treatment. That is, even when the electrolytic surface roughening treatment time is short and the pits to be formed are shallow, the etching is uniformly performed in a short time, and an unetched portion (an unetched portion of the aluminum plate surface) occurs on the aluminum plate. It is requested not to.

【0008】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、短時間の電解粗面化処理であっても、粗面
化ピットが均一に形成される印刷版用アルミニウム合金
板及びその製造方法を提供することを目的とする。
The present invention has been made in view of the above problems, and an aluminum alloy plate for a printing plate, in which roughening pits are uniformly formed even in a short electrolytic surface roughening treatment, and an aluminum alloy plate for the same. It is intended to provide a manufacturing method.

【0009】[0009]

【課題を解決するための手段】本発明に係る第1の印刷
版用アルミニウム合金板は、Fe:0.20乃至0.6
重量%、Si:0.03乃至0.15重量%、Ti:
0.005乃至0.05重量%、Zn:0.005乃至
0.05重量%及びNi:0.005乃至0.20重量
%を含有し、更にIn、Sn及びPbからなる群から選
択された1種以上の元素を、1元素当たり0.001乃
至0.020重量%含有し、In、Sn及びPbの含有
量が総量で0.001乃至0.020重量%であり、残
部がAl及び不可避的不純物からなることを特徴とす
る。
The first aluminum alloy plate for a printing plate according to the present invention has an Fe content of 0.20 to 0.6.
Wt%, Si: 0.03 to 0.15 wt%, Ti:
0.005 to 0.05% by weight, Zn: 0.005 to 0.05% by weight, and Ni: 0.005 to 0.20% by weight, further selected from the group consisting of In, Sn and Pb. One or more elements are contained in an amount of 0.001 to 0.020% by weight per element, the total content of In, Sn and Pb is 0.001 to 0.020% by weight, and the balance is Al and inevitable Characteristic impurities.

【0010】前記Ti含有量は0.010重量%以上で
あることが好ましい。
The Ti content is preferably at least 0.010% by weight.

【0011】本発明に係る第2の印刷版用アルミニウム
合金板は、Fe:0.20乃至0.6重量%、Si:
0.03乃至0.15重量%、Ti:0.005乃至
0.05重量%、Zn:0.005乃至0.05重量
%、Ni:0.005乃至0.20重量%及びB:1乃
至50重量ppmを含有し、更にIn、Sn及びPbか
らなる群から選択された1種以上の元素を、1元素当た
り0.001乃至0.020重量%含有し、In、Sn
及びPbの含有量が総量で0.001乃至0.020重
量%であり、残部がAl及び不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする。
The second aluminum alloy plate for a printing plate according to the present invention is characterized in that Fe: 0.20 to 0.6% by weight, Si:
0.03 to 0.15 wt%, Ti: 0.005 to 0.05 wt%, Zn: 0.005 to 0.05 wt%, Ni: 0.005 to 0.20 wt%, and B: 1 to 50 ppm by weight, and further contains 0.001 to 0.020% by weight of one or more elements selected from the group consisting of In, Sn, and Pb per element.
And Pb in a total amount of 0.001 to 0.020% by weight, with the balance being Al and unavoidable impurities.

【0012】本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板
の製造方法は、請求項1乃至3のいずれか1項に記載の
組成を有するアルミニウム合金鋳塊に、500乃至63
0℃の温度で均質化処理を施し、次いで開始温度を40
0乃至450℃として熱間圧延を施すことを特徴とす
る。
According to a method of manufacturing an aluminum alloy plate for a printing plate according to the present invention, an aluminum alloy ingot having a composition according to any one of claims 1 to 3 is added to an aluminum alloy ingot having a composition of 500 to 63.
The homogenization treatment is performed at a temperature of 0 ° C., and then the starting temperature is 40
It is characterized by performing hot rolling at 0 to 450 ° C.

【0013】前記熱間圧延工程の後に、冷間圧延工程及
び中間焼鈍工程を有することが好ましい。また、レベラ
ー矯正工程を有してもよい。
It is preferable that a cold rolling step and an intermediate annealing step are provided after the hot rolling step. Moreover, you may have a leveler correction process.

【0014】[0014]

【発明の実施の形態】本願発明者等は、短時間で電解粗
面化処理を実施する場合であっても、均一な粗面化ピッ
トが形成されるアルミニウム合金板を得るために鋭意研
究した結果、以下の事実を見出した。即ち、アルミニウ
ム合金板が含有する合金元素のうち、従来より添加され
ているFe及びSiの含有量を管理することに加え、適
量のNi及びTiを添加し、また従来不純物とされてい
たCu及び/又はZnの含有量を所定量に管理し、更に
In、Sn及びPbからなる群から選択された1種以上
の元素の含有量を管理すると共に、その総量を管理する
ことが有効であることを究明した。また、必要に応じて
Bを添加することにより、アルミニウム合金板が更に一
層均一にエッチングされることも究明した。このように
各元素の含有量を管理することにより、短時間の電解粗
面化時間であっても均一性が良好な粗面化ピットを得る
ことができる。
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The present inventors have conducted intensive studies to obtain an aluminum alloy plate in which uniform roughening pits are formed even when performing electrolytic surface roughening treatment in a short time. As a result, the following facts were found. That is, among the alloy elements contained in the aluminum alloy plate, in addition to controlling the content of Fe and Si which have been conventionally added, an appropriate amount of Ni and Ti are added, and Cu and And / or it is effective to control the content of Zn to a predetermined amount, further control the content of one or more elements selected from the group consisting of In, Sn and Pb, and control the total amount thereof. Was determined. It has also been found that by adding B as needed, the aluminum alloy plate can be etched even more uniformly. By controlling the content of each element in this way, it is possible to obtain roughened pits having good uniformity even if the electrolytic roughening time is short.

【0015】先ず、請求項1に係る印刷版用アルミニウ
ム合金板の組成限定理由について説明する。
First, the reasons for limiting the composition of the aluminum alloy plate for a printing plate according to claim 1 will be described.

【0016】Fe(鉄):0.20乃至0.6重量% Feは電解粗面化面に均一なピットを形成する作用を有
する。Feはアルミニウム合金中で他の元素と結びつ
き、Al−Fe系の共晶化合物を形成する元素である。
この共晶化合物は、再結晶粒を微細化する効果を有する
と共に、均一な電解粗面を形成する効果がある。Fe含
有量が0.20重量%未満では、電解粗面化ピットの反
応起点数が不足し、未エッチング部を生じる。一方、F
e含有量が0.6重量%を超えると、粗大化合物の形成
により電解粗面化面が不均一になる。従って、Fe含有
量は0.20乃至0.6重量%とする。
Fe (iron): 0.20 to 0.6% by weight Fe has an action of forming uniform pits on the roughened electrolytic surface. Fe is an element that combines with other elements in an aluminum alloy to form an Al-Fe eutectic compound.
This eutectic compound has the effect of reducing the size of recrystallized grains and the effect of forming a uniform electrolytic rough surface. If the Fe content is less than 0.20% by weight, the number of reaction initiation points of the electrolytic surface-roughening pits is insufficient, and an unetched portion is generated. On the other hand, F
If the e content exceeds 0.6% by weight, the roughened electrolytic surface becomes non-uniform due to the formation of coarse compounds. Therefore, the Fe content is set to 0.20 to 0.6% by weight.

【0017】Si(珪素):0.03乃至0.15重量
Siは、Al−Fe−Si系金属間化合物を形成し、熱
間圧延における各パス間での再結晶の核として作用する
ため、熱間圧延時の再結晶粒を微細化する効果を有す
る。Si含有量が0.03重量%未満では、この効果が
少なく、印刷版支持体となった後のストリーク評価が劣
る。一方、Si含有量が0.15重量%を超えると、粗
大化合物の形成により電解粗面化面が不均一となる。従
って、Si含有量は0.03乃至0.15重量%とす
る。
Si (silicon): 0.03 to 0.15 weight
% Si forms an Al-Fe-Si-based intermetallic compound and acts as a nucleus for recrystallization between passes in hot rolling, and thus has an effect of miniaturizing recrystallized grains during hot rolling. . If the Si content is less than 0.03% by weight, this effect is small, and the streak evaluation after forming a printing plate support is inferior. On the other hand, when the Si content exceeds 0.15% by weight, the roughened electrolytic surface becomes non-uniform due to the formation of a coarse compound. Therefore, the Si content is set to 0.03 to 0.15% by weight.

【0018】Ni(ニッケル):0.005乃至0.2
0重量% Niは電解粗面を均一化する作用を有する。NiはFe
と同様にアルミニウム合金中で他の元素と結合し、Al
−Ni系共晶系化合物を形成しやすい元素である。ま
た、電気化学的にNiはFeにより貴であるため、均一
な独立ピットを形成しやすい。このため、Niを添加す
ることにより、短時間の電解粗面化処理で均一な粗面が
得られる。
Ni (nickel): 0.005 to 0.2
0% by weight of Ni has the function of making the electrolytic rough surface uniform. Ni is Fe
Binds to other elements in the aluminum alloy as in
-An element that easily forms a Ni-based eutectic compound. Further, since Ni is electrochemically nobler than Fe, uniform independent pits are easily formed. For this reason, by adding Ni, a uniform roughened surface can be obtained by a short-time electrolytic surface roughening treatment.

【0019】Ni含有量が0.005重量%未満では、
電解粗面に未エッチング部が生じる。一方、Ni含有量
が0.20重量%を超えると、粗大化合物が形成され、
電解粗面が不均一となる。従って、Ni含有量は、0.
005乃至0.20重量%とする。
If the Ni content is less than 0.005% by weight,
An unetched portion occurs on the rough electrolytic surface. On the other hand, when the Ni content exceeds 0.20% by weight, a coarse compound is formed,
The electrolytic rough surface becomes non-uniform. Therefore, the Ni content is 0.1.
005 to 0.20% by weight.

【0020】Ti(チタン):0.005乃至0.05
重量%、好ましくは0.010重量%以上 Ti−Bの母合金は、鋳塊組織を微細化して結晶粒を微
細化する作用を有する。Ti含有量が、0.005重量
%未満では、この結晶粒微細化が不十分である。また、
Tiには、この微細化効果に加え、上述の他の成分と同
様に、電解粗面を均一にする効果がある。この効果を十
分に得るためには、Ti含有量が0.010重量%以上
であることが好ましい。Ti含有量が0.010重量%
未満では、エッチングが十分に行き亘らず、未エッチン
グ部が残存しやすい。一方、Ti含有量が0.05重量
%を超えると、粗大化合物の形成により、不均一な電解
粗面が形成される。従って、Ti含有量は0.005乃
至0.05重量%とし、好ましくは、0.010重量%
以上とする。
Ti (titanium): 0.005 to 0.05
The Ti-B master alloy has a function of refining the ingot structure to refine the crystal grains by weight, preferably 0.010% by weight or more . If the Ti content is less than 0.005% by weight, the grain refinement is insufficient. Also,
Ti has the effect of making the electrolytic rough surface uniform, in addition to the above-described miniaturization effect, similarly to the other components described above. In order to sufficiently obtain this effect, the Ti content is preferably 0.010% by weight or more. Ti content 0.010% by weight
If the value is less than the above range, the etching is not sufficiently performed, and an unetched portion tends to remain. On the other hand, when the Ti content exceeds 0.05% by weight, a non-uniform electrolytic rough surface is formed due to the formation of a coarse compound. Therefore, the Ti content should be 0.005 to 0.05% by weight, preferably 0.010% by weight.
Above.

【0021】Cu(銅)及びZn(亜鉛)からなる群か
ら選択された1種以上の元素:1元素当たり0.005
乃至0.05重量% Cuは、アルミニウム合金中に固溶状態で存在し、アル
ミニウムマトリクスと金属間化合物との間の電位差を調
整し、電解粗面を均一化する効果を有する。Cu含有量
が、0.005重量%未満では、この電位調整効果が不
十分であるため、電解粗面が不均一となる。一方、Cu
含有量が0.05重量%を超えると、アルミニウム合金
板の表面に未エッチング部を生じる。
The group consisting of Cu (copper) and Zn (zinc)
One or more elements selected from: 0.005 per element
-0.05% by weight Cu exists in a solid solution state in the aluminum alloy, and has an effect of adjusting a potential difference between the aluminum matrix and the intermetallic compound, thereby making the roughened electrolytic surface uniform. If the Cu content is less than 0.005% by weight, the effect of adjusting the potential is insufficient, and the roughened electrolytic surface becomes uneven. On the other hand, Cu
If the content exceeds 0.05% by weight, an unetched portion is formed on the surface of the aluminum alloy plate.

【0022】一方、Znは、Cuと同様にアルミニウム
合金中に固溶状態で存在しやすく、アルミニウムマトリ
クスと金属間化合物との間の電位差を調整し、電解粗面
を均一化する効果を有する。Zn含有量が0.005重
量%未満では、この電位差調整効果が得られないため、
未エッチング部を生じる。一方、Zn含有量が0.05
重量%を超えると、全面溶解面を生じて、不均一な電解
粗面が形成される。
On the other hand, Zn easily exists in a solid solution state in an aluminum alloy similarly to Cu, and has an effect of adjusting a potential difference between an aluminum matrix and an intermetallic compound to make a rough electrolytic surface uniform. If the Zn content is less than 0.005% by weight, the effect of adjusting the potential difference cannot be obtained.
Unetched parts are generated. On the other hand, when the Zn content is 0.05
If the content is more than 10% by weight, the entire surface is dissolved and a non-uniform electrolytic rough surface is formed.

【0023】従って、Cu及びZnからなる群から選択
された1種以上の元素の含有量は、1元素当たり0.0
05乃至0.05重量%とする。
Therefore, the content of one or more elements selected from the group consisting of Cu and Zn is 0.0
It should be from 0.05 to 0.05% by weight.

【0024】In(インジウム)、Sn(錫)及びPb
(鉛)からなる群から選択された1種以上の元素:1元
素当たり0.001乃至0.020重量% In、Sn及びPnはアルミニウム合金中に固溶状態で
存在し、アルミニウムマトリクスを電気化学的に卑とし
て、アルミニウムマトリクスと金属間化合物との間の電
位差を調整し、電解粗面を均一化させる効果を有する。
In、Sn及びPbからなる群から選択された1種以上
の元素の含有量が、1元素当たり0.001重量%未満
では、この効果が不十分である。一方、In、Sn又は
Pbの含有量が0.020重量%を超えると、アルミニ
ウム合金板の表面に全面溶解面が生じて、不均一な電解
粗面が形成される。従って、In、Sn及びPbからな
る群から選択された1種以上の元素の含有量は、1元素
当たり0.001乃至0.020重量%とする。
In (indium), Sn (tin) and Pb
One or more elements selected from the group consisting of (lead): 1 element
0.001 to 0.020% by weight per element In, Sn and Pn exist in a solid solution state in the aluminum alloy, and make the aluminum matrix electrochemically low to reduce the potential difference between the aluminum matrix and the intermetallic compound. It has the effect of adjusting and making the electrolytic rough surface uniform.
If the content of at least one element selected from the group consisting of In, Sn and Pb is less than 0.001% by weight per element, this effect is insufficient. On the other hand, if the content of In, Sn, or Pb exceeds 0.020% by weight, the entire surface of the aluminum alloy plate has a molten surface, and a non-uniform electrolytic rough surface is formed. Therefore, the content of at least one element selected from the group consisting of In, Sn, and Pb is set to 0.001 to 0.020% by weight per element.

【0025】In、Sn及びPbの含有量:総量で0.
001乃至0.020重量% 上述のようにIn、Sn及びPbは、電解粗面を均一化
する効果を有する。但し、In、Sn及びPbの含有量
が総量で0.001重量%未満では、この効果が不十分
である。一方、In、Sn及びPbの含有量が総量で
0.020重量%を超えると、全面溶解面が形成され
て、不均一な電解粗面となる。従って、In、Sn及び
Pbの含有量は、総量で0.001乃至0.020重量
%とする。
Content of In, Sn and Pb: 0.
001 to 0.020% by weight As described above, In, Sn and Pb have an effect of making the electrolytic rough surface uniform. However, if the total content of In, Sn and Pb is less than 0.001% by weight, this effect is insufficient. On the other hand, if the total content of In, Sn, and Pb exceeds 0.020% by weight, the entire dissolved surface is formed, resulting in a non-uniform electrolytic rough surface. Therefore, the contents of In, Sn and Pb are set to 0.001 to 0.020% by weight in total.

【0026】請求項3に係る印刷版用アルミニウム合金
板では、上述の化学成分に加え、Bを含有する。
The aluminum alloy plate for a printing plate according to claim 3 contains B in addition to the above-mentioned chemical components.

【0027】B(ホウ素):1乃至50重量ppm 上述のようにTi−B母合金は結晶粒微細化剤として作
用する。この結晶粒微細化作用は、固溶Tiが減少して
Ti−B粒子が増加することによって、微細化核が増加
することに起因する。本願発明者等は、この効果に加え
て、Ti−B粒子数の増加は、電解粗面を均一化する効
果があることを見出した。
B (boron): 1 to 50 ppm by weight As described above, the Ti—B master alloy acts as a grain refiner. This crystal grain refining action is caused by an increase in the refined nuclei due to an increase in the amount of Ti-B particles due to a decrease in the amount of solute Ti. The present inventors have found that, in addition to this effect, an increase in the number of Ti-B particles has an effect of making the electrolytic rough surface uniform.

【0028】B含有量が1重量ppm未満では、電解不
足によってエッチングピットが不均一となりやすい。一
方、B含有量が50重量ppmを超えると、粗大化合物
が形成され、この粗大化合物が筋状の深いピットを形成
するため、電解粗面化面が不均一となる。従って、Bを
含有させる場合は、その含有量を1乃至50重量ppm
とする。
If the B content is less than 1 ppm by weight, etching pits tend to be uneven due to insufficient electrolysis. On the other hand, when the B content exceeds 50 ppm by weight, a coarse compound is formed, and the coarse compound forms streak-like deep pits, so that the electrolytically roughened surface becomes uneven. Therefore, when B is contained, the content is 1 to 50 ppm by weight.
And

【0029】なお、いずれの印刷版用アルミニウム合金
板においても、不可避的不純物として、Mn、Cr及び
Mg等が考えられ、夫々、0.03重量%以下であれ
ば、本発明の効果に悪影響を与えない。
In any aluminum alloy plate for a printing plate, Mn, Cr, Mg and the like are considered as inevitable impurities. If the content is 0.03% by weight or less, the effect of the present invention is adversely affected. Do not give.

【0030】本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板
の製造方法においては、上述の組成を有するアルミニウ
ム合金鋳塊に500乃至630℃の温度で均質化処理を
施した後、400乃至450℃の開始温度で熱間圧延を
施し、印刷版用アルミニウム合金板を得る。このように
して得られた印刷版用アルミニウム合金板に電解粗面化
処理を施した場合は、未エッチング部が少ないと共に、
ピットの大きさが均一なものとなる。
In the method for producing an aluminum alloy plate for a printing plate according to the present invention, the aluminum alloy ingot having the above-mentioned composition is subjected to a homogenization treatment at a temperature of 500 to 630 ° C. Hot rolling is performed at a temperature to obtain an aluminum alloy plate for a printing plate. When the aluminum alloy plate for a printing plate thus obtained is subjected to electrolytic surface roughening treatment, the unetched portion is small, and
The pit size becomes uniform.

【0031】印刷版用アルミニウム合金板の製造方法に
おける均質化処理温度及び熱間圧延開始温度の数値限定
理由について説明する。
The reason for limiting the numerical values of the homogenizing treatment temperature and the hot rolling start temperature in the method for producing an aluminum alloy plate for a printing plate will be described.

【0032】均質化処理温度:500乃至630℃ 均質化処理温度が500℃未満では、アルミニウム合金
鋳塊の均質化が不十分となるため、得られたアルミニウ
ム合金板に電解粗面化処理を施した場合に、電解粗面化
面が不均一となる。一方、均質化処理温度が630℃を
超えると、結晶粒径が粗大となるため、マクロ組織が粗
大となって、筋状の粗大化ムラであるストリークが発生
する。従って、均質化処理温度は500乃至630℃と
する。
Homogenization temperature: 500 to 630 ° C. If the homogenization temperature is lower than 500 ° C., the aluminum alloy ingot is insufficiently homogenized. In this case, the roughened electrolytic surface becomes non-uniform. On the other hand, when the homogenization treatment temperature exceeds 630 ° C., the crystal grain size becomes coarse, so that the macrostructure becomes coarse, and streaks, which are streaks, are generated. Therefore, the homogenization temperature is set to 500 to 630 ° C.

【0033】熱間圧延開始温度:400乃至450℃ 熱間圧延開始温度を400℃未満とした場合は、組織が
不均一となり、得られたアルミニウム合金板の電解粗面
化面が不均一となる。一方、熱間圧延開始温度が450
℃を超えると、熱間圧延の各パス間で結晶が成長して、
ストリークが発生する。従って、熱間圧延開始温度は4
00乃至450℃とする。
Hot rolling start temperature: 400 to 450 ° C. When the hot rolling start temperature is less than 400 ° C., the structure becomes non-uniform, and the electrolytically roughened surface of the obtained aluminum alloy plate becomes non-uniform. . On the other hand, the hot rolling start temperature is 450
If the temperature exceeds ℃, crystals grow between each pass of hot rolling,
Streaks occur. Therefore, the hot rolling start temperature is 4
00 to 450 ° C.

【0034】なお、熱間圧延処理は、上述の均質化処理
後、アルミニウム合金鋳塊を400乃至450℃の温度
まで冷却した後に開始してもよく、また上述の均質化処
理終了後、一旦温度が低下したアルミニウム合金鋳塊
を、400乃至450℃の温度まで、再度加熱した後に
開始してもよい。
The hot rolling may be started after cooling the aluminum alloy ingot to a temperature of 400 to 450 ° C. after the above-mentioned homogenization treatment. May be started after the aluminum alloy ingot having the reduced temperature is again heated to a temperature of 400 to 450 ° C.

【0035】熱間圧延終了後、得られたアルミニウム合
金板に、1又は複数回の冷間圧延を、必要に応じて中間
焼鈍しつつ施して、所定の板厚の印刷版用アルミニウム
合金板を得る。この場合に、レベラー矯正工程を設けて
もよい。
After the completion of the hot rolling, the obtained aluminum alloy sheet is subjected to one or more cold rolling steps with intermediate annealing as necessary to obtain a printing plate aluminum alloy sheet having a predetermined thickness. obtain. In this case, a leveler correction step may be provided.

【0036】[0036]

【実施例】以下、本発明の実施例について、その特許請
求の範囲から外れる比較例と比較して説明する。先ず、
請求項1に係る印刷版用アルミニウム合金板の実施例
(第1実施例)について説明する。
EXAMPLES Examples of the present invention will be described below in comparison with comparative examples that depart from the scope of the claims. First,
An example (first example) of the aluminum alloy plate for a printing plate according to claim 1 will be described.

【0037】第1実施例 下記表1に示す化学組成を有する各アルミニウム合金の
鋳塊(実施例1〜4及び比較例1〜20)を、面削して
厚さを480mmとし、610℃の温度で4時間の均質
化処理を施し、次いで開始温度を410℃に設定して熱
間圧延し、更に冷間圧延、中間焼鈍及び冷間圧延を順次
施して、板厚が0.3mmのアルミニウム合金板を得
た。
First Example An ingot of each aluminum alloy (Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 20) having the chemical composition shown in Table 1 below was beveled to a thickness of 480 mm at 610 ° C. The steel is subjected to a homogenization treatment at a temperature of 4 hours, then hot-rolled with the starting temperature set at 410 ° C., and further subjected to cold-rolling, intermediate annealing and cold-rolling in order to obtain an aluminum sheet having a thickness of 0.3 mm. An alloy plate was obtained.

【0038】[0038]

【表1】 [Table 1]

【0039】次に、上述のようにして製造した各アルミ
ニウム合金板に、下記表2に示す処理条件1又は2にて
脱脂及び中和洗浄を施した後、交流電解粗面化処理を施
し、更に電解により形成された酸化物等を除去するた
め、デスマット処理を施した。このデスマット処理の終
了後、各アルミニウム合金板を水洗及び乾燥させ、一定
の大きさを切り取って、これを切り板とした。なお、表
2中の1dm2は0.01m2である。
Next, each of the aluminum alloy plates manufactured as described above was subjected to degreasing and neutralization cleaning under the processing conditions 1 or 2 shown in Table 2 below, and then subjected to AC electrolytic surface roughening treatment. Further, in order to remove oxides and the like formed by electrolysis, desmutting treatment was performed. After the end of this desmutting treatment, each aluminum alloy plate was washed with water and dried, cut out to a predetermined size, and used as a cut plate. Note that 1 dm 2 in Table 2 is 0.01 m 2 .

【0040】[0040]

【表2】 [Table 2]

【0041】一連の粗面化処理を終えた各アルミニウム
合金板の切り板を、走査電子顕微鏡(SEM)を使用し
て、350倍の倍率で表面観察し、視野の面積が0.0
2mm2となるように写真を撮影した。得られた写真か
ら、下記数式1より未エッチング率を算出した。
The cut surface of each aluminum alloy plate after a series of roughening treatments was surface-observed with a scanning electron microscope (SEM) at a magnification of 350 times.
A photograph was taken so as to be 2 mm 2 . From the obtained photograph, the unetched rate was calculated by the following mathematical formula 1.

【0042】[0042]

【数1】未エッチング率(%)=粗面化されていない部
分の面積/全体の面積×100
## EQU1 ## Unetched rate (%) = area of unroughened part / total area × 100

【0043】この算出結果から、未エッチング率が5.
0%以下の場合を◎(優良)、5.0%を超えて8.0
%以下の場合を○(良好)、未エッチング率が8.0%
を超える場合を×(不良)として、未エッチング部を評
価した。
From this calculation result, the unetched rate is 5.
0% or less: ◎ (excellent), exceeding 5.0% to 8.0
% Or less (good), the unetched rate is 8.0%
Is evaluated as x (defective), and the unetched portion was evaluated.

【0044】また、各切り板の粗面化表面を走査電子顕
微鏡を使用し、倍率を500倍としてその表面を観察
し、写真撮影した。得られた観察写真上に全長が100
cmの線を引き、線の下のピットの大きさ(直径)を測
定した。最小のピットと最大のピットとの大きさの相異
が、5μmよりも大きいものを均一性が×(不良)、5
μm以下のものを均一性が○(良好)と評価した。
The roughened surface of each cut plate was observed and photographed by using a scanning electron microscope with a magnification of 500 times. The total length is 100
A cm line was drawn and the size (diameter) of the pit below the line was measured. If the size difference between the smallest pit and the largest pit is larger than 5 μm, the uniformity is × (bad), 5
Samples having a size of not more than μm were evaluated as having good uniformity (good).

【0045】更に、各アルミニウム合金板(圧延方向1
5cm×圧延垂直方向10cm×2枚=3dm2)の表
面を王水にて化学エッチングし、ストリークの長さを評
価した。圧延方向の筋模様の長さが、1cm未満の場合
を○(ストリーク評価:良好)及び1cm以上の場合を
×(ストリーク評価:不良)とした。下記表3に、処理
条件並びにストリーク、未エッチング部及び均一性に対
する評価を示す。なお、各実施例及び比較例において、
処理条件1における各評価と処理条件2における各評価
とはいずれも同一であった。
Further, each aluminum alloy plate (rolling direction 1)
The surface of 5 cm × 10 cm in the vertical direction of rolling × 2 sheets = 3 dm 2 ) was chemically etched with aqua regia to evaluate the length of the streaks. The case where the length of the stripe pattern in the rolling direction was less than 1 cm was evaluated as ○ (streak evaluation: good) and the case where the length was 1 cm or more was evaluated as x (streak evaluation: poor). Table 3 below shows processing conditions and evaluations for streaks, unetched portions, and uniformity. In each example and comparative example,
Each evaluation under processing condition 1 and each evaluation under processing condition 2 were the same.

【0046】[0046]

【表3】 [Table 3]

【0047】上記表3に示すように、実施例1〜4にお
いては、各元素の含有量が本発明にて規定した範囲内で
あるため、ストリーク評価、未エッチング部評価及び均
一性評価のいずれもが良好であった。但し、実施例3で
は、Ti含有量が0.007重量%と0.01重量%以
下であるため、僅かながらピットの大きさにバラツキが
生じていた。
As shown in Table 3 above, in Examples 1 to 4, since the content of each element was within the range specified by the present invention, any of the streak evaluation, the unetched portion evaluation, and the uniformity evaluation was evaluated. Was also good. However, in Example 3, since the Ti content was 0.007% by weight and 0.01% by weight or less, the pit size slightly varied.

【0048】一方、比較例1においては、Si含有量が
0.01重量%と本発明にて規定した範囲より少ないた
め、ストリークが長くなった。比較例2では、Si含有
量が0.19重量%と本発明にて規定した範囲より多い
ため、ピットの大きさにバラツキが生じた。
On the other hand, in Comparative Example 1, since the Si content was less than the range specified in the present invention as 0.01% by weight, the streak was prolonged. In Comparative Example 2, since the Si content was 0.19% by weight, which was larger than the range specified in the present invention, the size of the pits varied.

【0049】比較例3においては、Fe含有量が0.1
6重量%と少ないため、アルミニウム合金板の表面にエ
ッチングされない部分が生じた。また、比較例4では、
Fe含有量が0.67重量%と多いため、ピットの大き
さにバラツキが生じ、均一性が不良であった。
In Comparative Example 3, the Fe content was 0.1
Since it was as small as 6% by weight, a portion that was not etched occurred on the surface of the aluminum alloy plate. In Comparative Example 4,
Since the Fe content was as large as 0.67% by weight, the size of the pits varied, and the uniformity was poor.

【0050】比較例5では、Ni含有量が0.003重
量%と少ないため、未エッチング部が生じた。一方、比
較例6では、Ni含有量が0.213重量%と多いた
め、均一性が不良であった。
In Comparative Example 5, since the Ni content was as small as 0.003% by weight, an unetched portion was formed. On the other hand, in Comparative Example 6, since the Ni content was as large as 0.213% by weight, the uniformity was poor.

【0051】比較例7では、Ti含有量が0.002重
量%と少ないため、ストリークが長くなった。一方、比
較例8ではTi含有量が0.069重量%と多いため、
ピットの均一性が不良であった。
In Comparative Example 7, since the Ti content was as small as 0.002% by weight, the streak was prolonged. On the other hand, in Comparative Example 8, the Ti content was as large as 0.069% by weight.
The pit uniformity was poor.

【0052】比較例9では、Cu含有量が0.002重
量%と少ないため、未エッチング部が生じた。また、均
一性も不良であった。一方、比較例10においては、C
u含有量が0.061重量%と多いため、未エッチング
部が生じた。
In Comparative Example 9, since the Cu content was as small as 0.002% by weight, an unetched portion occurred. Also, the uniformity was poor. On the other hand, in Comparative Example 10, C
Since the u content was as high as 0.061% by weight, an unetched portion occurred.

【0053】比較例11では、Zn含有量が0.002
重量%と少ないため、未エッチング部が残存した。一
方、比較例12では、Zn含有量が0.062重量%と
多いため、全面溶解面が生じ、均一性が不良となった。
In Comparative Example 11, the Zn content was 0.002
Unetched portions remained due to the small weight percentage. On the other hand, in Comparative Example 12, since the Zn content was as large as 0.062% by weight, the entire surface was dissolved, and the uniformity was poor.

【0054】比較例13では、In、Sn及びPbのう
ち、Inが添加されているものの、その含有量が0.0
004重量%と少ないため、In、Sn及びPb含有量
が総量で0.0004重量%であった。このため、アル
ミニウムマトリクスと金属間化合物との間の電位差を調
整する効果が不十分であり、未エッチング部が生じた。
一方、比較例14では、In含有量が0.0028重量
%と多いため、In、Sn及びPb含有量が総量で0.
0028重量%となり、全面溶解面が生じて、均一性が
不良となった。
In Comparative Example 13, of In, Sn and Pb, although In was added, the content was 0.0
Since the content was as low as 004% by weight, the total content of In, Sn and Pb was 0.0004% by weight. For this reason, the effect of adjusting the potential difference between the aluminum matrix and the intermetallic compound was insufficient, and an unetched portion occurred.
On the other hand, in Comparative Example 14, since the In content was as high as 0.0028% by weight, the In, Sn, and Pb contents were 0.1% in total.
0028% by weight, the entire surface was dissolved, and the uniformity was poor.

【0055】比較例15では、Sn含有量並びにIn、
Sn及びPb合計含有量が、0.0004重量%と少な
いため、未エッチング部が生じた。一方、比較例16で
は、Sn含有量並びにIn、Sn及びPb合計含有量
が、0.031重量%と多いため、ピットの大きさがば
らついてしまい、均一性が不良であった。
In Comparative Example 15, the Sn content and In,
Since the total content of Sn and Pb was as small as 0.0004% by weight, an unetched portion occurred. On the other hand, in Comparative Example 16, since the Sn content and the total content of In, Sn and Pb were as large as 0.031% by weight, the size of the pits varied, and the uniformity was poor.

【0056】比較例17においては、Pb含有量並びに
In、Sn及びPb合計含有量が、0.0003重量%
と少ないため、未エッチング部が発生した。一方、比較
例18では、Pb含有量並びにIn、Sn及びPb合計
含有量が、0.026重量%と多いため、均一性が不良
であった。
In Comparative Example 17, the Pb content and the total content of In, Sn and Pb were 0.0003% by weight.
Therefore, an unetched portion was generated. On the other hand, in Comparative Example 18, since the Pb content and the total content of In, Sn, and Pb were as large as 0.026% by weight, the uniformity was poor.

【0057】比較例19では、In含有量が0.000
1重量%、Sn含有量が0.0003重量%、Pb含有
量が0.0001重量%といずれも少量であるため、I
n、Sn及びPb合計含有量が0.0005重量%と本
発明にて規定した範囲より少なくなり、アルミニウム合
金板表面に未エッチング部が生じた。一方、比較例20
では、In含有量が0.009重量%、Sn含有量が
0.009重量%、Pb含有量が0.005重量%と、
いずれも本発明にて規定した範囲内であるものの、I
n、Sn及びPb合計含有量が0.023重量%と本発
明にて規定した範囲より多いため、均一性が不良であっ
た。
In Comparative Example 19, the In content was 0.000
1% by weight, the Sn content is 0.0003% by weight, and the Pb content is 0.0001% by weight.
The total content of n, Sn and Pb was 0.0005% by weight, which was less than the range specified in the present invention, and an unetched portion was formed on the surface of the aluminum alloy plate. On the other hand, Comparative Example 20
In, the In content is 0.009% by weight, the Sn content is 0.009% by weight, and the Pb content is 0.005% by weight.
Although both are within the range specified by the present invention, I
Since the total content of n, Sn and Pb was 0.023% by weight, which was more than the range specified in the present invention, the uniformity was poor.

【0058】次に、請求項3に係る印刷版用アルミニウ
ム合金板の実施例(第2実施例)について説明する。
Next, an embodiment (second embodiment) of the aluminum alloy plate for a printing plate according to claim 3 will be described.

【0059】第2実施例 下記表4に示す化学組成を有する各アルミニウム合金の
鋳塊(実施例5〜10及び比較例21〜22)に、第1
実施例と同様に、面削、均質化処理、熱間圧延、冷間圧
延、中間焼鈍及び冷間圧延を順次施して、板厚が0.3
mmのアルミニウム合金板を得た。なお、上記第1実施
例の比較例1〜20を第2実施例の比較例とすることが
できる。
Second Example Ingots of aluminum alloys having the chemical compositions shown in Table 4 below (Examples 5 to 10 and Comparative Examples 21 to 22) were added to the first ingot.
As in the example, face milling, homogenization treatment, hot rolling, cold rolling, intermediate annealing and cold rolling were sequentially performed to obtain a sheet thickness of 0.3.
mm was obtained. The comparative examples 1 to 20 of the first embodiment can be used as comparative examples of the second embodiment.

【0060】[0060]

【表4】 [Table 4]

【0061】次に、第1実施例と同様に、各アルミニウ
ム合金板に上記表2に示す処理条件1及び2にて脱脂、
中和洗浄、交流電解粗面化処理及びデスマット処理を施
した。このデスマット処理の終了後、各アルミニウム合
金板を水洗及び乾燥させ、一定の大きさを切り取って切
り板を得、この切り板に第1実施例と同様に各種試験を
実施し、ストリーク評価、未エッチング部評価及び均一
性評価を調査した。得られた結果を下記表5に示す。
Next, similarly to the first embodiment, each aluminum alloy plate was degreased under the processing conditions 1 and 2 shown in Table 2 above.
Neutralization washing, AC electrolytic surface roughening treatment and desmutting treatment were performed. After the end of the desmutting treatment, each aluminum alloy plate was washed with water and dried, cut to a predetermined size to obtain a cut plate, and various tests were performed on the cut plate in the same manner as in the first embodiment. The etching part evaluation and the uniformity evaluation were investigated. The results obtained are shown in Table 5 below.

【0062】[0062]

【表5】 [Table 5]

【0063】上記表5に示すように、実施例5〜10に
おいては、各元素の含有量を本発明にて規定した範囲内
としてあることに加え、Bを所定量含有しているため、
エッチングがアルミニウム合金板の表面の隅々まで均一
に施され、未エッチング部評価が第1実施例のものに比
して、極めて良好であった。
As shown in Table 5 above, in Examples 5 to 10, since the content of each element is within the range specified in the present invention and a predetermined amount of B is contained,
The etching was uniformly applied to every corner of the surface of the aluminum alloy plate, and the evaluation of the unetched portion was extremely good as compared with that of the first embodiment.

【0064】一方、比較例21においては、B含有量が
60重量ppmと本発明にて規定した範囲より多いた
め、電解粗面化面が不均一となり、均一性が不良となっ
た。また、比較例22では、B含有量が0.5重量pp
mと本発明にて規定した範囲より少ないため、ストリー
ク評価、未エッチング部評価及び均一性評価のうち、特
に優れているものはなかった。
On the other hand, in Comparative Example 21, the B content was 60 wt ppm, which was more than the range specified in the present invention, so that the electrolytically roughened surface became non-uniform and the uniformity was poor. In Comparative Example 22, the B content was 0.5 wt pp.
m, which is less than the range specified in the present invention, none of the streak evaluation, the unetched portion evaluation, and the uniformity evaluation was particularly excellent.

【0065】次に、本発明に係る印刷版用アルミニウム
合金板の製造方法の実施例について説明する。上記表1
の実施例1〜4及び上記表4の実施例5と同様の化学組
成を有するアルミニウム合金の鋳塊を、面削して厚さを
480mmとし、次いで下記表6に示す条件で、均質化
処理及び熱間圧延し、更に冷間圧延、中間焼鈍及び冷間
圧延して、板厚が0.3mmのアルミニウム合金板(実
施例11〜15、比較例23〜26)を得た。
Next, an example of a method for manufacturing an aluminum alloy plate for a printing plate according to the present invention will be described. Table 1 above
An ingot of an aluminum alloy having a chemical composition similar to that of Examples 1 to 4 of Example 4 and Example 5 of Table 4 above was chamfered to a thickness of 480 mm, and then homogenized under the conditions shown in Table 6 below. And hot rolling, and further cold rolling, intermediate annealing and cold rolling to obtain an aluminum alloy plate having a thickness of 0.3 mm (Examples 11 to 15, Comparative Examples 23 to 26).

【0066】得られたアルミニウム合金板を、上述の第
1実施例と同一条件で、交流電解粗面化処理した後、切
り取って切り板とした。切り板の粗面化表面を走査電子
顕微鏡(SEM)を使用して、350倍の倍率で観察
し、視野の面積が0.02mm2となるように写真を撮
影した。この写真から、上記数式1より未エッチング率
を求めた。未エッチング率が5.0%以下の場合を◎
(優良)、5.0%を超えて8.0%以下の場合を○
(良好)、未エッチング率が8.0%を超える場合を×
(不良)として、未エッチング部を評価した。
The obtained aluminum alloy plate was subjected to AC electrolytic surface roughening treatment under the same conditions as in the first embodiment, and then cut out to obtain a cut plate. The roughened surface of the cut plate was observed at a magnification of 350 times using a scanning electron microscope (SEM), and a photograph was taken so that the area of the visual field was 0.02 mm 2 . From this photograph, the non-etching rate was obtained from the above equation (1). ◎ when the unetched rate is 5.0% or less
(Excellent) ○ The case of more than 5.0% and less than 8.0%
(Good), x when the unetched rate exceeds 8.0%
An unetched part was evaluated as (defective).

【0067】更に、この粗面化表面を走査電子顕微鏡
(SEM)を使用して500倍の倍率で観察し、写真を
撮影した。得られた写真から、第1実施例と同様にし
て、均一性を評価した。即ち、最小のピットと最大のピ
ットとの大きさの相異が、5μmよりも大きいものを均
一性が×(不良)、5μm以下のものを均一性が○(良
好)と評価した。
Further, the roughened surface was observed at a magnification of 500 times using a scanning electron microscope (SEM), and a photograph was taken. From the obtained photograph, the uniformity was evaluated in the same manner as in the first example. That is, those having a difference in size between the smallest pit and the largest pit larger than 5 μm were evaluated as having poor uniformity (poor) and those having a difference of 5 μm or less were evaluated as having good uniformity (good).

【0068】また、上述のようにして得たアルミニウム
合金板(圧延方向15cm×圧延垂直方向10cm×2
枚=3dm2)の表面を王水にて化学エッチングし、ス
トリークの長さを評価した。圧延方向の筋模様の長さ
が、1cm未満の場合を○(ストリーク評価:良好)及
び1cm以上の場合を×(ストリーク評価:不良)とし
た。下記表6に、ストリーク、未エッチング部及び均一
性に対する評価を示す。
The aluminum alloy sheet obtained as described above (rolling direction 15 cm × rolling vertical direction 10 cm × 2)
(3 dm 2 ) was chemically etched with aqua regia to evaluate the streak length. The case where the length of the stripe pattern in the rolling direction was less than 1 cm was evaluated as ○ (streak evaluation: good) and the case where the length was 1 cm or more was evaluated as x (streak evaluation: poor). Table 6 below shows evaluations for streaks, unetched portions, and uniformity.

【0069】[0069]

【表6】 [Table 6]

【0070】なお、上記表6中の化学組成1〜5は、夫
々、上述の実施例1〜5と化学組成が同一であること示
す。
The chemical compositions 1 to 5 in Table 6 indicate that the chemical compositions are the same as those in Examples 1 to 5, respectively.

【0071】上記表6に示すように、実施例11〜15
においては、ストリーク、未エッチング部及び均一性に
対する評価は、いずれも良好であった。
As shown in Table 6 above, Examples 11 to 15
In the test, streaks, unetched portions, and uniformity were all good.

【0072】一方、比較例23は均質化処理温度が47
8℃と本発明にて規定した温度よりも低いため、未エッ
チング部が少ないと共に均一性が良好であったものの、
ストリーク評価が不良であった。また、比較例24は均
質化処理温度が645℃と本発明にて規定した温度より
も高いため、ストリーク評価が不良であった。また、比
較例25及び26は、熱間開始温度が、夫々、373℃
及び468℃といずれも本発明にて規定した範囲外であ
るため、比較例23及び24と同様に、ストリーク評価
が不良であった。
On the other hand, in Comparative Example 23, the homogenizing treatment temperature was 47
Since the temperature was 8 ° C., which is lower than the temperature specified in the present invention, the unetched portion was small and the uniformity was good.
Streak evaluation was poor. In Comparative Example 24, since the homogenization temperature was 645 ° C., which was higher than the temperature specified in the present invention, the streak evaluation was poor. In Comparative Examples 25 and 26, the hot start temperature was 373 ° C., respectively.
468 ° C. and 468 ° C. are out of the range specified in the present invention, so that streak evaluation was poor as in Comparative Examples 23 and 24.

【0073】[0073]

【発明の効果】以上説明したように、請求項1に係る印
刷版用アルミニウム合金板は、所定の化学成分を含有し
ているので、短時間の電解粗面化処理であっても、粗面
化ピットがその表面に均一に分布すると共に、各ピット
の大きさが略一定であり、更にストリークが短尺であ
る。また、請求項3に係る印刷版用アルミニウム合金板
によれば、更にBが所定量添加されているので、粗面化
ピットが電解粗面に更に一層均一に分布する。
As described above, the aluminum alloy plate for a printing plate according to the first aspect of the present invention contains a predetermined chemical component, so that even if the electrolytic surface roughening treatment is performed for a short time, the surface is roughened. The pits are uniformly distributed on the surface, the size of each pit is substantially constant, and the streak is short. According to the third aspect of the present invention, since a predetermined amount of B is further added, the roughened pits are more evenly distributed on the rough electrolytic surface.

【0074】本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板
の製造方法は、均質化処理温度及び熱間圧延開始温度が
適切であるので、電解粗面化処理後に均一な粗面化ピッ
トが得られると共にストリークの発生が極めて抑制され
る印刷版用アルミニウム合金板を製造することができ
る。
In the method for producing an aluminum alloy plate for a printing plate according to the present invention, since the homogenization treatment temperature and the hot rolling start temperature are appropriate, uniform roughening pits can be obtained after the electrolytic surface roughening treatment. An aluminum alloy plate for a printing plate in which the generation of streaks is extremely suppressed can be manufactured.

フロントページの続き (56)参考文献 特開 平3−177528(JP,A) 特開 平3−122241(JP,A) 特開 昭58−210144(JP,A) 特開 平4−325644(JP,A) 特開 昭62−230946(JP,A) (58)調査した分野(Int.Cl.6,DB名) C22C 21/00 B41N 1/08 C22F 1/04Continuation of the front page (56) References JP-A-3-177528 (JP, A) JP-A-3-122241 (JP, A) JP-A-58-210144 (JP, A) JP-A-4-325644 (JP) , A) JP-A-62-230946 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 6 , DB name) C22C 21/00 B41N 1/08 C22F 1/04

Claims (6)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項1】Fe:0.20乃至0.6重量%、Si:
0.03乃至0.15重量%、Ti:0.005乃至
0.05重量%、Zn:0.005乃至0.05重量%
及びNi:0.005乃至0.20重量%を含有し、更
にIn、Sn及びPbからなる群から選択された1種以
上の元素を、1元素当たり0.001乃至0.020重
量%含有し、In、Sn及びPbの含有量が総量で0.
001乃至0.020重量%であり、残部がAl及び不
可避的不純物からなることを特徴とする印刷版用アルミ
ニウム合金板。
1. Fe: 0.20 to 0.6% by weight, Si:
0.03 to 0.15% by weight, Ti: 0.005 to 0.05% by weight, Zn: 0.005 to 0.05% by weight
And Ni: 0.005 to 0.20% by weight, and one or more elements selected from the group consisting of In, Sn, and Pb in an amount of 0.001 to 0.020% by weight per element. , In, Sn and Pb are contained in a total amount of 0.1.
An aluminum alloy plate for a printing plate, comprising 001 to 0.020% by weight, with the balance being Al and inevitable impurities.
【請求項2】前記Ti含有量は0.010重量%以上で
あることを特徴とする請求項1に記載の印刷版用アルミ
ニウム合金板。
2. The aluminum alloy plate for a printing plate according to claim 1, wherein the Ti content is 0.010% by weight or more.
【請求項3】Fe:0.20乃至0.6重量%、Si:
0.03乃至0.15重量%、Ti:0.005乃至
0.05重量%、Zn:0.005乃至0.05重量
%、Ni:0.005乃至0.20重量%及びB:1乃
至50重量ppmを含有し、更にIn、Sn及びPbか
らなる群から選択された1種以上の元素を、1元素当た
り0.001乃至0.020重量%含有し、In、Sn
及びPbの含有量が総量で0.001乃至0.020重
量%であり、残部がAl及び不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする印刷版用アルミニウム合金板。
3. Fe: 0.20 to 0.6% by weight, Si:
0.03 to 0.15 wt%, Ti: 0.005 to 0.05 wt%, Zn: 0.005 to 0.05 wt%, Ni: 0.005 to 0.20 wt%, and B: 1 to 50 ppm by weight, and further contains 0.001 to 0.020% by weight of one or more elements selected from the group consisting of In, Sn, and Pb per element.
An aluminum alloy plate for a printing plate, wherein the total content of Pb and Pb is 0.001 to 0.020% by weight, with the balance being Al and unavoidable impurities.
【請求項4】請求項1乃至3のいずれか1項に記載の組
成を有するアルミニウム合金鋳塊に、500乃至630
℃の温度で均質化処理を施し、次いで開始温度を400
乃至450℃として熱間圧延を施すことを特徴とする印
刷版用アルミニウム合金板の製造方法。
4. An aluminum alloy ingot having a composition according to claim 1, wherein the aluminum alloy ingot has a composition of 500 to 630.
Homogenization at a temperature of 400 ° C. and then a starting temperature of 400
A method for producing an aluminum alloy plate for a printing plate, wherein hot rolling is performed at a temperature of from 450 ° C. to 450 ° C.
【請求項5】前記熱間圧延工程の後に、冷間圧延工程及
び中間焼鈍工程を有することを特徴とする請求項4に記
載の印刷版用アルミニウム合金板の製造方法。
5. The method according to claim 4, further comprising a cold rolling step and an intermediate annealing step after the hot rolling step.
【請求項6】レベラー矯正工程を有することを特徴とす
る請求項5に記載の印刷版用アルミニウム合金板の製造
方法。
6. The method for producing an aluminum alloy plate for a printing plate according to claim 5, further comprising a leveler correcting step.
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