JP2767890B2 - 切削工具用焼結体 - Google Patents
切削工具用焼結体Info
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- JP2767890B2 JP2767890B2 JP1131785A JP13178589A JP2767890B2 JP 2767890 B2 JP2767890 B2 JP 2767890B2 JP 1131785 A JP1131785 A JP 1131785A JP 13178589 A JP13178589 A JP 13178589A JP 2767890 B2 JP2767890 B2 JP 2767890B2
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- Japan
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- sintered body
- cbn
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、立方晶型窒化硼素を主体とした切削工具
用焼結体に関するものであり、この切削工具用焼結体
は、鋼や鋳鉄等の鉄系部材、特に焼入れ鋼の切削に適し
たものである。
用焼結体に関するものであり、この切削工具用焼結体
は、鋼や鋳鉄等の鉄系部材、特に焼入れ鋼の切削に適し
たものである。
高圧相型窒化硼素にはダイヤモンド構造をとる立方晶
型窒化硼素（CubicBN、以下、CBNと記す。）があり、CB
Nはダイヤモンドと同じく超高圧装置にて合成され、硬
度、熱伝導性ともにダイヤモンドに次ぐ特性を示し、高
硬度で耐熱性および耐摩耗性に優れた物質である。
型窒化硼素（CubicBN、以下、CBNと記す。）があり、CB
Nはダイヤモンドと同じく超高圧装置にて合成され、硬
度、熱伝導性ともにダイヤモンドに次ぐ特性を示し、高
硬度で耐熱性および耐摩耗性に優れた物質である。
上記CBNは、ダイヤモンドと異なり、鉄と反応しにく
いため、その焼結体は、鋼や鋳鉄等の鉄系部材を削るこ
とが可能であり、そのなかでも焼入れを施した鋼の切削
に特に優れている。上記CBNの焼結体は、上記CBN粉末と
結合相となる粉末とを混合し、型押成型した後、超高圧
装置により高温高圧下において焼結することにより得ら
れる。結合相となる粉末としては、一般に、Co金属粉
末,TiC,TiN粉末のような高硬度金属化合物粉末およびAl
化合物粉末などが使われている。
いため、その焼結体は、鋼や鋳鉄等の鉄系部材を削るこ
とが可能であり、そのなかでも焼入れを施した鋼の切削
に特に優れている。上記CBNの焼結体は、上記CBN粉末と
結合相となる粉末とを混合し、型押成型した後、超高圧
装置により高温高圧下において焼結することにより得ら
れる。結合相となる粉末としては、一般に、Co金属粉
末,TiC,TiN粉末のような高硬度金属化合物粉末およびAl
化合物粉末などが使われている。
たとえば、特開昭53−77811号公報には、CBNを硬質分
散相とし、残部にIV a,V a,VI a族の炭化物、窒化物、
硼化物、珪化物のうちの一種または二種以上からなる結
合相を有する切削工具用焼結体が記載されている。
散相とし、残部にIV a,V a,VI a族の炭化物、窒化物、
硼化物、珪化物のうちの一種または二種以上からなる結
合相を有する切削工具用焼結体が記載されている。
しかしながら、上記従来のCBNを主相とする焼結体を
切削工具として用いて鋼や鋳鉄等の鉄系部材の切削を行
うと、切削表面仕上りが悪く、表面粗さ:6.3S以下の中
仕上げ領域の表面粗さしか得られず、これ以上に表面仕
上げを良くするには、ホーニングなどにより後加工を施
す必要があった。さらに、円柱体を上記従来のCBNを主
相とする焼結体を用いて切削すると、表面仕上りが悪い
と同時に、上記円柱体の切削始端部の径と終端部の径と
が相違し、長手方向にテーパーがつくという問題点があ
った。
切削工具として用いて鋼や鋳鉄等の鉄系部材の切削を行
うと、切削表面仕上りが悪く、表面粗さ:6.3S以下の中
仕上げ領域の表面粗さしか得られず、これ以上に表面仕
上げを良くするには、ホーニングなどにより後加工を施
す必要があった。さらに、円柱体を上記従来のCBNを主
相とする焼結体を用いて切削すると、表面仕上りが悪い
と同時に、上記円柱体の切削始端部の径と終端部の径と
が相違し、長手方向にテーパーがつくという問題点があ
った。
そこで、本発明者らは、かかる問題点を解決すべく研
究を行った結果、 平均粒径:2〜５μｍのCBNを主硬質分散相とする焼結
体に、さらに上記平均粒径:2〜５μｍの上記CBNの平均
粒径とほぼ等しい平均粒径を有するチタン炭化物、チタ
ン窒化物、チタン炭窒化物、チタン・バナジウム炭化
物、チタン・バナジウム炭窒化物のうちの一種または二
種以上（以下、硬質分散相という）:10〜30容量％を含
有せしめることにより、表面粗さが1.6S以下の優れた表
面仕上りとなりしかも長手方向に生じるテーパーも極め
て小さくなるという知見を得たのである。
究を行った結果、 平均粒径:2〜５μｍのCBNを主硬質分散相とする焼結
体に、さらに上記平均粒径:2〜５μｍの上記CBNの平均
粒径とほぼ等しい平均粒径を有するチタン炭化物、チタ
ン窒化物、チタン炭窒化物、チタン・バナジウム炭化
物、チタン・バナジウム炭窒化物のうちの一種または二
種以上（以下、硬質分散相という）:10〜30容量％を含
有せしめることにより、表面粗さが1.6S以下の優れた表
面仕上りとなりしかも長手方向に生じるテーパーも極め
て小さくなるという知見を得たのである。
この発明は、かかる知見に基づいてなされたものであ
って、 平均粒径:2〜５μｍの立方晶型窒化硼素からなる主硬
質分散相:50〜75容量％と、 平均粒径:2〜５μｍのチタン炭化物、チタン窒化物、
チタン炭窒化物、チタン・バナジウム炭化物、チタン・
バナジウム炭窒化物のうちの一種または二種以上からな
る硬質分散相:10〜30容量％と、 アルミニウム窒化物、アルミニウム硼化物、アルミニ
ウム酸化物のうちの一種または二種以上からなる結合
相:5〜20容量％とからなり、かつ、上記硬質分散相の平
均粒径と主硬質分散相の平均粒径の比が0.8〜1.2である
組織を有する切削工具用焼結体に特徴を有するものであ
って、上記切削工具用焼結体における結合相には、さら
にチタンの硼化物:1〜10容量％が上記結合相の1/2以下
となるように含有することもできるものである。
って、 平均粒径:2〜５μｍの立方晶型窒化硼素からなる主硬
質分散相:50〜75容量％と、 平均粒径:2〜５μｍのチタン炭化物、チタン窒化物、
チタン炭窒化物、チタン・バナジウム炭化物、チタン・
バナジウム炭窒化物のうちの一種または二種以上からな
る硬質分散相:10〜30容量％と、 アルミニウム窒化物、アルミニウム硼化物、アルミニ
ウム酸化物のうちの一種または二種以上からなる結合
相:5〜20容量％とからなり、かつ、上記硬質分散相の平
均粒径と主硬質分散相の平均粒径の比が0.8〜1.2である
組織を有する切削工具用焼結体に特徴を有するものであ
って、上記切削工具用焼結体における結合相には、さら
にチタンの硼化物:1〜10容量％が上記結合相の1/2以下
となるように含有することもできるものである。
つぎに、この発明の切削工具用焼結体の主硬質分散
相、硬質分散相および結合相を上記の如く限定した理由
について説明する。
相、硬質分散相および結合相を上記の如く限定した理由
について説明する。
（ａ） 主硬質分散相 主硬質分散相となるCBNの含有量が75容量％を越えて
含有するとCBN同士の接触が多くなり、結合強度が低下
し、そのためCBN粒子の脱落が多くなる。一方、CBNの含
有量が50容量％未満であると、硬度が低下する。
含有するとCBN同士の接触が多くなり、結合強度が低下
し、そのためCBN粒子の脱落が多くなる。一方、CBNの含
有量が50容量％未満であると、硬度が低下する。
したがって、主相としてのCBNの含有量は50〜75容量
％に定めた。また、上記CBNの平均粒径が５μｍを越え
るとその焼結体の表面の凹凸が大きくなり、したがって
その焼結体を用いて切削した被切削材の表面仕上げ制度
が低下する。一方、上記CBNの平均粒径が２μｍ未満で
はCBN粉末を焼結する工程において上記CBNの表面が結合
相と反応しCBNが変質してCBN本来の硬度が得られず、耐
摩耗性が低下する。したがって、上記CBNの平均粒径は
２〜５μｍに定めた。
％に定めた。また、上記CBNの平均粒径が５μｍを越え
るとその焼結体の表面の凹凸が大きくなり、したがって
その焼結体を用いて切削した被切削材の表面仕上げ制度
が低下する。一方、上記CBNの平均粒径が２μｍ未満で
はCBN粉末を焼結する工程において上記CBNの表面が結合
相と反応しCBNが変質してCBN本来の硬度が得られず、耐
摩耗性が低下する。したがって、上記CBNの平均粒径は
２〜５μｍに定めた。
（ｂ） 硬質分散相 硬質分散相としては、いろいろな硬質粉末の内でもTi
N,TiC,TiCN,TiVC,TiVCNなどのチタン化合物が特に好ま
しい。上記チタン化合物はCBNほどの硬度はないが、CBN
よりも結合相であるAl化合物と強固に結合し、切削中の
CBNの脱落を防止する作用があり、その含有量が10容量
％未満であると切削中のCBNの脱落防止の十分な作用が
得られず、したがって切削工具のシャープな刃先を形成
することができない。一方、その含有量が30容量％を越
えると、必然的にCBNの含有量が少なくなり焼結体の硬
度が低下し、耐摩耗性が低下する。したがって、上記硬
質分散相としてチタン化合物の含有量は10〜30容量％に
定めた。その場合、上記チタン化合物は粉末として含有
されるが、その平均粒径はCBNの平均粒径の0.8〜1.2倍
でありかつ２〜５μｍであることが好ましい。
N,TiC,TiCN,TiVC,TiVCNなどのチタン化合物が特に好ま
しい。上記チタン化合物はCBNほどの硬度はないが、CBN
よりも結合相であるAl化合物と強固に結合し、切削中の
CBNの脱落を防止する作用があり、その含有量が10容量
％未満であると切削中のCBNの脱落防止の十分な作用が
得られず、したがって切削工具のシャープな刃先を形成
することができない。一方、その含有量が30容量％を越
えると、必然的にCBNの含有量が少なくなり焼結体の硬
度が低下し、耐摩耗性が低下する。したがって、上記硬
質分散相としてチタン化合物の含有量は10〜30容量％に
定めた。その場合、上記チタン化合物は粉末として含有
されるが、その平均粒径はCBNの平均粒径の0.8〜1.2倍
でありかつ２〜５μｍであることが好ましい。
（ｃ） 結合相 結合相としては、Ｂと同じIII b族のAl化合物:AlN,Al
B2,Al2O3を用いることが特に好ましい。この結合相の含
有量は、主相および硬質分散相を除いた残部であるが５
〜20容量％は必要である。そしてその平均粒径は、微細
であるほど焼結体の靭性が向上し、CBNおよび硬質分散
相の切削中の脱落防止に効果があるが、0.5μｍ以下で
あればそれ等の機能を十分に発揮する。この結合相には
上記Alの化合物のほかにさらにTiB2を添加すると上記結
合相の機能が大幅に向上する。その含有量は１〜10容量
％で結合相の1/2以下となるように含有することが好ま
しい。
B2,Al2O3を用いることが特に好ましい。この結合相の含
有量は、主相および硬質分散相を除いた残部であるが５
〜20容量％は必要である。そしてその平均粒径は、微細
であるほど焼結体の靭性が向上し、CBNおよび硬質分散
相の切削中の脱落防止に効果があるが、0.5μｍ以下で
あればそれ等の機能を十分に発揮する。この結合相には
上記Alの化合物のほかにさらにTiB2を添加すると上記結
合相の機能が大幅に向上する。その含有量は１〜10容量
％で結合相の1/2以下となるように含有することが好ま
しい。
この発明の切削工具用焼結体を用いて切削した被削材
の表面は従来の切削工具用焼結体で切削した被削材の表
面よりも表面粗さの精度が向上する理由として下記の理
由が考えられる。
の表面は従来の切削工具用焼結体で切削した被削材の表
面よりも表面粗さの精度が向上する理由として下記の理
由が考えられる。
すなわち、従来のCBNと結合相のみからなる組織を有
する切削工具用焼結体で切削すると、切削中にCBNを残
して結合相のすきとり摩耗が進行し、上記すきとり摩耗
がさらに進行してくると上記CBNが脱落し、そのため焼
結体逃げ面凹凸の発生が激しくなり、上記焼結体逃げ面
の凹凸が被削材に転写されて被削材切削面が粗くなる。
一方、この発明の切削工具用焼結体のようにCBNよりは
硬度は低いが結合相と特に接着強度のすぐれた硬質分散
相を結合相の中に分散して存在せしめると、結合相のす
きとり摩耗が減少し、したがってCBN粒子の脱落および
凹凸の発生も減少し、そのため被削材の寸法精度が向上
するとともに切削表面粗さの精度が向上するものと考え
られる。
する切削工具用焼結体で切削すると、切削中にCBNを残
して結合相のすきとり摩耗が進行し、上記すきとり摩耗
がさらに進行してくると上記CBNが脱落し、そのため焼
結体逃げ面凹凸の発生が激しくなり、上記焼結体逃げ面
の凹凸が被削材に転写されて被削材切削面が粗くなる。
一方、この発明の切削工具用焼結体のようにCBNよりは
硬度は低いが結合相と特に接着強度のすぐれた硬質分散
相を結合相の中に分散して存在せしめると、結合相のす
きとり摩耗が減少し、したがってCBN粒子の脱落および
凹凸の発生も減少し、そのため被削材の寸法精度が向上
するとともに切削表面粗さの精度が向上するものと考え
られる。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明
する。
する。
実施例 １ 原料粉末として、いずれも平均粒径:3μｍのCBN粉
末、TiN粉末、TiC粉末、TiCN粉末、TiVC粉末、およびTi
VCN粉末 を用意し、さらに、いずれも平均粒径:0.3μｍのAlN粉
末、AlB2粉末、Al2O3粉末、および TiB2粉末、 を用意し、 これら原料粉末を第１表に示される組成となるように
配合し、アセトンを溶媒としてボールミルにより24時間
混合したのち乾燥し、ついでこれら混合粉末をプレス成
形して、直径:10mm×厚さ:1.5mmの寸法を有する圧粉体
を作製した。
末、TiN粉末、TiC粉末、TiCN粉末、TiVC粉末、およびTi
VCN粉末 を用意し、さらに、いずれも平均粒径:0.3μｍのAlN粉
末、AlB2粉末、Al2O3粉末、および TiB2粉末、 を用意し、 これら原料粉末を第１表に示される組成となるように
配合し、アセトンを溶媒としてボールミルにより24時間
混合したのち乾燥し、ついでこれら混合粉末をプレス成
形して、直径:10mm×厚さ:1.5mmの寸法を有する圧粉体
を作製した。
得られた圧粉体を、さらに同形の直径:10mm×厚さ:1.
5mmの寸法を有し、WC:10重量％、残部Coの組成を有する
超硬合金製円板と重ねたのち、 圧 力:55kb、 温 度:1400℃、 保持時間:30分、 の条件で焼結し、第１表に示される本発明焼結体１〜2
1、比較焼結体１〜14、および従来焼結体を作製した。
5mmの寸法を有し、WC:10重量％、残部Coの組成を有する
超硬合金製円板と重ねたのち、 圧 力:55kb、 温 度:1400℃、 保持時間:30分、 の条件で焼結し、第１表に示される本発明焼結体１〜2
1、比較焼結体１〜14、および従来焼結体を作製した。
これら焼結体から切削チップを作製し、この切削チッ
プを用いて下記の条件で乾式切削試験を20分間行ない、
表面粗さおよび円筒度を測定し、それらの測定結果を第
１表に示した。
プを用いて下記の条件で乾式切削試験を20分間行ない、
表面粗さおよび円筒度を測定し、それらの測定結果を第
１表に示した。
なお、円筒度とは、切削された円柱状被削材の外径の
均一性を示す値であって、切削された円柱状被削材の外
径を測定し、さらに上記測定個所から軸方向に10cm離れ
た個所の被削材の外径を測定し、上記２個所の外径の差
をもって表わした値である。
均一性を示す値であって、切削された円柱状被削材の外
径を測定し、さらに上記測定個所から軸方向に10cm離れ
た個所の被削材の外径を測定し、上記２個所の外径の差
をもって表わした値である。
切削条件 被 削 材：外径:80mm、長さ:250mmの寸法を有する
浸炭焼入れクロムモリブデン鋼SCM415（HRC60）製丸
棒、 切削速度 :150m/min.、 送 り:0.07mm/rev.、 切込み深さ:0.1mm、 第１表の結果から、この発明の条件をみたす配合組成
を有する本発明焼結体からなる切削チップを用いて切削
された被削材の表面粗さおよび円筒度は、優れた精度を
有するが、一方、この発明の条件から外れた配合組成を
有する比較焼結体（この発明の条件から外れた配合組成
を※印を付して第１表に示した）および硬質分散相成分
を全く含まない従来焼結体からなる切削チップを用いて
切削された被削材の表面粗さおよび円筒度の精度は大幅
に劣化することがわかる。
浸炭焼入れクロムモリブデン鋼SCM415（HRC60）製丸
棒、 切削速度 :150m/min.、 送 り:0.07mm/rev.、 切込み深さ:0.1mm、 第１表の結果から、この発明の条件をみたす配合組成
を有する本発明焼結体からなる切削チップを用いて切削
された被削材の表面粗さおよび円筒度は、優れた精度を
有するが、一方、この発明の条件から外れた配合組成を
有する比較焼結体（この発明の条件から外れた配合組成
を※印を付して第１表に示した）および硬質分散相成分
を全く含まない従来焼結体からなる切削チップを用いて
切削された被削材の表面粗さおよび円筒度の精度は大幅
に劣化することがわかる。
実施例 ２ 原料粉末として、 平均粒径:0.5μｍ、１μｍ、２μｍ、３μｍ、４μ
ｍ、５μｍおよび８μｍのCBN粉末、 平均粒径:0.5μｍ、１μｍ、３μｍ、3.6μｍ、4.5μ
ｍ、および６μｍのTiN粉末、 平均粒径:3μｍのTiC粉末、 平均粒径:0.5μｍ、３μｍ、５μｍおよび７μｍのTi
CN粉末、 平均粒径:2.4μｍおよび３μｍのTiVC粉末、 平均粒径:0.5μｍ、３μｍおよび6.5μｍのTiVCN粉
末、 いずれも平均粒径:0.3μｍを有するAlN粉末、AlB2粉
末、およびAl2O3粉末を用意した。
ｍ、５μｍおよび８μｍのCBN粉末、 平均粒径:0.5μｍ、１μｍ、３μｍ、3.6μｍ、4.5μ
ｍ、および６μｍのTiN粉末、 平均粒径:3μｍのTiC粉末、 平均粒径:0.5μｍ、３μｍ、５μｍおよび７μｍのTi
CN粉末、 平均粒径:2.4μｍおよび３μｍのTiVC粉末、 平均粒径:0.5μｍ、３μｍおよび6.5μｍのTiVCN粉
末、 いずれも平均粒径:0.3μｍを有するAlN粉末、AlB2粉
末、およびAl2O3粉末を用意した。
これら原料粉末を、第２表に示される割合に配合し、
以下、実施例１と全く同様にして本発明焼結体22〜29お
よび比較焼結体15〜24を作製し、 これら焼結体から作製された切削チップを用いて実施例
１と全く同一の切削条件にて被削材を切削し、切削され
た被削材表面粗さおよび円筒度を測定して、それらの結
果を第２表に示した。
以下、実施例１と全く同様にして本発明焼結体22〜29お
よび比較焼結体15〜24を作製し、 これら焼結体から作製された切削チップを用いて実施例
１と全く同一の切削条件にて被削材を切削し、切削され
た被削材表面粗さおよび円筒度を測定して、それらの結
果を第２表に示した。
第２表の結果から、主硬質分散相成分粉末であるCBN
粉末の平均粒径が２〜５μｍであると同時に硬質分散相
粉末の平均粒径が２〜５μｍであり、かつ である本発明焼結体からなる切削チップを用いて被削材
を切削加工すると、その表面粗さおよび円筒度の精度は
優れたものであるが、この発明の条件を外れた比較焼結
体からなる切削チップを用い切削加工された被削材の表
面粗さおよび円筒度の精度は大幅に低下していることが
わかる。
粉末の平均粒径が２〜５μｍであると同時に硬質分散相
粉末の平均粒径が２〜５μｍであり、かつ である本発明焼結体からなる切削チップを用いて被削材
を切削加工すると、その表面粗さおよび円筒度の精度は
優れたものであるが、この発明の条件を外れた比較焼結
体からなる切削チップを用い切削加工された被削材の表
面粗さおよび円筒度の精度は大幅に低下していることが
わかる。
CBNからなる従来よりも優れた表面仕上りが得られる
切削工具用焼結体を提供することができ、産業上優れた
効果をもたらすものである。
切削工具用焼結体を提供することができ、産業上優れた
効果をもたらすものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 植田 文洋 埼玉県大宮市北袋町１―297 三菱金属 株式会社中央研究所内 (56)参考文献 特開 平１−122971（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C04B 35/58 C22C 29/16 B23B 27/14
Claims (2)
- 【請求項１】平均粒径:2〜５μｍの立方晶型窒化硼素か
らなる主硬質分散相:50〜75容量％と、 平均粒径:2〜５μｍのチタン炭化物、チタン窒化物、チ
タン炭窒化物、チタン・バナジウム炭化物、チタン・バ
ナジウム炭窒化物のうちの一種または二種以上からなる
硬質分散相:10〜30容量％と、 アルミニウム窒化物、アルミニウム硼化物、アルミニウ
ム酸化物のうちの一種または二種以上からなる結合相:5
〜20容量％とからなり、 かつ、上記硬質分散相の平均粒径と主硬質分散相の平均
粒径の比が0.8〜1.2である組織を有することを特徴とす
る切削工具用焼結体。 - 【請求項２】上記切削工具用焼結体における結合相に
は、さらにチタン硼化物:1〜10容量％が上記結合相の1/
2以下となるように含有している組織を有することを特
徴とする請求項１記載の切削工具用焼結体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1131785A JP2767890B2 (ja) | 1989-05-25 | 1989-05-25 | 切削工具用焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1131785A JP2767890B2 (ja) | 1989-05-25 | 1989-05-25 | 切削工具用焼結体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02310334A JPH02310334A (ja) | 1990-12-26 |
| JP2767890B2 true JP2767890B2 (ja) | 1998-06-18 |
Family
ID=15066090
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1131785A Expired - Fee Related JP2767890B2 (ja) | 1989-05-25 | 1989-05-25 | 切削工具用焼結体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2767890B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006046753A1 (en) * | 2004-10-28 | 2006-05-04 | Kyocera Corporation | Cubic boron nitride sintered material and cutting tool using the same |
| JP2007145667A (ja) * | 2005-11-29 | 2007-06-14 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 立方晶窒化硼素焼結体 |
| JP4830571B2 (ja) * | 2006-03-27 | 2011-12-07 | 株式会社タンガロイ | ｃＢＮ基超高圧焼結体 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0742170B2 (ja) * | 1987-11-05 | 1995-05-10 | 東芝タンガロイ株式会社 | 立方晶窒化ホウ素基焼結体 |
-
1989
- 1989-05-25 JP JP1131785A patent/JP2767890B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02310334A (ja) | 1990-12-26 |
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