JP2757735B2 - オーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はオーステナイト系ステン
レス鋼板または鋼帯の製造方法に関するものであり、機
械的性質の異方性が小さく表面性状の良好なオーステナ
イト系ステンレス鋼板または鋼帯を効率的に製造する方
法を提供しようとするものである。
レス鋼板または鋼帯の製造方法に関するものであり、機
械的性質の異方性が小さく表面性状の良好なオーステナ
イト系ステンレス鋼板または鋼帯を効率的に製造する方
法を提供しようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】ＳＵＳ３０４に代表されるオーステナイ
ト系ステンレス薄鋼板は、建築内外装品や浴槽、鍋、食
器等に広く使用されている。この薄鋼板の製造に当たっ
ては、冷間圧延を行うが、冷間圧延率の増加にともない
機械的性質の異方性が急速に大きくなるという問題があ
る。即ち、機械的性質の異方性が大きいと、プレス成形
後にイアリングが発生し、材料の歩留り低下につながり
はなはだ不経済である。
ト系ステンレス薄鋼板は、建築内外装品や浴槽、鍋、食
器等に広く使用されている。この薄鋼板の製造に当たっ
ては、冷間圧延を行うが、冷間圧延率の増加にともない
機械的性質の異方性が急速に大きくなるという問題があ
る。即ち、機械的性質の異方性が大きいと、プレス成形
後にイアリングが発生し、材料の歩留り低下につながり
はなはだ不経済である。
【０００３】前記のような機械的性質の異方性を低減す
る方法として特公昭５８─１１４８９号公報および特公
昭６４─１５２８号公報は以下のような方法を提案して
いる。すなわち、前記特公昭５８─１１４８９号公報は
オーステナイト系ステンレス鋼板を１１５０〜１２５０
℃で焼鈍し、１回で（場合によっては３５〜２５０℃の
範囲で）冷圧し、最終焼鈍してΔｒの小さい鋼板を得る
ものであり、後者の特公昭６４─１５２８はオーステナ
イト系ステンレス鋼の熱延板を焼鈍し、１次冷圧、焼鈍
し、３０〜５０％の範囲で仕上冷圧し、仕上げ焼鈍して
面内異方性の小さい鋼板を得るものである。
る方法として特公昭５８─１１４８９号公報および特公
昭６４─１５２８号公報は以下のような方法を提案して
いる。すなわち、前記特公昭５８─１１４８９号公報は
オーステナイト系ステンレス鋼板を１１５０〜１２５０
℃で焼鈍し、１回で（場合によっては３５〜２５０℃の
範囲で）冷圧し、最終焼鈍してΔｒの小さい鋼板を得る
ものであり、後者の特公昭６４─１５２８はオーステナ
イト系ステンレス鋼の熱延板を焼鈍し、１次冷圧、焼鈍
し、３０〜５０％の範囲で仕上冷圧し、仕上げ焼鈍して
面内異方性の小さい鋼板を得るものである。
【０００４】また、これらのほかにオーステナイト系ス
テンレス鋼の冷間圧延時のワークロール径を規定する従
来技術としては、特開昭６１−４９７０１号公報および
特開平２−１６９１１１号公報を挙げることができ、こ
の特開昭６１−４９７０１号公報は所定のロール粗さを
有するワークロールで、前段を直径１５０mm以上の大径
ロールで、後段を直径１００mm以下の小径ロールで圧延
する方法が提案されている。
テンレス鋼の冷間圧延時のワークロール径を規定する従
来技術としては、特開昭６１−４９７０１号公報および
特開平２−１６９１１１号公報を挙げることができ、こ
の特開昭６１−４９７０１号公報は所定のロール粗さを
有するワークロールで、前段を直径１５０mm以上の大径
ロールで、後段を直径１００mm以下の小径ロールで圧延
する方法が提案されている。
【０００５】なお特開平２−１６９１１１号公報は所定
の圧延油を用い、冷延素材とワークロールの平均粗さの
比が1.５以上でかつ素材厚の５０倍以上の直径のワーク
ロールで圧延する方法を提案している。
の圧延油を用い、冷延素材とワークロールの平均粗さの
比が1.５以上でかつ素材厚の５０倍以上の直径のワーク
ロールで圧延する方法を提案している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記した特公昭５８─
１１４８９号公報のものでは、通常より高温の熱延板焼
鈍により表面が過度に酸化してしまい、酸洗、冷延して
も良好な表面は得られない。また特公昭６４─１２５８
号公報のものでは面内異方性の小さい鋼板を得るために
必ず中間焼鈍をはさんだ２回冷圧を行わなければならな
いので生産性に劣ったものとなる。
１１４８９号公報のものでは、通常より高温の熱延板焼
鈍により表面が過度に酸化してしまい、酸洗、冷延して
も良好な表面は得られない。また特公昭６４─１２５８
号公報のものでは面内異方性の小さい鋼板を得るために
必ず中間焼鈍をはさんだ２回冷圧を行わなければならな
いので生産性に劣ったものとなる。
【０００７】前述した特開昭６１−４９７０１号公報お
よび特開平２−１６９１１１号公報の方法は表面性状の
優れたステンレス薄鋼板を得るための圧延方法に関して
おり、得られるステンレス鋼板の機械的性質やその異方
性については何ら触れられておらず、完成された技術と
は言い難い。更にこれらのものについても成程表面性状
については注意がはらわれているものの、材質に対する
検討はなされておらず、実際の製品を得る上においては
なお不十分な技術である。
よび特開平２−１６９１１１号公報の方法は表面性状の
優れたステンレス薄鋼板を得るための圧延方法に関して
おり、得られるステンレス鋼板の機械的性質やその異方
性については何ら触れられておらず、完成された技術と
は言い難い。更にこれらのものについても成程表面性状
については注意がはらわれているものの、材質に対する
検討はなされておらず、実際の製品を得る上においては
なお不十分な技術である。
【０００８】以上のように、ステンレス鋼の冷間圧延に
大径ロールの圧延機を使用することについてはいろいろ
と提案されているが、これらはいずれも省工程や生産性
向上を最大の目的とし、そのような目的範囲内で表面性
状の良好な鋼板を得ようとする程度であって、機械的性
質の異方性や加工性の改善効果についてはあまり注意が
はらわれておらず、製造上、脱スケール性に影響を与え
ずに良好な表面性状を得、異方性を低減することはでき
ないもので完成された技術とはなしがたい。
大径ロールの圧延機を使用することについてはいろいろ
と提案されているが、これらはいずれも省工程や生産性
向上を最大の目的とし、そのような目的範囲内で表面性
状の良好な鋼板を得ようとする程度であって、機械的性
質の異方性や加工性の改善効果についてはあまり注意が
はらわれておらず、製造上、脱スケール性に影響を与え
ずに良好な表面性状を得、異方性を低減することはでき
ないもので完成された技術とはなしがたい。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記したよう
な従来の技術では不十分であった機械的性質の異方性を
低減し、加工性が良好で表面性状にも優れるオーステナ
イト系ステンレス鋼板または鋼帯を得ることについて検
討を重ね、冷間圧延原板の板厚と冷間圧延時のワークロ
ール径を適切に選択、組み合わせることによって、機械
的性質の異方性を効果的に低減することに成功したもの
であって、以下の如くである。
な従来の技術では不十分であった機械的性質の異方性を
低減し、加工性が良好で表面性状にも優れるオーステナ
イト系ステンレス鋼板または鋼帯を得ることについて検
討を重ね、冷間圧延原板の板厚と冷間圧延時のワークロ
ール径を適切に選択、組み合わせることによって、機械
的性質の異方性を効果的に低減することに成功したもの
であって、以下の如くである。
【００１０】 オーステナイト系ステンレス鋼の連続
鋳造スラブを熱間圧延して板厚2.５mm以下とし、再結晶
焼鈍と酸洗を行い、ワークロール径が２５０mm以上の冷
間圧延機で２０％以上８０％以下の冷間圧延をなし、最
終焼鈍と酸洗、場合により調質圧延を行うことを特徴と
するオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造
方法。
鋳造スラブを熱間圧延して板厚2.５mm以下とし、再結晶
焼鈍と酸洗を行い、ワークロール径が２５０mm以上の冷
間圧延機で２０％以上８０％以下の冷間圧延をなし、最
終焼鈍と酸洗、場合により調質圧延を行うことを特徴と
するオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造
方法。
【００１１】 オーステナイト系ステンレス鋼の連続
鋳造スラブを熱間圧延して板厚2.５mm以下とし、再結晶
焼鈍と酸洗を行い、ワークロール径が２５０mm以上の冷
間圧延機で２０％以上７０％以下の冷間圧延をなし、つ
づいてワークロール径が２５０mm未満の冷間圧延機で１
０％以上６０％以下、全圧下率としては８０％以下の冷
間圧延を行い、さらに最終焼鈍と酸洗、場合により調質
圧延を行うことを特徴とするオーステナイト系ステンレ
ス鋼板または鋼帯の製造方法。
鋳造スラブを熱間圧延して板厚2.５mm以下とし、再結晶
焼鈍と酸洗を行い、ワークロール径が２５０mm以上の冷
間圧延機で２０％以上７０％以下の冷間圧延をなし、つ
づいてワークロール径が２５０mm未満の冷間圧延機で１
０％以上６０％以下、全圧下率としては８０％以下の冷
間圧延を行い、さらに最終焼鈍と酸洗、場合により調質
圧延を行うことを特徴とするオーステナイト系ステンレ
ス鋼板または鋼帯の製造方法。
【００１２】 オーステナイト系ステンレス鋼の連続
鋳造スラブを熱間圧延して板厚2.５mm以下とし、再結晶
焼鈍と酸洗を行い、ワークロール径が２５０mm以上の冷
間圧延機で２０％以上８０％以下の冷間圧延をなし、中
間焼鈍と酸洗を行い、つづいてワークロール径が２５０
mm未満の冷間圧延機で１０％以上６０％以下の冷間圧延
を行い、さらに最終焼鈍と酸洗、場合により調質圧延を
行うことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼板
または鋼帯の製造方法。
鋳造スラブを熱間圧延して板厚2.５mm以下とし、再結晶
焼鈍と酸洗を行い、ワークロール径が２５０mm以上の冷
間圧延機で２０％以上８０％以下の冷間圧延をなし、中
間焼鈍と酸洗を行い、つづいてワークロール径が２５０
mm未満の冷間圧延機で１０％以上６０％以下の冷間圧延
を行い、さらに最終焼鈍と酸洗、場合により調質圧延を
行うことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼板
または鋼帯の製造方法。
【００１３】なお、前述したでは、中間焼鈍を行わな
い場合を規定している。基本的には、大径ワークロール
の冷間圧延機と小径ワークロールの冷間圧延機は異なる
ものと考えられる。しかし実施例で後述するように、タ
ンデム型冷間圧延機内で前段と後段とでワークロール径
をの範囲で変化させた場合でも、その得られる効果は
何ら変わらない。したがって、項の冷間圧延を行う圧
延機には、同一あるいは異種の区別を付けるものではな
い。
い場合を規定している。基本的には、大径ワークロール
の冷間圧延機と小径ワークロールの冷間圧延機は異なる
ものと考えられる。しかし実施例で後述するように、タ
ンデム型冷間圧延機内で前段と後段とでワークロール径
をの範囲で変化させた場合でも、その得られる効果は
何ら変わらない。したがって、項の冷間圧延を行う圧
延機には、同一あるいは異種の区別を付けるものではな
い。
【００１４】
【作用】本発明第１項の骨子は、厚さ2.５mm以下の熱延
板を焼鈍酸洗して、ワークロール径が２５０mm以上の冷
間圧延機で２０％以上８０％以下の冷間圧延を行うこと
にある。これにより機械的性質の異方性の小さいオース
テナイト系ステンレス鋼板を製造することが可能とな
る。
板を焼鈍酸洗して、ワークロール径が２５０mm以上の冷
間圧延機で２０％以上８０％以下の冷間圧延を行うこと
にある。これにより機械的性質の異方性の小さいオース
テナイト系ステンレス鋼板を製造することが可能とな
る。
【００１５】本発明の第２、３項の骨子は、厚さ2.５mm
以下の熱延板を焼鈍・酸洗して、ワークロール径が２５
０mm以上の冷間圧延機で２０％以上の冷間圧延を行い、
つづいて直径が２５０mm未満のワークロールで１０％以
上の冷間圧延を行うことにある。これにより、機械的性
質の異方性が小さく、表面性状に優れ、かつ加工性に優
れたオーステナイト系ステンレス鋼板を製造することが
可能となる。
以下の熱延板を焼鈍・酸洗して、ワークロール径が２５
０mm以上の冷間圧延機で２０％以上の冷間圧延を行い、
つづいて直径が２５０mm未満のワークロールで１０％以
上の冷間圧延を行うことにある。これにより、機械的性
質の異方性が小さく、表面性状に優れ、かつ加工性に優
れたオーステナイト系ステンレス鋼板を製造することが
可能となる。
【００１６】発明者らは、冷延素材板厚とワークロール
径を適切に組み合わせることによって、冷間圧延時の塑
性変形挙動の差から最終焼鈍後の集合組織がランダム化
し、機械的性質の異方性が低減すると予想した。そして
種々の厚さを有する冷延原板を、異なる直径のワークロ
ールを有する圧延機を用いて冷間圧延して、焼鈍後の機
械的性質を調査するうちに、やはり、適正な原板厚とロ
ール径の組み合わせが存在することを見出し、本発明を
完成したのである。
径を適切に組み合わせることによって、冷間圧延時の塑
性変形挙動の差から最終焼鈍後の集合組織がランダム化
し、機械的性質の異方性が低減すると予想した。そして
種々の厚さを有する冷延原板を、異なる直径のワークロ
ールを有する圧延機を用いて冷間圧延して、焼鈍後の機
械的性質を調査するうちに、やはり、適正な原板厚とロ
ール径の組み合わせが存在することを見出し、本発明を
完成したのである。
【００１７】図１および図２に種々の原板厚のＳＵＳ３
０４熱延焼鈍板を異なるワークロール径の圧延機で冷間
圧延した場合のΔｒの絶対値を示す。図１は全圧下率６
０％を同一径のワークロールで冷間圧延した場合、図２
は全圧下率７５％の冷間圧延の前半と鋼板でワークロー
ル径を変化させた場合であり、各々の圧下率は前半５０
％、後半はロール径１２０mmで５０％である。図１およ
び図２から、板厚2.５mm以下の板を前段２５０mm以上の
ワークロールを使用して圧延することにより、Δｒの絶
対値は0.１５以下にまで低下することがわかる。また２
５０mm以上の大径ロールで冷延後に中間焼鈍を挟んだ場
合にもΔｒの絶対値は低下している。このように、冷延
素材板厚とワークロール径を適切に組み合わせることに
よって異方性は著しく低下することがわかる。
０４熱延焼鈍板を異なるワークロール径の圧延機で冷間
圧延した場合のΔｒの絶対値を示す。図１は全圧下率６
０％を同一径のワークロールで冷間圧延した場合、図２
は全圧下率７５％の冷間圧延の前半と鋼板でワークロー
ル径を変化させた場合であり、各々の圧下率は前半５０
％、後半はロール径１２０mmで５０％である。図１およ
び図２から、板厚2.５mm以下の板を前段２５０mm以上の
ワークロールを使用して圧延することにより、Δｒの絶
対値は0.１５以下にまで低下することがわかる。また２
５０mm以上の大径ロールで冷延後に中間焼鈍を挟んだ場
合にもΔｒの絶対値は低下している。このように、冷延
素材板厚とワークロール径を適切に組み合わせることに
よって異方性は著しく低下することがわかる。
【００１８】これは、この条件にすることにより冷間圧
延時の塑性変形挙動が、板厚2.５mm、１次冷圧のワーク
ロール径２５０mmを境に変化し、最終焼鈍後の集合組織
がランダム化するためと考えられる。以上の理由によ
り、熱延板の厚さを2.５mm以下、第１回目の冷延ワーク
ロールの直径を２５０mm以上とする。
延時の塑性変形挙動が、板厚2.５mm、１次冷圧のワーク
ロール径２５０mmを境に変化し、最終焼鈍後の集合組織
がランダム化するためと考えられる。以上の理由によ
り、熱延板の厚さを2.５mm以下、第１回目の冷延ワーク
ロールの直径を２５０mm以上とする。
【００１９】冷圧率の限定理由については、図３に冷圧
率と最終焼鈍・調圧後のΔｒの絶対値の関係を示す。こ
こで、原板厚は2.０〜2.５mm、冷圧のワークロール径は
５９０、２５６、１６０mmである。図３によれば、冷圧
率を２０％以上８０％以下とすることで、異方性は大幅
に低減する。特に冷圧率４０〜６０％の範囲では｜Δｒ
｜が 0.10 以下と極めて等方性の高い鋼板が得られる。
これは大径ロールによる冷間圧延率を２０％以上とする
ことで、変形により熱延焼鈍板の集合組織が効果的に破
壊されるためと考えられ、このような理由から１次冷圧
率は２０％以上とした。また８０％を超えると再び集合
組織が形成されやすくなり、異方性が増大するので８０
％を上限とする。なお、引続き小径ロールで冷延する場
合の１次冷圧率は、２次冷圧時の加工硬化を考慮して７
０％を上限とする。
率と最終焼鈍・調圧後のΔｒの絶対値の関係を示す。こ
こで、原板厚は2.０〜2.５mm、冷圧のワークロール径は
５９０、２５６、１６０mmである。図３によれば、冷圧
率を２０％以上８０％以下とすることで、異方性は大幅
に低減する。特に冷圧率４０〜６０％の範囲では｜Δｒ
｜が 0.10 以下と極めて等方性の高い鋼板が得られる。
これは大径ロールによる冷間圧延率を２０％以上とする
ことで、変形により熱延焼鈍板の集合組織が効果的に破
壊されるためと考えられ、このような理由から１次冷圧
率は２０％以上とした。また８０％を超えると再び集合
組織が形成されやすくなり、異方性が増大するので８０
％を上限とする。なお、引続き小径ロールで冷延する場
合の１次冷圧率は、２次冷圧時の加工硬化を考慮して７
０％を上限とする。
【００２０】本発明第２、３項の後半の小径ロールによ
る冷圧率は、表面を美麗に仕上げるために最低１０％は
必要である。すなわち、その表面が実用上問題がないか
どうかを判断するための光沢平滑度Ｍは、図４に示すよ
うに、小径ロールでの２次冷圧率が１０％以上の場合
に、表面特性に優れ実用上も問題のない4.０以上となる
からである。なお、光沢平滑度Ｍは、中心線平均粗さＲ
ａ（μm ）と光沢度Ｇｓ（％）により、Ｍ＝Ｇｓ／（１
００・Ｒａ）で定義され、統計的にみてＭ≧4.０の場合
に光沢・色合いともに優れた表面となる。表面性状の改
善のためには小径ロールでの冷圧率は大きい方がよい
が、最大６０％あれば充分であり、中間焼鈍を行わない
場合、６０％を超えての圧下は異方性を増大させるほ
か、冷圧中のコイル破断を招くおそれがある。従って全
圧下率は８０％を上限とする。
る冷圧率は、表面を美麗に仕上げるために最低１０％は
必要である。すなわち、その表面が実用上問題がないか
どうかを判断するための光沢平滑度Ｍは、図４に示すよ
うに、小径ロールでの２次冷圧率が１０％以上の場合
に、表面特性に優れ実用上も問題のない4.０以上となる
からである。なお、光沢平滑度Ｍは、中心線平均粗さＲ
ａ（μm ）と光沢度Ｇｓ（％）により、Ｍ＝Ｇｓ／（１
００・Ｒａ）で定義され、統計的にみてＭ≧4.０の場合
に光沢・色合いともに優れた表面となる。表面性状の改
善のためには小径ロールでの冷圧率は大きい方がよい
が、最大６０％あれば充分であり、中間焼鈍を行わない
場合、６０％を超えての圧下は異方性を増大させるほ
か、冷圧中のコイル破断を招くおそれがある。従って全
圧下率は８０％を上限とする。
【００２１】中間焼鈍の必要性については、たとえ原板
厚を2.５mm以下としても、オーステナイト系ステンレス
鋼は加工硬化が著しい。したがって、原板厚にもよる
が、通常0.５mm以下の薄物を製造するためには中間焼鈍
がさけられない。
厚を2.５mm以下としても、オーステナイト系ステンレス
鋼は加工硬化が著しい。したがって、原板厚にもよる
が、通常0.５mm以下の薄物を製造するためには中間焼鈍
がさけられない。
【００２２】本発明においては、たとえ前半・後半の冷
間圧延の間で中間焼鈍を行ったとしても、板厚2.５mm以
下の原板・前段大径ロール冷延の組み合わせによる最終
焼鈍後の集合組織ランダム化効果は損われない。このた
め、中間焼鈍を行っても、本発明の効果は変わるもので
はない。従って、１次の冷圧率は２０〜８０％の範囲と
し、中間焼鈍後の冷圧率は、表面性状確保、異方性増大
抑制、破断防止の観点から１０〜６０％とする。
間圧延の間で中間焼鈍を行ったとしても、板厚2.５mm以
下の原板・前段大径ロール冷延の組み合わせによる最終
焼鈍後の集合組織ランダム化効果は損われない。このた
め、中間焼鈍を行っても、本発明の効果は変わるもので
はない。従って、１次の冷圧率は２０〜８０％の範囲と
し、中間焼鈍後の冷圧率は、表面性状確保、異方性増大
抑制、破断防止の観点から１０〜６０％とする。
【００２３】
【実施例】本発明者らは、オーステナイト系ステンレス
鋼として、ＳＵＳ３０４、３０４Ｌ、３１６、３１６Ｌ
および３０１の各鋼種を選び、熱延板厚さと冷延ロール
径を種々組み合わせて本発明例によるものをNo. １〜N
o. ２３およびNo. ４５〜No. ７６、比較例によるもの
をNo. ２４〜No. ４４およびNo. ７７〜No. ９４の合計
９４の鋼板を製造し、その塑性歪み比（ｒ値）の面内異
方性の絶対値｜Δｒ｜、表面特性を調査した。Δｒは次
の数１により計算した。
鋼として、ＳＵＳ３０４、３０４Ｌ、３１６、３１６Ｌ
および３０１の各鋼種を選び、熱延板厚さと冷延ロール
径を種々組み合わせて本発明例によるものをNo. １〜N
o. ２３およびNo. ４５〜No. ７６、比較例によるもの
をNo. ２４〜No. ４４およびNo. ７７〜No. ９４の合計
９４の鋼板を製造し、その塑性歪み比（ｒ値）の面内異
方性の絶対値｜Δｒ｜、表面特性を調査した。Δｒは次
の数１により計算した。
【００２４】
【数１】Δｒ＝｛（ｒ0 ＋ｒ90）／２｝−ｒ45 ｒ0 、ｒ45、ｒ90はそれぞれ冷延方向に対して、０°，
４５°，９０°の方向のｒ値である。
４５°，９０°の方向のｒ値である。
【００２５】前記した各鋼種：ＳＵＳ３０４、３０４
Ｌ、３１６、３１６Ｌ、３０１の化学成分は、以下の如
くである。 ＳＵＳ３０４ ：0.０６Ｃ−１8.２Cr−8.３Ni； ３０４Ｌ：0.０１５Ｃ−１8.５Cr−9.６Ni； ３１６ ：0.０５５Ｃ−１6.５Cr−１0.６Ni−2.２Mo； ３１６Ｌ：0.０２Ｃ−１6.７Cr−１2.８Ni−2.５Mo； ３０１ ：0.０６Ｃ−１6.８Cr−6.４Ni
Ｌ、３１６、３１６Ｌ、３０１の化学成分は、以下の如
くである。 ＳＵＳ３０４ ：0.０６Ｃ−１8.２Cr−8.３Ni； ３０４Ｌ：0.０１５Ｃ−１8.５Cr−9.６Ni； ３１６ ：0.０５５Ｃ−１6.５Cr−１0.６Ni−2.２Mo； ３１６Ｌ：0.０２Ｃ−１6.７Cr−１2.８Ni−2.５Mo； ３０１ ：0.０６Ｃ−１6.８Cr−6.４Ni
【００２６】さらに、表面特性は、先に定義した光沢平
滑度により評価した。
滑度により評価した。
【００２７】上記のようにして得られた結果は本発明の
第１発明例のものが次の表１、第２発明例のものが表
３、第３発明例のものが表４の一部の如くで、また比較
例によるものが表２および表４の残部の如くであり、本
発明例では、中間焼鈍の有無にかかわらず、｜Δｒ｜は
0.１５以下が得られ、極めて異方性の小さい鋼板を製造
することができる。しかも、光沢平滑度Ｍはすべて１０
以上であり、美麗な表面が得られている。
第１発明例のものが次の表１、第２発明例のものが表
３、第３発明例のものが表４の一部の如くで、また比較
例によるものが表２および表４の残部の如くであり、本
発明例では、中間焼鈍の有無にかかわらず、｜Δｒ｜は
0.１５以下が得られ、極めて異方性の小さい鋼板を製造
することができる。しかも、光沢平滑度Ｍはすべて１０
以上であり、美麗な表面が得られている。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】
【表４】
【００３２】表３においてNo. ６３および６４は、タン
デム型冷間圧延機内において前半３スタンドを大径ロー
ル、後半２スタンドを小径ロールで冷間圧延した結果で
ある。この場合にも異方性は低減し、優れた表面特性が
得られている。このように同一冷間圧延機内で第２発明
を実施した場合においても、本発明の効果は十分に発揮
されることが明らかである。
デム型冷間圧延機内において前半３スタンドを大径ロー
ル、後半２スタンドを小径ロールで冷間圧延した結果で
ある。この場合にも異方性は低減し、優れた表面特性が
得られている。このように同一冷間圧延機内で第２発明
を実施した場合においても、本発明の効果は十分に発揮
されることが明らかである。
【００３３】即ち、本発明によるものはいずれの発明に
おいても、Δｒ、光沢平滑度の何れもが好ましい結果を
示しており、表面特性および異方性の何れにおいても優
れた鋼板を製造し得ることが確認された。
おいても、Δｒ、光沢平滑度の何れもが好ましい結果を
示しており、表面特性および異方性の何れにおいても優
れた鋼板を製造し得ることが確認された。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したような本発明によるとき
は、機械的性質の異方性が｜Δｒ｜において0.１５以下
で、しかも表面特性が良好なオーステナイトステンレス
鋼板を的確に製造し得るものであるから工業的にその効
果の大きい発明である。
は、機械的性質の異方性が｜Δｒ｜において0.１５以下
で、しかも表面特性が良好なオーステナイトステンレス
鋼板を的確に製造し得るものであるから工業的にその効
果の大きい発明である。
【図１】全圧下率６０％を同一径のワークロールで冷間
圧延した場合の冷延原板厚さと塑性ひずみ比の異方性Δ
ｒの絶対値｜Δｒ｜の関係を表す図表である。
圧延した場合の冷延原板厚さと塑性ひずみ比の異方性Δ
ｒの絶対値｜Δｒ｜の関係を表す図表である。
【図２】全圧下率７５％の冷間圧延の前半と後半でワー
クロール径を変化させた場合であり、各々の圧下率は前
半５０％、後半はロール径１２０mmで５０％とした場合
の冷延原板厚さと塑性ひずみ比の異方性Δｒの絶対値｜
Δｒ｜の関係を表す図表である。
クロール径を変化させた場合であり、各々の圧下率は前
半５０％、後半はロール径１２０mmで５０％とした場合
の冷延原板厚さと塑性ひずみ比の異方性Δｒの絶対値｜
Δｒ｜の関係を表す図表である。
【図３】大径ロールによる１次冷間圧延の圧下率と塑性
ひずみ比の異方性Δｒの絶対値｜Δｒ｜の関係を表す図
表である。
ひずみ比の異方性Δｒの絶対値｜Δｒ｜の関係を表す図
表である。
【図４】小径ロールによる２次冷間圧延の圧下率と光沢
平滑度の関係を表す図表である。
平滑度の関係を表す図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 雅英 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 升田 貞和 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B21B 1/00 - 11/00
Claims (3)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳
造スラブを熱間圧延して板厚2.５mm以下とし、再結晶焼
鈍と酸洗を行い、ワークロール径が２５０mm以上の冷間
圧延機で２０％以上８０％以下の冷間圧延をなし、最終
焼鈍と酸洗、場合により調質圧延を行うことを特徴とす
るオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方
法。 - 【請求項２】 オーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳
造スラブを熱間圧延して板厚2.５mm以下とし、再結晶焼
鈍と酸洗を行い、ワークロール径が２５０mm以上の冷間
圧延機で２０％以上７０％以下の冷間圧延をなし、つづ
いてワークロール径が２５０mm未満の冷間圧延機で１０
％以上６０％以下、全圧下率としては８０％以下の冷間
圧延を行い、さらに最終焼鈍と酸洗、場合により調質圧
延を行うことを特徴とするオーステナイト系ステンレス
鋼板または鋼帯の製造方法。 - 【請求項３】 オーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳
造スラブを熱間圧延して板厚2.５mm以下とし、再結晶焼
鈍と酸洗を行い、ワークロール径が２５０mm以上の冷間
圧延機で２０％以上８０％以下の冷間圧延をなし、中間
焼鈍と酸洗を行い、つづいてワークロール径が２５０mm
未満の冷間圧延機で１０％以上６０％以下の冷間圧延を
行い、さらに最終焼鈍と酸洗、場合により調質圧延を行
うことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼板ま
たは鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6244693A JP2757735B2 (ja) | 1992-03-27 | 1993-03-01 | オーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10017192 | 1992-03-27 | ||
| JP4-100171 | 1992-03-27 | ||
| JP6244693A JP2757735B2 (ja) | 1992-03-27 | 1993-03-01 | オーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH067804A JPH067804A (ja) | 1994-01-18 |
| JP2757735B2 true JP2757735B2 (ja) | 1998-05-25 |
Family
ID=26403486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6244693A Expired - Lifetime JP2757735B2 (ja) | 1992-03-27 | 1993-03-01 | オーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2757735B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3770024B2 (ja) * | 2000-01-13 | 2006-04-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高光沢金属帯板の製造方法 |
-
1993
- 1993-03-01 JP JP6244693A patent/JP2757735B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH067804A (ja) | 1994-01-18 |
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