JP2750027B2 - 渦流量計変換器 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【技術分野】本発明は、同一流管内を通過する、液体又
は気体の流量の何れか一方の流体流量を、該流管に配設
された一つの渦流量計の液体および気体用変換回路の何
れかを、自動的に切替えて、該当する流体の流量パルス
を選別出力する機能をもつ渦流量計の変換器に関する。

【０００２】

【従来技術】渦流量計は、周知の如く、流管内に装着
し、該渦発生体から発生分離するカルマン渦を検出し
て、単位時間当たりの渦の数から流量を求める、という
極めて簡易な原理と構造をもっており、渦信号は、容易
にパルス信号に変換でき、デジタル流量信号が得られ、
計測可能流量範囲も広いことから計装における流量検出
端として有用であり、近年、被計測流体の種類、適用範
囲も拡大されている。また、渦流量計の流量パルスのパ
ルス定数は、ストローハル数により定められるが、この
ストローハル数はレイノルズ数に依存するので、ストロ
ーハル数が一定の範囲では、パルス定数が定まり、気
体、液体の密度の異なる流体であっても、前記レイノル
ズ数範囲では、パルス定数を変更せずに流量パルスを演
算し、計測できるという利点もあり、一つの渦流量計で
液体、又は気体の流量を計測することが試みられてい
る。例えば、Ａの液体を計測後、蒸気洗浄し、Ｂの液体
と切替え再び蒸気洗浄しＡの液体計測をすることを繰返
す等があげられる。この場合、Ａ液、Ｂ液および蒸気流
量は当然乍ら各々液別に計測される。

【０００３】一方、渦流量計における渦の検出方式とし
て、渦変動圧力または揚力変化を利用する方式が多用さ
れているが、これらの検出信号は、流体密度と流速の２
乗に比例した信号レベルとなる。工業的用途において
は、計測対象となる流体で液体は、密度が高く流速は小
さいが、気体は、密度が小さく流速が大きいので、液体
と気体との測定流量範囲における、渦信号の周波数範
囲、および信号レベルは大きく異なり、一つの渦流量計
で、液体と気体の流量を測定する場合、従来は、液体用
の信号変換器（以降単に変換器と呼ぶ）と気体用の変換
器とを併置し、各々の変換器の切替えを、液体、又は気
体の流体源からの流路切替え時点で手動により切替えて
いた。この方式では、液体、又は気体の流体源から流管
に流入する流体路切替え時点で、当該流体用変換器を切
替えるという煩雑さがあり、また誤操作の起こる危険性
もあった。

【０００４】上述の問題点に対し、実願平１−２９３３
５号の渦流量計変換器においては、同一流管を流通して
いる流体が液体又は気体の何れかであるかを、自動的に
判断して計測するようにしている。この渦流量計変換器
は、渦信号の周波数が、液体では低く、気体では高いこ
とを利用したもので、各々液体、気体の計測範囲をカバ
ーする各々の帯域フィルタにより、液体の渦信号と、気
体の渦信号とを分離して出力したものである。この信号
分離の原理は、液体の渦信号レベルをもつ周波数範囲内
には、検知可能な気体の信号レベルの渦周波数が含ま
れ、気体の渦信号レベルの周波数範囲内には、検知可能
な液体の渦信号レベルが含まれないことに着目して、気
体の渦周波数の渦信号は、そのまま通過させて出力す
る。一方液体の渦周波数の渦信号は、液体の渦信号をパ
ルス変換して出力する禁止信号により、気体の渦信号を
遮断して出力するものである。

【０００５】上述の従来技術は、気体の渦信号に、液体
の渦信号の周波数帯域の成分の信号が含まれない、とい
う条件によって成立するものであるが、気体流量が大き
くなると、正規の渦信号が低周波雑音で変調され、この
雑音成分により誤動作液体渦信号として計測されるとい
う問題点があった。

【０００６】

【目的】本発明は、上述の問題点に鑑みなされたもの
で、同一流管内を液体又は気体の何れかで流通し、これ
を、渦流量計により計測する場合、現在流通する何れか
の流体を、切替えて、流れ雑音成分の影響を受けること
なく、当該流体の流量を計測する渦流量計変換器を提供
することを目的とするものである。

【０００７】

【構成】本発明は、上記目的を達成するために、（１）
同一流管内を通過する、液体、または気体何れか一方の
流体流量を計測する渦流量計の変換器において、渦信号
を増幅する増幅回路と、該増幅回路に接続された液体用
変換回路及び気体用変換回路と、これら液体用変換回路
及び気体用変換回路に接続されゲート回路より成り、前
記液体変換回路は、液体流量範囲における低い上限周波
数の渦信号を液体流量パルスに変換し、変換時に高いレ
ベル信号を出力し、前記気体変換回路は、気体流量範囲
における高い上限周波数渦信号を気体流量パルスに変換
し、変換した気体流量パルスが高周波数である時に高い
レベル信号を出力し、前記ゲート回路は、前記気体用変
換回路の高レベル信号により液体用変換回路の高レベル
出力を禁止し、気体流量計測時に液体用変換回路が検知
する低周波成分ノイズによる誤動作を防止し、液体流量
計測時は、前記液体用変換回路の高レベル信号により気
体流量パルスを閉じて液体流量パルス信号のみを出力
し、気体流量計測時は、液体流量パルスを閉じて気体流
量パルス信号のみを出力すること、更には、（２）前記
（１）において、前記気体用変換回路において、該気体
用変換回路が出力する出力パルスの周波数が設定した周
波数よりも低い場合、および設定した周波数よりも高
く、且つ、不連続である場合に前記出力パルスの出力を
禁止し、出力パルスの周波数が設定した周波数よりも高
く、且つ、連続である場合に前記出力パルスを出力し、
前記不連続の出力パルスの数を定めるために出力パルス
数を設定する分周カウンタを有したことを特徴とするも
のである。以下、本発明の渦流量計変換器の一実施例に
基づいて説明する。

【０００８】図１は、本発明の渦流量計変換器の一実施
例における構成を示すブロック図で、図中、１はセン
サ、２はチャージアンプ、３は気体用変換回路、３１は
気体用アンプ、３２はトリガ回路、３３は高周波検知回
路、４は液体用変換回路、４１は液体用アンプ、４２は
トリガ回路、４３はパルス検知回路、５は第１のアンド
ゲート、６はインバータ、７は第２のアンドゲート、８
はインバータ、９は第３のアンドゲート、１０はオアゲ
ート、１１は出力端子である。

【０００９】図示において、センサ１は、図示しない流
管に介装され、液体又は気体流量を計測する渦流量計の
渦信号を検出するセンサで、図示のものは、渦変動圧力
を電気信号として検出する圧電素子センサを示す。検出
信号は、圧電係数、流体密度および流量の２乗に比例し
たレベルで出力される。チャージアンプ２は前記高イン
ピーダンスの圧電信号を受けて、液体および気体の流量
範囲に対応する広範囲な渦周波数を比例増幅する。該チ
ャージアンプ２は、気体用変換回路３と液体用変換回路
４とに接続される。気体用変換回路３は、気体の流量範
囲の高い上限周波数を有する渦信号を気体流量パルスと
して出力する回路で、アンプ３１と、トリガ回路３２
と、気体流量パルスが高周波数である時に高レベル信号
を出力する高周波数検知回路３３とから構成されてい
る。また、液体用変換回路４は、液体の流量範囲の低い
上限周波数を有する渦信号を液体パルスとして出力する
回路で、アンプ４１と、トリガ回路４２と、液体計測時
に高レベル信号を出力するパルス検知回路４３とから構
成されている。第１のアンドゲート５は、高周波数検知
回路３３の出力に、インバータ６を介した信号と、パル
ス検知回路４３の出力とを入力する。第２のアンドゲー
ト７は、気体用変換回路３の気体流量パルス出力と、前
記第１のゲートの出力をインバータ８を介したものとを
入力する。第３のアンドゲート９は、液体用変換回路４
の液体流量パルス出力と、前記第１のゲート５の出力と
を入力する。オアゲート１０は、前記第２、第３のアン
ドゲート出力７，９を入力とし、出力端子１１より液体
又は気体流量パルスを出力する。

【００１０】次に、図示のブロック図の動作を説明す
る。チャージアンプ２の出力は、気体用アンプ３１およ
び液体用アンプ４１に同時に入力されるが、気体用アン
プ３１は、流速の大きい気体流量に対応して高い渦周波
数を増幅し、流量範囲外の周波数成分を遮断するととも
に信号レベル変化を小さくするために、高次のローパス
フィルタを有している。液体用アンプ４１も、同様に、
流速の小さい液体流量に対応した低い渦周波数に対応す
る、好適な高次のローパスフィルタを有している。

【００１１】図５は、液体計測時においての液体用アン
プ４１および気体用アンプ３１のアンプ特性を示す図
で、図中、Ａ（実線）は液体用アンプ特性、Ｂ（点線）
は気体用アンプ特性である。図中のＡ_LおよびＢ_Lは、液
体アンプ出力および気体アンプ出力を示すもので、縦軸
ＯｄＢに相当するレベルが、次段のトリガ回路４２で、
流量パルスを出力するのに必要な下限レベルである。斜
線Ｃの領域は、液体流量範囲Ｑ_Lを表すもので、該液体
流量範囲Ｑ_Lでは、液体用アンプ出力Ａ_L（実線）は、当
然ながら、渦信号を次段のトリガ回路４２で流量パルス
を出力するのに充分なレベルに増幅され、下限流量にお
いても充分なるレベルを有する。しかし、同時に、気体
用アンプ出力Ｂ_L（点線）もＰ_Gの周波数を下限として、
流量パルスを出力するのに充分なレベルに増幅される。

【００１２】図６は、気体計測時においての液体用アン
プ４１および気体用アンプ３１のアンプ特性を示す図
で、Ａ，Ｂは、図２と共通した各々のアンプ特性であ
る。斜線Ｄの領域は気体用流量範囲Ｑ_Gを示すが、この
範囲においては気体用アンプ３１の出力Ｂ_G（点線）
は、次段のトリガ回路で流量パルスを出力するのに充分
なレベルに増幅されるが、液体用アンプ４１出力Ａ
_G（実線）は流量パルスを出力するのに必要なレベルを
有しない。即ち液体計測時は、液体用トリガ回路４２、
気体用トリガ回路３２双方から流量パルスが出力される
が、気体計測時は、気体用トリガ回路３２からのみ流量
パルスが得られ、液体用トリガ回路４２からは流量パル
スが出力されない。従って、液体用トリガ回路４２に流
量パルスが出力されている時は、液体計測中であると判
別でき、液体用トリガ回路４２に流量パルスが出力され
ていない時は、気体計測中であると判別できる。

【００１３】パルス検知回路４３は、液体用トリガ回路
４２から流量パルスが出力されたことを検知する回路で
あり、流量パルスの周波数が液体流量範囲の下限周波数
よりも大きい場合に、高レベル信号を出力する。また、
高周波数検知回路３３は、気体流量計測時に液体用変換
回路４に入力するノイズによりパルス検知回路４３が誤
動作することを防止する目的のものであり、気体用トリ
ガ回路３２から出力された流量パルスの周波数が液体流
量範囲の上限周波数よりも大きい場合に、高レベル信号
を出力して、パルス検知回路４３の出力を禁止する。

【００１４】図２は、パルス検知回路４３および高周波
数検知回路３３の原理を示すブロック図で、図中、１２
は入力端子、１３は第１単安定マルチバイブレータ（以
降単にモノマルチと呼ぶ）、１４は第２モノマルチ、１
５はアンドゲート、１６はインバータである。

【００１５】図示において、トリガ回路３２の出力に接
続された入力端子１２の信号Ａは、各々第１モノマルチ
１３とインバータ１６に入力し、その出力Ｃ，Ｂはアン
ドゲート１５に入力する。該アンドゲート１５の出力Ｄ
は第２モノマルチ１４に入力し出力Ｅを端子１７より出
力する。モノマルチ１３が出力するパルスＣの高いレベ
ルのパルス幅（時間）は、高周波数検知回路３３及びパ
ルス検知回路４３で検知させる周波数におけるパルス間
隔時間の１／２になるように設定し、モノマルチ１４が
出力する、パルスＥの高いレベルのパルス幅（時間）
は、高周波数検知回路３３及びパルス検知回路４３で検
知させる周波数におけるパルス間隔時間より大きく設定
する。

【００１６】図７は、パルス検知回路４３および高周波
数検知回路３３の動作を説明するためのタイムチャート
を示す図で、入力パルスの周波数が検知する周波数より
小さい場合を示す。図示において、入力パルスＡの立ち
上がりをトリガとして、第１のモノマルチ１３が出力し
たパルスＣの高いレベルの時間Ｔ１が、入力パルスＡの
パルス間隔時間の１／２であるＴ２よりも小さいので、
アンドゲート１５の出力Ｄは低いレベルのままであり、
第２のモノマルチ１４の出力Ｅも低いレベルのままであ
る。

【００１７】図８は、パルス検知回路４３および高周波
数検知回路３３の動作を説明するためのタイムチャート
を示す図で、入力パルスの周波数が、検知させる周波数
より大きい場合を示す。図示において、入力パルスＡの
パルス幅Ｔ₂はパルス間隔時間の１／２であり、該Ｔ２
は、入力パルスＡの立ち上がりをトリガとして、第１の
モノマルチ１３が出力したパルスＣの高いレベルの時間
Ｔ１よりも小さいので、アンドゲート１５の出力にパル
スＤが出力され、第２のモノマルチ１４が出力Ｅを出力
する。第２のモノマルチ１４が出力するパルスの高いレ
ベルの時間Ｔ３は、検知させる周波数におけるパルス間
隔時間より大きく設定してあるので、高いレベルの時間
Ｔ３が終了する前に、次のアンドゲート１５の出力Ｄが
入力されることとなり、この結果、第２のモノマルチ１
４の出力は、高いレベルのままとなり、高周波数検知お
よびパルス検知の目的をはたす。

【００１８】また、第１のアンドゲート５、インバータ
６、第２のアンドゲート７、インバータ８、第３のアン
ドゲート９およびオアゲート１０は、前述の渦信号特性
を利用して、液体流量計測時は、液体流量パルス、気体
流量計測時は、気体流量パルス信号を出力するゲート回
路である。液体流量計測時は、液体用変換回路４におけ
るパルス検知回路４３の出力である高いレベル信号と、
気体用変換回路３における高周波数検知回路３３の出力
である低いレベル信号を、インバータ６で反転した高い
レベル信号とを入力した、第１のアンドゲート５の出力
は、高いレベル信号となる。この高いレベル信号は、イ
ンバータ８を介して、第２アンドゲート７に入力される
ので、第２のアンドゲート７は閉じられ、気体流量パル
スは出力されない。他方、第３のアンドゲート９が開か
れ、オア回路１０を介して液体流量パルスのみが出力さ
れる。また、気体流量計測時は、液体用変換回路４にお
けるパルス検知回路４３の出力が、低いレベル信号とな
り、第３のゲート９が閉じられ、この結果、液体流量パ
ルスは出力されず、気体流量パルスのみが出力される。
さらに流量パルスの周波数が、液体流量範囲の上限周波
数を超えるような気体計測時においては、気体用変換回
路３における高周波数検知回路３３の出力が高いレベル
になって、液体用変換回路４におけるパルス検知回路４
３の出力接続された第１のアンドゲート５を閉じるの
で、液体変換回路４にノイズが表れてパルス検知回路４
３がパルスを検知しても、液体流量パルスは出力され
ず、誤動作を防止できる。

【００１９】上述の渦流量計変換回路は、各々の変換回
路より発信される出力パルスが雑音等を含まず、液体計
測時は液体計測範囲のパルス幅に従ったパルス幅のパル
ス信号であり、気体計測の場合においても同様のパルス
信号が入る正常な場合、及び液体変換回路４にノイズが
発生した場合、図１の回路ブロックに従った正常な動作
がなされるが、液体計測時に気体用アンプ３１で生じた
雑音が、気体用変換回路３から高周波ノイズによる雑音
パルスとして発生した場合、第１のゲート５が閉じて液
体パルス信号の出力が禁止されるという問題が生ずる。

【００２０】図３は、本発明の渦流量計変換器の他の実
施例における構成を示すブロック図で、図中、３ａは気
体用変換回路、３３ａは連続高周波検知回路で、図１と
同じ作用をする部分は等しい符号を付している。

【００２１】連続高周波検知回路３３ａは、液体計測時
に気体用アンプ３１の出力にあらわれる高周波ノイズに
より発生する誤動作を防止するための回路である。すな
わち、気体の渦信号による入力パルスが連続して発生し
たときのみ、液体用変換回路４の信号パルスが出力禁止
され、高周波ノイズによる雑音パルスが出力されたとき
は、液体の信号パルスが出力されるようにした回路であ
る。

【００２２】図４は、連続高周波数検知回路３３ａの原
理を示すブロック図で、図中、１８は入力端子、１９は
モノマルチ、２０はインバータ、２１は分周カウンタ、
２２はアンドゲート、２３および２４はインバータであ
る。

【００２３】図示において、トリガ回路３２の出力に接
続された入力端子１８の信号Ｆは、各々モノマルチ１９
とアンドゲート２２に入力し、モノマルチ１９の出力Ｇ
はインバータ２０を介して分周カウンタ２１のリセット
端子に入力する。分周カウンタ２１の出力は、端子２５
より出力すると同時に、インバータ２３を介してアンド
ゲート２２に入力し、該アンドゲート２２の出力Ｋはイ
ンバータ２４を介して分周カウンタ２１に入力する。モ
ノマルチ１９が出力するパルスＧの高いレベルのパルス
幅（時間）は、連続高周波数検知回路３３ａで検知させ
る周波数におけるパルス間隔時間になるように設定し、
分周カウンタの分周値は、連続高周波数検知回路３３ａ
で検知させる周波数のパルスが、連続したものであると
いう判断の基準とする下限パルス数（２パルス以上）に
なるように設定する。

【００２４】図９〜１１は、連続高周波数検知回路３３
ａの動作を説明するためのタイムチャートを示す図で、
図９は入力パルスの周波数が検知する周波数より小さい
場合は、図９の初期状態として、分周カウンタ２１の出
力Ｉは低いレベルであるので、インバータ２３の出力Ｊ
は高いレベルとなり、アンドゲート２２を開き、入力パ
ルスＦはアンドゲート２２とインバータ２４を通過した
パルスＬとなって、分周カウンタ２１に入力される。一
方、入力パルスＦの立ち上がりをトリガとしてモノマル
チ１９が出力したパルスＧの高いレベルの時間Ｔ３が、
入力パルスＦのパルス間隔時間Ｔ４よりも小さいので、
モノマルチの出力信号Ｇにインバータを介した信号Ｈに
より、分周カウンタ２１が入力パルスＦの１パルス毎に
リセットせれる。この結果、分周カウンタ２１は１パル
スを超えてカウントできないので、分周カウンタ２１の
出力Ｉは低いレベルのままであり、連続高周波数検知回
路３３ａの出力２５も低いレベルのままである。図１０
は入力パルスの周波数が検知する周波数より大きく、連
続していない場合、図１１は入力パルスの周波数が検知
する周波数より大きく、連続している場合を示す。

【００２５】図１０の、入力パルスの周波数が検知する
周波数より大きく、連続していない場合において、初期
状態は図８と同じであるが、入力パルスＦのパルス間隔
時間Ｔ４が、入力パルスＦの立ち上がりをトリガとして
モノマルチ１９が出力したパルスＧの高いレベルの時間
Ｔ３よりも小さいので、モノマルチ１９が動作終了する
前に、パルスＦにより再びトリガがかかり、この時点か
ら、モノマルチ１９は再び高いレベルの時間がＴ３であ
るパルスを出力する動作を開始する。モノマルチ１９の
出力Ｇは、入力パルスＦの最初のパルスの立ち上がりか
ら、最後のパルスの立ち上がりのＴ３時間後まで高いレ
ベルを維持し、この間は分周カウンタ２１のリセットが
解除される。分周カウンタ２１はリセットが解除されて
いる間に、アンドゲート２２とインバータ２４を通過し
た入力パルスＬをカウントするが、入力パルス数（図示
の場合は３パルス）は分周カウンタ２１に設定された分
周値（図示の場合は４パルス）よりも小さいので、分周
カウンタ２１の出力Ｉは低いレベルのままであり、連続
高周波数検知回路３３ａの出力２５も低いレベルのまま
である。なおかつ、入力パルスＦの最後のパルスの立ち
上がりからＴ３時間後には、モノマルチ１９の出力Ｇが
低いレベルになるので、分周カウンタ２１がリセットさ
れ、初期状態にもどり、連続高周波数検知回路３３ａの
出力２５は高いレベルになることはない。

【００２６】図１１の、入力パルスの周波数が検知する
周波数より大きく、連続している場合において、入力パ
ルスＦの３パルス目までの動作は図９と同様であるが、
入力パルスＦが４パルス目以降も引き続き入力されるの
で、モノマルチ１９の出力Ｇは、入力パルスＦの最初の
パルスの立ち上がりから高いレベルになったままであ
り、分周カウンタ２１のリセットも解除されたままとな
る。アンドゲート２２とインバータ２４を通過して、分
周カウンタ２１に入力されるパルスＬのパルス数が分周
カウンタ２１に設定された分周値（図示の場合は４パス
ル）に到達した時に、分周カウンタ２１の出力Ｉが高い
レベルとなり、該出力によりインバータ２３の出力Ｊが
低いレベルとなって、アンドゲート２２を閉じる。入力
パルスＦはアンドゲート２２の出力Ｋに伝達されなくな
るので、分周カウンタ２１のカウントは停止し、分周カ
ウンタ２１の出力Ｉは高いレベルに固定され、連続高周
波数検知回路３３ａの出力２５も高いレベルのままとな
り、連続高周波数検知回路の目的をはたす。

【００２７】

【効果】叙上の如く、本発明の渦流量計変換器によれ
ば、以下の効果がある。 （１）請求項１に対応する効果： 液体又は気体が同一
の流管を通流した場合においても、液体又は気体の流量
パルス信号を自動的に判別切替え出力するので、人為的
なミスもなく、流路切替えと同時に気体、液体用変換器
を切替える煩雑さもなく、簡易な計装ができる。 （２）請求項２に対応する効果： 気体用変換器の高周
波検知回路から出力するパルス信号を、入力パルスが連
続して入力する回路とし、該連続性の判断方法として
は、あらかじめ連続性の基準となる下限のパルス数を設
定できるようにして、高い周波数であっても連続的にく
るパルスの数が設定したパルス数より少ない場合には、
検知回路で検知しないようにした。これにより、液体計
測時に、気体アンプが高調波ノイズをひろって液体判別
を禁止してしまうという誤動作を防止できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の渦流量計変換器における一実施例を
構成する回路要素のブロック図である。

【図２】 図１の構成回路に採用される高周波数検知回
路及びパルス検知回路の回路ブロック図である。

【図３】 本発明の渦流量計変換器における他の実施例
を構成する回路要素のブロック図である。

【図４】 図３の構成回路に採用される連続高周波数検
知回路の回路ブロック図である。

【図５】 液体計測時のアンプ特性である。

【図６】 気体計測時のアンプ特性である。

【図７】 図２の回路ブロック図において、パルス周波
数が小さい場合の高周波数検知回路及びパルス検知回路
の動作タイムチャートを示す図である。

【図８】 図２の回路ブロック図において、周波数が大
きい場合の高周波数検知回路及びパルス検知回路の動作
タイムチャートを示す図である。

【図９】 図４の回路ブロック図において、パルス周波
数が小さい場合の連続高周波数検知回路の動作タイムチ
ャートを示す図である。

【図１０】 図４の回路ブロック図において、パルス周
波数が大きく、パルスが連続していない場合の連続高周
波数検知回路の動作タイムチャートを示す図である。

【図１１】 図４の回路ブロック図において、パルス周
波数が大きく、パルスが連続している場合の連続高周波
数検知回路の動作タイムチャートを示す図である。

【符号の説明】

１…センサ、２…チャージアンプ、３…気体用変換回
路、４…液体用変換回路、５…第１のアンドゲート、
６，８，２３，２４…インバータ、７…第２のアンドゲ
ート、９…第３のアンドゲート、１０…オアゲート、１
１，１７，２５…出力端子、１２，１８…入力端子、１
３，１４，１９…単安定マルチバイブレータ、１５，２
２…アンドゲート、１６，２３，２４…インバータ、２
１…分周カウンタ。

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 同一流管内を通過する、液体、または気
   体何れか一方の流体流量を計測する渦流量計の変換器に
   おいて、渦信号を増幅する増幅回路と、該増幅回路に接
   続された液体用変換回路及び気体用変換回路と、これら
   液体用変換回路及び気体用変換回路に接続されゲート回
   路より成り、前記液体変換回路は、液体流量範囲におけ
   る低い上限周波数の渦信号を液体流量パルスに変換し、
   変換時に高いレベル信号を出力し、前記気体変換回路
   は、気体流量範囲における高い上限周波数渦信号を気体
   流量パルスに変換し、変換した気体流量パルスが高周波
   数である時に高いレベル信号を出力し、前記ゲート回路
   は、前記気体用変換回路の高レベル信号により液体用変
   換回路の高レベル出力を禁止し、気体流量計測時に液体
   用変換回路が検知する低周波成分ノイズによる誤動作を
   防止し、液体流量計測時は、前記液体用変換回路の高レ
   ベル信号により気体流量パルスを閉じて液体流量パルス
   信号のみを出力し、気体流量計測時は、液体流量パルス
   を閉じて気体流量パルス信号のみを出力することを特徴
   とする渦流量計変換器。
2. 【請求項２】 前記気体用変換回路において、該気体用
   変換回路が出力する出力パルスの周波数が設定した周波
   数よりも低い場合、および設定した周波数よりも高く、
   且つ、不連続である場合に前記出力パルスの出力を禁止
   し、出力パルスの周波数が設定した周波数よりも高く、
   且つ、連続である場合に前記出力パルスを出力し、前記
   不連続の出力パルスの数を定めるために出力パルス数を
   設定する分周カウンタを有したことを特徴とする請求項
   １記載の渦流量計変換器。