JP2737051B2 - 自動車用合成樹脂製バンパの製造方法 - Google Patents
自動車用合成樹脂製バンパの製造方法Info
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- B29C45/16—Making multilayered or multicoloured articles
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は自動車用合成樹脂製
バンパの製造方法、特に、コアと、そのコアを被覆する
外層とよりなるサンドイッチ構造を備えた自動車用合成
樹脂製バンパを製造するに当り、外層用成形材料を金型
のゲートを通じてバンパ成形用キャビティ内に射出する
第１工程と、コア用成形材料を射出してゲート内および
キャビティ内の外層用成形材料内に流入させると共にそ
れら外層用およびコア用成形材料をキャビティ内に流動
させる第２工程とを用いる製造方法の改良に関する。
バンパの製造方法、特に、コアと、そのコアを被覆する
外層とよりなるサンドイッチ構造を備えた自動車用合成
樹脂製バンパを製造するに当り、外層用成形材料を金型
のゲートを通じてバンパ成形用キャビティ内に射出する
第１工程と、コア用成形材料を射出してゲート内および
キャビティ内の外層用成形材料内に流入させると共にそ
れら外層用およびコア用成形材料をキャビティ内に流動
させる第２工程とを用いる製造方法の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種バンパは車体中央部分から
左右方向に延びるバンパ主体部と、そのバンパ主体部の
両端に連なる一対のバンパ側部とより構成され、またそ
の全体に亘り略均一な肉厚を有する。
左右方向に延びるバンパ主体部と、そのバンパ主体部の
両端に連なる一対のバンパ側部とより構成され、またそ
の全体に亘り略均一な肉厚を有する。
【０００３】したがって、金型のキャビティは、バンパ
主体部を成形する主領域と、一対のバンパ側部を成形す
る一対の側部領域とを有し、またバンパの厚さに応じて
全体に亘り均一な間隔を有する。ゲートは、例えば主領
域においてバンパ主体部の上側部分を成形する区域に開
口している。
主体部を成形する主領域と、一対のバンパ側部を成形す
る一対の側部領域とを有し、またバンパの厚さに応じて
全体に亘り均一な間隔を有する。ゲートは、例えば主領
域においてバンパ主体部の上側部分を成形する区域に開
口している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この種製造方法におい
ては、外層用成形材料がキャビティ内を流動中である間
は、その外層用成形材料内にコア用成形材料が流入され
るが、外層用成形材料がキャビティ内に充填されて流動
を停止した後は、その外層用成形材料内にコア用成形材
料を流入させることは困難となる。
ては、外層用成形材料がキャビティ内を流動中である間
は、その外層用成形材料内にコア用成形材料が流入され
るが、外層用成形材料がキャビティ内に充填されて流動
を停止した後は、その外層用成形材料内にコア用成形材
料を流入させることは困難となる。
【０００５】このような状況下において、従来法のよう
にキャビティの前記間隔を略均一に設定すると、第１工
程でキャビティ内に射出された外層用成形材料が、ゲー
トを開口させた主領域に充填されるまでの時間と、ゲー
トから離れている各側部領域に充填されるまでの時間と
の間に大きな差を生じ、これに起因して、全体に亘りサ
ンドイッチ構造を備えたバンパを得ることが難しいとい
う問題を生じる。
にキャビティの前記間隔を略均一に設定すると、第１工
程でキャビティ内に射出された外層用成形材料が、ゲー
トを開口させた主領域に充填されるまでの時間と、ゲー
トから離れている各側部領域に充填されるまでの時間と
の間に大きな差を生じ、これに起因して、全体に亘りサ
ンドイッチ構造を備えたバンパを得ることが難しいとい
う問題を生じる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、特定構成の金
型を用いることにより、全体に亘ってサンドイッチ構造
を備えた合成樹脂製バンパを得ることのできる前記製造
方法を提供することを目的とする。
型を用いることにより、全体に亘ってサンドイッチ構造
を備えた合成樹脂製バンパを得ることのできる前記製造
方法を提供することを目的とする。
【０００７】前記目的を達成するため本発明によれば、
コアと、そのコアを被覆する外層とよりなるサンドイッ
チ構造を備えた自動車用合成樹脂製バンパを製造するに
当り、外層用成形材料を金型のゲートを通じてバンパ成
形用キャビティ内に射出する第１工程と、コア用成形材
料を射出して前記ゲート内およびキャビティ内の前記外
層用成形材料内を流入させると共にそれら外層用および
コア用成形材料を前記キャビティ内に流動させる第２工
程とを用いる製造方法において、前記金型として下記の
構成を有するものを用いる自動車用合成樹脂製バンパの
製造方法が提供される。 （１） 前記キャビティが、車体中央部から左右方向に
延びるバンパ主体部を成形する主領域と、前記バンパ主
体部の両端に連なる一対のバンパ側部を成形する一対の
側部領域とを有し、前記主領域は、前記バンパ主体部の
上側部分を成形する第１区域と、前記バンパ主体部の下
側部分を成形する第２区域とよりなり、前記第１区域の
バンパ肉厚を決定する間隔をｄ1 とし、また前記第２区
域のバンパ肉厚を決定する間隔をｄ2 とし、さらに前記
各側部領域のバンパ肉厚を決定する間隔をｄ3 としたと
き、その間隔ｄ3 と、前記第１区域の間隔ｄ1 および前
記第２区域の間隔ｄ2 との間にｄ3 ＞ｄ1 およびｄ3 ＞
ｄ2 の関係がそれぞれ成立する。 （２） 前記ゲートは前記第１区域に開口する。
コアと、そのコアを被覆する外層とよりなるサンドイッ
チ構造を備えた自動車用合成樹脂製バンパを製造するに
当り、外層用成形材料を金型のゲートを通じてバンパ成
形用キャビティ内に射出する第１工程と、コア用成形材
料を射出して前記ゲート内およびキャビティ内の前記外
層用成形材料内を流入させると共にそれら外層用および
コア用成形材料を前記キャビティ内に流動させる第２工
程とを用いる製造方法において、前記金型として下記の
構成を有するものを用いる自動車用合成樹脂製バンパの
製造方法が提供される。 （１） 前記キャビティが、車体中央部から左右方向に
延びるバンパ主体部を成形する主領域と、前記バンパ主
体部の両端に連なる一対のバンパ側部を成形する一対の
側部領域とを有し、前記主領域は、前記バンパ主体部の
上側部分を成形する第１区域と、前記バンパ主体部の下
側部分を成形する第２区域とよりなり、前記第１区域の
バンパ肉厚を決定する間隔をｄ1 とし、また前記第２区
域のバンパ肉厚を決定する間隔をｄ2 とし、さらに前記
各側部領域のバンパ肉厚を決定する間隔をｄ3 としたと
き、その間隔ｄ3 と、前記第１区域の間隔ｄ1 および前
記第２区域の間隔ｄ2 との間にｄ3 ＞ｄ1 およびｄ3 ＞
ｄ2 の関係がそれぞれ成立する。 （２） 前記ゲートは前記第１区域に開口する。
【０００８】金型において、前記のようなキャビティの
間隔設定とゲート配置を行うと、第１工程でキャビティ
内に射出された外層用成形材料は、主領域の第１区域か
ら第２区域へ流動すると共に流動抵抗の少ない両側部領
域へも活発に流動する。
間隔設定とゲート配置を行うと、第１工程でキャビティ
内に射出された外層用成形材料は、主領域の第１区域か
ら第２区域へ流動すると共に流動抵抗の少ない両側部領
域へも活発に流動する。
【０００９】これにより主領域および各側部領域におけ
る外層用成形材料の充填終了までに要する時間が略一致
し、しかも各側部領域ではその時間が速められる。この
外層用成形材料の充填終了前に、主領域および各側部領
域において、流動する外層用成形材料内にコア用成形材
料を充分に流入させて、全体に亘りサンドイッチ構造を
備えたバンパを得ることができる。
る外層用成形材料の充填終了までに要する時間が略一致
し、しかも各側部領域ではその時間が速められる。この
外層用成形材料の充填終了前に、主領域および各側部領
域において、流動する外層用成形材料内にコア用成形材
料を充分に流入させて、全体に亘りサンドイッチ構造を
備えたバンパを得ることができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１において、自動車Ａの車体Ｂ
前部に、サンドイッチ構造を備えた合成樹脂製バンパ１
が取付けられている。そのサンドイッチ構造は、図２，
３に示すようにコア２と、そのコア２を被覆する外層３
とよりなる。
前部に、サンドイッチ構造を備えた合成樹脂製バンパ１
が取付けられている。そのサンドイッチ構造は、図２，
３に示すようにコア２と、そのコア２を被覆する外層３
とよりなる。
【００１１】バンパ１は車体中央部ａから左右方向に延
びるバンパ主体部４1 と、そのバンパ主体部４1 の両端
に連なる一対のバンパ側部４2 とより構成される。
びるバンパ主体部４1 と、そのバンパ主体部４1 の両端
に連なる一対のバンパ側部４2 とより構成される。
【００１２】図１，２に明示するように、バンパ主体部
４1 は上側部分４ａと下側部分４ｂとよりなり、成形上
の理由から上側部分４ａの肉厚ｔ1 は下側部分４ｂの肉
厚ｔ 2 よりも大きい（ｔ1 ＞ｔ2 ）。また同様に成形上
の理由から各バンパ側部４2の肉厚ｔ3 は上側部分４ａ
の肉厚ｔ1 よりも大きい（ｔ3 ＞ｔ1 ）。
４1 は上側部分４ａと下側部分４ｂとよりなり、成形上
の理由から上側部分４ａの肉厚ｔ1 は下側部分４ｂの肉
厚ｔ 2 よりも大きい（ｔ1 ＞ｔ2 ）。また同様に成形上
の理由から各バンパ側部４2の肉厚ｔ3 は上側部分４ａ
の肉厚ｔ1 よりも大きい（ｔ3 ＞ｔ1 ）。
【００１３】さらにバンパ主体部４1 の断面係数をＺ1
とし、また各バンパ側部４2 の断面係数をＺ2 としたと
き、両断面係数Ｚ1 ，Ｚ2 の間にＺ1 ＞Ｚ2 の関係が成
立する。
とし、また各バンパ側部４2 の断面係数をＺ2 としたと
き、両断面係数Ｚ1 ，Ｚ2 の間にＺ1 ＞Ｚ2 の関係が成
立する。
【００１４】このように構成すると、バンパ主体部４1
が肉厚の小さい下側部分４ｂを備えていても、車体Ｂへ
の上、下取付部５1 ，５2 を有することもあって、その
剛性を確保することができる。一方、車体Ｂへの取付部
を持たない各バンパ側部４2は、その厚肉化に伴い剛性
が確保される。
が肉厚の小さい下側部分４ｂを備えていても、車体Ｂへ
の上、下取付部５1 ，５2 を有することもあって、その
剛性を確保することができる。一方、車体Ｂへの取付部
を持たない各バンパ側部４2は、その厚肉化に伴い剛性
が確保される。
【００１５】コア２の成形材料は、エチレンプロピレン
ゴム（ＥＰＲ）により変性されたポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）を用いて成形され、且つ表面に熱硬化性合成樹脂塗
膜を有する回収バンパを粉砕して得られたものを主材と
する。また外層３の成形材料は、エチレンプロピレンゴ
ムにより変性されたポリプロピレンを主材とする。
ゴム（ＥＰＲ）により変性されたポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）を用いて成形され、且つ表面に熱硬化性合成樹脂塗
膜を有する回収バンパを粉砕して得られたものを主材と
する。また外層３の成形材料は、エチレンプロピレンゴ
ムにより変性されたポリプロピレンを主材とする。
【００１６】図４，５において、バンパ１を製造するた
めに用いられる射出成形装置６は、外層用成形材料を射
出すべくスクリュ７を有する第１射出ユニット８と、コ
ア用成形材料を射出すべくスクリュ９を有する第２射出
ユニット１０と、両射出ユニット８，１０を接続するノ
ズル１１と、ノズル１１に連結されたホットランナブロ
ック１２と、ホットランナブロック１２に着脱自在の分
割式金型１３とを備えている。
めに用いられる射出成形装置６は、外層用成形材料を射
出すべくスクリュ７を有する第１射出ユニット８と、コ
ア用成形材料を射出すべくスクリュ９を有する第２射出
ユニット１０と、両射出ユニット８，１０を接続するノ
ズル１１と、ノズル１１に連結されたホットランナブロ
ック１２と、ホットランナブロック１２に着脱自在の分
割式金型１３とを備えている。
【００１７】ノズル１１の供給路１４は、ホットランナ
１５を介して金型１３のランナ１６ 1 に連通し、そのラ
ンナ１６1 から延出するフィルムゲート（ゲート）１６
2 がバンパ成形用キャビティ１７に連通する。図中、Ｈ
1 はバンドヒータ、Ｈ2 はカートリッジヒータである。
１５を介して金型１３のランナ１６ 1 に連通し、そのラ
ンナ１６1 から延出するフィルムゲート（ゲート）１６
2 がバンパ成形用キャビティ１７に連通する。図中、Ｈ
1 はバンドヒータ、Ｈ2 はカートリッジヒータである。
【００１８】金型１３はホットランナブロック１２側の
固定型１３1 と、その固定型１３1に対して進退可能な
複数の可動型１３2 〜１３4 とよりなる。金型１３のキ
ャビティ１７はバンパ主体部４1 を成形する主領域１７
1 と、一対のバンパ側部４2を成形する一対の側部領域
１７2 とを有する。
固定型１３1 と、その固定型１３1に対して進退可能な
複数の可動型１３2 〜１３4 とよりなる。金型１３のキ
ャビティ１７はバンパ主体部４1 を成形する主領域１７
1 と、一対のバンパ側部４2を成形する一対の側部領域
１７2 とを有する。
【００１９】主領域１７1 は、バンパ主体部４1 の上側
部分４ａを成形する第１区域１７ａと、バンパ主体部４
1 の下側部分４ｂを成形する第２区域１７ｂとよりな
る。
部分４ａを成形する第１区域１７ａと、バンパ主体部４
1 の下側部分４ｂを成形する第２区域１７ｂとよりな
る。
【００２０】第１区域１７ａのバンパ肉厚ｔ1 を決定す
る間隔をｄ1 とし、第２区域１７ｂのバンパ肉厚ｔ2 を
決定する間隔をｄ2 としたとき、両間隔ｄ1 ，ｄ2 の間
にｄ 1 ＞ｄ2 の関係が成立する。また各側部領域１７2
のバンパ肉厚ｔ3 を決定する間隔をｄ3 としたとき、そ
の間隔ｄ3 と第１区域１７ａの間隔ｄ1 との間にｄ3＞
ｄ1 の関係が成立する。したがって、ｄ3 ＞ｄ1 ，ｄ3
＞ｄ2 となる。
る間隔をｄ1 とし、第２区域１７ｂのバンパ肉厚ｔ2 を
決定する間隔をｄ2 としたとき、両間隔ｄ1 ，ｄ2 の間
にｄ 1 ＞ｄ2 の関係が成立する。また各側部領域１７2
のバンパ肉厚ｔ3 を決定する間隔をｄ3 としたとき、そ
の間隔ｄ3 と第１区域１７ａの間隔ｄ1 との間にｄ3＞
ｄ1 の関係が成立する。したがって、ｄ3 ＞ｄ1 ，ｄ3
＞ｄ2 となる。
【００２１】フィルムゲート１６2 は主領域１７1 の第
１区域１７ａ端部に開口している。この場合、図１に示
すように、ランナ１６1 はバンパ主体部４1 の左右方向
略全長に亘るように延びており、フィルムゲート１６2
はランナ１６1 と略同じ長さを有する。
１区域１７ａ端部に開口している。この場合、図１に示
すように、ランナ１６1 はバンパ主体部４1 の左右方向
略全長に亘るように延びており、フィルムゲート１６2
はランナ１６1 と略同じ長さを有する。
【００２２】ノズル１１内に中空の外側ニードル１８と
中実の内側ニードル１９とが同心状に配設される。外側
ニードル１８において、先端側の弁部２０は供給路１４
に対向し、基端側のピストン２１はシリンダ２２内に摺
動自在に嵌合される。ピストン２１およびシリンダ２２
は供給路開閉用作動機構２３を構成する。内側ニードル
１９において、先端側の弁部２４は、外側ニードル１８
の弁部２０に形成された弁孔２５に対向し、基端側のピ
ストン２６は外側ニードル１８の基端側に形成されたシ
リンダ部２７に摺動自在に嵌合される。ピストン２６お
よびシリンダ部２７は弁孔開閉用作動機構２８を構成す
る。
中実の内側ニードル１９とが同心状に配設される。外側
ニードル１８において、先端側の弁部２０は供給路１４
に対向し、基端側のピストン２１はシリンダ２２内に摺
動自在に嵌合される。ピストン２１およびシリンダ２２
は供給路開閉用作動機構２３を構成する。内側ニードル
１９において、先端側の弁部２４は、外側ニードル１８
の弁部２０に形成された弁孔２５に対向し、基端側のピ
ストン２６は外側ニードル１８の基端側に形成されたシ
リンダ部２７に摺動自在に嵌合される。ピストン２６お
よびシリンダ部２７は弁孔開閉用作動機構２８を構成す
る。
【００２３】外側ニードル１８はその弁部２０に連なる
テーパ状外周面を有し、そのテーパ状外周面とノズル１
１内周面との間に外側通路２９が形成される。その外側
通路２９の一端は供給路１４に、他端はノズル１１の通
孔３０を介して第１射出ユニット８にそれぞれ連通する
ようになっている。また外側ニードル１８はその基端側
にストレート状外周面を有し、その外周面により通孔３
０を閉じることができる。
テーパ状外周面を有し、そのテーパ状外周面とノズル１
１内周面との間に外側通路２９が形成される。その外側
通路２９の一端は供給路１４に、他端はノズル１１の通
孔３０を介して第１射出ユニット８にそれぞれ連通する
ようになっている。また外側ニードル１８はその基端側
にストレート状外周面を有し、その外周面により通孔３
０を閉じることができる。
【００２４】内側ニードル１９はその弁部２４に連なる
テーパ状外周面を有し、そのテーパ状外周面と外側ニー
ドル１８内周面との間に内側通路３１が形成される。そ
の内側通路３１の一端は弁孔２５に、他端は外側ニード
ル１８およびノズル１１の通孔３２，３３を介して第２
射出ユニット１０にそれぞれ連通するようになってい
る。また内側ニードル１９はその基端側にストレート状
外周面を有し、その外周面により通孔３２を閉じること
ができる。
テーパ状外周面を有し、そのテーパ状外周面と外側ニー
ドル１８内周面との間に内側通路３１が形成される。そ
の内側通路３１の一端は弁孔２５に、他端は外側ニード
ル１８およびノズル１１の通孔３２，３３を介して第２
射出ユニット１０にそれぞれ連通するようになってい
る。また内側ニードル１９はその基端側にストレート状
外周面を有し、その外周面により通孔３２を閉じること
ができる。
【００２５】次に、射出成形装置６を用いたバンパ１の
具体的製造例について説明する。
具体的製造例について説明する。
【００２６】図１〜３において、バンパ１の各部の寸法
は次の通りである。車体Ｂを基準にして、バンパ主体部
４1 の左右方向長さｂ＝１７００mm、各バンパ側部４2
の前後方向長さｃ＝５５０mm、上側部分４ａの高さｅ＝
３２０mm、下側部分４ｂの高さｆ＝３２０mm、各バンパ
側部４2 の高さｇ＝３００mm、上側部分４ａの肉厚ｔ 1
＝４mm、下側部分４ｂの肉厚ｔ2 ＝３mm、各バンパ側部
４2 の肉厚ｔ3 ＝５mmである。バンパ３において、バン
パ主体部４1 の断面係数Ｚ1 はＺ1 ＝２８９．０であ
り、各バンパ側部４2 の断面係数Ｚ2 はＺ2 ＝９０．４
である（即ち、Ｚ 1 ＞Ｚ2 ）。
は次の通りである。車体Ｂを基準にして、バンパ主体部
４1 の左右方向長さｂ＝１７００mm、各バンパ側部４2
の前後方向長さｃ＝５５０mm、上側部分４ａの高さｅ＝
３２０mm、下側部分４ｂの高さｆ＝３２０mm、各バンパ
側部４2 の高さｇ＝３００mm、上側部分４ａの肉厚ｔ 1
＝４mm、下側部分４ｂの肉厚ｔ2 ＝３mm、各バンパ側部
４2 の肉厚ｔ3 ＝５mmである。バンパ３において、バン
パ主体部４1 の断面係数Ｚ1 はＺ1 ＝２８９．０であ
り、各バンパ側部４2 の断面係数Ｚ2 はＺ2 ＝９０．４
である（即ち、Ｚ 1 ＞Ｚ2 ）。
【００２７】前記バンパ１の形状に応じてキャビティ１
７の各部の寸法が決められる。この場合、フィルムゲー
ト１６2 の左右方向長さｈ＝１２００mm、前後方向長さ
ｋ＝２mmである。 Ａ．コア用成形材料の調製 回収バンパとして、エチレンプロピレンゴムにより変性
されたポリプロピレンを用いて成形され、且つ表面に二
液性ウレタン塗膜を有するものを選定した。この回収バ
ンパの組成は次の通りであった。
７の各部の寸法が決められる。この場合、フィルムゲー
ト１６2 の左右方向長さｈ＝１２００mm、前後方向長さ
ｋ＝２mmである。 Ａ．コア用成形材料の調製 回収バンパとして、エチレンプロピレンゴムにより変性
されたポリプロピレンを用いて成形され、且つ表面に二
液性ウレタン塗膜を有するものを選定した。この回収バ
ンパの組成は次の通りであった。
【００２８】 ポリプロピレン ６４重量％ エチレンプロピレンゴム ２８重量％ タルク ７重量％ 塗膜 １重量％ 回収バンパを粉砕機に投入して粉砕を行い、次いで粉砕
物を造粒機に投入して溶融練りを行い、その溶融混練物
を８０〜１００メッシュのフィルタを通して粗大粒子を
除去し、その後、溶融混練物を内径約１mmの細管を通し
て線状物を成形し、さらにその線状物を１〜数mmの長さ
に切断してペレット状のコア用成形材料を得た。 Ｂ．外層用成形材料の調製 回収バンパの組成（ただし、塗膜は除く）と同一組成を
狙って、 ポリプロピレン ６３重量％ エチレンプロピレンゴム ３０重量％ タルク ７重量％ の混合物を造粒機に投入して、前記Ａ欄で述べた方法と
同様の方法でペレット状の外層用成形材料を得た。 Ｃ．バンパの製造 (i) 図４において、第１射出ユニット８に外層用成形
材料が装入されて２１０℃の溶融状態に保持され、また
第２射出ユニット１０にコア用成形材料が装入されて２
００℃の溶融状態に保持される。固定型１３1 および各
可動型１３2 〜１３4 の予熱温度はそれぞれ４０℃，５
０℃である。 (ii) 第１工程として、図６に示すように、外側通路２
９が「連通」、内側通路３１が「遮断」の状態におい
て、第１射出ユニット８の作動下で外層用成形材料Ｍ1
を供給路１４、ホットランナ１５、ランナ１６1 および
フィルムゲート１６ 2 を通じ金型１３のバンパ成形用キ
ャビティ１７内に射出した。 (iii) 第２工程として、図７に示すように、第１射出
ユニット８の作動下で外側通路２９の供給路１４側を弁
部２０により絞り、また内側通路３１が「連通」の状態
において、第２射出ユニット１０の作動下でコア用成形
材料Ｍ2 を射出して、そのコア用成形材料Ｍ2 を供給路
１４、ホットランナ１５、ランナ１６1 、フィルムゲー
ト１６2 およびキャビティ１７内の外層用成形材料Ｍ1
内に流入させると共にそれら外層用およびコア用成形材
料Ｍ1 ，Ｍ2 をキャビティ１７内に流動させ、次いで第
２射出ユニット１０の作動を停止させた。 (iv) 第３工程として、図８に示すように、外側通路２
９が「連通」、内側通路３１が「遮断」の状態におい
て、第１射出ユニット８の作動下で外層用成形材料Ｍ1
により供給路１４、ホットランナ１５、ランナ１６1 お
よびフィルムゲート１６2 内に存する二重構造の外層用
およびコア用成形材料Ｍ1 ，Ｍ2 をキャビティ１７内に
押出すことによりコア４および外層５を成形し、次いで
第１射出ユニット８の作動を停止させた。 (v) 金型１３をホットランナブロック１２から離間
し、次いで型開きを行ってバンパ１を得た。
物を造粒機に投入して溶融練りを行い、その溶融混練物
を８０〜１００メッシュのフィルタを通して粗大粒子を
除去し、その後、溶融混練物を内径約１mmの細管を通し
て線状物を成形し、さらにその線状物を１〜数mmの長さ
に切断してペレット状のコア用成形材料を得た。 Ｂ．外層用成形材料の調製 回収バンパの組成（ただし、塗膜は除く）と同一組成を
狙って、 ポリプロピレン ６３重量％ エチレンプロピレンゴム ３０重量％ タルク ７重量％ の混合物を造粒機に投入して、前記Ａ欄で述べた方法と
同様の方法でペレット状の外層用成形材料を得た。 Ｃ．バンパの製造 (i) 図４において、第１射出ユニット８に外層用成形
材料が装入されて２１０℃の溶融状態に保持され、また
第２射出ユニット１０にコア用成形材料が装入されて２
００℃の溶融状態に保持される。固定型１３1 および各
可動型１３2 〜１３4 の予熱温度はそれぞれ４０℃，５
０℃である。 (ii) 第１工程として、図６に示すように、外側通路２
９が「連通」、内側通路３１が「遮断」の状態におい
て、第１射出ユニット８の作動下で外層用成形材料Ｍ1
を供給路１４、ホットランナ１５、ランナ１６1 および
フィルムゲート１６ 2 を通じ金型１３のバンパ成形用キ
ャビティ１７内に射出した。 (iii) 第２工程として、図７に示すように、第１射出
ユニット８の作動下で外側通路２９の供給路１４側を弁
部２０により絞り、また内側通路３１が「連通」の状態
において、第２射出ユニット１０の作動下でコア用成形
材料Ｍ2 を射出して、そのコア用成形材料Ｍ2 を供給路
１４、ホットランナ１５、ランナ１６1 、フィルムゲー
ト１６2 およびキャビティ１７内の外層用成形材料Ｍ1
内に流入させると共にそれら外層用およびコア用成形材
料Ｍ1 ，Ｍ2 をキャビティ１７内に流動させ、次いで第
２射出ユニット１０の作動を停止させた。 (iv) 第３工程として、図８に示すように、外側通路２
９が「連通」、内側通路３１が「遮断」の状態におい
て、第１射出ユニット８の作動下で外層用成形材料Ｍ1
により供給路１４、ホットランナ１５、ランナ１６1 お
よびフィルムゲート１６2 内に存する二重構造の外層用
およびコア用成形材料Ｍ1 ，Ｍ2 をキャビティ１７内に
押出すことによりコア４および外層５を成形し、次いで
第１射出ユニット８の作動を停止させた。 (v) 金型１３をホットランナブロック１２から離間
し、次いで型開きを行ってバンパ１を得た。
【００２９】前記製造プロセス後、ホットランナ１５内
には外層用成形材料Ｍ1 が溶融状態で保持されているの
で、バンパ１の成形を連続して行うことができる。
には外層用成形材料Ｍ1 が溶融状態で保持されているの
で、バンパ１の成形を連続して行うことができる。
【００３０】表１は、バンパ１の製造において、第１〜
第３工程に関する外層用成形材料Ｍ 1 およびコア用成形
材料Ｍ2 の射出時間と射出速度を示す。
第３工程に関する外層用成形材料Ｍ 1 およびコア用成形
材料Ｍ2 の射出時間と射出速度を示す。
【００３１】
【表１】
【００３２】図９は表１に基づいて射出時間と射出速度
との関係をグラフ化したものである。この場合、射出速
度は、第１工程では外層用成形材料Ｍ1 について２段階
に、第２工程ではコア用成形材料Ｍ2 について１段階
に、また外層用成形材料Ｍ1 について３段階に、第３工
程では外層用成形材料Ｍ1 について１段階にそれぞれ制
御された。
との関係をグラフ化したものである。この場合、射出速
度は、第１工程では外層用成形材料Ｍ1 について２段階
に、第２工程ではコア用成形材料Ｍ2 について１段階
に、また外層用成形材料Ｍ1 について３段階に、第３工
程では外層用成形材料Ｍ1 について１段階にそれぞれ制
御された。
【００３３】金型１３において、前記のようなキャビテ
ィ１７の間隔ｄ1 〜ｄ3 設定とフィルムゲート１６2 配
置を行うと、第１工程でキャビティ１７に射出された外
層用成形材料Ｍ1 は主領域１７1 の第１区域１７ａには
その間隔ｄ1 が比較的広く、またフィルムゲート１６2
に近いため早期に到達するが、第２区域１７ｂへの充填
はその間隔ｄ2 が比較的狭いため、それに応じて遅延す
る。これは、流動抵抗の少ない両側部領域１７2 への外
層用成形材料Ｍ1 の流動を促進する。
ィ１７の間隔ｄ1 〜ｄ3 設定とフィルムゲート１６2 配
置を行うと、第１工程でキャビティ１７に射出された外
層用成形材料Ｍ1 は主領域１７1 の第１区域１７ａには
その間隔ｄ1 が比較的広く、またフィルムゲート１６2
に近いため早期に到達するが、第２区域１７ｂへの充填
はその間隔ｄ2 が比較的狭いため、それに応じて遅延す
る。これは、流動抵抗の少ない両側部領域１７2 への外
層用成形材料Ｍ1 の流動を促進する。
【００３４】一方、各側部領域１７2 では、その間隔ｄ
3 が比較的広いので、前記流動促進に伴う外層用成形材
料Ｍ1 の流入と、その領域１７2 内での流動が活発化さ
れ、またフィルムゲート１６2 の各端部が各側部領域１
７2 近傍に存することから、外層用成形材料Ｍ1 の各側
部領域１７2 への充填が速められる。
3 が比較的広いので、前記流動促進に伴う外層用成形材
料Ｍ1 の流入と、その領域１７2 内での流動が活発化さ
れ、またフィルムゲート１６2 の各端部が各側部領域１
７2 近傍に存することから、外層用成形材料Ｍ1 の各側
部領域１７2 への充填が速められる。
【００３５】これにより主領域１７1 および各側部領域
１７2 における外層用成形材料Ｍ1の充填終了までに要
する時間が略一致し、しかも各側部領域１７2 ではその
時間が速められるので、この外層用成形材料Ｍ1 の充填
終了前に、主領域１７1 および各側部領域１７2 におい
て、流動する外層用成形材料Ｍ1 内にコア用成形材料Ｍ
2 を充分に流入させることができる。
１７2 における外層用成形材料Ｍ1の充填終了までに要
する時間が略一致し、しかも各側部領域１７2 ではその
時間が速められるので、この外層用成形材料Ｍ1 の充填
終了前に、主領域１７1 および各側部領域１７2 におい
て、流動する外層用成形材料Ｍ1 内にコア用成形材料Ｍ
2 を充分に流入させることができる。
【００３６】図９に示すように、第２工程におけるコア
用成形材料Ｍ2 の射出速度Ｖｅを第１工程における外層
用成形材料Ｍ1 の射出速度Ｖａ，Ｖｂよりも速く設定す
ると、図７に示すように外層用成形材料Ｍ1 の流動方向
前部側が第２区域１７ｂの終端近傍に到達した時点で、
その流動方向前部側内にコア用成形材料Ｍ2 の流動方向
前部側を存在させることができる。この場合、外層用成
形材料Ｍ1 の射出速度Ｖｂ，Ｖｃ，Ｖｄを第１工程にお
ける最高射出速度Ｖａよりも遅くすれば、コア用成形材
料Ｍ2 の射出速度Ｖｅをそれ程速くしなくても、両材料
Ｍ1 ，Ｍ2 の射出速度差を大きくすることができる。
用成形材料Ｍ2 の射出速度Ｖｅを第１工程における外層
用成形材料Ｍ1 の射出速度Ｖａ，Ｖｂよりも速く設定す
ると、図７に示すように外層用成形材料Ｍ1 の流動方向
前部側が第２区域１７ｂの終端近傍に到達した時点で、
その流動方向前部側内にコア用成形材料Ｍ2 の流動方向
前部側を存在させることができる。この場合、外層用成
形材料Ｍ1 の射出速度Ｖｂ，Ｖｃ，Ｖｄを第１工程にお
ける最高射出速度Ｖａよりも遅くすれば、コア用成形材
料Ｍ2 の射出速度Ｖｅをそれ程速くしなくても、両材料
Ｍ1 ，Ｍ2 の射出速度差を大きくすることができる。
【００３７】また第３工程における外層用成形材料Ｍ1
の射出速度Ｖｄを第２工程における外層用成形材料Ｍ1
の最終射出速度以下、このバンパ１の製造においてはＶ
ｄに設定すると、第３工程において外層用成形材料Ｍ1
がコア用成形材料Ｍ2 内へ流入することがなく、これに
よりバンパ１のフィルムゲート連通部を外層用成形材料
Ｍ1 のみにより成形することができる。
の射出速度Ｖｄを第２工程における外層用成形材料Ｍ1
の最終射出速度以下、このバンパ１の製造においてはＶ
ｄに設定すると、第３工程において外層用成形材料Ｍ1
がコア用成形材料Ｍ2 内へ流入することがなく、これに
よりバンパ１のフィルムゲート連通部を外層用成形材料
Ｍ1 のみにより成形することができる。
【００３８】このようにして、全体に亘りサンドイッチ
構造を備えたバンパ１を得ることができた。このバンパ
１においては、回収バンパより調製されたコア用成形材
料Ｍ 2 の充填率が高いので、バンパ１の生産コストの低
減および省資源化を図る上で有効である。
構造を備えたバンパ１を得ることができた。このバンパ
１においては、回収バンパより調製されたコア用成形材
料Ｍ 2 の充填率が高いので、バンパ１の生産コストの低
減および省資源化を図る上で有効である。
【００３９】比較のため、各部の肉厚を４mmに設定され
たバンパ１を前記同様の方法で製造したところ、バンパ
主体部４1 の下側部分４ｂおよび各バンパ側部４2 の端
末部分にはコア用成形材料Ｍ2 が流入されていないこと
が判明した。
たバンパ１を前記同様の方法で製造したところ、バンパ
主体部４1 の下側部分４ｂおよび各バンパ側部４2 の端
末部分にはコア用成形材料Ｍ2 が流入されていないこと
が判明した。
【００４０】表２は、実施例および比較例において、外
層用成形材料Ｍ1 の流動方向前部がキャビティ１７各部
の端壁に到達するまでの時間を例示したものである。
層用成形材料Ｍ1 の流動方向前部がキャビティ１７各部
の端壁に到達するまでの時間を例示したものである。
【００４１】
【表２】
【００４２】表２より、実施例では外層用成形材料Ｍ1
が第２区域１７ｂおよび各側部領域１７2 の各端壁に到
達するまでの時間は近似しているが、比較例では大きな
時間差が生じていることが判る。
が第２区域１７ｂおよび各側部領域１７2 の各端壁に到
達するまでの時間は近似しているが、比較例では大きな
時間差が生じていることが判る。
【００４３】バンパ１の製造に用いられる外層用成形材
料Ｍ1 としては、前記のものの外に以下のものを挙げる
ことができる。 〔配合例１〕 ポリプロピレン ６３重量％ エチレンプロピレンゴム ３０重量％ タルク ７重量％ 耐候性安定剤 １ｐｈｒ 紫外線吸収剤 １ｐｈｒ カーボンブラック（顔料） ３ｐｈｒ 塗装性向上改質剤 ３ｐｈｒ 〔配合例２〕 ポリプロピレン ６０重量％ エチレンプロピレンゴム ３０重量％ タルク １０重量％ 耐候性安定剤 １ｐｈｒ 紫外線吸収剤 １ｐｈｒ カーボンブラック（顔料） ３ｐｈｒ 塗装性向上改質剤 ３ｐｈｒ バンパ１の製造に用いられるコア用成形材料Ｍ2 として
は、前記のものの外に以下のものを挙げることができ
る。 （１）９３重量％のポリプロピレンと７重量％のタルク
とよりなる成形材料。この場合、ポリプロピレンはその
重合工程で同時に合成された３０重量％のエチレンプロ
ピレン系ゴムを含む。またタルクはポリプロピレン合成
の最終工程で、その合成物に添加されたものである。こ
の成形材料は、ポリプロピレンとエチレンプロピレン系
ゴムとを別々に合成して配合したものよりも安価であ
る。 （２）下記の成分を配合した成形材料 ポリプロピレン ６０重量％ エチレンプロピレンゴム ３０重量％ タルク １０重量％
料Ｍ1 としては、前記のものの外に以下のものを挙げる
ことができる。 〔配合例１〕 ポリプロピレン ６３重量％ エチレンプロピレンゴム ３０重量％ タルク ７重量％ 耐候性安定剤 １ｐｈｒ 紫外線吸収剤 １ｐｈｒ カーボンブラック（顔料） ３ｐｈｒ 塗装性向上改質剤 ３ｐｈｒ 〔配合例２〕 ポリプロピレン ６０重量％ エチレンプロピレンゴム ３０重量％ タルク １０重量％ 耐候性安定剤 １ｐｈｒ 紫外線吸収剤 １ｐｈｒ カーボンブラック（顔料） ３ｐｈｒ 塗装性向上改質剤 ３ｐｈｒ バンパ１の製造に用いられるコア用成形材料Ｍ2 として
は、前記のものの外に以下のものを挙げることができ
る。 （１）９３重量％のポリプロピレンと７重量％のタルク
とよりなる成形材料。この場合、ポリプロピレンはその
重合工程で同時に合成された３０重量％のエチレンプロ
ピレン系ゴムを含む。またタルクはポリプロピレン合成
の最終工程で、その合成物に添加されたものである。こ
の成形材料は、ポリプロピレンとエチレンプロピレン系
ゴムとを別々に合成して配合したものよりも安価であ
る。 （２）下記の成分を配合した成形材料 ポリプロピレン ６０重量％ エチレンプロピレンゴム ３０重量％ タルク １０重量％
【００４４】
【発明の効果】本発明によれば、前記のように特定され
た金型を用いることによって、良好な品質を有するサン
ドイッチ構造を備えた自動車用合成樹脂製バンパを得る
ことができる。
た金型を用いることによって、良好な品質を有するサン
ドイッチ構造を備えた自動車用合成樹脂製バンパを得る
ことができる。
【図１】バンパの斜視図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】第１の３−３線断面図である。
【図４】射出成形装置の縦断面図である。
【図５】金型のキャビティにおける側部領域を示す縦断
面図である。
面図である。
【図６】第１工程図である。
【図７】第２工程図である。
【図８】第３工程図である。
【図９】実施例における射出時間と射出速度との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
１ バンパ ２ コア ３ 外層 ４1 バンパ主体部 ４2 バンパ側部 ４ａ 上側部分 ４ｂ 下側部分 １３ 金型 １６2 フィルムゲート（ゲート） １７1 主領域 １７2 側部領域 １７ａ 第１区域 １７ｂ 第２区域 Ｍ1 外層用成形材料 Ｍ2 コア用成形材料 ａ 車体中央部 ｔ1 〜ｔ3 肉厚 ｄ1 〜ｄ3 間隔
Claims (3)
- 【請求項１】 コア（２）と、そのコア（２）を被覆す
る外層（３）とよりなるサンドイッチ構造を備えた自動
車用合成樹脂製バンパを製造するに当り、外層用成形材
料（Ｍ1 ）を金型（１３）のゲート（１６2 ）を通じて
バンパ成形用キャビティ（１７）内に射出する第１工程
と、コア用成形材料（Ｍ2 ）を射出して前記ゲート（１
６2 ）内およびキャビティ（１７）内の前記外層用成形
材料（Ｍ1 ）内に流入させると共にそれら外層用および
コア用成形材料（Ｍ1 ，Ｍ2 ）を前記キャビティ（１
７）内に流動させる第２工程とを用いる製造方法におい
て、前記金型（１３）として下記の構成を有するものを
用いることを特徴とする自動車用合成樹脂製バンパの製
造方法。 記 （１） 前記キャビティ（１７）が、車体中央部（ａ）
から左右方向に延びるバンパ主体部（４1 ）を成形する
主領域（１７1 ）と、前記バンパ主体部（４1 ）の両端
に連なる一対のバンパ側部（４2 ）を成形する一対の側
部領域（１７2 ）とを有し、前記主領域（１７1 ）は、
前記バンパ主体部（４1 ）の上側部分（４ａ）を成形す
る第１区域（１７ａ）と、前記バンパ主体部（４1 ）の
下側部分（４ｂ）を成形する第２区域（１７ｂ）とより
なり、前記第１区域（１７ａ）のバンパ肉厚（ｔ1 ）を
決定する間隔をｄ1 とし、また前記第２区域（１７ｂ）
のバンパ肉厚（ｔ2 ）を決定する間隔をｄ2 とし、さら
に前記各側部領域（１７2 ）のバンパ肉厚ｔ3 を決定す
る間隔をｄ3 としたとき、その間隔ｄ3 と、前記第１区
域（１７ａ）の間隔ｄ1 および前記第２区域（１７ｂ）
の間隔ｄ2 との間にｄ 3 ＞ｄ1 およびｄ3 ＞ｄ2 の関係
がそれぞれ成立する。 （２） 前記ゲート（１６2 ）は前記第１区域（１７
ａ）に開口する。 - 【請求項２】 前記第１区域（１７ａ）の間隔ｄ1 と前
記第２区域（１７ｂ）の間隔ｄ2 との間にｄ1 ＞ｄ2 の
関係が成立する、請求項１記載の自動車用合成樹脂製バ
ンパの製造方法。 - 【請求項３】 前記バンパ主体部（４1 ）の断面係数を
Ｚ1 とし、また前記各バンパ側部（４2 ）の断面係数を
Ｚ2 としたとき、両断面係数Ｚ1 ，Ｚ2 の間にＺ1 ＞Ｚ
2 の関係が成立する、請求項１または２記載の自動車用
合成樹脂製バンパの製造方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7290849A JP2737051B2 (ja) | 1995-11-09 | 1995-11-09 | 自動車用合成樹脂製バンパの製造方法 |
| CA002189672A CA2189672C (en) | 1995-11-09 | 1996-11-05 | Process for producing bumper made of synthetic resin for automobile vehicle |
| DE69609694T DE69609694T2 (de) | 1995-11-09 | 1996-11-07 | Verfahren zur Herstellung eines Stossfängers aus synthetischem Harz für ein Kraftfahrzeug |
| KR1019960052517A KR0184668B1 (ko) | 1995-11-09 | 1996-11-07 | 자동차용 합성수지제 범퍼 제조방법 |
| EP96308098A EP0779138B1 (en) | 1995-11-09 | 1996-11-07 | Process for producing bumper made of synthetic resin for automobile vehicle |
| TW085113623A TW378179B (en) | 1995-11-09 | 1996-11-07 | Bumper made of synthetic resin for automobile vehicle and the process for producing the same |
| US08/744,986 US6060004A (en) | 1995-11-09 | 1996-11-07 | Process for producing bumper made of synthetic resin for automobile vehicle |
| CN96123303A CN1075764C (zh) | 1995-11-09 | 1996-11-08 | 制备用于汽车的用合成树脂制的保险杠的方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7290849A JP2737051B2 (ja) | 1995-11-09 | 1995-11-09 | 自動車用合成樹脂製バンパの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09131761A JPH09131761A (ja) | 1997-05-20 |
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Family
ID=17761286
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|---|---|---|---|
| JP7290849A Expired - Fee Related JP2737051B2 (ja) | 1995-11-09 | 1995-11-09 | 自動車用合成樹脂製バンパの製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
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| EP (1) | EP0779138B1 (ja) |
| JP (1) | JP2737051B2 (ja) |
| KR (1) | KR0184668B1 (ja) |
| CN (1) | CN1075764C (ja) |
| CA (1) | CA2189672C (ja) |
| DE (1) | DE69609694T2 (ja) |
| TW (1) | TW378179B (ja) |
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| US6893599B2 (en) * | 2002-09-09 | 2005-05-17 | Patent Holding Company | Method for making a reinforced, polymeric article in a reaction injection molding system and mold for use therein |
| ATE376488T1 (de) * | 2002-12-03 | 2007-11-15 | Mold Masters Ltd | Heisskanal koinjektions-düse |
| IT1399743B1 (it) * | 2010-03-15 | 2013-05-03 | Afros Spa | Metodo e apparecchiatura per l'erogazione di una miscela poliuretanica in corpi cavi. |
| JP5138727B2 (ja) * | 2010-05-14 | 2013-02-06 | シャープ株式会社 | 薄型表示装置のキャビネットを製造する射出成型金型装置及び薄型表示装置のキャビネット製造方法 |
| JP2012030629A (ja) * | 2010-07-29 | 2012-02-16 | Suzuki Motor Corp | バンパー装置およびその設計方法 |
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| CN102390336A (zh) * | 2011-10-21 | 2012-03-28 | 苏州万隆汽车零部件股份有限公司 | 新型安全车用保险杠 |
| WO2014091305A2 (en) * | 2012-10-19 | 2014-06-19 | Magna International Inc. | Co-injection molding of the structural portion of a vehicle liftgate inner panel |
| CN104401277B (zh) * | 2014-10-24 | 2016-06-01 | 奇瑞汽车股份有限公司 | 一种汽车防撞结构件及其制备方法 |
| JP6278411B2 (ja) * | 2015-07-07 | 2018-02-14 | 株式会社日本製鋼所 | サンドイッチ成形用の射出ノズル |
| JP2022504555A (ja) * | 2018-10-12 | 2022-01-13 | コベストロ・インテレクチュアル・プロパティ・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング・アンド・コー・カーゲー | ケーシング装置の製造を改善するための方法およびシステム |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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