JP2731629B2

JP2731629B2 - 高張力鋼からなる曲がり管の製造方法

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Publication number: JP2731629B2
Application number: JP51468892A
Authority: JP
Inventors: 丈近藤; 和巧卯目; 正章高岸; 龍見白石; 芳信日高
Original assignee: Dai Ichi High Frequency Co Ltd; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp; Dai Ichi High Frequency Co Ltd
Priority date: 1992-02-21
Filing date: 1992-07-23
Publication date: 1998-03-25
Anticipated expiration: 2013-03-25

Description

【発明の詳細な説明】［技術分野］本発明は、高張力高靭性の高張力鋼からなる曲がり管
の製造方法に関する。

［背景技術］石油や天然ガスを輸送する手段としてパイプラインが
用いられている。ラインパイプ用鋼材としては、通常AP
I規格にX50からX80等が規定され、−10℃以下でのDWTT
特性が要求されるため、シャルピー衝撃試験における破
面遷移温度vTrsでは−60℃以下の低温靭性を確保する必
要がある。パイプラインには、直管部分のほか輸送方向
を変化させたり、直管部分の温度変化による膨張収縮を
吸収するための曲がり管の部分もある。近年、過酷な環
境下での資源開発が活発になり、直管部分ばかりでなく
曲がり管部分に対しても溶接性、水素誘起割れ、硫化物
応力腐食割れなどを考慮して、低炭素当量で強度と低温
靭性に優れた低合金の高張力鋼が要求されている。

更に、輸送される石油や天然ガスが硫化水素や炭酸ガ
スを多く含んでいる場合は、上記高張力鋼を母材として
管の外側に配し、管の内側をステンレス鋼を含む高耐蝕
材料でクラッドしたクラッド曲がり管が要求されてい
る。

従来、これらの曲がり管は、直管を連続的に曲げ装置
に押込み、高周波加熱コイル内を通して加熱しながら曲
げる方法、または、軸方向にそって曲がった半円筒形状
の鋼板２つを溶接により接合する方法等により製造され
ている。

これらの場合、加工後の熱処理としてAPI5L規格X60以
上の鋼種については特開昭62−15154号公報に記載され
ているように、曲げ加工後焼入れ処理（Ｑ）と550〜650
℃の温度で焼戻し処理（Ｔ）を行なうか、または、特公
昭63−76525号公報に記載されているように、焼入れの
ままで製造されている。

ところが、特開昭62−15154号公報に記載されている
ように、焼き入れ後、550〜650℃の温度で焼戻し処理を
行なうと高強度化が図れない。また、上記ステンレス鋼
を含む高耐蝕合金を合わせ材とするクラッド管において
は、合わせ材の組織にCr炭化物が析出したり、シグマ相
が析出したりして、合わせ材の耐蝕性が劣化する。

一方、特公昭63−76525号公報に記載されているよう
に、焼入れのままで製造される曲がり管は、低炭素当量
でも高い引張強度（TS）が得られるが、焼き入れのまま
であるため降伏点が現れないので、降伏応力（YS）が低
くなる。更に、管の厚みが厚くなると焼入れ時の冷却速
度が小さくなるため、TSは所定の値が得られてもYSが所
定の値を満たさず、また、低温の靭性が低くなるという
問題がある。

［発明の開示］この発明の目的は、強度及び靭性が改善された低合金
鋼の高張力鋼を外側に配し、内側に耐蝕性合金を配した
クラッド管で構成された高強度及び高靭性、並びに高耐
蝕性を有する高張力鋼からなる曲がり管の製造方法を提
供する。

この発明によれば、以下のａ）〜ｅ）の工程を具備す
る高張力鋼からなる曲り管の製造方法が提供される。

ａ）外側部分がＣ量で重量％で0.08％以下の低合金鋼の
高張力鋼からなり内側部分が高耐蝕材料からなるクラッ
ド管で構成された直管を準備する工程、ｂ）前記直管を900〜1150℃の温度に加熱する工程、ｃ）前記加熱温度において、前記直管を曲げ加工して曲
がり管を得る工程、ｄ）前記曲がり管を曲げ加工後直ちに前記加熱温度から
焼き入れる工程、ｅ）前記焼き入れ後の曲り管を250〜500℃の範囲の温度
で焼き戻す工程。

ここで用いられる低合金鋼は、重量％で、C:0.02〜0.
08％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.8〜2.0％、Nb:0.01〜0.06
％、Al:0.01〜0.06％、N:0.002〜0.01％を含有し、残部
が鉄及び不可避的不純物からなることが好ましい。

また、上記低合金鋼は、さらに、0.5％のCu、1.0％以
下のNi、0.3％以下のCr、0.3％以下のMo、0.1％以下の
Ｖ、0.05％以下のTi、及び0.0002〜0.01％のCaからなる
群のうち少なくとも１種を含有するものであってもよ
い。

さらに、前記高耐蝕材料としては、オーステナイト系
ステンレス鋼、二相系ステンレス鋼、及びASTM UNS No.
N08825（825合金）などの高ニッケル合金のいずれかを
用いることができる。

［図面の簡単な説明］図１は、低合金鋼のＣ量とTSおよびvTrsとの関係を示
す図、図２は、焼戻し温度による材質変化を要約して示す
図、図３は炭素当量CeqとTSおよびvTrsとの関係を示す
図、図４、曲がり管の製造装置の１例を示す平面図、図５は、容体化処理した316Lと825合金の耐粒界腐食
性におよぼす焼戻温度の影響を示す図である。

［実施の最良の形態］本願発明者らは、上述した従来の問題を解決すべく鋭
意研究を重ねた結果、低合金鋼の高張力鋼については、
鋼の炭素当量を低くし、原則としてAc₃以上に加熱して
曲げ加工を行ない直ちに焼入れし、その後250〜500℃と
いう従来よりも低い温度で焼き戻すことによって、高い
降伏強度と優れた靭性を有する曲がり管を得ることがで
きることを見出した。また、このような加工方法は、上
記低合金鋼の高張力鋼を母材として管の外側に配し、高
耐蝕性のステンレス鋼等を合わせ材として管の内側に配
したクラッド曲がり管にも適用できることを見出した。
上記構成を有する本発明は本願発明者らのこのような知
見に基づいて完成されたものである。

本発明の対象となる高張力鋼からなる曲がり管には、
C,Si,Mn,Al等を主成分とする炭素鋼にNb,Cu,Ni,Cr,Mo,
V,Ti等の強度と靭性を向上させる合金元素を、その合計
が５％重量以下含有する低合金鋼が用いられる。ライン
パイプ材としてかかる低合金鋼を使用する理由は、多量
に使用されるため安価であり、かつ、強度が高いことが
要求されるからである。

なお、以下の説明において合金の量を表わす％表示は
全て重量％である。

この発明の高張力鋼からなる曲がり管の製造方法は、
上述したように、少なくともその外側部分がＣ量が重量
％で0.08％以下の低合金鋼で形成された直管を準備する
工程と、前記直管を前記低合金鋼のAc₃点以上の温度に
加熱する工程と、前記加熱温度において前記直管を曲げ
加工して曲がり管を得る工程と、前記曲がり管を曲げ加
工後直ちに前記加熱温度から焼き入れる工程と、前記焼
き入れ後の曲がり管を250〜500℃の範囲の温度で焼き戻
す工程とを具備するものである。この場合に、前記直管
は全て上記低合金鋼で構成されていてもよいし、また、
外側部がこのような低合金鋼であって、内側部が高耐蝕
材料であるクラッド管であってもよい。クラッド管を採
用する場合には、曲げ加工時の加熱温度は、900〜1150
℃の範囲に設定する。

本発明においてこのような構成をとる理由は以下のと
おりである。

（１）低合金鋼の高張力鋼のＣ量を0.08％以下にし、か
つNb等を添加することにより焼入れ性を低下させ、焼入
れ組織を細粒のベイナイトもしくはベイナトとフェライ
トの混合組織とする。なお、Ｃ量の低下による強度の低
下はMnまたは前述の合金成分の増加により補う。また、
Ｃ％を0.08％以下とするのは、後述する図１から明らか
な通り低温靭性vTrsを−60℃以下とするためである。

（２）直管として用いる低合金鋼のAc₃点以上の温度に
加熱し、その温度において管を曲げ加工し、直ちに急冷
してその強度を向上させる。クラッド曲がり管において
は、この加熱により合わせ材が溶体化され、耐蝕性が向
上する。

（３）最後に、250〜500℃の温度で焼戻を行なうと、低
合金鋼のYSび靭性が向上する。また、高耐蝕材料クラッ
ド管についても、この温度における焼戻では、炭化物の
析出はなく耐蝕性は損なわれない。

以下、具体的に説明する。

図１は、Ｃ−Mn−Nb−Ｖ系の厚み25mmの鋼材における
焼入れ処理のままと焼入れ焼戻し後のYS、TSとvTrsに及
ぼすＣ量の影響を示した。

熱処理条件は、焼入れ処理として、1030℃で１分間保
持し、その後800℃から400℃までの平均冷却速度10℃/s
ecで焼入れ、焼戻処理として、400℃で30分間保持し、
その後空冷した。

図１から明らかなように、400℃の焼戻処理を行なう
ことにより、焼入れのままよりもYSと靭性が向上してい
るいことがわかる。

また、Ｃ量を下げることにより400℃という低温での
焼戻処理で優れた靭性を得ることができる。

図２は、図１に示したC0.05％鋼について、焼き入れ
後種々の温度で焼戻したときの強度と靭性を示す。な
お、鋼成分は0.33％Si−1.5％Mn−0.038％Nb−0.058％
Ｖ−0.03％Al−0.0042％Ｎである。熱処理として、1030
℃に１分間保持し、その後、800℃から400℃まで平均冷
却速度10℃/secで焼入れ処理を行ない、焼戻し処理は、
200℃から650℃までの種々の温度で30分間保持し、その
後空冷を行なった。

図２から明らかな通り、YSは250℃以上の焼戻し温度
で上昇し、550℃以上ではNb,Vの炭窒化物の析出によっ
て大幅に上昇している。

一方、靭性は、500℃までは温度の上昇とともに向上
するが、500℃を超えると炭窒化物の析出により劣化す
る。特に、DWTTの85％SATTはその傾向が著しく、550℃
以上では焼入れのままよりも同等か、もしくはさらに高
温度側となる。

以上のように、低炭素、低合金の高張力鋼において
は、焼戻し温度を従来と異なる500℃以下とすることに
よって、従来の焼入れのままや、焼き入れ後600℃付近
の温度で焼戻す場合よりも良好な強度と低温靭性のバラ
ンスが得られる。

しかし、図１に示すようにＣ量を低下させることによ
り靭性は向上するものの、強度は低下する。そこで、本
発明では、強度を向上させるためMn,Mo,Cr,V等を必要な
量添加する。

図３はＣ量が0.08％以下で厚さ25mmの鋼板について、
焼入れままと焼き入れ後400℃で焼戻したときの炭素当
量CeqとTS,vTrsとの関係を示した図である。

ここで、Ceqは以下の式で表わされる。

Ceq＝Ｃ＋Mn/6＋（Cu＋Ni）/15＋（Cr＋Mo＋Ｖ）/5 この図３から、Ｃ量が低下しても他の元素を添加する
ことによりCeqを一定以上にすれば必要な強度を維持す
ることができることがわかる。

本発明における鋼の成分範囲は、上述したように、合
金元素の合計が５％以下である低合金鋼であればよい
が、個別的合金元素の含有量の好ましい範囲は以下の通
りである。

Ｃは0.08％以下に規定される。

図１に示す通り、0.08％を越えると、400℃で焼戻を
してもvTrs−60℃以上となり、600℃で焼戻しされる従
来のQT型曲がり管で得られる靭性より高い靭性は得られ
ない。そこでＣ量の上限を0.08％とした。

一方、下限については、Ｃ量が低いほど強度が下がる
ので、その分他の元素を補充しなければならなくなるの
で、経済的には0.02％程度が望ましい。

Siは0.05〜0.5％の範囲が望ましい。

Siは脱酸効果があるため、その効果を得るために0.05
％以上であることが好ましく、一方0.5％を越えると靭
性を劣化させるので0.5％以下が好ましい。

Mnは0.8〜２％の範囲が望ましい。

Mnは、Ｃに次いで有効な強化元素であり、少なくとも
0.8％以上は必要であるが、過度に添加すると靭性と溶
接性に悪影響をあたえるので上限を２％とすることが好
ましい。

Nbは0.01〜0.06％の範囲が望ましい。

Nbは炭窒化物を形成し、焼入れ加熱時の粒成長を抑制
し、靭性の向上をもたらすとともに、オーステナイト粒
に適度に固溶すると焼入れ性を向上し、強度を確保す
る。したがって、強度確保の観点から0.01％以上は必要
であるが、0.06％を越えると溶接性を低下させるだけで
なく、固溶Nb量の増加によって過度に焼入れ性が増加
し、靭性を劣化させるため上限を0.06％とすることが好
ましい。

Alは0.01〜0.06％の範囲が望ましい。

Alは脱酸材として有効な元素であり、また、AlNとし
て析出し焼入れ加熱時に粒成長を抑制するため、その効
果を得るために0.01％以上必要である。しかし、0.06％
を越えると鋳塊の表面疵を多発させるので、上限を0.06
％とした。

Ｎは0.002〜0.01％の範囲が望ましい。

Ｎは、AlNとして析出するため、焼入れ加熱時に粒成
長抑制効果があることから、その効果を得るために0.00
2％以上は必要である。しかし、0.01％を越えると、特
に溶接部の靭性を害するので上限を0.01％とした。

本発明における鋼の成分は、上記組成を基本とする
が、より強度の高いグレードの鋼成分は、上記組成にC
u、Ni、Cr、Mo、Ｖ、Ti、Caの１種または２種以上を以
下の範囲の量で含有させることにより得ることができ
る。

Cuは0.5％以下の範囲とする。

Cuは、強度を増加させるとともに、耐水素誘起割れ防
止にも効果があるが、多過ぎると熱間加工性を害するの
で上限を0.5％とする。

Niは1.0％以下の範囲とする。

Niは良好な強度靭性バランスを得るために有効な元素
であり、Cu疵の発生を防止する作用もあるが、多量の点
かは溶接性を損なうとともに経済的にも不利になるた
め、上限を1.0％とする。

Crは0.3％以下の範囲とする。

Crは強度向上に効果があるが、多過ぎると靭性を劣化
させるので、上限を0.3％とする。

Moは0.3％以下とする。

Moは、鋼の強度の向上と組織のベイナイト化に寄与す
るが、多過ぎると靭性と溶接性を害するので、上限を0.
3％とする。

Ｖは0.1％以下とする。

Ｖは、鋼の強度向上に重要な元素であるが、多過ぎる
と靭性や溶接性を害するので、上限を0.1％とした。

Tiは0.05％以下とする。

Tiは、窒化物として焼入れ加熱時の粒成長を抑制する
が、0.05％を越えるとその効果が飽和するとともに靭性
が害されるため、上限を0.01％とする。

Caは0.0002〜0.01％とする。

Caは、硫化物の形態制御に効果があり、これによって
靭性の向上に寄与する。その効果を得るためには0.0002
％以上添加することが必要であるが、過度の添加は靭性
と溶接性を劣化させるので、上限を0.01％とする。

なお、その他の不可避的不純物は製造される曲がり管
の特性を損なわせない限り許容されるが、このような不
純物元素のうちＰは焼戻し脆性を助長し、低温の靭性に
悪影響をあたえるので、0.02％以下にすることが望まし
い。

次に、本発明の最も特徴的な構成である焼戻し工程の
限定理由について説明する。まず、その温度については
図２に示すとおり、YSが焼入れのままより上昇する250
℃を下限とし、Nb,Vなどの炭窒化物による析出硬化によ
って靭性が劣化しない500℃を上限とする。

また、保持時間については、特に限定されるものでは
ないが、30分間の保持でもYSと靭性の改善効果が認めら
れるので、従来のように管の厚み１インチ当り１時間と
いった長時間の保持は必要ない。一般的に長時間に亘っ
て焼戻し温度に保持することは軟化を招くので、30分間
程度とすることが望ましい。

なお、焼戻処理は一般的には加熱炉において実施され
るが、これに限定されるものではない。

曲げ加工時の加熱工程では直管をAc₃点以上に加熱す
る。これにより、オーステナイト組織とし、その後の処
理によって所望の組織を得ることができる。適度なNbの
オーステナイト粒への固溶、及びオーステナイト粒の粗
大化抑制の観点からは、その加熱温度は900〜1050℃と
することが望ましい。この範囲の温度に加熱することに
より良好な強度と靭性のバランスが得られる。

この加熱の際の保持時間は、オーステナイト粒の粗大
化を防止する点から短時間であることが望ましい。所望
の短時間加熱は誘導加熱により達成することができる
が、誘導加熱に限定されるものではない。

また、加熱工程における加熱速度は３℃/sec以上、保
持時間は10分以内とすることが望ましい。

この温度における直管の曲げ加工は、例えば、図４に
示す装置を用いて行うことができる。図４において、加
工前の直管１は、その一端が支点０を中心として、旋回
自在なアーム３に取付けられたクランプ４によって把持
されている。直管１をガイドローラ２を介して押し進め
ると、旋回前のアームの後方に設けられた誘導加熱コイ
ル５によりオーステナイト域に、即ち、Ac₃点以上の温
度に加熱される。加熱された直管の部分は変形抵抗が小
さいので、曲げ加工が施される。そして、曲げられつつ
ある管は該誘導コイルの直後に設けられたスプレイノズ
ル６からの冷却水によって冷却され、焼入れ処理が施さ
れ、焼入れたままの曲がり管１′が製造される。

なお、この曲げ加工方法は、一例であって本発明はこ
れ以外の方法によって実施してもよい。

焼入れ工程においても、従来の焼き入れ条件をそのま
ま適用することができる。焼き入れの際の冷却速度は８
℃/sec以上とすることが望ましい。

なお、本発明における曲がり管には、継目無し鋼管の
みでなく溶接鋼管をも含まれる。

この場合、溶接金属を母材と同一組成、すなわち上記
組成と同一にしておけば、上記熱処理によって、溶接部
も溶接熱影響部も強度と靭性が改善される。

以上は本発明の曲がり管の全体を上記低合金鋼で構成
した場合について述べたが、本発明は、上記低合金鋼を
母材とし、合わせ材としてステンレス鋼などの高耐蝕材
料をその内側に用いたクラッド曲がり管にも適用するこ
とができる。

即ち、上記熱処理により、母材である低合金鋼の強度
と靭性が改善されることは既に述べたとおりであるが、
この熱処理により管の内側を構成する高耐蝕材料の溶体
化処理がなされる。溶体化処理については、例えば、JI
S規格G4304,4902において処理温度が定められているよ
うに、900〜1150℃で実施することが望ましい。その
後、250〜500℃の温度範囲で焼戻しをしても、溶体化処
理したままの耐蝕性を維持することができる。

次に、溶体化した高耐蝕材料の耐蝕性に対する焼戻し
温度の影響を示す。

図５には、溶体化したASTM UNS No.S31603（316L）及
び825合金を種々の温度で焼戻し処理を行なったときの
腐食速度を示す。溶体化処理は曲げ加工温度と同じく10
30℃で１分間保持し、800℃から400℃まで平均冷却速度
10℃/secで水冷した。焼戻処理として200℃から600℃ま
での種々の温度で30分間保持し、その後冷却した。腐食
試験方法は、JIS規格G 0572に準拠した硫酸・硫酸第二
鉄試験、すなわちストライカー試験とした。

図４に示すとおり、316L、825合金ともに500℃以下の
焼戻し温度では、溶体化処理のままと同じ腐食速度であ
る。このような耐粒界腐食性は焼戻し温度のみならず、
その時間によっても腐食速度は異なる。しかし、焼戻し
処理を行なう目的は、母材のYSと靭性を溶体化処理前よ
りも改善することにあるため、30分より長時間にする必
要はない。

次に、本発明の具体的な実施例について説明する。

表１に示す成分組成を有する溶接鋼管を、上記図５に
示す装置により、表２に示す条件および後述する条件に
従って処理し、一部を除いて炉内で焼戻しを行なった。

表２には、従来の曲がり管と本発明による曲がり管の
引張試験、シャルピー試験、DWTTの結果を示した。な
お、焼入れ時の冷却速度は10〜50℃/secで、焼戻し処理
の保持時間は30分である。試験片は、曲がり管の腹側部
（コンプレッション側）から採取した。また、引張試験
においては、焼入れたままの曲がり管については未矯正
のまま採取する丸棒試験片で評価し、焼き戻し処理をほ
どこした曲がり管については矯正して採取する全厚試験
片で評価した。

表２に示すように、本発明の方法によって製造された
曲がり管は、従来の曲がり管と比較して、強度及び靭性
が高いことが確認され、本発明の効果が明らかとなっ
た。

なお、上記引張試験において、焼入れたままの曲がり
管について丸棒試験片で評価し、焼き戻し処理を施した
曲がり管について全厚試験片で評価した理由を表３を参
照して説明する。表３は、前記表１に示した試料13の焼
入れのままの状態の曲がり管を用いて各種の温度で焼戻
した後に、未矯正のまま採取する丸棒試験片及び矯正し
て採取する全厚試験片で引張試験を実施した結果を示す
ものである。表３から明らかなように、焼入れのままの
状態では全厚試験片の値の方が高くなっているのに対
し、焼戻処理をすると丸棒試験片のほうが高くなってい
る。この結果に基づいて、表２には低い値の方を示した
のである。

前記表２について付言すると、従来の曲がり管のう
ち、従来組成を有する番号11,12の曲がり管は、靭性がv
Trs＞−60℃と劣っており、また、番号8,13,14は、その
鋼成分は本発明の範囲にあり、vTrs＜−60℃となってい
るが、焼戻し処理をしていないためYSが低い。

一方、本発明の曲がり管のうち、番号8,13,14の組成
を焼戻した本発明による曲がり管はYSも靭性も改善され
ている。

従来の曲がり管のうち番号16の組成を有するものは、
本発明の成分範囲にあるためvTrs＜−60℃と良好な値と
なっているが、焼戻し温度が600℃と高く、靭性値自体
が低い。これに対し、番号16の組成のものを400℃で焼
戻した本発明の範囲の曲がり管は靭性が優れている。

すなわち、本発明による曲がり管は、高強度を示しな
がらもvTrs＜−60℃、85％SATT＜−10℃という優れた靭
性を示すことが確認された。

次に、高耐蝕合金クラッド管の実施例を示す。

表４、表５に示す成分組成を有する種々のクラッド鋼
管を、表６に示す曲げ条件により、図５に示す曲がり管
製造装置を用いて、曲がり管を製造し、一部を除いて炉
内で焼戻処理を行なった。

上記のようにして得られた曲がり管について、それぞ
れ引張試験、シャルピー試験、DWTT、粒界腐食試験、孔
食試験を行なった。その結果を表７に示す。なお、焼入
れの冷却速度は10〜50℃/secであり、焼戻処理の保持時
間は30分である。試験片は、曲がり管の腹側部（コンプ
レッション側）から採取した。また、引張試験片は、溶
体化処理のままの曲がり管については未矯正のまま母材
中央から採取する丸棒試験片を、焼戻処理をした曲がり
管については矯正後合わせ材を機械加工で除去して採取
した母材の全厚の試験片を用いた。

粒界腐食試験は、JIS規格 G 0572に準拠した硫酸・
硫酸第二鉄試験、いわゆるストライカー試験により行
い、また、孔食試験はJIS規格 G 0578に準拠した塩化
第二鉄腐食試験により、表７に示す温度で実施した。

なお、上記引張試験において、溶体化処理のままの曲
がり管について丸棒試験片で評価し、焼き戻し処理を施
した曲がり管について全厚試験片で評価した理由を表８
を参照して説明する。表８は、前記表４に示した試料37
の溶体化処理のままの状態の曲がり管を用いて各種の温
度で焼戻した後に、未矯正のまま採取する丸棒試験片及
び矯正して採取する全厚試験片で引張試験を実施した結
果を示すものである。表８から明らかなように、溶体化
処理のままの状態では全厚試験片の値の方が高くなって
いるのに対し、焼戻処理をすると丸棒試験片のほうが高
くなっている。この結果に基づいて、表６には低い値の
方を示したのである。

表７に示すとおり、従来の曲がり管の番号28,31,32,3
7はいずれも合わせ材である高耐蝕合金の耐蝕性は良好
であるが、溶体化処理のままであるため、強度及び靭性
のうちいずれかが劣っている。すなわち、番号21,22は
鋼組成が本発明の範囲ではないため、靭性がvTrs＞−60
℃と劣っている。また、番号28,37は、鋼組成が本発明
の範囲であるためvTrs＜−60℃と優れているが、YSが低
い。

これに対し、400℃で焼戻した本発明によるクラッド
曲がり管の番号28,37はYSが改善されている。また靭性
も改善されており、vTrs＜−60℃、85％SATT＜−10℃と
いう高い値を示した。更に、耐蝕性も溶体化処理のまま
と同等であった。

以上説明したとおり、本発明により、低合金鋼の曲が
り管については、低炭素当量で強度及び低温靭性のいず
れもが優れたものが製造できる。また、高耐蝕合金クラ
ッド曲がり管についても、強度と靭性が優れているのみ
ならず、耐蝕性に優れたものが製造できる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者高岸正章神奈川県川崎市川崎区殿町２丁目８番３号第一高周波工業株式会社技術部内 (72)発明者白石龍見千葉県木更津市築地８番地第一高周波工業株式会社千葉工場内 (72)発明者日高芳信千葉県木更津市築地８番地第一高周波工業株式会社千葉工場内 (56)参考文献特開平４−154913（ＪＰ，Ａ) 特開昭61−266126（ＪＰ，Ａ) 特開昭59−232226（ＪＰ，Ａ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】以下のａ）〜ｅ）の工程を具備する高張力
鋼からなる曲り管の製造方法。ａ）その外側部分がＣ量で重量％で0.08％以下の低合金
鋼の高張力鋼からなり内側部分が高耐蝕材料からなるク
ラッド管である直管を準備する工程、ｂ）前記直管を900〜1150℃の温度に加熱する工程、ｃ）前記加熱温度において、前記直管を曲げ加工して曲
がり管を得る工程、ｄ）前記曲がり管を曲げ加工後直ちに前記加熱温度から
焼き入れる工程、ｅ）前記焼き入れ後の曲り管を250〜500℃の範囲の温度
で焼き戻す工程。
【請求項２】前記低合金鋼が、重量％で、C:0.02〜0.08
％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.8〜2.0％、Nb:0.01〜0.06
％、Al:0.01〜0.06％、N:0.002〜0.01％を含有し、残部
が鉄及び不可避的不純物からなる請求項１に記載の高張
力鋼からなる曲がり管の製造方法。
【請求項３】前記低合金鋼が、重量％で、C:0.02〜0.08
％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.8〜2.0％、Nb:0.01〜0.06
％、Al:0.01〜0.06％、N:0.002〜0.01％を含有し、さらに、0.5％のCu、1.0％以下のNi、0.3％以下のCr、
0.3％以下のMo、0.1％以下のＶ、0.05％以下のTi、及び
0.0002〜0.01％のCaからなる群のうち少なくとも１種を
含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる請求項１に記載の
高張力鋼からなる曲がり管の製造方法。
【請求項４】前記高耐蝕合金が、オーステナイト系ステ
ンレス鋼、二相系ステンレス鋼、及びASTM UNS No.N088
25（825合金）などの高Ni合金のいずれかである請求項
１に記載の高張力鋼からなる曲がり管の製造方法。