JP2721166B2 - 地絡距離継電方式 - Google Patents
地絡距離継電方式Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、平行２回線からなる電力系統の地絡事故
時、隣回線の零相電流の影響を自回線に流れる零相電流
に加味して各相電流を補償することにより、測距性能の
向上を図るようにした地絡距離継電方式に関する。
時、隣回線の零相電流の影響を自回線に流れる零相電流
に加味して各相電流を補償することにより、測距性能の
向上を図るようにした地絡距離継電方式に関する。
（従来の技術） 平行２回線構成の電力系統に発生した地絡事故に対し
て、正確な測距を行なうためには、自回線或いは隣回線
に流れる零相電流を用いて各相電流を補償する所謂零相
補償が有効であることは良く知られている。
て、正確な測距を行なうためには、自回線或いは隣回線
に流れる零相電流を用いて各相電流を補償する所謂零相
補償が有効であることは良く知られている。
第３図は典型的な平行２回線において、１線地絡が発
生した場合の電力系統を示し、ACは電源、B1、B2は電気
所母線、L1、L2は、母線B1、B2間に連繁する送電線、Ry
は電気所母線B1側に設置された送電線L1を保護する地絡
距離継電装置、F1は送電線L1に発生した１線地絡（１φ
Ｇ）事故点を示す。
生した場合の電力系統を示し、ACは電源、B1、B2は電気
所母線、L1、L2は、母線B1、B2間に連繁する送電線、Ry
は電気所母線B1側に設置された送電線L1を保護する地絡
距離継電装置、F1は送電線L1に発生した１線地絡（１φ
Ｇ）事故点を示す。
第４図は、第３図に示すような平行２回線での１線地
絡時の対称分等回路を示し、（ａ）は正相回路、（ｂ）
は逆相回路、（ｃ）は零相回路である。
絡時の対称分等回路を示し、（ａ）は正相回路、（ｂ）
は逆相回路、（ｃ）は零相回路である。
第４図において、リレー設置点における正相、逆相、
零相電圧V1、V2、V0は各々次式のように表わされる。
零相電圧V1、V2、V0は各々次式のように表わされる。
V1＝I1Z′１＋I1F（Z0＋Z2） …（１） V2＝I2Z′２−I2FZ2 …（２） V0＝I0Z′０＋Ｉ′0M0−I0FZ0） …（３） 但し、I1、I2、I0はリレー設置点に流れる正相、逆
相、零相電流、Ｚ′１、Ｚ′２、Ｚ′０は各々事故点か
らリレー設置点までの正相、逆相、零相インピーダン
ス、I1F、I2F、I0Fは事故点に流れる正相、逆相、零相
電流、Z1、Z2、Z0は事故点から見た系統側の正相、逆
相、零相インピーダンス、Ｉ′０は隣回線に流れる零相
電流、M0は隣回線との零相相互インピーダンスである。
相、零相電流、Ｚ′１、Ｚ′２、Ｚ′０は各々事故点か
らリレー設置点までの正相、逆相、零相インピーダン
ス、I1F、I2F、I0Fは事故点に流れる正相、逆相、零相
電流、Z1、Z2、Z0は事故点から見た系統側の正相、逆
相、零相インピーダンス、Ｉ′０は隣回線に流れる零相
電流、M0は隣回線との零相相互インピーダンスである。
又、上記（１）、（２）、（３）式より、リレー設置
点の事故相電圧VRNは次のように表わされる。
点の事故相電圧VRNは次のように表わされる。
VRN＝V0＋V1＋V2 ＝I0Z′０＋Ｉ′0M0−I0FZ0＋I2Z′２ −I2FZ2＋I1Z′１＋I1F（Z0＋Z2） …（４） ここで、一般に送電線では、Ｚ′１＝Ｚ′２が成り立
つこと、及びリレー設置点の事故相電流IR＝I0＋I1＋I2
を代入すると、 即ち、次式によりリレー設置点から事故点までのインピ
ーダンスＺ′１が正確に求められる。
つこと、及びリレー設置点の事故相電流IR＝I0＋I1＋I2
を代入すると、 即ち、次式によりリレー設置点から事故点までのインピ
ーダンスＺ′１が正確に求められる。
上記（６）においてK1・I0及びK2・Ｉ′０が事故相電
流に対する自回線、隣回線の零相補償の項であり、従っ
て、地絡事故に対しては零相補償を行なうことにより、
はじめて正確な測距が期待できる。
流に対する自回線、隣回線の零相補償の項であり、従っ
て、地絡事故に対しては零相補償を行なうことにより、
はじめて正確な測距が期待できる。
しかし、この零相補償は平行２回線の系統運用状態に
よっては弊害となることも周知の事実である。
よっては弊害となることも周知の事実である。
例えば、第５図に示すように、相手端が非電源端か、
或いは弱小電源の平行２回線で、リレー設置点の隣回線
で至近端１線地絡事故が発生した場合を考える。
或いは弱小電源の平行２回線で、リレー設置点の隣回線
で至近端１線地絡事故が発生した場合を考える。
なお、第５図において、第３図と同一部分について
は、同一符号を付して示す。F2は送電線L2（隣回線）に
発生した至近端１相地絡事故点である。
は、同一符号を付して示す。F2は送電線L2（隣回線）に
発生した至近端１相地絡事故点である。
このような系統での地絡事故発生時、前記（６）式に
おいて、自回線事故相電流IR及び零相電流I0が小さな値
であるのに対し、隣回線零相電流Ｉ′０は大きな値とな
る。
おいて、自回線事故相電流IR及び零相電流I0が小さな値
であるのに対し、隣回線零相電流Ｉ′０は大きな値とな
る。
又、事故相電圧は小さな値となっているため、（６）
式よりリレーの見るインピーダンスは、隣回線零相電流
の影響で、背後方向事故であるにも拘らず、前方至近端
事故と判定してしまう。このため、一般的には地絡リレ
ーの方向要素には、隣回線の零相補償を行なわず、測距
性能を多少犠牲にしているのが普通である。
式よりリレーの見るインピーダンスは、隣回線零相電流
の影響で、背後方向事故であるにも拘らず、前方至近端
事故と判定してしまう。このため、一般的には地絡リレ
ーの方向要素には、隣回線の零相補償を行なわず、測距
性能を多少犠牲にしているのが普通である。
ここで、第３図と同一部分には同一符号を付して示す
第６図の平行２回線からなる電力系統において、送電線
L1を事故回線側、送電線L2を健全回線側として電気所母
線B1寄りの両回線に設置された地絡距離継電装置Ry1、R
y2の見るインピーダンスの傾向について考える。
第６図の平行２回線からなる電力系統において、送電線
L1を事故回線側、送電線L2を健全回線側として電気所母
線B1寄りの両回線に設置された地絡距離継電装置Ry1、R
y2の見るインピーダンスの傾向について考える。
今、第６図において、事故点を至近端（Ｘ＝０）から
相手端近端（Ｘ＝１）まで移動させ、かつ両回線の零相
補償が行なわれているものとすれば、地絡距離継電装置
Ry1、Ry2の見るインピーダンスの軌跡としては、第７図
に示す如くなる。
相手端近端（Ｘ＝１）まで移動させ、かつ両回線の零相
補償が行なわれているものとすれば、地絡距離継電装置
Ry1、Ry2の見るインピーダンスの軌跡としては、第７図
に示す如くなる。
即ち、第７図に示す例では、隣回線の65％地点での事
故に対しては、自回線の85％地点の事故とと同一に見る
ことが示されている。
故に対しては、自回線の85％地点の事故とと同一に見る
ことが示されている。
従って、自回線の地絡距離継電装置の動作整定を相手
端子までの85％とすれば、隣回線の零相補償を行なった
場合には、隣回線の65％地点以内の事故に対して応動す
ることが判る。これを第６図によって説明する。先ず、
第６図において、Ry1の整定を従来の零相補償方法で、
すなわち（６）式による補償を行なって、送電線L1の相
手端までのインピーダンスの85％に整定したとすると、
送電線L2の電気所母線B1から65％地点以内の一線地絡事
故でRy1が動作する。これは隣回線（Ry1から見れば送電
線L2）の事故で隣回線に大きな零相電流が流れ、（６）
式のK2・Ｉ′０の項が大きくなって事故点までのインピ
ーダンスを小さく測距するためである。
端子までの85％とすれば、隣回線の零相補償を行なった
場合には、隣回線の65％地点以内の事故に対して応動す
ることが判る。これを第６図によって説明する。先ず、
第６図において、Ry1の整定を従来の零相補償方法で、
すなわち（６）式による補償を行なって、送電線L1の相
手端までのインピーダンスの85％に整定したとすると、
送電線L2の電気所母線B1から65％地点以内の一線地絡事
故でRy1が動作する。これは隣回線（Ry1から見れば送電
線L2）の事故で隣回線に大きな零相電流が流れ、（６）
式のK2・Ｉ′０の項が大きくなって事故点までのインピ
ーダンスを小さく測距するためである。
通常、距離継電方式の特性としては、例えば第８図に
示すようなモー特性により事故の方向を判別し、リアク
タンス要素により事故点までの距離を測定している。
示すようなモー特性により事故の方向を判別し、リアク
タンス要素により事故点までの距離を測定している。
このような方式では、整定値によっては第６図の系統
の隣回線の65％地点の事故に対して、方向要素であるモ
ー要素は十分動作し得る。
の隣回線の65％地点の事故に対して、方向要素であるモ
ー要素は十分動作し得る。
又、リアクタンス要素に対して自回線及び隣回線の零
相補償を行なった場合、第７図の例からも判るようにリ
アクタンス要素も動作に至り、隣回線事故に対しオーバ
ーリーチとなる。
相補償を行なった場合、第７図の例からも判るようにリ
アクタンス要素も動作に至り、隣回線事故に対しオーバ
ーリーチとなる。
そこで、従来では前述したような不具合を回避するた
め、自区間を保護範囲とする第１段特性に対しては、隣
回線の零相電流による補償を100％行なわず、例えば
（６）式のK2の値を理論値の50％とする等、小さな値と
していた。
め、自区間を保護範囲とする第１段特性に対しては、隣
回線の零相電流による補償を100％行なわず、例えば
（６）式のK2の値を理論値の50％とする等、小さな値と
していた。
しかし、このような手段を取入れると、隣回線に零相
電流が流れると、リレーの見るインピーダンスが実際の
値より大きな値となり、第１段で保護できる範囲は、整
定した値よりも小さなものとなってしまう。
電流が流れると、リレーの見るインピーダンスが実際の
値より大きな値となり、第１段で保護できる範囲は、整
定した値よりも小さなものとなってしまう。
一方、この種の問題点を解決するため、例えば特開昭
57−31327号が既に提案されている。この提案によれ
ば、自回線に流れる零相電流I0と係数K1、K2とにより、
（K1＋K2）・I0なる電気量を得、この電気量により各相
電流を補償する方式及び自回線零相電流I0と隣回線零相
電流Ｉ′０の大きさを比較し、I0Ｉ′０時は、従来の
（６）式による補償を行ない、I0＜Ｉ′０の時は、前記
電気量（K1＋K2）・I0を用いて各相電流を補償する方式
を示している。
57−31327号が既に提案されている。この提案によれ
ば、自回線に流れる零相電流I0と係数K1、K2とにより、
（K1＋K2）・I0なる電気量を得、この電気量により各相
電流を補償する方式及び自回線零相電流I0と隣回線零相
電流Ｉ′０の大きさを比較し、I0Ｉ′０時は、従来の
（６）式による補償を行ない、I0＜Ｉ′０の時は、前記
電気量（K1＋K2）・I0を用いて各相電流を補償する方式
を示している。
（発明が解決しようとする課題） 上記方式も次の点で完全な解決策にはなっていない。
（K1＋K2）・I0で各相電流を補償する方式では、自回
線事故時の測距性能が悪い。即ち、自回線の相手端子至
近端事故では、正確な測距が可能であるが、それ以外の
事故点ではオーバーリーチの傾向となる。
線事故時の測距性能が悪い。即ち、自回線の相手端子至
近端事故では、正確な測距が可能であるが、それ以外の
事故点ではオーバーリーチの傾向となる。
一般に電流を計測する計器用変流器（CT）や、その電
流を取込んで距離を判定する距離リレーには誤差があ
り、I0＝Ｉ′０とI0＜Ｉ′０の区別はある誤差の範囲内
でしか判定できず、電力系統の１次電流では、I0＝Ｉ′
０であってもリレーの内部では、I0＜Ｉ′０と判定する
ことも十分におこり得る。
流を取込んで距離を判定する距離リレーには誤差があ
り、I0＝Ｉ′０とI0＜Ｉ′０の区別はある誤差の範囲内
でしか判定できず、電力系統の１次電流では、I0＝Ｉ′
０であってもリレーの内部では、I0＜Ｉ′０と判定する
ことも十分におこり得る。
従って、第６図で送電線L1の相手近端（Ｘ＝１の近
傍）のような事故ケースに対してRy1がI0＜Ｉ′０と判
定すると、１次電流としてはI0とＩ′０の極性が逆であ
るにも拘らず、自回線零相電流I0だけで補償するため、
大幅なアンダーリーチが生ずることになる。
傍）のような事故ケースに対してRy1がI0＜Ｉ′０と判
定すると、１次電流としてはI0とＩ′０の極性が逆であ
るにも拘らず、自回線零相電流I0だけで補償するため、
大幅なアンダーリーチが生ずることになる。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、平行
２回線からなる電力系統において、自回線の零相電流に
隣回線の零相電流による影響を考慮して各相電流を補償
し得るようにすることにより、自回線側の事故に対して
は自回線、隣回線の零相補償を十分行なうことができる
と共に、隣回線側の事故に対しても十分に正確な測距を
行なうことができる地絡距離継電方式を提供することを
目的としている。
２回線からなる電力系統において、自回線の零相電流に
隣回線の零相電流による影響を考慮して各相電流を補償
し得るようにすることにより、自回線側の事故に対して
は自回線、隣回線の零相補償を十分行なうことができる
と共に、隣回線側の事故に対しても十分に正確な測距を
行なうことができる地絡距離継電方式を提供することを
目的としている。
［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため本発明では、自回線に流れる
零相電流I0と隣回線に流れる零相電流Ｉ′０の大きさを
比較し、その大小関係を判別して各相電流を次式により
補償しようとするものである。
零相電流I0と隣回線に流れる零相電流Ｉ′０の大きさを
比較し、その大小関係を判別して各相電流を次式により
補償しようとするものである。
（作用） 従って、事故発生時には自回線零相電流I0と隣回線零
相電流Ｉ′０の大きさを比較し、|I0||I′0|である時
は従来通りのＫ′２＝K2による補償を行ない、|I0|＜|
I′0|の時は、 による補償を、行なうために、正確な測距ができる。
相電流Ｉ′０の大きさを比較し、|I0||I′0|である時
は従来通りのＫ′２＝K2による補償を行ない、|I0|＜|
I′0|の時は、 による補償を、行なうために、正確な測距ができる。
（実施例） 以下図面を参照して実施例を説明する。
第２図は本発明による地絡距離継電方式を説明する一
実施例の構成図である。
実施例の構成図である。
そして、第２図は本発明による地絡距離継電方式をデ
ィジタルリレーで実現した場合の構成例を示す。
ィジタルリレーで実現した場合の構成例を示す。
第２図において、1a〜1dは保護対象となる電力系統の
各相電圧、各相電流、自回線零相電流、隣回線零相電流
が各別に導入される入力変換器で、これら各入力変換器
1a〜1dは、その入力電気量を適当な大きさの電圧信号に
変換する。
各相電圧、各相電流、自回線零相電流、隣回線零相電流
が各別に導入される入力変換器で、これら各入力変換器
1a〜1dは、その入力電気量を適当な大きさの電圧信号に
変換する。
2a〜2dはこれら入力変換器1a〜1dの出力に含まれる高
調波成分を除去するフィルタ、３は各フィルタ2a〜2dの
出力を所定の間隔でサンプリングするサンプルホールド
回路、４はこのサンプルホールド回路３の出力をマルチ
プレクサ５を介して加えられ、これをディジタルデータ
に変換するA/D変換回路、６はA/D変換回路４の出力が加
えられるダイレクト・メモリ・アクセス（DMA）回路、
７はDMA回路６によりA/D変換回路４の出力を所定の番地
に書込むメモリ回路、８はプログラムが内蔵されている
リード・オンリ・メモリ（ROM）、９はこのROM8に書か
れたプログラムに従ってメモリ回路７に書かれた電力系
統の電流・電圧データを用いてリレーの演算を実行する
中央演算処理装置（CPU）、10はCPU9の演算結果に基づ
きしゃ断器引外し指令を出す出力回路である。
調波成分を除去するフィルタ、３は各フィルタ2a〜2dの
出力を所定の間隔でサンプリングするサンプルホールド
回路、４はこのサンプルホールド回路３の出力をマルチ
プレクサ５を介して加えられ、これをディジタルデータ
に変換するA/D変換回路、６はA/D変換回路４の出力が加
えられるダイレクト・メモリ・アクセス（DMA）回路、
７はDMA回路６によりA/D変換回路４の出力を所定の番地
に書込むメモリ回路、８はプログラムが内蔵されている
リード・オンリ・メモリ（ROM）、９はこのROM8に書か
れたプログラムに従ってメモリ回路７に書かれた電力系
統の電流・電圧データを用いてリレーの演算を実行する
中央演算処理装置（CPU）、10はCPU9の演算結果に基づ
きしゃ断器引外し指令を出す出力回路である。
次に、上記のように構成された地絡距離継電装置の応
動を第１図に示すフローチャートを参照して説明する。
今、DMA回路６により、入力変換器1a〜1d、フィルタ2a
〜2d、サンプルホールド回路３、マルチプレクサ５、A/
D変換回路４を通して得られる電力系統の各相電圧、各
相電流、自回線零相電流、隣回線零相電流に応じたディ
ジタルデータがメモリ回路７の所定の番地に書込まれて
いるものとする。
動を第１図に示すフローチャートを参照して説明する。
今、DMA回路６により、入力変換器1a〜1d、フィルタ2a
〜2d、サンプルホールド回路３、マルチプレクサ５、A/
D変換回路４を通して得られる電力系統の各相電圧、各
相電流、自回線零相電流、隣回線零相電流に応じたディ
ジタルデータがメモリ回路７の所定の番地に書込まれて
いるものとする。
このような状態にある時、CPU9に演算開始指令が入力
されると、このCPU9ではROM8に書かれたプログラムに従
って、メモリ回路７に書込まれている電圧・電流データ
を用いて次のような演算を実行する。
されると、このCPU9ではROM8に書かれたプログラムに従
って、メモリ回路７に書込まれている電圧・電流データ
を用いて次のような演算を実行する。
即ち、第１図において、ステップS1で演算が開始され
ると、ステップS2で自回線零相電流I0と隣回線零相電流
Ｉ′０との大きさを比較する。
ると、ステップS2で自回線零相電流I0と隣回線零相電流
Ｉ′０との大きさを比較する。
その比較結果が|I0||I′0|の場合はステップS3へ進
み、ここで次式に従った通常の補償を行なって電流Ｉを
求める。
み、ここで次式に従った通常の補償を行なって電流Ｉを
求める。
Ｉ＝IR＋K1・I0＋K2・Ｉ′０ …（９） 又、比較結果が|I0|＜|I′0|の場合はステップS4へ進
み、K2の値を（10）式によって修正する。
み、K2の値を（10）式によって修正する。
ステップS5では、（10）式で演算された新たな係数
Ｋ′２を用いて、次式に従った補償を行なって電流Ｉを
求める。
Ｋ′２を用いて、次式に従った補償を行なって電流Ｉを
求める。
Ｉ＝IR＋K1・I0＋Ｋ′２・Ｉ′０ …（11） ステップS3又はステップS5で、上記（９）式又は（1
1）式により計算した後、ステップS6において電圧Ｖと
電流Ｉよりリアクタンス分Ｘを計算する。
1）式により計算した後、ステップS6において電圧Ｖと
電流Ｉよりリアクタンス分Ｘを計算する。
ステップS6での計算を終えると、次のステップS7では
リアクタンス分Ｘと整定値ZKとを比較する。その比較結
果がＸ＞ZKの場合には、ステップS8によりリアクタンス
要素は不動作と判定され、又、ＸZKの場合には、ステ
ップS9によりリアクタンス要素は動作のと判定され、ス
テップS10で終了する。
リアクタンス分Ｘと整定値ZKとを比較する。その比較結
果がＸ＞ZKの場合には、ステップS8によりリアクタンス
要素は不動作と判定され、又、ＸZKの場合には、ステ
ップS9によりリアクタンス要素は動作のと判定され、ス
テップS10で終了する。
従って、第１図に示すようなフローチャートに従って
リアクタンス要素を判定すれば、第５図の例で示したよ
うな隣回線事故に対しては、隣回線の零相電流による補
償の大きさが自回線の零相電流の大きさにより、|I0|/|
I′0|倍に制限されるため、従来のような隣回線零相補
償による不具合は生じない。因みに、隣回線至近端事故
でI0小、Ｉ′０大のようなケースでは、|I0|/|I′0|は
極めて小さな値となり、実質的に隣回線の零相電流補償
はかからないことになる。
リアクタンス要素を判定すれば、第５図の例で示したよ
うな隣回線事故に対しては、隣回線の零相電流による補
償の大きさが自回線の零相電流の大きさにより、|I0|/|
I′0|倍に制限されるため、従来のような隣回線零相補
償による不具合は生じない。因みに、隣回線至近端事故
でI0小、Ｉ′０大のようなケースでは、|I0|/|I′0|は
極めて小さな値となり、実質的に隣回線の零相電流補償
はかからないことになる。
一方、第６図に示したような平行２回線において、自
回線内の事故（Ｘ＝０〜１）に対しては、自回線零相電
流I0の方が隣回線零相電流Ｉ′０より必ず大きいか等し
くなるため、従来方式と同じ係数を用いて正確な測距が
可能である。ここでの説明は特に第９図の例についての
説明とし、１回線事故でI0とＩ′０の極性が逆で|I0|＜
|I′0|と判定する場合でも、Ｉ′０の極性を残す場合に
ついて述べている。いずれにしても課題に示す検出電
流の弁別について示していることには変わりはない。
回線内の事故（Ｘ＝０〜１）に対しては、自回線零相電
流I0の方が隣回線零相電流Ｉ′０より必ず大きいか等し
くなるため、従来方式と同じ係数を用いて正確な測距が
可能である。ここでの説明は特に第９図の例についての
説明とし、１回線事故でI0とＩ′０の極性が逆で|I0|＜
|I′0|と判定する場合でも、Ｉ′０の極性を残す場合に
ついて述べている。いずれにしても課題に示す検出電
流の弁別について示していることには変わりはない。
更に、第９図の例で示したように、自回線事故でI0と
Ｉ′０の極性が逆で、|I0|＜|I′0|と判定してしまうケ
ースでも、本発明では なる量を補償量の一部として用いているため、Ｉ′０の
極性はそのまま保存され、正確な測距が可能である。
Ｉ′０の極性が逆で、|I0|＜|I′0|と判定してしまうケ
ースでも、本発明では なる量を補償量の一部として用いているため、Ｉ′０の
極性はそのまま保存され、正確な測距が可能である。
即ち、本発明は前記した補償電気量の中に常に隣回線
零相電流が取込まれているため、I0とＩ′０の極性が異
なるようなケースに対しても確実な測距が期待できる。
零相電流が取込まれているため、I0とＩ′０の極性が異
なるようなケースに対しても確実な測距が期待できる。
［発明の効果］ 以上説明した如く、本発明によれば平行２回線からな
る電力系統において、自回線の零相電流及び隣回線の零
相電流による影響を考慮して各相電流を補償するように
したので、自回線側の事故及び隣回線側の事故に対して
十分に正確な測距を行なうことができる地絡距離継電方
式を提供できる。
る電力系統において、自回線の零相電流及び隣回線の零
相電流による影響を考慮して各相電流を補償するように
したので、自回線側の事故及び隣回線側の事故に対して
十分に正確な測距を行なうことができる地絡距離継電方
式を提供できる。
第１図は本発明による地絡距離継電方式の処理内容を説
明するフローチャート、第２図は地絡距離継電方式を実
現する一実施例の構成図、第３図は平行２回線に１線地
絡事故が発生した場合を示す電力系統図、第４図は第３
図の対称分等価回路図、第５図は平行２回線での隣回線
に１線地絡事故が発生した場合を示す電力系統図、第６
図は平行２回線の両回線に地絡距離継電装置を設置して
示す電力系統図、第７図は第６図の平行２回線において
自回線の事故点を至近端から相手端まで移動させ、かつ
両回線の零相補償を行なった場合の地絡距離継電装置の
見るインピーダンスの傾向を示す図、第８図は距離継電
方式におけるリレー特性を示す図、第９図は自回線側事
故時に隣回線零相電流と自回線零相電流の極性が逆にな
る場合を示した図である。 1a〜1d……入力変換器、2a〜2d……フィルタ ３……サンプルホールド回路、４……A/D変換回路 ５……マルチプレクサ ６……ダイレクト・メモリ・アクセス回路（DMA） ７……メモリ回路 ８……リード・オンリ・メモリ（ROM） ９……中央演算処理装置（CPU） 10……出力回路
明するフローチャート、第２図は地絡距離継電方式を実
現する一実施例の構成図、第３図は平行２回線に１線地
絡事故が発生した場合を示す電力系統図、第４図は第３
図の対称分等価回路図、第５図は平行２回線での隣回線
に１線地絡事故が発生した場合を示す電力系統図、第６
図は平行２回線の両回線に地絡距離継電装置を設置して
示す電力系統図、第７図は第６図の平行２回線において
自回線の事故点を至近端から相手端まで移動させ、かつ
両回線の零相補償を行なった場合の地絡距離継電装置の
見るインピーダンスの傾向を示す図、第８図は距離継電
方式におけるリレー特性を示す図、第９図は自回線側事
故時に隣回線零相電流と自回線零相電流の極性が逆にな
る場合を示した図である。 1a〜1d……入力変換器、2a〜2d……フィルタ ３……サンプルホールド回路、４……A/D変換回路 ５……マルチプレクサ ６……ダイレクト・メモリ・アクセス回路（DMA） ７……メモリ回路 ８……リード・オンリ・メモリ（ROM） ９……中央演算処理装置（CPU） 10……出力回路
Claims (1)
- 【請求項１】平行２回線の自回線に流れる零相電流I0に
対しては係数K1を、又、隣回線に流れる零相電流Ｉ′０
に対しては係数K2を用いてK1・I0＋K2・Ｉ′０なる電気
量を得、この電気量により各相電流を補償する地絡距離
継電方式において、 前記自回線及び隣回線に流れる零相電流I0及びＩ′０の
大きさを比較し、|I0|＜|I′0|と判別した場合は、前記
係数K2の値を、前記零相電流I0及びＩ′０の絶対値の比
を用いて なる値に制御することを特徴とする地絡距離継電方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP234088A JP2721166B2 (ja) | 1988-01-08 | 1988-01-08 | 地絡距離継電方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP234088A JP2721166B2 (ja) | 1988-01-08 | 1988-01-08 | 地絡距離継電方式 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01177822A JPH01177822A (ja) | 1989-07-14 |
| JP2721166B2 true JP2721166B2 (ja) | 1998-03-04 |
Family
ID=11526569
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP234088A Expired - Fee Related JP2721166B2 (ja) | 1988-01-08 | 1988-01-08 | 地絡距離継電方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2721166B2 (ja) |
-
1988
- 1988-01-08 JP JP234088A patent/JP2721166B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01177822A (ja) | 1989-07-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |