JP2706014B2 - 動力伝達装置 - Google Patents
動力伝達装置Info
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- JP2706014B2 JP2706014B2 JP3306168A JP30616891A JP2706014B2 JP 2706014 B2 JP2706014 B2 JP 2706014B2 JP 3306168 A JP3306168 A JP 3306168A JP 30616891 A JP30616891 A JP 30616891A JP 2706014 B2 JP2706014 B2 JP 2706014B2
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- Japan
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- shaft
- rotor
- input
- torque
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば自動車等の車
両において、駆動軸と被駆動軸との間に介在してトルク
を伝達するとともに、上記伝達トルクの変動を低減する
緩衝機構を備えた動力伝達装置に関するものである。
両において、駆動軸と被駆動軸との間に介在してトルク
を伝達するとともに、上記伝達トルクの変動を低減する
緩衝機構を備えた動力伝達装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車等の各種の車両においては、エン
ジンの駆動力を、車両の各種の機構の駆動系に伝達して
いるが、近年のエンジンの高出力化に伴い、エンジンか
ら駆動系へのトルク変動に起因した振動や騒音が問題と
なっていた。例えば、トラック等のディーゼル車におい
て、エンジンから駆動系を介して駆動される噴射ポンプ
の噴射圧を高く（例えば８００kg／cm2 ）設定するため
に、駆動系の高回転化、高伝達トルク化が進んでいる
が、これに伴ってトルク変動も大きくなってきており、
駆動系の振動、騒音が増大する傾向にあった。
ジンの駆動力を、車両の各種の機構の駆動系に伝達して
いるが、近年のエンジンの高出力化に伴い、エンジンか
ら駆動系へのトルク変動に起因した振動や騒音が問題と
なっていた。例えば、トラック等のディーゼル車におい
て、エンジンから駆動系を介して駆動される噴射ポンプ
の噴射圧を高く（例えば８００kg／cm2 ）設定するため
に、駆動系の高回転化、高伝達トルク化が進んでいる
が、これに伴ってトルク変動も大きくなってきており、
駆動系の振動、騒音が増大する傾向にあった。
【０００３】そこで、自動車等において、エンジンから
各種機構の駆動系への動力伝達装置に、トルク変動を低
減するために緩衝機構を設けたものがあった。この緩衝
機構として、例えば、入力軸側と出力軸側との間の相対
的な角変位によって圧縮されるコイルスプリングを設け
たものがあった。しかし、この緩衝機構は、減衰機構を
持たないので、固有振動数において鋭い共振ピークを持
ち、共振による激しい振動を引き起こしていた。
各種機構の駆動系への動力伝達装置に、トルク変動を低
減するために緩衝機構を設けたものがあった。この緩衝
機構として、例えば、入力軸側と出力軸側との間の相対
的な角変位によって圧縮されるコイルスプリングを設け
たものがあった。しかし、この緩衝機構は、減衰機構を
持たないので、固有振動数において鋭い共振ピークを持
ち、共振による激しい振動を引き起こしていた。
【０００４】一方、入出力軸間に、流体の絞り抵抗によ
る減衰機構を設けた緩衝機構が提供されている。
る減衰機構を設けた緩衝機構が提供されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、一般に高回転
時ほど、トルク変動による入出力軸間の相対速度が大き
くなる傾向にあり、且つ上記減衰トルクを決定する絞り
抵抗は、相対速度の二乗に比例して増大するので、高回
転時ほど減衰機構による減衰トルクが累進的に大きくな
る。したがって、共振点における振動低減に適した減衰
トルクを発生できるように設定しておいた場合、共振点
以上の周波数域において、減衰トルクが大きくなり過ぎ
て、逆に振動低減効果が低下するという問題があった。
時ほど、トルク変動による入出力軸間の相対速度が大き
くなる傾向にあり、且つ上記減衰トルクを決定する絞り
抵抗は、相対速度の二乗に比例して増大するので、高回
転時ほど減衰機構による減衰トルクが累進的に大きくな
る。したがって、共振点における振動低減に適した減衰
トルクを発生できるように設定しておいた場合、共振点
以上の周波数域において、減衰トルクが大きくなり過ぎ
て、逆に振動低減効果が低下するという問題があった。
【０００６】この発明は、小型であり、共振点を含めた
広い周波数域にわたって振動を大幅に低減することので
きる動力伝達装置を提供することを目的とする。
広い周波数域にわたって振動を大幅に低減することので
きる動力伝達装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、この発明に係る動力伝達装置は、駆動軸と被駆動軸
との間に介在するとともに、トルク変動を緩衝しつつト
ルクを伝達する動力伝達装置において、駆動軸側に連結
される入力軸と、被駆動軸側に連結される出力軸と、入
力軸と出力軸を同軸上に連結し、両者の相対回転を抑制
するトーションバーと、入力軸および出力軸の何れか一
方に連結され、上記トーションバーを同心に貫通させた
中空の慣性部材と、この慣性部材と相対回転自在であっ
て入力軸および出力軸の他方と一体回転するロータと、
このロータと慣性部材との間の相対回転を油の粘性によ
って抑制する粘性トルク発生手段とを備え、この粘性ト
ルク発生手段は、上記ロータを収容する室を区画する部
材を備え、この部材は固定用ボルトによって慣性部材に
固定されており、この固定用ボルトとロータの相対角変
位を所定量以下に規制することによって、入出力軸間の
相対角変位を所定量以下に規制していることを特徴とす
るものである。
め、この発明に係る動力伝達装置は、駆動軸と被駆動軸
との間に介在するとともに、トルク変動を緩衝しつつト
ルクを伝達する動力伝達装置において、駆動軸側に連結
される入力軸と、被駆動軸側に連結される出力軸と、入
力軸と出力軸を同軸上に連結し、両者の相対回転を抑制
するトーションバーと、入力軸および出力軸の何れか一
方に連結され、上記トーションバーを同心に貫通させた
中空の慣性部材と、この慣性部材と相対回転自在であっ
て入力軸および出力軸の他方と一体回転するロータと、
このロータと慣性部材との間の相対回転を油の粘性によ
って抑制する粘性トルク発生手段とを備え、この粘性ト
ルク発生手段は、上記ロータを収容する室を区画する部
材を備え、この部材は固定用ボルトによって慣性部材に
固定されており、この固定用ボルトとロータの相対角変
位を所定量以下に規制することによって、入出力軸間の
相対角変位を所定量以下に規制していることを特徴とす
るものである。
【０００８】
【作用】上記の構成の動力伝達装置によれば、トーショ
ンバーのばね定数、慣性部材による慣性モーメント、お
よび粘性トルク発生手段による粘性トルクの大きさを規
定する油の粘性を適宜に設定することにより、所望の振
動減衰特性を得ることができる。
ンバーのばね定数、慣性部材による慣性モーメント、お
よび粘性トルク発生手段による粘性トルクの大きさを規
定する油の粘性を適宜に設定することにより、所望の振
動減衰特性を得ることができる。
【０００９】また、従来の絞り機構を有するものであれ
ば、減衰トルクが相対速度の二乗に比例して増大するた
め、相対速度の大きくなりがちな高回転域で減衰トルク
が大きくなり過ぎていた。これに対して、本発明の粘性
トルク発生手段による粘性トルクは、相対速度に比例し
て増大し、高回転域においても、粘性トルクによる減衰
トルクが過度に増大することがない。
ば、減衰トルクが相対速度の二乗に比例して増大するた
め、相対速度の大きくなりがちな高回転域で減衰トルク
が大きくなり過ぎていた。これに対して、本発明の粘性
トルク発生手段による粘性トルクは、相対速度に比例し
て増大し、高回転域においても、粘性トルクによる減衰
トルクが過度に増大することがない。
【００１０】さらに、中空の慣性部材の内部に、入出力
軸間を連結したトーションバーを配したので、装置の小
型化を図ることができる。しかも、上記固定用ボルトと
ロータによって、入出力軸間の相対角変位を規制するこ
とができる。
軸間を連結したトーションバーを配したので、装置の小
型化を図ることができる。しかも、上記固定用ボルトと
ロータによって、入出力軸間の相対角変位を規制するこ
とができる。
【００１１】
【実施例】以下実施例を示す添付図面によって詳細に説
明する。図２は、この発明の一実施例としての動力伝達
装置を含む燃料ポンプの駆動系を示す概略図である。同
図を参照して、この動力伝達装置Ａは、トラック用等の
大型ディーゼルエンジンの燃料噴射ポンプＰの駆動系に
備えられている。エンジンＥの駆動力は、駆動軸として
のクランク軸９０と一体回転する駆動ギア９１、アイド
ルギア９２、伝達ギア９３、動力伝達装置Ａおよびカッ
プリング９４および被駆動軸としての噴射ポンプ軸９５
を介して噴射ポンプＰに伝達される。
明する。図２は、この発明の一実施例としての動力伝達
装置を含む燃料ポンプの駆動系を示す概略図である。同
図を参照して、この動力伝達装置Ａは、トラック用等の
大型ディーゼルエンジンの燃料噴射ポンプＰの駆動系に
備えられている。エンジンＥの駆動力は、駆動軸として
のクランク軸９０と一体回転する駆動ギア９１、アイド
ルギア９２、伝達ギア９３、動力伝達装置Ａおよびカッ
プリング９４および被駆動軸としての噴射ポンプ軸９５
を介して噴射ポンプＰに伝達される。
【００１２】図１は、動力伝達装置Ａの概略断面図であ
る。なお、以下において、図においての左右を左右とい
う。図１を参照して、この動力伝達装置Ａは、車体の所
定部に固定されるケーシング１０と、このケーシング１
０内に軸受１２を介して回動自在に支持され、後述する
慣性部材４と一体回転するカバー５と、途中部に設けた
スプライン部１ａを上記伝達ギア９３（図２参照）にス
プライン結合させるとともに、途中部１ｂがカバー５の
内周部に相対回転自在に支持された入力軸としての入力
部１と、この入力部１と同軸上に配置され、右端部２ａ
が、上記カップリング９４（図２参照）にキー（図示せ
ず）等によって一体回転可能に連結された出力軸として
の出力部２と、入力部１と出力部２とを一体に連結し、
両者の相対回転を所定の捩じり剛性をもって抑制するト
ーションバーとしてのトーションバー部３と、ケーシン
グ１０内に軸受１３を介して回動自在に支持されるとと
もに、内周右端部４ａが出力部２の左側部２ｂにスプラ
イン結合され、トーションバー部３を貫通させた中空の
慣性部材４と、この慣性部材４と入力部１との間に介在
し、入出力部１，２間の相対回転を抑制する粘性トルク
を発生する粘性トルク発生手段３０とを備えている。
る。なお、以下において、図においての左右を左右とい
う。図１を参照して、この動力伝達装置Ａは、車体の所
定部に固定されるケーシング１０と、このケーシング１
０内に軸受１２を介して回動自在に支持され、後述する
慣性部材４と一体回転するカバー５と、途中部に設けた
スプライン部１ａを上記伝達ギア９３（図２参照）にス
プライン結合させるとともに、途中部１ｂがカバー５の
内周部に相対回転自在に支持された入力軸としての入力
部１と、この入力部１と同軸上に配置され、右端部２ａ
が、上記カップリング９４（図２参照）にキー（図示せ
ず）等によって一体回転可能に連結された出力軸として
の出力部２と、入力部１と出力部２とを一体に連結し、
両者の相対回転を所定の捩じり剛性をもって抑制するト
ーションバーとしてのトーションバー部３と、ケーシン
グ１０内に軸受１３を介して回動自在に支持されるとと
もに、内周右端部４ａが出力部２の左側部２ｂにスプラ
イン結合され、トーションバー部３を貫通させた中空の
慣性部材４と、この慣性部材４と入力部１との間に介在
し、入出力部１，２間の相対回転を抑制する粘性トルク
を発生する粘性トルク発生手段３０とを備えている。
【００１３】軸受１２の外輪は、スナップリング１７お
よびケーシング１０の内周段部１０ｄによって軸方向に
位置決めされた状態でケーシング１０に固定されてい
る。軸受１２の内輪の右端面は、慣性部材４の環状凸部
４ｂの左端面に当接して慣性部材４を軸方向に位置決め
している。一方、軸受１３の内輪は、慣性部材４の右端
面に設けた段部４ｄに当接して当接しているとともに、
軸受１３の外輪は、ケーシング１０の内周段部１０ｃに
当接して軸方向に位置決めされている。
よびケーシング１０の内周段部１０ｄによって軸方向に
位置決めされた状態でケーシング１０に固定されてい
る。軸受１２の内輪の右端面は、慣性部材４の環状凸部
４ｂの左端面に当接して慣性部材４を軸方向に位置決め
している。一方、軸受１３の内輪は、慣性部材４の右端
面に設けた段部４ｄに当接して当接しているとともに、
軸受１３の外輪は、ケーシング１０の内周段部１０ｃに
当接して軸方向に位置決めされている。
【００１４】図１、図３および図４を参照して、上記の
カバー５と慣性部材４の左端面との間には、ダンパーリ
ング６が介在させてあり、これらカバー５およびダンパ
ーリング６は、円周等配に配置された複数のボルト７に
よって慣性部材４側に一体回転可能に取り付けられてい
る。ダンパーリング６の内周部６ａには、各ボルト７の
周面に沿う半円形状の凹部６ｂが設けられている。図４
に示すように、ダンパーリング６の内周部６ａ、カバー
５の右端面５ａおよび慣性部材の左端面４ｃとの間に囲
まれた空間に、入力部１のスプライン部１ｃにスプライ
ン結合されたロータ８を収納するととに、上記空間内に
シリコン油等の比較的粘性の高い油Ｓを封入することに
より、上記の粘性トルク発生手段３０が構成されてい
る。この粘性トルク発生手段３０においては、入力部１
側と一体回転するロータ８と、出力部２側と一体回転す
る慣性部材４との相対回転が、上記空間に封入された油
の粘性によって抑制される。
カバー５と慣性部材４の左端面との間には、ダンパーリ
ング６が介在させてあり、これらカバー５およびダンパ
ーリング６は、円周等配に配置された複数のボルト７に
よって慣性部材４側に一体回転可能に取り付けられてい
る。ダンパーリング６の内周部６ａには、各ボルト７の
周面に沿う半円形状の凹部６ｂが設けられている。図４
に示すように、ダンパーリング６の内周部６ａ、カバー
５の右端面５ａおよび慣性部材の左端面４ｃとの間に囲
まれた空間に、入力部１のスプライン部１ｃにスプライ
ン結合されたロータ８を収納するととに、上記空間内に
シリコン油等の比較的粘性の高い油Ｓを封入することに
より、上記の粘性トルク発生手段３０が構成されてい
る。この粘性トルク発生手段３０においては、入力部１
側と一体回転するロータ８と、出力部２側と一体回転す
る慣性部材４との相対回転が、上記空間に封入された油
の粘性によって抑制される。
【００１５】図３を参照して、ロータ８の外周部８ａ
は、ダンパーリング６の内周部６ａに相対回転自在に密
接されている。また、ロータ８の外周部８ａの円周等配
には、ボルト７を貫通させる、周方向に所定の長さを持
つ略矩形形状の凹部８ｂが設けられている。各ボルト７
は、ロータ８とダンパーリング６との相対回転に伴っ
て、凹部８ｂ内を周方向に移動してロータ８に当接する
ことにより、ロータ８およびダンパーリング６の、すな
わち入出力部１，２間の相対角変位を所定量以下（例え
ば１．５°以下）に規制する。
は、ダンパーリング６の内周部６ａに相対回転自在に密
接されている。また、ロータ８の外周部８ａの円周等配
には、ボルト７を貫通させる、周方向に所定の長さを持
つ略矩形形状の凹部８ｂが設けられている。各ボルト７
は、ロータ８とダンパーリング６との相対回転に伴っ
て、凹部８ｂ内を周方向に移動してロータ８に当接する
ことにより、ロータ８およびダンパーリング６の、すな
わち入出力部１，２間の相対角変位を所定量以下（例え
ば１．５°以下）に規制する。
【００１６】なお、図１および図４を参照して、６１
は、カバー５とダンパーリング６との間を密封するＯリ
ングであり、６２は、ダンパーリング６と慣性部材４と
の間を密封するＯリングである。６３は、カバー５と入
力部１の途中部１ｂとの間を密封するＯリングである。
６４は、慣性部材４と入力部１の右側部１ｄとの間を密
封するＯリングである。これらのＯリング６１〜６４に
よって、上記の空間が密封されている。
は、カバー５とダンパーリング６との間を密封するＯリ
ングであり、６２は、ダンパーリング６と慣性部材４と
の間を密封するＯリングである。６３は、カバー５と入
力部１の途中部１ｂとの間を密封するＯリングである。
６４は、慣性部材４と入力部１の右側部１ｄとの間を密
封するＯリングである。これらのＯリング６１〜６４に
よって、上記の空間が密封されている。
【００１７】カバー５の右端面５ａとロータ８の左端面
８ｂとの間の隙間、およびロータ８の右端面８ｃと慣性
部材４との間の隙間の大きさは、封入された油によって
所望の粘性トルクが得られるように設定されている。慣
性部材４およびケーシング１０のそれぞれの右端部間
は、オイルシール１４によって密封されている。慣性部
材４の右肩部に設けた段部４ｅには、ボルト１６によっ
てパルサーリング９が固定されている。このパルサーリ
ング９には、ケーシング１０の所定部を径方向に貫通す
る取付穴１０ａに取付けられる回転数検出手段の検出部
が、対向されるようになっている。
８ｂとの間の隙間、およびロータ８の右端面８ｃと慣性
部材４との間の隙間の大きさは、封入された油によって
所望の粘性トルクが得られるように設定されている。慣
性部材４およびケーシング１０のそれぞれの右端部間
は、オイルシール１４によって密封されている。慣性部
材４の右肩部に設けた段部４ｅには、ボルト１６によっ
てパルサーリング９が固定されている。このパルサーリ
ング９には、ケーシング１０の所定部を径方向に貫通す
る取付穴１０ａに取付けられる回転数検出手段の検出部
が、対向されるようになっている。
【００１８】この実施例によれば、トーションバー部３
のばね定数、慣性部材４による慣性モーメント、および
粘性トルク発生手段３０による粘性トルクの大きさを規
定する油Ｓの粘性や油Ｓが封入される隙間の大きさ等を
適宜に設定することにより、所望の振動減衰特性を得る
ことができる。また、従来の絞り機構を有するものであ
れば、減衰トルクが相対速度の二乗に比例して増大する
ため、相対速度の大きくなりがちな高回転域で減衰トル
クが大きくなり過ぎていたが、本実施例の粘性トルク発
生手段３０による粘性トルクは、相対速度に比例して増
大し、高回転域においても、粘性トルクによる減衰トル
クが過度に増大することがない。したがって、共振点に
おいて良好な振動減衰特性が得られるように粘性トルク
を設定しておけば、共振点以上の高回転域においても十
分な振動減衰特性が得られ、近年の噴射ポンプＰの駆動
系の高回転化、高トルク化に対して、十分に対応するこ
とができる。
のばね定数、慣性部材４による慣性モーメント、および
粘性トルク発生手段３０による粘性トルクの大きさを規
定する油Ｓの粘性や油Ｓが封入される隙間の大きさ等を
適宜に設定することにより、所望の振動減衰特性を得る
ことができる。また、従来の絞り機構を有するものであ
れば、減衰トルクが相対速度の二乗に比例して増大する
ため、相対速度の大きくなりがちな高回転域で減衰トル
クが大きくなり過ぎていたが、本実施例の粘性トルク発
生手段３０による粘性トルクは、相対速度に比例して増
大し、高回転域においても、粘性トルクによる減衰トル
クが過度に増大することがない。したがって、共振点に
おいて良好な振動減衰特性が得られるように粘性トルク
を設定しておけば、共振点以上の高回転域においても十
分な振動減衰特性が得られ、近年の噴射ポンプＰの駆動
系の高回転化、高トルク化に対して、十分に対応するこ
とができる。
【００１９】また、中空の慣性部材４の内部に、トーシ
ョンバー部３を配したので、装置の小型化を図ることが
できる。しかも、当該トーションバー部３を入力部１お
よび出力部２と一体に設けたので、部品点数を少なくし
て製造時の組立て工数を少なくでき、製造コストを安価
にできる。なお、上記実施例においては、トーションバ
ーを入出力部１，２と一体に設けたが、トーションバー
を入力部１および出力部２の何れか一方と一体に設け、
他方と別体にすることができる。また、トーションバー
を、入出力部１，２の双方と別体に設けて、入出力部
１，２間を連結することもできる。
ョンバー部３を配したので、装置の小型化を図ることが
できる。しかも、当該トーションバー部３を入力部１お
よび出力部２と一体に設けたので、部品点数を少なくし
て製造時の組立て工数を少なくでき、製造コストを安価
にできる。なお、上記実施例においては、トーションバ
ーを入出力部１，２と一体に設けたが、トーションバー
を入力部１および出力部２の何れか一方と一体に設け、
他方と別体にすることができる。また、トーションバー
を、入出力部１，２の双方と別体に設けて、入出力部
１，２間を連結することもできる。
【００２０】その他、この発明の要旨を変更しない範囲
で種々の設計変更を施すことができる。
で種々の設計変更を施すことができる。
【００２１】
【発明の効果】以上のように本発明の動力伝達装置によ
れば、トーションバーのばね定数、慣性部材による慣性
モーメント、および粘性トルク発生手段による粘性トル
クの大きさを規定する油の粘性を適宜に設定することに
より、所望の振動減衰特性を得ることができる。特に、
粘性トルク発生手段による粘性トルクが、相対速度の大
きくなりがちな高回転域において過度に増大することが
ないので、共振点において十分な振動減衰特性が得られ
るように設定しておけば、共振点以上の高回転域におい
ても十分な振動減衰特性を得ることができ、共振点を含
めた広い周波数域において十分な振動減衰特性を得るこ
とができる。さらに、中空の慣性部材の内部に、入出力
軸間を連結したトーションバーを配したので、装置の小
型化を図ることができる。
れば、トーションバーのばね定数、慣性部材による慣性
モーメント、および粘性トルク発生手段による粘性トル
クの大きさを規定する油の粘性を適宜に設定することに
より、所望の振動減衰特性を得ることができる。特に、
粘性トルク発生手段による粘性トルクが、相対速度の大
きくなりがちな高回転域において過度に増大することが
ないので、共振点において十分な振動減衰特性が得られ
るように設定しておけば、共振点以上の高回転域におい
ても十分な振動減衰特性を得ることができ、共振点を含
めた広い周波数域において十分な振動減衰特性を得るこ
とができる。さらに、中空の慣性部材の内部に、入出力
軸間を連結したトーションバーを配したので、装置の小
型化を図ることができる。
【図１】本発明の一実施例の動力伝達装置の縦断面図で
ある。
ある。
【図２】動力伝達装置を含む駆動系の概略図である。
【図３】粘性トルク発生手段の要部の横断面図である。
【図４】粘性トルク発生手段の要部拡大断面図である。
１ 入力部（入力軸） ２ 出力部（出力軸） ３ トーションバー部（トーションバー） ４ 慣性部材 ８ ロータ ３０ 粘性トルク発生手段 ９０ クランク軸（駆動軸） ９５ 噴射ポンプ軸（被駆動軸）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 海老澤 賢一 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動 車工業株式会社内 (72)発明者 前川 正宏 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動 車工業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭53−105623（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】駆動軸と被駆動軸との間に介在するととも
に、トルク変動を緩衝しつつトルクを伝達する動力伝達
装置において、 駆動軸側に連結される入力軸(1) と、被駆動軸側に連結
される出力軸(2) と、入力軸(1) と出力軸(2) を同軸上
に連結し、両者の相対回転を抑制するトーションバー
(3) と、入力軸(1) および出力軸(2) の何れか一方に連
結され、上記トーションバー(3) を同心に貫通させた中
空の慣性部材(4) と、この慣性部材(4) と相対回転自在
であって入力軸(1) および出力軸(2) の他方と一体回転
するロータ(8) と、このロータ(8) と慣性部材(4) との
間の相対回転を油の粘性によって抑制する粘性トルク発
生手段(30)とを備え、 この粘性トルク発生手段(30)は、上記ロータ(8) を収容
する室を区画する部材(5, 6)を備え、この部材(5, 6)は
固定用ボルト(7) によって慣性部材(4) に固定されてお
り、この固定用ボルト(7) とロータ(8) の相対角変位を
所定量以下に規制することによって、入出力軸(1, 2)間
の相対角変位を所定量以下に規制している ことを特徴と
する動力伝達装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3306168A JP2706014B2 (ja) | 1991-11-21 | 1991-11-21 | 動力伝達装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3306168A JP2706014B2 (ja) | 1991-11-21 | 1991-11-21 | 動力伝達装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05149384A JPH05149384A (ja) | 1993-06-15 |
| JP2706014B2 true JP2706014B2 (ja) | 1998-01-28 |
Family
ID=17953864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3306168A Expired - Fee Related JP2706014B2 (ja) | 1991-11-21 | 1991-11-21 | 動力伝達装置 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP2706014B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4082139A (en) * | 1977-02-24 | 1978-04-04 | General Motors Corporation | Regenerator drive assembly |
-
1991
- 1991-11-21 JP JP3306168A patent/JP2706014B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05149384A (ja) | 1993-06-15 |
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