JP2665991B2 - ゴルフボールおよびその製造方法 - Google Patents
ゴルフボールおよびその製造方法Info
- Publication number
- JP2665991B2 JP2665991B2 JP2280215A JP28021590A JP2665991B2 JP 2665991 B2 JP2665991 B2 JP 2665991B2 JP 2280215 A JP2280215 A JP 2280215A JP 28021590 A JP28021590 A JP 28021590A JP 2665991 B2 JP2665991 B2 JP 2665991B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- golf ball
- peak
- weight
- cover
- resin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
- A63B—APPARATUS FOR PHYSICAL TRAINING, GYMNASTICS, SWIMMING, CLIMBING, OR FENCING; BALL GAMES; TRAINING EQUIPMENT
- A63B37/00—Solid balls; Rigid hollow balls; Marbles
- A63B37/0003—Golf balls
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
- A63B—APPARATUS FOR PHYSICAL TRAINING, GYMNASTICS, SWIMMING, CLIMBING, OR FENCING; BALL GAMES; TRAINING EQUIPMENT
- A63B37/00—Solid balls; Rigid hollow balls; Marbles
- A63B37/0003—Golf balls
- A63B37/0023—Covers
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
- A63B—APPARATUS FOR PHYSICAL TRAINING, GYMNASTICS, SWIMMING, CLIMBING, OR FENCING; BALL GAMES; TRAINING EQUIPMENT
- A63B37/00—Solid balls; Rigid hollow balls; Marbles
- A63B37/0003—Golf balls
- A63B37/0023—Covers
- A63B37/0029—Physical properties
- A63B37/0033—Thickness
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
- A63B—APPARATUS FOR PHYSICAL TRAINING, GYMNASTICS, SWIMMING, CLIMBING, OR FENCING; BALL GAMES; TRAINING EQUIPMENT
- A63B37/00—Solid balls; Rigid hollow balls; Marbles
- A63B37/0003—Golf balls
- A63B37/007—Characteristics of the ball as a whole
- A63B37/0072—Characteristics of the ball as a whole with a specified number of layers
- A63B37/0074—Two piece balls, i.e. cover and core
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
- A63B—APPARATUS FOR PHYSICAL TRAINING, GYMNASTICS, SWIMMING, CLIMBING, OR FENCING; BALL GAMES; TRAINING EQUIPMENT
- A63B37/00—Solid balls; Rigid hollow balls; Marbles
- A63B37/0003—Golf balls
- A63B37/007—Characteristics of the ball as a whole
- A63B37/0077—Physical properties
- A63B37/0078—Coefficient of restitution
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
- A63B—APPARATUS FOR PHYSICAL TRAINING, GYMNASTICS, SWIMMING, CLIMBING, OR FENCING; BALL GAMES; TRAINING EQUIPMENT
- A63B37/00—Solid balls; Rigid hollow balls; Marbles
- A63B37/0003—Golf balls
- A63B37/007—Characteristics of the ball as a whole
- A63B37/0077—Physical properties
- A63B37/008—Diameter
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
- A63B—APPARATUS FOR PHYSICAL TRAINING, GYMNASTICS, SWIMMING, CLIMBING, OR FENCING; BALL GAMES; TRAINING EQUIPMENT
- A63B37/00—Solid balls; Rigid hollow balls; Marbles
- A63B37/0003—Golf balls
- A63B37/007—Characteristics of the ball as a whole
- A63B37/0077—Physical properties
- A63B37/0094—Rebound resilience
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
- C08L23/04—Homopolymers or copolymers of ethene
- C08L23/08—Copolymers of ethene
- C08L23/0846—Copolymers of ethene with unsaturated hydrocarbons containing other atoms than carbon or hydrogen atoms
- C08L23/0869—Acids or derivatives thereof
- C08L23/0876—Neutralised polymers, i.e. ionomers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L2205/00—Polymer mixtures characterised by other features
- C08L2205/02—Polymer mixtures characterised by other features containing two or more polymers of the same C08L -group
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S524/00—Synthetic resins or natural rubbers -- part of the class 520 series
- Y10S524/908—Composition having specified shape, e.g. rod, stick, or ball, and other than sheet, film, or fiber
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Physical Education & Sports Medicine (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は高反撥弾性のゴルフボールおよびその製造方
法に関する。
法に関する。
従来から、コアをカバーで被覆した多層構造のゴルフ
ボールにおいては、そのカバー用樹脂としてアイオノマ
ー樹脂が多用されてきた（たとえば、特開平２−149277
号公報、特開平２−182279号公報、特開平２−88087号
公報、特開平２−107275号公報、特開平１−308577号公
報、特開平１−223103号公報、特開平１−207343号公
報、特開昭64−70086号公報、特開昭63−229077号公
報、特開昭63−311973号公報、特開昭61−281145号公
報、特開昭61−82768号公報、特開昭60−212406号公
報、特開昭60−14879号公報、特開昭57−119766号公報
など）。
ボールにおいては、そのカバー用樹脂としてアイオノマ
ー樹脂が多用されてきた（たとえば、特開平２−149277
号公報、特開平２−182279号公報、特開平２−88087号
公報、特開平２−107275号公報、特開平１−308577号公
報、特開平１−223103号公報、特開平１−207343号公
報、特開昭64−70086号公報、特開昭63−229077号公
報、特開昭63−311973号公報、特開昭61−281145号公
報、特開昭61−82768号公報、特開昭60−212406号公
報、特開昭60−14879号公報、特開昭57−119766号公報
など）。
このアイオノマー樹脂は、α−オレフィン、α，β−
エチレン系不飽和カルボン酸およびα，β−エチレン系
不飽和カルボン酸金属塩の３成分単位またはα−オレフ
ィン、α，β−エチレン系不飽和カルボン酸、α，β−
エチレン系不飽和カルボン酸金属塩およびα，β−エチ
レン系不飽和カルボン酸エステルの４成分単位からなる
イオン性エチレン共重合体であり、高反撥弾性で、耐衝
撃性および耐カット性が優れていることから、前記のよ
うに多層構造のゴルフボールのカバー用樹脂として多用
され、現在では主流を占めている。
エチレン系不飽和カルボン酸およびα，β−エチレン系
不飽和カルボン酸金属塩の３成分単位またはα−オレフ
ィン、α，β−エチレン系不飽和カルボン酸、α，β−
エチレン系不飽和カルボン酸金属塩およびα，β−エチ
レン系不飽和カルボン酸エステルの４成分単位からなる
イオン性エチレン共重合体であり、高反撥弾性で、耐衝
撃性および耐カット性が優れていることから、前記のよ
うに多層構造のゴルフボールのカバー用樹脂として多用
され、現在では主流を占めている。
このアイオノマー樹脂は、種々のものが報告されてい
るが、その具体例としては、α−オレフィンとしてエチ
レンを用い、α，β−エチレン系不飽和カルボン酸とし
てアクリル酸、メタクリル酸などの一塩基性不飽和カル
ボン酸や、マレイン酸、フマル酸などの二塩基性不飽和
カルボン酸を用い、それらのカルボン酸をナトリウム
（Na）、リチウム（Li）、カリウム（Ｋ）などの一価金
属イオンや、亜鉛（Zn）、マグネシウム（Mg）、銅（C
u）などの二価金属イオンで部分的に中和したものがよ
く知られていて、たとえばデュポン社からサーリン（SU
RLYN）の商品名や三井デュポンポリケミカル社からハイ
ミラン（HI−MILAN）の商品名で市販されている。
るが、その具体例としては、α−オレフィンとしてエチ
レンを用い、α，β−エチレン系不飽和カルボン酸とし
てアクリル酸、メタクリル酸などの一塩基性不飽和カル
ボン酸や、マレイン酸、フマル酸などの二塩基性不飽和
カルボン酸を用い、それらのカルボン酸をナトリウム
（Na）、リチウム（Li）、カリウム（Ｋ）などの一価金
属イオンや、亜鉛（Zn）、マグネシウム（Mg）、銅（C
u）などの二価金属イオンで部分的に中和したものがよ
く知られていて、たとえばデュポン社からサーリン（SU
RLYN）の商品名や三井デュポンポリケミカル社からハイ
ミラン（HI−MILAN）の商品名で市販されている。
上記のように、アイオノマー樹脂は、高反撥弾性で、
耐衝撃性、耐カット性などが優れていて、現在ではカバ
ー用樹脂の主流を占め、このアイオノマー樹脂をカバー
に用いたゴルフボールは高反撥弾性であるなどの優れた
特性を有しているが、ユーザーからは、より一層高反撥
弾性で飛行特性の優れたゴルフボールが要望されてい
る。
耐衝撃性、耐カット性などが優れていて、現在ではカバ
ー用樹脂の主流を占め、このアイオノマー樹脂をカバー
に用いたゴルフボールは高反撥弾性であるなどの優れた
特性を有しているが、ユーザーからは、より一層高反撥
弾性で飛行特性の優れたゴルフボールが要望されてい
る。
したがって、本発明は、アイオノマー樹脂の反撥弾性
をさらに高め、高反撥弾性で飛行特性の優れたゴルフボ
ールを提供することを目的とする。
をさらに高め、高反撥弾性で飛行特性の優れたゴルフボ
ールを提供することを目的とする。
本発明は、コアに被覆後のカバーのアイオノマー樹脂
に対してアニーリング処理を施すことにより、アイオノ
マー樹脂の結晶形態を変え、アイオノマー樹脂が示差走
査熱量計測定における結晶融解挙動において第１ピーク
を85〜95℃に持ち、かつ第２ピークを70〜80℃に持つよ
うにして、アイオノマー樹脂の反撥弾性を高め、上記目
的を達成したものである。
に対してアニーリング処理を施すことにより、アイオノ
マー樹脂の結晶形態を変え、アイオノマー樹脂が示差走
査熱量計測定における結晶融解挙動において第１ピーク
を85〜95℃に持ち、かつ第２ピークを70〜80℃に持つよ
うにして、アイオノマー樹脂の反撥弾性を高め、上記目
的を達成したものである。
本発明者が、上記発明にいたった経過について説明す
ると、次の通りである。
ると、次の通りである。
アイオノマー樹脂は、前記のように、その成分がα−
オレフィン、α，β−エチレン系不飽和カルボン酸およ
びα，β−エチレン系不飽和カルボン酸金属塩の３単位
またはα−オレフィン、α，β−エチレン系不飽和カル
ボン酸、α，β−エチレン系不飽和カルボン酸金属塩お
よびα，β−エチレン系不飽和カルボン酸エステルの４
単位からなるイオン性エチレン共重合体である。
オレフィン、α，β−エチレン系不飽和カルボン酸およ
びα，β−エチレン系不飽和カルボン酸金属塩の３単位
またはα−オレフィン、α，β−エチレン系不飽和カル
ボン酸、α，β−エチレン系不飽和カルボン酸金属塩お
よびα，β−エチレン系不飽和カルボン酸エステルの４
単位からなるイオン性エチレン共重合体である。
このアイオノマー樹脂を上市している三井デュポンポ
リケミカル社のカタログによれば、アイオノマー樹脂は
ポリエチレンの分子鎖にカルボン酸基の側鎖があり、そ
のカルボン酸基の一部が金属イオンによって分子鎖間で
架橋されている構造を持っていて、その二つの構造上の
特徴によって多くの優れた性質が生まれると説明されて
いる。そして、金属イオンによる架橋結合は、一般の化
学結合による架橋とは異なり、熱によって結合力が弱く
なり、冷却すると強くなる特徴があると説明されてい
る。
リケミカル社のカタログによれば、アイオノマー樹脂は
ポリエチレンの分子鎖にカルボン酸基の側鎖があり、そ
のカルボン酸基の一部が金属イオンによって分子鎖間で
架橋されている構造を持っていて、その二つの構造上の
特徴によって多くの優れた性質が生まれると説明されて
いる。そして、金属イオンによる架橋結合は、一般の化
学結合による架橋とは異なり、熱によって結合力が弱く
なり、冷却すると強くなる特徴があると説明されてい
る。
また、アイオノマー樹脂は、そのポリエチレン成分に
よって適度の結晶化度を持っており、最近三井デュポン
ポリケミカル社などからアイオノマー樹脂のイオン結晶
の形成に関して報告がなされている（Journal of App
lied Polymer Science,Vol.33,1307−1314,1987,Therma
l Properties of Ethylene Ionomers,Y.TSUJITA Jou
rnal of Applied Polymer Soience,Vol.33,2393−2402,
1987,The Crystallization and Formation of Cluster
of Ethylene Ionomer during Physical Aging,MAMORU K
OHZAKI Macromolecules,1989,22,226〜233,Kenji Ta
dano Macromolecules,1989,22,2776−2780,Formatio
n of Ionic Crystallites and Its Effect on the Modu
lus of Etylene Ionomer）。
よって適度の結晶化度を持っており、最近三井デュポン
ポリケミカル社などからアイオノマー樹脂のイオン結晶
の形成に関して報告がなされている（Journal of App
lied Polymer Science,Vol.33,1307−1314,1987,Therma
l Properties of Ethylene Ionomers,Y.TSUJITA Jou
rnal of Applied Polymer Soience,Vol.33,2393−2402,
1987,The Crystallization and Formation of Cluster
of Ethylene Ionomer during Physical Aging,MAMORU K
OHZAKI Macromolecules,1989,22,226〜233,Kenji Ta
dano Macromolecules,1989,22,2776−2780,Formatio
n of Ionic Crystallites and Its Effect on the Modu
lus of Etylene Ionomer）。
しかし、上記イオン結晶の形成に関する報告をみて
も、アイオノマー樹脂の結晶形態とゴルフボールの特性
との関係に関する検討はまったくなされていない。
も、アイオノマー樹脂の結晶形態とゴルフボールの特性
との関係に関する検討はまったくなされていない。
そこで、本発明者は、アイオノマー樹脂の結晶形態が
アイオノマー樹脂の反撥弾性やそれをカバーに用いたゴ
ルフボールの飛行特性に及ぼす影響について鋭意研究を
重ね、コアに被覆後のカバーのアイオノマー樹脂に対し
て特定のアニーリング処理を行うことによって、アイオ
ノマー樹脂が示差走査熱量計測定における結晶融解挙動
において第１ピークを85〜95℃に持ち、かつ第２ピーク
を70〜80℃に持つように、アイオノマー樹脂の結晶形態
を変えることにより、アイオノマー樹脂の反撥弾性が向
上することを見出し、本発明を完成するにいたったので
ある。
アイオノマー樹脂の反撥弾性やそれをカバーに用いたゴ
ルフボールの飛行特性に及ぼす影響について鋭意研究を
重ね、コアに被覆後のカバーのアイオノマー樹脂に対し
て特定のアニーリング処理を行うことによって、アイオ
ノマー樹脂が示差走査熱量計測定における結晶融解挙動
において第１ピークを85〜95℃に持ち、かつ第２ピーク
を70〜80℃に持つように、アイオノマー樹脂の結晶形態
を変えることにより、アイオノマー樹脂の反撥弾性が向
上することを見出し、本発明を完成するにいたったので
ある。
本発明においては、カバーを構成するアイオノマー樹
脂が示差走査熱量計測定における結晶融解挙動において
第１ピークを85〜95℃に持ち、かつ第２ピークを70〜80
℃に持つことを要するが、この示差走査熱量計測定は、
次に示すように行われる。
脂が示差走査熱量計測定における結晶融解挙動において
第１ピークを85〜95℃に持ち、かつ第２ピークを70〜80
℃に持つことを要するが、この示差走査熱量計測定は、
次に示すように行われる。
示差走査熱量計装置としては、たとえばセイコー電子
工業社製のDSC SSC−5000や島津製作所社製のDSC−50
などが用いられる。
工業社製のDSC SSC−5000や島津製作所社製のDSC−50
などが用いられる。
そして、示差走査熱量計測定は、アニーリング処理後
のゴルフボールを一定室温で24時間以上保管して冷却し
た後、上記ゴルフボールのカバーからカバー樹脂（カバ
ーに使用されている樹脂）換算で5mgの試料を採取し、
これを窒素雰囲気中で室温から−30℃まで冷却し、その
後、−30℃から150℃まで昇温速度10℃/min.で昇温し、
結晶融解に伴う吸熱ピークを記録することによって行わ
れる。ただし、この示差走査熱量計測定はJIS K7121、
JIS K7122に準拠している。
のゴルフボールを一定室温で24時間以上保管して冷却し
た後、上記ゴルフボールのカバーからカバー樹脂（カバ
ーに使用されている樹脂）換算で5mgの試料を採取し、
これを窒素雰囲気中で室温から−30℃まで冷却し、その
後、−30℃から150℃まで昇温速度10℃/min.で昇温し、
結晶融解に伴う吸熱ピークを記録することによって行わ
れる。ただし、この示差走査熱量計測定はJIS K7121、
JIS K7122に準拠している。
上記示差走査熱量計測定における結晶融解挙動におい
て85〜95℃に現れる第１ピークは、ゴルフボールのカバ
ーに用いられているアイオノマー樹脂がもともと持って
いたものであり、それ故、これを第１ピークと命名して
いるが、70〜80℃の第２ピークはコアに被覆後のカバー
のアイオノマー樹脂を特定条件下でアニーリング処理す
ることによって生じるものであり、この70〜80℃に第２
ピークを持つようにすることによって、アイオノマー樹
脂の反撥弾性が向上し、ゴルフボールの反撥弾性が向上
して、優れた飛行特性が得られるようになる。
て85〜95℃に現れる第１ピークは、ゴルフボールのカバ
ーに用いられているアイオノマー樹脂がもともと持って
いたものであり、それ故、これを第１ピークと命名して
いるが、70〜80℃の第２ピークはコアに被覆後のカバー
のアイオノマー樹脂を特定条件下でアニーリング処理す
ることによって生じるものであり、この70〜80℃に第２
ピークを持つようにすることによって、アイオノマー樹
脂の反撥弾性が向上し、ゴルフボールの反撥弾性が向上
して、優れた飛行特性が得られるようになる。
本発明において、カバー用樹脂として用いるアイオノ
マー樹脂は、前記のようにα−オレフィン、α，β−エ
チレン系不飽和カルボン酸およびα，β−エチレン系不
飽和カルボン酸金属塩の３成分単位またはα−オレフィ
ン、α，β−エチレン系不飽和カルボン酸、α，β−エ
チレン系不飽和カルボン酸金属塩およびα，β−エチレ
ン系不飽和カルボン酸エステルの４成分単位からなるイ
オン性エチレン共重合体であり、特にα−オレフィンと
してエチレンを用い、α，β−エチレン系不飽和カルボ
ン酸としてアクリル酸やメタクリル酸を用いたものが好
ましい。
マー樹脂は、前記のようにα−オレフィン、α，β−エ
チレン系不飽和カルボン酸およびα，β−エチレン系不
飽和カルボン酸金属塩の３成分単位またはα−オレフィ
ン、α，β−エチレン系不飽和カルボン酸、α，β−エ
チレン系不飽和カルボン酸金属塩およびα，β−エチレ
ン系不飽和カルボン酸エステルの４成分単位からなるイ
オン性エチレン共重合体であり、特にα−オレフィンと
してエチレンを用い、α，β−エチレン系不飽和カルボ
ン酸としてアクリル酸やメタクリル酸を用いたものが好
ましい。
そして、その酸含量は10〜20重量％が好ましく、13〜
20重量％がより好ましい。すなわち、酸含量が10重量％
より少ない場合は、カルボン酸の量が少なすぎるために
金属イオンの中和による優れた特性が得られにくく、剛
性が不足し、また、アニーリング処理による反撥弾性の
向上も少ない。また、酸含量が20重量％より多くなる
と、金属イオンによる中和度の高い樹脂を作ることがむ
つかしくなり、かつ剛性が高くなりすぎて打球時の感触
が悪くなる。
20重量％がより好ましい。すなわち、酸含量が10重量％
より少ない場合は、カルボン酸の量が少なすぎるために
金属イオンの中和による優れた特性が得られにくく、剛
性が不足し、また、アニーリング処理による反撥弾性の
向上も少ない。また、酸含量が20重量％より多くなる
と、金属イオンによる中和度の高い樹脂を作ることがむ
つかしくなり、かつ剛性が高くなりすぎて打球時の感触
が悪くなる。
また、本発明において用いるアイオノマー樹脂は、
α，β−エチレン系不飽和カルボン酸を部分的に中和す
る金属イオンとして、ナトリウム、カリウム、リチウム
などの１価金属イオンや、亜鉛、銅、マグネシウムなど
の２価金属イオンを用いたものであるが、その金属イオ
ンによる中和度としてはカルボン酸のカルボキシル基の
30〜70モル％を中和したものが好ましい。すなわち、金
属イオンによる中和度が30モル％より少ない場合は、所
望とする剛性が得られず、反撥弾性が低くなる。また、
金属イオンによる中和度が70モル％より多くなると、剛
性が高くなりすぎ、打球時の感触が悪くなると共に、溶
融粘度も高くなり、成形がしにくくなる。
α，β−エチレン系不飽和カルボン酸を部分的に中和す
る金属イオンとして、ナトリウム、カリウム、リチウム
などの１価金属イオンや、亜鉛、銅、マグネシウムなど
の２価金属イオンを用いたものであるが、その金属イオ
ンによる中和度としてはカルボン酸のカルボキシル基の
30〜70モル％を中和したものが好ましい。すなわち、金
属イオンによる中和度が30モル％より少ない場合は、所
望とする剛性が得られず、反撥弾性が低くなる。また、
金属イオンによる中和度が70モル％より多くなると、剛
性が高くなりすぎ、打球時の感触が悪くなると共に、溶
融粘度も高くなり、成形がしにくくなる。
また、中和金属イオンの種類によってそれぞれ特徴が
異なるので、１価金属イオンで中和したものと２価金属
イオンで中和したものとを混合して用いたり、１価金属
イオンで中和したアイオノマー樹脂のフリーのカルボン
酸をさらに２価金属イオンで中和して同一分子中でイオ
ンブレンドしたものなどを用いることが好ましい。
異なるので、１価金属イオンで中和したものと２価金属
イオンで中和したものとを混合して用いたり、１価金属
イオンで中和したアイオノマー樹脂のフリーのカルボン
酸をさらに２価金属イオンで中和して同一分子中でイオ
ンブレンドしたものなどを用いることが好ましい。
上記のようなアイオノマー樹脂の具体例としては、た
とえば三井デュポンポリケミカル社から上市されている
ハイミラン1605、ハイミラン1707、ハイミラン1706、デ
ュポン社から上市されているサーリン8940、サーリン89
20、サーリン9910、EXXON社から上市されているESCOR
EX−900、ESCOR EX−562、ESCOR EX−926などが挙げ
られる。
とえば三井デュポンポリケミカル社から上市されている
ハイミラン1605、ハイミラン1707、ハイミラン1706、デ
ュポン社から上市されているサーリン8940、サーリン89
20、サーリン9910、EXXON社から上市されているESCOR
EX−900、ESCOR EX−562、ESCOR EX−926などが挙げ
られる。
上記の酸含量とは、金属イオンによる中和の有無にか
かわらず、アイオノマー樹脂中のα，β−エチレン系不
飽和カルボン酸の含量をいい、この酸含量は、アイオノ
マー樹脂をテトラヒドロフランに熱時融解し、加熱状態
で規定濃度の水酸化カリウムで滴定することにより、残
存カルボキシル基量（〔COOH〕）を測定し、中和金属の
分析結果から算出したカルボン酸金属塩量（〔COOM〕）
を含めた元の全カルボキシル基より算出されるものであ
る。そして、金属イオンによる中和度は、上記残存カル
ボキシル基量（〔COOH〕）とカルボン酸金属塩量（〔CO
OM〕）から、次式によって求められる。
かわらず、アイオノマー樹脂中のα，β−エチレン系不
飽和カルボン酸の含量をいい、この酸含量は、アイオノ
マー樹脂をテトラヒドロフランに熱時融解し、加熱状態
で規定濃度の水酸化カリウムで滴定することにより、残
存カルボキシル基量（〔COOH〕）を測定し、中和金属の
分析結果から算出したカルボン酸金属塩量（〔COOM〕）
を含めた元の全カルボキシル基より算出されるものであ
る。そして、金属イオンによる中和度は、上記残存カル
ボキシル基量（〔COOH〕）とカルボン酸金属塩量（〔CO
OM〕）から、次式によって求められる。
また、金属分析は、ナトリウムなどの１価金属につい
ては例えば日立製作所社製偏光ゼーマン原子吸光分光光
度計180−80形などにより行われ、亜鉛などの２価金属
については例えばセイコー電子工業社製シーケンシャル
型ICP発光分光分析計SPS1100形などにより行われる。
ては例えば日立製作所社製偏光ゼーマン原子吸光分光光
度計180−80形などにより行われ、亜鉛などの２価金属
については例えばセイコー電子工業社製シーケンシャル
型ICP発光分光分析計SPS1100形などにより行われる。
上記のようなアイオノマー樹脂は、カバーの主材とし
て用いられ、カバー形成用の組成物の調製にあたって
は、このアイオノマー樹脂に、必要に応じて、適宜の添
加剤、たとえば顔料、滑剤、分散剤、酸化防止剤、紫外
線吸収剤、紫外線安定剤、帯電防止剤などが添加され、
混練することによって、カバー用組成物が調製される。
て用いられ、カバー形成用の組成物の調製にあたって
は、このアイオノマー樹脂に、必要に応じて、適宜の添
加剤、たとえば顔料、滑剤、分散剤、酸化防止剤、紫外
線吸収剤、紫外線安定剤、帯電防止剤などが添加され、
混練することによって、カバー用組成物が調製される。
上記のようにして調製されたカバー用組成物は、コア
への被覆に使用されるが、コアとしてはソリッドコア、
糸巻きコアのいずれも使用できる。そして、カバー用組
成物のコアへの被覆方法も種々の方法を採り得る。たと
えば、ソリッドコアに対しては射出成形により直接コア
に被覆する方法が一般に採用され、糸巻きコアに対して
はカバー用組成物をあらかじめハーフシェルと呼ばれる
半球殻状に成形し、得られたハーフシェルを２枚糸巻き
コア上に球形が形成されるようにかぶせ、加熱圧縮成形
してコアに被覆する方法が一般に採用される。そして、
カバーの厚みは、通常、1.0〜3.0mmである。
への被覆に使用されるが、コアとしてはソリッドコア、
糸巻きコアのいずれも使用できる。そして、カバー用組
成物のコアへの被覆方法も種々の方法を採り得る。たと
えば、ソリッドコアに対しては射出成形により直接コア
に被覆する方法が一般に採用され、糸巻きコアに対して
はカバー用組成物をあらかじめハーフシェルと呼ばれる
半球殻状に成形し、得られたハーフシェルを２枚糸巻き
コア上に球形が形成されるようにかぶせ、加熱圧縮成形
してコアに被覆する方法が一般に採用される。そして、
カバーの厚みは、通常、1.0〜3.0mmである。
アイオノマー樹脂の結晶形態を変化させて、アイオノ
マー樹脂の反撥弾性を向上させるためのアニーリング処
理は、コアに被覆後のカバーのアイオノマー樹脂に対し
て行われる。これは、後記の実験例１においても明らか
にするように、アニーリング処理により、70〜80℃に第
２ピークを持つようになったアイオノマー樹脂も、それ
以後に結晶融解温度以上の温度にさらされると、第２ピ
ークが消えてしまい、反撥弾性の向上も消失するからで
ある。
マー樹脂の反撥弾性を向上させるためのアニーリング処
理は、コアに被覆後のカバーのアイオノマー樹脂に対し
て行われる。これは、後記の実験例１においても明らか
にするように、アニーリング処理により、70〜80℃に第
２ピークを持つようになったアイオノマー樹脂も、それ
以後に結晶融解温度以上の温度にさらされると、第２ピ
ークが消えてしまい、反撥弾性の向上も消失するからで
ある。
アニーリング処理時の温度は、アイオノマー樹脂の種
類によっても若干異なるが、45〜63℃が適切である。ア
ニーリング処理時の温度が45℃より低い場合は、第２ピ
ークの温度が低くなり、その結果、反撥弾性の向上が少
なくなり、またアニーリング処理時の温度が63℃より高
くなると、アニーリング処理時間にもよるが例えば72時
間アニーリング処理すると第２ピークが第１ピークに重
なり、反撥弾性はむしろ低下する。そして、アニーリン
グ処理のための時間は、通常、３〜240時間である。ア
ニーリング処理時間が短い場合は結晶形態を充分に変化
させることができず、その結果、反撥弾性の向上が得ら
れない。逆にアニーリング処理時間が長すぎる場合に
は、生産効率が悪く、また、コアの熱劣化も生じるので
好ましくない。
類によっても若干異なるが、45〜63℃が適切である。ア
ニーリング処理時の温度が45℃より低い場合は、第２ピ
ークの温度が低くなり、その結果、反撥弾性の向上が少
なくなり、またアニーリング処理時の温度が63℃より高
くなると、アニーリング処理時間にもよるが例えば72時
間アニーリング処理すると第２ピークが第１ピークに重
なり、反撥弾性はむしろ低下する。そして、アニーリン
グ処理のための時間は、通常、３〜240時間である。ア
ニーリング処理時間が短い場合は結晶形態を充分に変化
させることができず、その結果、反撥弾性の向上が得ら
れない。逆にアニーリング処理時間が長すぎる場合に
は、生産効率が悪く、また、コアの熱劣化も生じるので
好ましくない。
アイオノマー樹脂が示差走査熱量計測定における結晶
融解挙動において第１ピークを85〜95℃に持ち、第２ピ
ークを70〜80℃に持つとは、示差走査熱量計測定におい
て85〜95℃にアイオノマー樹脂がもともと有していた樹
脂の融点である第１の結晶融解挙動を生じ、70〜80℃に
アニーリング処理に基づいて有するようになった第２の
結晶融解挙動を生じることを意味するが、本発明におい
て、アイオノマー樹脂が第２ピークを70〜80℃に持つこ
とを必要とするのは次の理由によるものである。すなわ
ち、第２ピーク温度が70℃より低い場合は、結晶化が充
分に進行していないため、反撥弾性の向上が得られず、
また、第２ピーク温度が80℃より高くなると、結晶化は
進行しているが、第２ピークが第１ピークと重なり、か
えって反撥弾性が低下する。
融解挙動において第１ピークを85〜95℃に持ち、第２ピ
ークを70〜80℃に持つとは、示差走査熱量計測定におい
て85〜95℃にアイオノマー樹脂がもともと有していた樹
脂の融点である第１の結晶融解挙動を生じ、70〜80℃に
アニーリング処理に基づいて有するようになった第２の
結晶融解挙動を生じることを意味するが、本発明におい
て、アイオノマー樹脂が第２ピークを70〜80℃に持つこ
とを必要とするのは次の理由によるものである。すなわ
ち、第２ピーク温度が70℃より低い場合は、結晶化が充
分に進行していないため、反撥弾性の向上が得られず、
また、第２ピーク温度が80℃より高くなると、結晶化は
進行しているが、第２ピークが第１ピークと重なり、か
えって反撥弾性が低下する。
アニーリング処理は、カバーのアイオノマー樹脂に行
うことによって効果を発揮するものであるが、本発明で
は、コアに被覆後のカバーのアイオノマー樹脂に対して
アニーリング処理をするので、アイオノマー樹脂だけを
選択的にアニーリング処理することはできず、実施にあ
たってはカバー全体に対してアニーリング処理が行われ
る。
うことによって効果を発揮するものであるが、本発明で
は、コアに被覆後のカバーのアイオノマー樹脂に対して
アニーリング処理をするので、アイオノマー樹脂だけを
選択的にアニーリング処理することはできず、実施にあ
たってはカバー全体に対してアニーリング処理が行われ
る。
本発明のゴルフボールは、高反撥弾性であり、飛行特
性が優れている。また、打球時の感触も良好である。
性が優れている。また、打球時の感触も良好である。
〔実施例〕 つぎに実施例を挙げて本発明をより具体的に説明す
る。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限られるも
のではない。また、実施例に先立ち、アニーリング処理
によるアイオノマー樹脂の物性変化を実験例１で明らか
にする。
る。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限られるも
のではない。また、実施例に先立ち、アニーリング処理
によるアイオノマー樹脂の物性変化を実験例１で明らか
にする。
実験例１ 本実験例１はツーピースソリッドゴルフボールに関す
るものであり、そのソリッドコアおよびカバーは次のよ
うに作製した。
るものであり、そのソリッドコアおよびカバーは次のよ
うに作製した。
まず、ソリッドコアは、シス−1,4−ポリブタジエン
（日本合成ゴム社製JSR BR−01）100重量部に対して、
アクリル酸亜鉛35重量部、酸化亜鉛10重量部および加硫
開始剤（ジクミルパーオキサイド、日本油脂社製パーク
ミルＤ）１重量部をインターナルミキサーで混練した
後、所定の大きさに切り出し、コア用金型に充填して、
160℃で20分間加熱圧縮成形することにより作製した。
このようにして作製されたソリッドコアの直径は38.5mm
であった。
（日本合成ゴム社製JSR BR−01）100重量部に対して、
アクリル酸亜鉛35重量部、酸化亜鉛10重量部および加硫
開始剤（ジクミルパーオキサイド、日本油脂社製パーク
ミルＤ）１重量部をインターナルミキサーで混練した
後、所定の大きさに切り出し、コア用金型に充填して、
160℃で20分間加熱圧縮成形することにより作製した。
このようにして作製されたソリッドコアの直径は38.5mm
であった。
これとは別に、アイオノマー樹脂として三井デュポン
ポリケミカル社製のハイミラン1707とハイミラン1706を
用い、第１表に示す配合で押出機により混練して、カバ
ー用組成物を調製した。ハイミラン1707はメタクリル酸
含量が15重量％で、ナトリウムイオン中和タイプであ
り、ナトリウムイオンによる中和度は約60モル％であ
る。また、ハイミラン1706はメタクリル酸含量が15重量
％で、亜鉛イオン中和タイプであり、亜鉛イオンによる
中和度は約60モル％である。また、第１表中の酸化防止
剤はチバガイギー社製のIrganox1010（商品名）であ
り、滑剤はステアリン酸亜鉛であるが、これらは、以後
のカバー配合においても同様にそれぞれ酸化防止剤およ
び滑剤として用いられる。
ポリケミカル社製のハイミラン1707とハイミラン1706を
用い、第１表に示す配合で押出機により混練して、カバ
ー用組成物を調製した。ハイミラン1707はメタクリル酸
含量が15重量％で、ナトリウムイオン中和タイプであ
り、ナトリウムイオンによる中和度は約60モル％であ
る。また、ハイミラン1706はメタクリル酸含量が15重量
％で、亜鉛イオン中和タイプであり、亜鉛イオンによる
中和度は約60モル％である。また、第１表中の酸化防止
剤はチバガイギー社製のIrganox1010（商品名）であ
り、滑剤はステアリン酸亜鉛であるが、これらは、以後
のカバー配合においても同様にそれぞれ酸化防止剤およ
び滑剤として用いられる。
つぎに、上記のようにして調製されたカバー用組成物
を射出成形により前記のソリッドコアに直接被覆し、必
要に応じてアニーリング処理を施し、その後、必要なも
のはペイント工程を経て直径42.8mmのツーピースソリッ
ドゴルフボールに仕上げた。
を射出成形により前記のソリッドコアに直接被覆し、必
要に応じてアニーリング処理を施し、その後、必要なも
のはペイント工程を経て直径42.8mmのツーピースソリッ
ドゴルフボールに仕上げた。
カバー成形（カバー用組成物のコアへの被覆のための
成形をいう）直後は、アイオノマー樹脂の結晶化度が低
く、示差走査熱量計測定で結晶融解挙動をみると、第１
図の曲線Ａに示すように、90℃前後のピークしか観察さ
れなかった。しかし、カバー成形後、室温（23℃）で３
カ月保管した後、再度、示差走査熱量計測定をすると、
第１図の曲線Ｂに示すように、55℃前後に新たなピーク
が現れた。このことより、カバー成形後３カ月間の保管
によって結晶化がゆっくりではあるが進行、成長するこ
とがうかがえる。
成形をいう）直後は、アイオノマー樹脂の結晶化度が低
く、示差走査熱量計測定で結晶融解挙動をみると、第１
図の曲線Ａに示すように、90℃前後のピークしか観察さ
れなかった。しかし、カバー成形後、室温（23℃）で３
カ月保管した後、再度、示差走査熱量計測定をすると、
第１図の曲線Ｂに示すように、55℃前後に新たなピーク
が現れた。このことより、カバー成形後３カ月間の保管
によって結晶化がゆっくりではあるが進行、成長するこ
とがうかがえる。
一方、カバー成形後、50℃で７日間アニーリング処理
を施したゴルフボールを一旦室温に24時間保管した後、
カバーの示差走査熱量計測定をすると、第１図の曲線Ｃ
に示すように、90℃前後の第１ピークに加えて、70〜80
℃に第２のピークが現れた。
を施したゴルフボールを一旦室温に24時間保管した後、
カバーの示差走査熱量計測定をすると、第１図の曲線Ｃ
に示すように、90℃前後の第１ピークに加えて、70〜80
℃に第２のピークが現れた。
以上のことから、カバー成形後の時間経過により、第
２のピークが現れ、そのピークの温度領域は、カバー成
形後の熱履歴によって異なることがわかる。
２のピークが現れ、そのピークの温度領域は、カバー成
形後の熱履歴によって異なることがわかる。
また、市販されているゴルフボールのカバー樹脂の結
晶融解挙動を示差走査熱量計で測定してみると、第２表
に示すとおりであり、70〜80℃にピークがみられず、こ
れら市販品のゴルフボールには本発明におけるような第
２ピークを70〜80℃の温度領域に持たせるようにするア
ニーリング処理を施した形跡が認められなかった。
晶融解挙動を示差走査熱量計で測定してみると、第２表
に示すとおりであり、70〜80℃にピークがみられず、こ
れら市販品のゴルフボールには本発明におけるような第
２ピークを70〜80℃の温度領域に持たせるようにするア
ニーリング処理を施した形跡が認められなかった。
市販ボールＡの示差走査熱量計チャートを第２図に、
市販ボールＢの示差走査熱量計チャートを第３図に、市
販ボールＣの示差走査熱量計チャートを第４図に、市販
ボールＤの示差走査熱量計チャートを第５図に示す。
市販ボールＢの示差走査熱量計チャートを第３図に、市
販ボールＣの示差走査熱量計チャートを第４図に、市販
ボールＤの示差走査熱量計チャートを第５図に示す。
つぎに、前記カバー成形後のゴルフボールを室温（23
℃）で３カ月保管した後、アニーリング処理をしていな
いゴルフボールのカバーを一旦示差走査熱量計により15
0℃まで加熱溶融した後、自然放冷し、その後、再度示
差走査熱量計測定をしたチャートを第１図の曲線Ｄで示
す。また、50℃で７日間アニーリング処理を施したゴル
フボールのカバーを同様に一旦示差走査熱量計により15
0℃まで加熱溶融した後、自然放冷し、その後、再度示
差走査熱量計測定をしたチャートを第１図の曲線Ｅに示
す。
℃）で３カ月保管した後、アニーリング処理をしていな
いゴルフボールのカバーを一旦示差走査熱量計により15
0℃まで加熱溶融した後、自然放冷し、その後、再度示
差走査熱量計測定をしたチャートを第１図の曲線Ｄで示
す。また、50℃で７日間アニーリング処理を施したゴル
フボールのカバーを同様に一旦示差走査熱量計により15
0℃まで加熱溶融した後、自然放冷し、その後、再度示
差走査熱量計測定をしたチャートを第１図の曲線Ｅに示
す。
第１図に示すように、曲線ＤおよびＥは、カバー成形
直後のアイオノマー樹脂の結晶融解挙動を示す曲線Ａと
ほぼ同じ結晶融解挙動を示し、第２のピークが見当たら
ない。この結果から、カバー成形後のアニーリング処理
による結晶成長は、その後に結晶融解温度以上の温度に
さらされると消えてしまうことがわかる。
直後のアイオノマー樹脂の結晶融解挙動を示す曲線Ａと
ほぼ同じ結晶融解挙動を示し、第２のピークが見当たら
ない。この結果から、カバー成形後のアニーリング処理
による結晶成長は、その後に結晶融解温度以上の温度に
さらされると消えてしまうことがわかる。
このように、低結晶性ポリマーであるアイオノマー樹
脂は、成形後の熱履歴により、結晶が成長したり、結晶
が成長しなかったり、あるいは一旦成長した結晶が融解
することがわかる。
脂は、成形後の熱履歴により、結晶が成長したり、結晶
が成長しなかったり、あるいは一旦成長した結晶が融解
することがわかる。
実施例１〜２および比較例１〜３ 上記実験例１による知見に基づき、コアに被覆後のカ
バーを第３表に示す条件でアニーリング処理して５種類
のゴルフボールを作製し、アニーリング処理とゴルフボ
ールの反撥弾性との関係を調べた。
バーを第３表に示す条件でアニーリング処理して５種類
のゴルフボールを作製し、アニーリング処理とゴルフボ
ールの反撥弾性との関係を調べた。
すなわち、前記第１表に示す配合のカバー用組成物を
用い、このカバー用組成物を前記実験例１と同様のソリ
ッドコアに射出成形により被覆した後、第３表に記載の
アニーリング処理を行い、アニーリング処理後のゴルフ
ボールの反撥係数を測定した。その結果を第３表に示
す。また、アニーリング処理時の温度と反撥係数との関
係を第６図に示す。なお、反撥係数は、ゴルフボールの
反撥弾性を示す尺度となるものであり、その測定方法
は、次の通りである。
用い、このカバー用組成物を前記実験例１と同様のソリ
ッドコアに射出成形により被覆した後、第３表に記載の
アニーリング処理を行い、アニーリング処理後のゴルフ
ボールの反撥係数を測定した。その結果を第３表に示
す。また、アニーリング処理時の温度と反撥係数との関
係を第６図に示す。なお、反撥係数は、ゴルフボールの
反撥弾性を示す尺度となるものであり、その測定方法
は、次の通りである。
反撥係数の測定方法： エアーガン方式によるレジリエンス測定機により、発
射速度45m/sにて測定する。結果は各ボールとも10個ず
つの平均値で示す。
射速度45m/sにて測定する。結果は各ボールとも10個ず
つの平均値で示す。
また、前記第１表に示す配合のカバー用組成物を厚み
2mmのシートにプレス成形し、成形後、23℃で７日間保
存した後、23℃、48℃および70℃でそれぞれ４日間アニ
ーリング処理した後、曲げ剛性率およびＸ線回折を測定
した。曲げ剛性率の測定結果を第４表に示す。また、Ｘ
線回折チャートを第９図に示す。上記プレス成形時の条
件は、180℃で５分間加熱圧縮成形後、30分間冷却した
ものであり、また、曲げ剛性率の測定は、東洋精機社製
スティフネステスターを用い、JIS K7106に従って行っ
たものである。上記の23℃でのアニーリング処理は処理
温度を比較例１のアニーリング処理温度に合わせたもの
であり、48℃でのアニーリング処理は処理温度を実施例
１のアニーリング処理温度に合わせたものであり、70℃
でのアニーリング処理は処理温度を比較例３のアニーリ
ング処理温度に合わせたものである。
2mmのシートにプレス成形し、成形後、23℃で７日間保
存した後、23℃、48℃および70℃でそれぞれ４日間アニ
ーリング処理した後、曲げ剛性率およびＸ線回折を測定
した。曲げ剛性率の測定結果を第４表に示す。また、Ｘ
線回折チャートを第９図に示す。上記プレス成形時の条
件は、180℃で５分間加熱圧縮成形後、30分間冷却した
ものであり、また、曲げ剛性率の測定は、東洋精機社製
スティフネステスターを用い、JIS K7106に従って行っ
たものである。上記の23℃でのアニーリング処理は処理
温度を比較例１のアニーリング処理温度に合わせたもの
であり、48℃でのアニーリング処理は処理温度を実施例
１のアニーリング処理温度に合わせたものであり、70℃
でのアニーリング処理は処理温度を比較例３のアニーリ
ング処理温度に合わせたものである。
第３表および第６図に示す結果から明らかなように、
同一材料、同一成形条件にて仕上げたゴルフボールで
も、その後のアニーリング処理条件の相違により、ゴル
フボールの最も重要な特性である反撥弾性（反撥弾性は
反撥係数により評価され、反撥係数が大きいものほど反
撥弾性が高い）を変えることができ、実施例１〜２のよ
うな温度でアニーリング処理を行うと、高反撥弾性が得
られる。
同一材料、同一成形条件にて仕上げたゴルフボールで
も、その後のアニーリング処理条件の相違により、ゴル
フボールの最も重要な特性である反撥弾性（反撥弾性は
反撥係数により評価され、反撥係数が大きいものほど反
撥弾性が高い）を変えることができ、実施例１〜２のよ
うな温度でアニーリング処理を行うと、高反撥弾性が得
られる。
また、第４表に示すように、曲げ剛性率はアニーリン
グ処理温度が高くなるにつれてほぼ比例的に大きくな
り、第９図のＸ線回折チャートからもわかるように、結
晶化度もアニーリング処理温度が高くなると大きくなる
が、反撥係数は第３表および第６図に示す結果から明ら
かなように曲げ剛性率や結晶化度に比例しない。
グ処理温度が高くなるにつれてほぼ比例的に大きくな
り、第９図のＸ線回折チャートからもわかるように、結
晶化度もアニーリング処理温度が高くなると大きくなる
が、反撥係数は第３表および第６図に示す結果から明ら
かなように曲げ剛性率や結晶化度に比例しない。
上記実施例１〜２および比較例１〜３のゴルフボール
の示差走査熱量計測定をしたときの第２ピーク温度とア
ニーリング処理温度との関係を第７図に示す。また、上
記示差走査熱量計測定時のチャートを第８図に示す。
の示差走査熱量計測定をしたときの第２ピーク温度とア
ニーリング処理温度との関係を第７図に示す。また、上
記示差走査熱量計測定時のチャートを第８図に示す。
上記第７図と第６図および第３表を対比すれば明らか
なように、高反撥係数が得られる場合の示差走査熱量計
測定の第２ピークは70〜80℃の範囲内にあるときであ
り、第２ピークが70〜80℃の範囲になるようにアニーリ
ング処理することにより、高反撥弾性が得られることが
わかる。
なように、高反撥係数が得られる場合の示差走査熱量計
測定の第２ピークは70〜80℃の範囲内にあるときであ
り、第２ピークが70〜80℃の範囲になるようにアニーリ
ング処理することにより、高反撥弾性が得られることが
わかる。
また、第８図に示すように、23℃でアニーリング処理
した比較例１や35℃でアニーリング処理した比較例２の
場合も、第２ピークが現れるが、第２ピークの温度が低
く、第３表および第６図に示すように充分な反撥係数の
向上が得られない。また、70℃でアニーリング処理した
比較例３の場合は、第２ピークが第１ピークに重なり、
結晶化度は高くなるが、ゴルフボールの反撥係数は最も
低い。
した比較例１や35℃でアニーリング処理した比較例２の
場合も、第２ピークが現れるが、第２ピークの温度が低
く、第３表および第６図に示すように充分な反撥係数の
向上が得られない。また、70℃でアニーリング処理した
比較例３の場合は、第２ピークが第１ピークに重なり、
結晶化度は高くなるが、ゴルフボールの反撥係数は最も
低い。
つぎに、上記実施例１〜２および比較例１〜３のゴル
フボールについて飛距離テストおよび打撃感テストを実
施した。その結果を第５表に示す。飛距離テストにおい
ては、ボール初速度とトータル飛距離を測定した。な
お、第５表には、各ゴルフボールの反撥弾性についても
示した。
フボールについて飛距離テストおよび打撃感テストを実
施した。その結果を第５表に示す。飛距離テストにおい
ては、ボール初速度とトータル飛距離を測定した。な
お、第５表には、各ゴルフボールの反撥弾性についても
示した。
第５表に示すように、実施例１〜２のゴルフボール
は、比較例１〜３のゴルフボールに比べて、ボール初速
度およびトータル飛距離が大きく、飛行特性が優れてい
た。また、実施例１〜２のゴルフボールは、打撃感も良
好であった。
は、比較例１〜３のゴルフボールに比べて、ボール初速
度およびトータル飛距離が大きく、飛行特性が優れてい
た。また、実施例１〜２のゴルフボールは、打撃感も良
好であった。
実施例３および比較例４〜５ アイオノマー樹脂としてハイミラン1706を用い、この
アイオノマー樹脂（ハイミラン1706）100重量部に対し
て酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム３重量部、
酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量部を加えて
混練し、カバー用組成物を調製した。
アイオノマー樹脂（ハイミラン1706）100重量部に対し
て酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム３重量部、
酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量部を加えて
混練し、カバー用組成物を調製した。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃、70℃でそれぞれ72時間アニーリング処
理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃、70℃でそれぞれ72時間アニーリング処
理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第６表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第６表に示す。
第６表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する73
℃に第２ピークを持つ実施例３のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例４のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例５
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例３のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例４のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例５
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
実施例４および比較例６〜７ アイオノマー樹脂としてハイミラン樹脂Ａを用い、こ
のアイオノマー樹脂（ハイミラン樹脂Ａ）100重量部に
対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム３重量
部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量部を加
えて混練し、カバー用組成物を調製した。ハイミラン樹
脂Ａは、メタクリル酸含量が15重量％で、マグネシウム
イオン中和タイプであり、マグネシウムイオンによる中
和度は約45モル％である。
のアイオノマー樹脂（ハイミラン樹脂Ａ）100重量部に
対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム３重量
部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量部を加
えて混練し、カバー用組成物を調製した。ハイミラン樹
脂Ａは、メタクリル酸含量が15重量％で、マグネシウム
イオン中和タイプであり、マグネシウムイオンによる中
和度は約45モル％である。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第７表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第７表に示す。
第７表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する74
℃に第２ピークを持つ実施例４のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例６のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例７
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例４のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例６のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例７
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
実施例５および比較例８〜９ アイオノマー樹脂としてハイミラン樹脂Ｂを用い、こ
のアイオノマー樹脂（ハイミラン樹脂Ｂ）100重量部に
対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム３重量
部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量部を加
えて混練し、カバー用組成物を調製した。ハイミラン樹
脂Ｂは、メタクリル酸含量が15重量％で、ナトリウムイ
オンおよびマグネシウムイオン中和タイプであり、ナト
リウムイオンおよびマグネシウムイオンによる中和度は
約45モル％である。
のアイオノマー樹脂（ハイミラン樹脂Ｂ）100重量部に
対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム３重量
部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量部を加
えて混練し、カバー用組成物を調製した。ハイミラン樹
脂Ｂは、メタクリル酸含量が15重量％で、ナトリウムイ
オンおよびマグネシウムイオン中和タイプであり、ナト
リウムイオンおよびマグネシウムイオンによる中和度は
約45モル％である。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第８表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第８表に示す。
第８表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する74
℃に第２ピークを持つ実施例５のゴルフボールは、第２
ピークが58℃の比較例８のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例９
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例５のゴルフボールは、第２
ピークが58℃の比較例８のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例９
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
実施例６および比較例10〜11 アイオノマー樹脂としてハイミラン1707とハイミラン
1706を用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1707を50重量部とハイミラン1706を50重量
部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バイウム
３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量
部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
1706を用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1707を50重量部とハイミラン1706を50重量
部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バイウム
３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量
部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第９表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第９表に示す。
第９表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する74
℃に第２ピークを持つ実施例６のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例10のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例11
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例６のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例10のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例11
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
実施例７および比較例12〜13 アイオノマー樹脂としてハイミラン1707とハイミラン
樹脂Ａを用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1707を50重量部とハイミラン樹脂Ａを50重
量部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウ
ム３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重
量部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
樹脂Ａを用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1707を50重量部とハイミラン樹脂Ａを50重
量部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウ
ム３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重
量部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第10表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第10表に示す。
第10表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する73
℃に第２ピークを持つ実施例７のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例12のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例13
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例７のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例12のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例13
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
実施例８および比較例14〜15 アイオノマー樹脂としてハイミラン1707とハイミラン
樹脂Ｂを用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1707を50重量部とハイミラン樹脂Ｂを50重
量部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウ
ム３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重
量部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
樹脂Ｂを用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1707を50重量部とハイミラン樹脂Ｂを50重
量部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウ
ム３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重
量部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第11表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第11表に示す。
第11表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する74
℃に第２ピークを持つ実施例８のゴルフボールは、第２
ピークが60℃の比較例14のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例15
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例８のゴルフボールは、第２
ピークが60℃の比較例14のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例15
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
実施例９および比較例16〜17 アイオノマー樹脂としてハイミラン1706とハイミラン
樹脂Ａを用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1706を50重量部とハイミラン樹脂Ａを50重
量部）に対して酸化チタン１重量部、沈降制硫酸バリウ
ム３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重
量部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
樹脂Ａを用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1706を50重量部とハイミラン樹脂Ａを50重
量部）に対して酸化チタン１重量部、沈降制硫酸バリウ
ム３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重
量部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第12表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第12表に示す。
第12表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する74
℃に第２ピークを持つ実施例９のゴルフボールは、第２
ピークが58℃の比較例16のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例17
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例９のゴルフボールは、第２
ピークが58℃の比較例16のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例17
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
実施例10および比較例18〜19 アイオノマー樹脂としてハイミラン1706とハイミラン
樹脂Ｂを用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1706を50重量部とハイミラン樹脂Ｂを50重
量部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウ
ム３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重
量部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
樹脂Ｂを用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1706を50重量部とハイミラン樹脂Ｂを50重
量部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウ
ム３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重
量部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第13表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第13表に示す。
第13表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する74
℃に第２ピークを持つ実施例10のゴルフボールは、第２
ピークが60℃の比較例18のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例19
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例10のゴルフボールは、第２
ピークが60℃の比較例18のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例19
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
実施例11および比較例20〜21 アイオノマー樹脂としてハイミラン樹脂Ａとハイミラ
ン樹脂Ｂを用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量
部（ハイミラン樹脂Ａを50重量部とハイミラン樹脂Ｂを
50重量部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バ
リウム３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.00
1重量部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
ン樹脂Ｂを用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量
部（ハイミラン樹脂Ａを50重量部とハイミラン樹脂Ｂを
50重量部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バ
リウム３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.00
1重量部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第14表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第14表に示す。
第14表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する74
℃に第２ピークを持つ実施例11のゴルフボールは、第２
ピークが60℃の比較例20のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例21
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例11のゴルフボールは、第２
ピークが60℃の比較例20のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例21
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
実施例12および比較例22〜23 アイオノマー樹脂としてハイミラン1555を用い、この
アイオノマー樹脂（ハイミラン1555）100重量部に対し
て酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム３重量部、
酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量部を加えて
混練し、カバー用組成物を調製した。ハイミラン1555
は、メタクリル酸含量が11重量％で、ナトリウムイオン
中和タイプであり、ナトリウムイオンによる中和度は約
35モル％である。
アイオノマー樹脂（ハイミラン1555）100重量部に対し
て酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム３重量部、
酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量部を加えて
混練し、カバー用組成物を調製した。ハイミラン1555
は、メタクリル酸含量が11重量％で、ナトリウムイオン
中和タイプであり、ナトリウムイオンによる中和度は約
35モル％である。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第15表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第15表に示す。
第15表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する75
℃に第２ピークを持つ実施例12のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例22のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例23
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例12のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例22のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例23
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
実施例13および比較例24〜25 アイオノマー樹脂としてハイミラン1557を用い、この
アイオノマー樹脂（ハイミラン1557）100重量部に対し
て酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム３重量部、
酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量部を加えて
混練し、カバー用組成物を調製した。ハイミラン1557
は、メタクリル酸含量が11重量％で、亜鉛イオン中和タ
イプであり、亜鉛イオンによる中和度は約55モル％であ
る。
アイオノマー樹脂（ハイミラン1557）100重量部に対し
て酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム３重量部、
酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量部を加えて
混練し、カバー用組成物を調製した。ハイミラン1557
は、メタクリル酸含量が11重量％で、亜鉛イオン中和タ
イプであり、亜鉛イオンによる中和度は約55モル％であ
る。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第16表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第16表に示す。
第16表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する74
℃に第２ピークを持つ実施例13のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例24のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例25
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例13のゴルフボールは、第２
ピークが59℃の比較例24のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例25
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
実施例14および比較例26〜27 アイオノマー樹脂としてハイミラン1555とハイミラン
1557を用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1555を50重量部とハイミラン1557を50重量
部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム
３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量
部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
1557を用い、このアイオノマー樹脂併用物100重量部
（ハイミラン1555を50重量部とハイミラン1557を50重量
部）に対して酸化チタン１重量部、沈降性硫酸バリウム
３重量部、酸化防止剤0.01重量部および滑剤0.001重量
部を加えて混練し、カバー用組成物を調製した。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第17表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第17表に示す。
第17表に示すように、70〜80℃の温度領域に属する74
℃に第２ピークを持つ実施例14のゴルフボールは、第２
ピークが60℃の比較例26のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例27
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
℃に第２ピークを持つ実施例14のゴルフボールは、第２
ピークが60℃の比較例26のゴルフボールや第２ピークが
第１ピークと重なって80℃より高温領域にある比較例27
のゴルフボールに比べて、反撥係数が高く、高反撥弾性
であった。
比較例28〜30 アイオノマー樹脂に代えて低密度ポリエチレン（三井
石油化学社製ウルトゼックス3550R）を用い、この低密
度ポリエチレン100重量部に対して酸化チタン１重量
部、沈降性硫酸バリウム３重量部、酸化防止剤0.01重量
部および滑剤0.001重量部を加えて混練し、カバー用組
成物を調製した。
石油化学社製ウルトゼックス3550R）を用い、この低密
度ポリエチレン100重量部に対して酸化チタン１重量
部、沈降性硫酸バリウム３重量部、酸化防止剤0.01重量
部および滑剤0.001重量部を加えて混練し、カバー用組
成物を調製した。
上記カバー用組成物を射出成形により実験例１と同様
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
のソリッドコアに被覆して、直径42.8mmのゴルフボール
を作製した。このゴルフボールを室温で24時間保管した
後、30℃、50℃および70℃でそれぞれ72時間アニーリン
グ処理をした。
アニーリング処理後のゴルフボールを室温で24時間保
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第18表に示す。
管して冷却した後、反撥係数を測定し、かつカバー樹脂
の示差走査熱量計測定をして、第１ピーク温度および第
２ピーク温度を求めた。その結果を第18表に示す。
比較例28〜30は、不飽和カルボン酸およびその金属塩
をまったく含まない低密度ポリエチレンをカバー用樹脂
として用いたゴルフボールに関するものであるが、第18
表に示すように、第２ピークは認められず、また、アニ
ーリング処理時の温度差による反撥係数の差もほとんど
なく、反撥係数の向上が認められなかった。なお、アニ
ーリング処理温度が高くなるにつれて反撥係数がわずか
ずつ高くなっているのは、コアの熱硬化によるものと考
えられる。
をまったく含まない低密度ポリエチレンをカバー用樹脂
として用いたゴルフボールに関するものであるが、第18
表に示すように、第２ピークは認められず、また、アニ
ーリング処理時の温度差による反撥係数の差もほとんど
なく、反撥係数の向上が認められなかった。なお、アニ
ーリング処理温度が高くなるにつれて反撥係数がわずか
ずつ高くなっているのは、コアの熱硬化によるものと考
えられる。
前記実施例３〜14および比較例４〜27では、アイオノ
マー樹脂を種々に選定して、アニーリング処理温度の相
違による反撥弾性の差を調べたが、第６〜17表に示すよ
うに、いずれのアイオノマー樹脂も、50℃でアニーリン
グ処理した場合は、30℃や70℃でアニーリング処理した
場合よりも、反撥係数が高く、高反撥弾性のゴルフボー
ルが得られた。
マー樹脂を種々に選定して、アニーリング処理温度の相
違による反撥弾性の差を調べたが、第６〜17表に示すよ
うに、いずれのアイオノマー樹脂も、50℃でアニーリン
グ処理した場合は、30℃や70℃でアニーリング処理した
場合よりも、反撥係数が高く、高反撥弾性のゴルフボー
ルが得られた。
第１図は実験例１において異なる熱履歴を受けさせたゴ
ルフボールのカバー樹脂の示差走査熱量計測定のチャー
トを示す図である。第２〜５図はそれぞれ市販のゴルフ
ボールのカバー樹脂の示差走査熱量計測定のチャートを
示す図である。第６図は実施例１〜２および比較例１〜
３のゴルフボールの反撥係数とアニーリング処理温度と
の関係を示す図である。第７図は実施例１〜２および比
較例１〜３のゴルフボールのアニーリング処理温度とカ
バー樹脂の示差走査熱量計測定での第２ピーク温度との
関係を示す図である。第８図は実施例１〜２および比較
例１〜３のゴルフボールの示差走査熱量計測定のチャー
トを示す図である。第９図は第１表に示す配合のカバー
用組成物を厚み2mmのシートにプレス成形し、一定期間
保存後に23℃、48℃および70℃でそれぞれ４日間アニー
リング処理したもののＸ線回折チャートを示す図であ
る。
ルフボールのカバー樹脂の示差走査熱量計測定のチャー
トを示す図である。第２〜５図はそれぞれ市販のゴルフ
ボールのカバー樹脂の示差走査熱量計測定のチャートを
示す図である。第６図は実施例１〜２および比較例１〜
３のゴルフボールの反撥係数とアニーリング処理温度と
の関係を示す図である。第７図は実施例１〜２および比
較例１〜３のゴルフボールのアニーリング処理温度とカ
バー樹脂の示差走査熱量計測定での第２ピーク温度との
関係を示す図である。第８図は実施例１〜２および比較
例１〜３のゴルフボールの示差走査熱量計測定のチャー
トを示す図である。第９図は第１表に示す配合のカバー
用組成物を厚み2mmのシートにプレス成形し、一定期間
保存後に23℃、48℃および70℃でそれぞれ４日間アニー
リング処理したもののＸ線回折チャートを示す図であ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】コアと、該コアを被覆するカバーを有する
ゴルフボールにおいて、 上記カバーがアイオノマー樹脂を主材とし、該アイオノ
マー樹脂が、示差走査熱量計測定における結晶融解挙動
において第１ピークを85〜95℃に持ち、かつ第２ピーク
を70〜80℃に持つことを特徴とするゴルフボール。 - 【請求項２】コアに被覆後のカバーのアイオノマー樹脂
をアニーリング処理することにより、アイオノマー樹脂
が、示差走査熱量計測定における結晶融解挙動において
第１ピークを85〜95℃に持ち、かつ第２ピークを70〜80
℃に持つようにすることを特徴とする請求項１記載のゴ
ルフボールの製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2280215A JP2665991B2 (ja) | 1990-10-18 | 1990-10-18 | ゴルフボールおよびその製造方法 |
| AU85928/91A AU648830B2 (en) | 1990-10-18 | 1991-10-17 | Golf ball and process for producing the same |
| US07/778,244 US5274041A (en) | 1990-10-18 | 1991-10-17 | Golf ball and process for producing the same |
| CA002053617A CA2053617A1 (en) | 1990-10-18 | 1991-10-17 | Golf ball and process for producing the same |
| EP91309636A EP0481809B1 (en) | 1990-10-18 | 1991-10-18 | Golf ball and process for producing the same |
| DE69101617T DE69101617T2 (de) | 1990-10-18 | 1991-10-18 | Golfball sowie Verfahren zu seiner Herstellung. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2280215A JP2665991B2 (ja) | 1990-10-18 | 1990-10-18 | ゴルフボールおよびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04156865A JPH04156865A (ja) | 1992-05-29 |
| JP2665991B2 true JP2665991B2 (ja) | 1997-10-22 |
Family
ID=17621917
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2280215A Expired - Lifetime JP2665991B2 (ja) | 1990-10-18 | 1990-10-18 | ゴルフボールおよびその製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5274041A (ja) |
| EP (1) | EP0481809B1 (ja) |
| JP (1) | JP2665991B2 (ja) |
| AU (1) | AU648830B2 (ja) |
| CA (1) | CA2053617A1 (ja) |
| DE (1) | DE69101617T2 (ja) |
Families Citing this family (71)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5368304A (en) | 1993-04-28 | 1994-11-29 | Lisco, Inc. | Low spin golf ball |
| US5688869A (en) * | 1991-10-15 | 1997-11-18 | Lisco, Inc. | Golf ball cover compositions |
| US6451923B1 (en) | 1992-06-19 | 2002-09-17 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Low spin golf ball |
| US20010020068A1 (en) * | 1992-06-19 | 2001-09-06 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Golf ball cover compositions |
| US6207759B1 (en) | 1993-04-08 | 2001-03-27 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Composition for a cover of a golf ball |
| US5803831A (en) * | 1993-06-01 | 1998-09-08 | Lisco Inc. | Golf ball and method of making same |
| US6506130B2 (en) | 1993-06-01 | 2003-01-14 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Multi layer golf ball |
| US6325731B1 (en) | 1993-06-01 | 2001-12-04 | Spalding Sports Wordwide, Inc. | Multi-layer golf ball |
| US6663508B1 (en) | 1993-06-01 | 2003-12-16 | Callaway Golf Company | Multi-layer golf ball with reaction injection molded polyurethane component |
| US6548618B2 (en) | 1993-06-01 | 2003-04-15 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Golf ball having dual core and thin polyurethane cover formed by RIM |
| US6083119A (en) * | 1993-06-01 | 2000-07-04 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Multi-layer golf ball |
| US6695718B2 (en) | 1993-06-01 | 2004-02-24 | The Top-Flite Golf Company | Golf ball with sulfur cured inner core component |
| US6648777B2 (en) | 1993-06-01 | 2003-11-18 | Callaway Golf Company | Multi-layer golf ball |
| US6290614B1 (en) | 1998-03-18 | 2001-09-18 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Golf ball which includes fast-chemical-reaction-produced component and method of making same |
| US6824476B2 (en) | 1993-06-01 | 2004-11-30 | Callaway Golf Company | Multi-layer golf ball |
| US6213894B1 (en) | 1993-06-01 | 2001-04-10 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Multi-layer golf ball |
| US6287217B1 (en) | 1993-06-01 | 2001-09-11 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Multi-layer golf ball |
| US6394913B1 (en) | 1993-06-01 | 2002-05-28 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Multi-layer golf ball |
| US7494427B2 (en) | 2001-11-05 | 2009-02-24 | Callaway Golf Company | Multi-layer golf ball |
| US6638185B2 (en) | 1993-06-01 | 2003-10-28 | The Top-Flite Golf Company | Multi-layer golf ball |
| US6210293B1 (en) | 1993-06-01 | 2001-04-03 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Multi-layer golf ball |
| JP2910516B2 (ja) | 1993-07-08 | 1999-06-23 | ブリヂストンスポーツ株式会社 | スリーピースソリッドゴルフボール |
| CA2194934C (en) | 1996-01-25 | 2006-01-10 | Michael J. Sullivan | Golf ball with ionomeric cover and method of making same |
| US20010019969A1 (en) * | 1997-03-28 | 2001-09-06 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Perimeter weighted multi-layer golf ball |
| US6565457B1 (en) | 1997-07-14 | 2003-05-20 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Golf ball containing high density fillers in the core and cover |
| US7244196B2 (en) | 1998-03-18 | 2007-07-17 | Callaway Golf Company | Golf ball which includes fast-chemical-reaction-produced component and method of making same |
| US6716954B2 (en) | 1998-03-18 | 2004-04-06 | Callaway Golf Company | Golf ball formed from a polyisocyanate copolymer and method of making same |
| US7160210B2 (en) | 1998-03-18 | 2007-01-09 | Callaway Golf Company | Golf ball which includes fast-chemical-reaction-produced component and method of making same |
| JP2000279554A (ja) | 1999-03-30 | 2000-10-10 | Bridgestone Sports Co Ltd | ゴルフボール |
| US7148266B2 (en) * | 1999-12-23 | 2006-12-12 | Callaway Golf Company | Game balls with cover containing post crosslinkable thermoplastic polyurethane and method of making same |
| US6369125B1 (en) | 1999-12-23 | 2002-04-09 | Spalding Sports Worldwide, Inc. | Game balls with cover containing post crosslinkable thermoplastic polyurethane and method of making same |
| US6488597B2 (en) * | 2000-03-15 | 2002-12-03 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Golf ball |
| US6855077B2 (en) | 2001-12-04 | 2005-02-15 | Callaway Golf Company | Process and apparatus for producing a golf ball with deep dimples |
| US7427193B2 (en) | 2001-12-04 | 2008-09-23 | Callaway Golf Company | Method and apparatus for forming a golf ball |
| WO2004110752A1 (en) | 2003-05-27 | 2004-12-23 | Exxonmobil Chemical Patent Inc. | Tie-layer materials for use with ionomer-based films and sheets as skins on other nmaterials |
| US7175543B2 (en) * | 2005-01-26 | 2007-02-13 | Callaway Golf Company | Golf ball and thermoplastic material |
| US8177665B2 (en) | 2005-02-01 | 2012-05-15 | Taylor Made Golf Company, Inc. | Multi-layer golf ball |
| US7264560B2 (en) | 2005-03-10 | 2007-09-04 | Callaway Golf Company | Golf ball |
| US20070035063A1 (en) * | 2005-08-10 | 2007-02-15 | Lavallee Gerald A | Two-stage reaction injection molded golf ball |
| US20070069424A1 (en) * | 2005-08-30 | 2007-03-29 | Veilleux Thomas A | Reaction injection molding assembly for manufacturing a golf ball component |
| US7524251B2 (en) * | 2005-08-30 | 2009-04-28 | Callaway Golf Company | Golf products produced by a stoichiometrically imbalanced RIM system |
| US7306529B2 (en) | 2005-10-07 | 2007-12-11 | Callaway Golf Company | Multi-layer golf ball |
| US20070135235A1 (en) * | 2005-10-13 | 2007-06-14 | Kennedy Thomas J Iii | Fast-Chemical-Reaction-Produced Golf Product Comprising a Caprolactam Polyol |
| US7988898B2 (en) | 2006-10-20 | 2011-08-02 | QUBICAAMF Worldwide LLC. | Method of manufacturing a bowling pin |
| US7815526B2 (en) * | 2007-11-14 | 2010-10-19 | Acushnet Company | Dual core golf ball having negative-hardness-gradient thermoplastic inner core and steep positive-hardness-gradient thermoset outer core layer |
| US7946934B2 (en) * | 2007-11-14 | 2011-05-24 | Acushnet Company | Dual core golf ball having negative-hardness-gradient thermoplastic inner core and shallow positive-hardness-gradient thermoset outer core layer |
| US7942761B2 (en) * | 2007-11-14 | 2011-05-17 | Acushnet Company | Dual core golf ball having negative-hardness-gradient thermoplastic inner core and shallow negative-hardness-gradient outer core layer |
| US9149689B2 (en) | 2007-11-14 | 2015-10-06 | Acushnet Company | Dual core golf ball having positive-hardness-gradient thermoplastic inner core and positive-hardness-gradient thermoset outer core layer |
| US9789367B2 (en) | 2007-11-14 | 2017-10-17 | Acushnet Company | Thermoplastic dual core having a negative gradient inner core and a positive gradient outer core |
| US9675846B2 (en) | 2007-11-14 | 2017-06-13 | Acushnet Company | Dual core golf ball having positive-hardness-gradient thermoplastic inner core and positive-hardness-gradient thermoset outer core layer |
| US7762910B2 (en) * | 2007-11-14 | 2010-07-27 | Acushnet Company | Dual core golf ball having negative-hardness-gradient thermoplastic inner core and steep negative-hardness-gradient outer core layer |
| US9873026B2 (en) | 2007-11-14 | 2018-01-23 | Acushnet Company | Thermoplastic dual core having positive hardness gradient inner and outer core layers |
| US8740725B2 (en) | 2007-11-14 | 2014-06-03 | Acushnet Company | Dual core golf ball having positive-hardness-gradient thermoplastic inner core and shallow negative-hardness-gradient outer core layer |
| US9352194B2 (en) | 2007-11-14 | 2016-05-31 | Acushnet Company | Dual core golf ball having a shallow “positive hardness gradient” thermoplastic inner core and a steep “positive hardness gradient” thermoset outer core layer |
| US9072944B2 (en) | 2007-11-14 | 2015-07-07 | Acushnet Copany | Dual core golf ball having a shallow “positive hardness gradient” thermoplastic inner core and a steep “positive hardness gradient” thermoset outer core layer |
| US8764585B2 (en) | 2007-11-14 | 2014-07-01 | Acushnet Company | Dual core golf ball having a shallow “positive hardness gradient” thermoplastic inner core and a steep “positive hardness gradient” thermoset outer core layer |
| US9433829B2 (en) | 2007-11-14 | 2016-09-06 | Acushnet Company | Dual core golf ball having positive-hardness-gradient thermoplastic inner core and positive-hardness-gradient thermoset outer core layer |
| US8753231B2 (en) | 2007-11-14 | 2014-06-17 | Acushnet Company | Golf ball having a thermoplastic positive hardness gradient inner core layer and a thermoset shallow positive hardness gradient outer core layer |
| US9566475B2 (en) | 2007-11-14 | 2017-02-14 | Acushnet Company | Golf ball having a thermoplastic positive hardness gradient inner core layer and a thermostat shallow positive hardness gradient outer core layer |
| US9999809B2 (en) | 2007-11-14 | 2018-06-19 | Acushnet Company | Dual core having thermoplastic inner core, thermoset outer core layer, and positive hardness gradient |
| US9433828B2 (en) | 2007-11-14 | 2016-09-06 | Acushnet Company | Dual core golf ball having negative-hardness-gradient thermoplastic inner core and steep positive-hardness-gradient thermoset outer core layer |
| US9649538B2 (en) | 2013-08-05 | 2017-05-16 | Acushnet Company | Multi-layer core golf ball |
| US9717957B2 (en) | 2013-08-05 | 2017-08-01 | Acushnet Company | Multi-layer core golf ball |
| US9643060B2 (en) | 2008-01-10 | 2017-05-09 | Acushnet Company | Multi-layer core golf ball |
| US8106125B2 (en) * | 2008-08-27 | 2012-01-31 | Bridgestone Sports Co., Ltd. | Golf ball material, golf ball and method for preparing golf ball material |
| US8602914B2 (en) | 2010-01-20 | 2013-12-10 | Nike, Inc. | Methods and systems for customizing a golf ball |
| US9649539B2 (en) | 2012-04-20 | 2017-05-16 | Acushnet Company | Multi-layer core golf ball |
| US9592425B2 (en) | 2012-04-20 | 2017-03-14 | Acushnet Company | Multi-layer core golf ball |
| EP2746351B1 (en) * | 2012-12-20 | 2016-07-27 | Tarkett GDL S.A. | PVC-free surface covering |
| US9737764B2 (en) | 2013-08-05 | 2017-08-22 | Acushnet Company | Multi-layer core golf ball |
| US9643061B2 (en) | 2013-08-05 | 2017-05-09 | Acushnet Company | Multi-layer core golf ball |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1210698A (en) * | 1968-03-01 | 1970-10-28 | Dunlop Co Ltd | Curing of golf ball covers |
| US4264075A (en) * | 1975-08-07 | 1981-04-28 | Princeton Chemical Research, Inc. | Two piece molded golf ball |
| US4323247A (en) * | 1981-01-19 | 1982-04-06 | Acushnet Company | Golf ball cover |
| JPS6014879A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-25 | 住友ゴム工業株式会社 | ゴルフボ−ルのカバ−用組成物 |
| US4999404A (en) * | 1985-10-03 | 1991-03-12 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Monomer resin |
| GB2206889B (en) * | 1987-06-11 | 1991-03-20 | Asics Corp | Rubber composition and golf ball comprising it |
| JP2583242B2 (ja) * | 1987-09-10 | 1997-02-19 | 住友ゴム工業株式会社 | ゴルフボール |
| US4884814A (en) * | 1988-01-15 | 1989-12-05 | Spalding & Evenflo Companies, Inc. | Golf ball |
| JP2635354B2 (ja) * | 1988-03-02 | 1997-07-30 | 住友ゴム工業株式会社 | 変性アイオノマー樹脂の製法 |
| JPH02107275A (ja) * | 1988-10-17 | 1990-04-19 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴルフボール |
| US4929407A (en) * | 1988-12-06 | 1990-05-29 | Acushnet Company | Process of making a golf ball cover |
| US4911451A (en) * | 1989-03-29 | 1990-03-27 | Sullivan Michael J | Golf ball cover of neutralized poly(ethylene-acrylic acid) copolymer |
-
1990
- 1990-10-18 JP JP2280215A patent/JP2665991B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-10-17 US US07/778,244 patent/US5274041A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-10-17 CA CA002053617A patent/CA2053617A1/en not_active Abandoned
- 1991-10-17 AU AU85928/91A patent/AU648830B2/en not_active Ceased
- 1991-10-18 EP EP91309636A patent/EP0481809B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-10-18 DE DE69101617T patent/DE69101617T2/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69101617T2 (de) | 1994-08-25 |
| EP0481809B1 (en) | 1994-04-06 |
| AU8592891A (en) | 1992-04-30 |
| CA2053617A1 (en) | 1992-04-19 |
| EP0481809A1 (en) | 1992-04-22 |
| US5274041A (en) | 1993-12-28 |
| DE69101617D1 (de) | 1994-05-11 |
| JPH04156865A (ja) | 1992-05-29 |
| AU648830B2 (en) | 1994-05-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2665991B2 (ja) | ゴルフボールおよびその製造方法 | |
| US5873796A (en) | Multi-layer golf ball comprising a cover of ionomer blends | |
| US5324783A (en) | Golf ball cover compositions | |
| JP2721291B2 (ja) | ツーピースゴルフボール | |
| US5994470A (en) | Golf ball | |
| CA2088140C (en) | High acid ionomers and golf ball cover compositions comprising same | |
| US6624221B2 (en) | Resin composition for golf ball and golf ball | |
| US5971872A (en) | Low spin golf ball | |
| JP3402227B2 (ja) | ゴルフボールカバー材及びゴルフボール | |
| JP2915108B2 (ja) | ゴルフボール | |
| US5663235A (en) | Golf ball | |
| US6319152B1 (en) | Golf ball | |
| AU681696B2 (en) | Two-piece golf ball | |
| JP2002527597A (ja) | 高弾性の熱可塑性エラストマー組成物 | |
| JP2002143345A (ja) | ゴルフボール | |
| US5019320A (en) | Golf ball | |
| JPS6137178A (ja) | ソリツドゴルフボ−ル | |
| US6613843B2 (en) | Golf ball materials and golf ball | |
| JP3895546B2 (ja) | ゴルフボール組成物 | |
| US5633322A (en) | Golf ball | |
| JP5425037B2 (ja) | 高度に中和したエチレンコポリマーおよびそのゴルフボールへの用途 | |
| CA2360369C (en) | Improved low modulus covered golf balls | |
| EP0638337B1 (en) | Golf ball | |
| JP4597286B2 (ja) | ゴルフボール | |
| JP3713106B2 (ja) | ゴルフボール用ゴム組成物の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080627 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090627 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100627 Year of fee payment: 13 |