JP2662810B2 - ロータリートランスコア用Ｎｉ―Ｃｕ―Ｚｎ系酸化物磁性材料およびその製造方法 - Google Patents
ロータリートランスコア用Ｎｉ―Ｃｕ―Ｚｎ系酸化物磁性材料およびその製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 イ．発明の目的 〔産業上の利用分野〕 本発明は、主としてVTRに使用するロータリートラン
ス用コア材料で、使用周波数が数MHzで実効比透磁率の
値が400ないし2000の特性の、材料強度を向上したNi−C
u−Zn系酸化物磁性材料に関するものである。
ス用コア材料で、使用周波数が数MHzで実効比透磁率の
値が400ないし2000の特性の、材料強度を向上したNi−C
u−Zn系酸化物磁性材料に関するものである。
ロータリートランス用コアの製品を製造する場合に
は、主成分が酸化亜鉛（以下ZnOと称す）、一酸化ニッ
ケル（以下NiOと称す）、一酸化銅（以下CuOと称す）、
及び残部が酸化第２鉄（以下Fe2O3と称す）の粉末をプ
レスでプレス体として、これを大気中で焼結してNi−Cu
−Zn系酸化物磁性材料の焼結体とし、これを寸法精度を
必要とする部分を研磨加工により整形し製品形状に仕上
げられていた。
は、主成分が酸化亜鉛（以下ZnOと称す）、一酸化ニッ
ケル（以下NiOと称す）、一酸化銅（以下CuOと称す）、
及び残部が酸化第２鉄（以下Fe2O3と称す）の粉末をプ
レスでプレス体として、これを大気中で焼結してNi−Cu
−Zn系酸化物磁性材料の焼結体とし、これを寸法精度を
必要とする部分を研磨加工により整形し製品形状に仕上
げられていた。
従来のVTRに使用するロータリートランス用コアとし
て使用されているNi−Cu−Zn系酸化物磁性材料は、金属
の磁性材料と比較した時、材料固有の特性として脆く且
つ硬いため、研削加工工程において研削端面にかけや加
工面にひび割れが生じ、又、ロータリートランス用コア
として径が30mmないし、50mmに対し、研削加工面の平行
度が５μｍ、平面度が10μｍ以下の値が要求されてお
り、これらの値を満足するためには研削に時間を要し、
安価なしかも寸法精度を満足するロータリートランス用
コアに仕上げることが難しいという問題があった。
て使用されているNi−Cu−Zn系酸化物磁性材料は、金属
の磁性材料と比較した時、材料固有の特性として脆く且
つ硬いため、研削加工工程において研削端面にかけや加
工面にひび割れが生じ、又、ロータリートランス用コア
として径が30mmないし、50mmに対し、研削加工面の平行
度が５μｍ、平面度が10μｍ以下の値が要求されてお
り、これらの値を満足するためには研削に時間を要し、
安価なしかも寸法精度を満足するロータリートランス用
コアに仕上げることが難しいという問題があった。
本発明は必要な磁気特性を満足し、しかも従来の研削
方法によってロータリートランス用コアを研削しても、
加工工程での研削かけ、ひび割れが生じにくく、又要求
寸法に対して加工が容易となる材料を提供することを目
的とする。
方法によってロータリートランス用コアを研削しても、
加工工程での研削かけ、ひび割れが生じにくく、又要求
寸法に対して加工が容易となる材料を提供することを目
的とする。
ロ．発明の構成 〔課題を解決するための手段〕 前記課題を解決するために、本発明のロータリートラ
ンス用コア材料においては、Ni−Cu−Zn系酸化物磁性材
料に、0.03wt％以下の二酸化けい素（以下SiO2と称
す）、0.10wt％以下の一酸化マンガン（以下MnOと称
す）の１種又は２種を含有し、0.07wt％以下の三酸化ビ
スマス（以下Bi2O3と称す）を含有又は添加したもの
に、0.05ないし0.5wt％の範囲で一酸化マグネシウム
（以下MgOと称す）を添加し、大気中の雰囲気で1050℃
ないし1170℃の温度範囲で２時間保持し焼結を行うこと
により、かけやひび割れの少ない材料で、しかも1MHzに
おける実効比透磁率の高いNi−Cu−Zn系酸化物磁性材料
を提供するものである。
ンス用コア材料においては、Ni−Cu−Zn系酸化物磁性材
料に、0.03wt％以下の二酸化けい素（以下SiO2と称
す）、0.10wt％以下の一酸化マンガン（以下MnOと称
す）の１種又は２種を含有し、0.07wt％以下の三酸化ビ
スマス（以下Bi2O3と称す）を含有又は添加したもの
に、0.05ないし0.5wt％の範囲で一酸化マグネシウム
（以下MgOと称す）を添加し、大気中の雰囲気で1050℃
ないし1170℃の温度範囲で２時間保持し焼結を行うこと
により、かけやひび割れの少ない材料で、しかも1MHzに
おける実効比透磁率の高いNi−Cu−Zn系酸化物磁性材料
を提供するものである。
即ち本発明は、 1.30.3〜35.0mol％の酸化亜鉛ZnO、14.0〜18.0mol％の
一酸化ニッケルNiO、3.0〜6.0mol％の一酸化銅CuO、及
び残部酸化第２鉄Fe2O3からなる主成分と、副成分とし
て0.03wt％以下（0.0wt％を含まず）の二酸化けい素SiO
2、0.10wt％以下（0.0wt％を含まず）の一酸化マンガン
MnOの夫々１種又は２種の成分と、0.07wt％以下（0.0wt
％を含まず）の三酸化ビスマスBi2O3、及び0.050wt％〜
0.50wt％の一酸化マグネシウムMgOよりなることを特徴
とする優れた破壊靭性および抗折力を有するロータリー
トランスコア用Ni−Cu−Zn系酸化物磁性材料。
一酸化ニッケルNiO、3.0〜6.0mol％の一酸化銅CuO、及
び残部酸化第２鉄Fe2O3からなる主成分と、副成分とし
て0.03wt％以下（0.0wt％を含まず）の二酸化けい素SiO
2、0.10wt％以下（0.0wt％を含まず）の一酸化マンガン
MnOの夫々１種又は２種の成分と、0.07wt％以下（0.0wt
％を含まず）の三酸化ビスマスBi2O3、及び0.050wt％〜
0.50wt％の一酸化マグネシウムMgOよりなることを特徴
とする優れた破壊靭性および抗折力を有するロータリー
トランスコア用Ni−Cu−Zn系酸化物磁性材料。
2.請求項１記載のロータリートランスコア用Ni−Cu−Zn
系酸化物磁性材料に於て、前記酸化物磁性材料の焼結温
度は1050℃〜1170℃の温度範囲であることを特徴とする
ロータリートランスコア用Ni−Cu−Zn系酸化物磁性材料
の製造方法である。
系酸化物磁性材料に於て、前記酸化物磁性材料の焼結温
度は1050℃〜1170℃の温度範囲であることを特徴とする
ロータリートランスコア用Ni−Cu−Zn系酸化物磁性材料
の製造方法である。
〔作用〕 本発明によるロータリートランスコア用Ni−Cu−Zn系
酸化物磁性材料において、副成分として含有、又は添加
される0.03wt％以下のSiO2、0.10wt％以下のMnO、0.07w
t％以下のBi2O3は、主成分である30.0〜35.0mol％のZn
O、14.0〜18.0mol％のNiO、3.0〜6.0mol％のCuOの組成
範囲においては、結晶を成長させ、実効比透磁率を高め
る特徴を示すと共に、Bi2O3は0.07wt％以下の範囲にお
いて、特に0.05wt％付近では研削時に発生するかけ、表
面のひび割れの特性に大きく影響する材料機械特性の破
壊靱性値であるKICと、抗折力Ｆの値が最大値を示す。
酸化物磁性材料において、副成分として含有、又は添加
される0.03wt％以下のSiO2、0.10wt％以下のMnO、0.07w
t％以下のBi2O3は、主成分である30.0〜35.0mol％のZn
O、14.0〜18.0mol％のNiO、3.0〜6.0mol％のCuOの組成
範囲においては、結晶を成長させ、実効比透磁率を高め
る特徴を示すと共に、Bi2O3は0.07wt％以下の範囲にお
いて、特に0.05wt％付近では研削時に発生するかけ、表
面のひび割れの特性に大きく影響する材料機械特性の破
壊靱性値であるKICと、抗折力Ｆの値が最大値を示す。
本発明ではMgOを0.05〜0.5wt％添加することにより、
実効比透磁率（以下μiacと称す）をそれ程劣化するこ
となく、更に破壊靱性値と抗折力を高めることが出来る
ことを見出した。
実効比透磁率（以下μiacと称す）をそれ程劣化するこ
となく、更に破壊靱性値と抗折力を高めることが出来る
ことを見出した。
即ち、30.0〜35.0mol％のZnO、14.0〜18.0mol％のNi
O、3.0〜6.0mol％のCuOを主成分とし、0.03wt％以下のS
iO2、0.10wt％以下のMnO、0.07wt％以下のBi2O3を含
有、又は添加されたNi−Cu−Zn系酸化物磁性材料に0.05
wt％ないし0.5wt％のMgOを添加し、1050℃〜1170℃の温
度範囲で２時間保持し焼結した時、MgOの添加量が0.05w
t％添加において破壊靱性値（以下KICと称す）及び抗折
力（以下Ｆと称す）の値は向上し、添加量が0.10wt％な
いし0.2wt％において最大、又はほぼ一定の値に達し、M
gOの添加量が0wt％の時の値に対しKICの値では約35％、
Ｆの値では約30％向上した。一方、1MHzにおける実効比
透磁率μiacの値はMgO添加量が0wt％の時に対し約９％
低下している。ロータリートランス用コアに使用する材
料の実効比透磁率μiacの値は対象となる機種によって
も異なるが、1MHzにおいて最低500以上あればよく、10
％内外の低下は特に実用上問題とならない値である。
O、3.0〜6.0mol％のCuOを主成分とし、0.03wt％以下のS
iO2、0.10wt％以下のMnO、0.07wt％以下のBi2O3を含
有、又は添加されたNi−Cu−Zn系酸化物磁性材料に0.05
wt％ないし0.5wt％のMgOを添加し、1050℃〜1170℃の温
度範囲で２時間保持し焼結した時、MgOの添加量が0.05w
t％添加において破壊靱性値（以下KICと称す）及び抗折
力（以下Ｆと称す）の値は向上し、添加量が0.10wt％な
いし0.2wt％において最大、又はほぼ一定の値に達し、M
gOの添加量が0wt％の時の値に対しKICの値では約35％、
Ｆの値では約30％向上した。一方、1MHzにおける実効比
透磁率μiacの値はMgO添加量が0wt％の時に対し約９％
低下している。ロータリートランス用コアに使用する材
料の実効比透磁率μiacの値は対象となる機種によって
も異なるが、1MHzにおいて最低500以上あればよく、10
％内外の低下は特に実用上問題とならない値である。
MgOの他の副成分であるSiO2、MnO、Bi2O3の内、Si
O2、MnO、Bi2O3は原料中に含まれるか、前記のように結
晶成長によるμiacと破壊靱性の向上を目的として添加
されるが、SiO2は0.03wt％を越えると材料の結晶粒の粗
大化が進み材料が脆くなること、又MnOもSiO2と同様0.1
0wt％を越えると材料の結晶粒は粗大化し材料は脆くな
る。Bi2O3は前記したように添加量が増加した時μiacの
値は大きくなり、又0.05wt％でKICとＦの値は最大とな
るが、添加量がさらに増えると結晶粒の粗大化が進み、
かえってKICとＦの値は低下し、本発明では添加量は0.0
7wt％に限定した。
O2、MnO、Bi2O3は原料中に含まれるか、前記のように結
晶成長によるμiacと破壊靱性の向上を目的として添加
されるが、SiO2は0.03wt％を越えると材料の結晶粒の粗
大化が進み材料が脆くなること、又MnOもSiO2と同様0.1
0wt％を越えると材料の結晶粒は粗大化し材料は脆くな
る。Bi2O3は前記したように添加量が増加した時μiacの
値は大きくなり、又0.05wt％でKICとＦの値は最大とな
るが、添加量がさらに増えると結晶粒の粗大化が進み、
かえってKICとＦの値は低下し、本発明では添加量は0.0
7wt％に限定した。
主成分であるNiO、CuO,ZnO,Fe2O3の組成範囲は、本発
明においてMgOが無添加の時μiacは2100〜500値となる
が、NiO＋CuOの値が17.0mol％以下、ZnOの値が30.0〜3
5.0mol％以下、残Fe2O3の組成域では磁気変態点を示す
キューリー温度は100℃以下となり実用出来ない組成領
域となり、NiO＋CuOの値が17.0mol％以下、Fe2O3の値が
55mol％以上、残ZnOの組成領域では材料固有抵抗の値が
106Ω‐cm以下となり、材料固有抵抗が低く実用出来な
い組成領域となる。
明においてMgOが無添加の時μiacは2100〜500値となる
が、NiO＋CuOの値が17.0mol％以下、ZnOの値が30.0〜3
5.0mol％以下、残Fe2O3の組成域では磁気変態点を示す
キューリー温度は100℃以下となり実用出来ない組成領
域となり、NiO＋CuOの値が17.0mol％以下、Fe2O3の値が
55mol％以上、残ZnOの組成領域では材料固有抵抗の値が
106Ω‐cm以下となり、材料固有抵抗が低く実用出来な
い組成領域となる。
一方、ZnOが30.0mol％〜35.0mol％、CuOが6mol％、Ni
Oが18.0mol％の範囲を越える時は実効比透磁率μiacの
値は500以下となり、ロータリートランス用コアとして
実用出来ない。
Oが18.0mol％の範囲を越える時は実効比透磁率μiacの
値は500以下となり、ロータリートランス用コアとして
実用出来ない。
本発明において、MgO及びSiO2、MnO、Bi2O3の添加に
よる複合効果により、破断面の観察においてMgOの添加
量の増加により粒界破断を示すことから、MgOの添加に
より主成分からなる結晶の粒界間に介在する応力緩和層
を存在させ、外部からの応力に対しクッションの如き効
果を発揮し、結果としてクラックの進行の蛇行化がはか
られ材料強度を向上するものと考えられる。
よる複合効果により、破断面の観察においてMgOの添加
量の増加により粒界破断を示すことから、MgOの添加に
より主成分からなる結晶の粒界間に介在する応力緩和層
を存在させ、外部からの応力に対しクッションの如き効
果を発揮し、結果としてクラックの進行の蛇行化がはか
られ材料強度を向上するものと考えられる。
次に本発明の実施例につき説明する。
実施例−１ 32.0mol％のZnO、14.0mol％のNiO、6.0mol％のCuO、
及び残部Fe2O3を含む主成分に、副成分として0.02wt％
のSiO2、0.10wt％のMnO、及び0.05wt％のBi2O3をすでに
含有、又は添加している粉末に、MgOを0.0、0.05、0.1
0、0.20、0.50wt％の５水準添加し、ボールミルにて粉
砕、混合後、スプレードライヤーで造粒し、この粉末を
長さ60mm×幅17mm×厚さ5mmの形状にプレスで成形した
後、1100℃の温度で２時間保持し焼結をしたものを試片
とした。これらの試片の材料強度の測定結果の破壊靭性
値KICを第１図に、抗折力Ｆを第２図に示し、又1MHzに
おける実行比透磁率μiacの値を第３図に示す。
及び残部Fe2O3を含む主成分に、副成分として0.02wt％
のSiO2、0.10wt％のMnO、及び0.05wt％のBi2O3をすでに
含有、又は添加している粉末に、MgOを0.0、0.05、0.1
0、0.20、0.50wt％の５水準添加し、ボールミルにて粉
砕、混合後、スプレードライヤーで造粒し、この粉末を
長さ60mm×幅17mm×厚さ5mmの形状にプレスで成形した
後、1100℃の温度で２時間保持し焼結をしたものを試片
とした。これらの試片の材料強度の測定結果の破壊靭性
値KICを第１図に、抗折力Ｆを第２図に示し、又1MHzに
おける実行比透磁率μiacの値を第３図に示す。
第１図ないし第３図に示す測定の結果では、前記主成
分の粉末にMgOの添加量を増加していくと、破壊が急激
に進展を開始するときの臨界値を示すKICの値は増加
し、MgOが0.10wt％で最大となり、MgOが無添加の時に比
べてKICは35％増となり、その後減少する値を示す。又
抗折力Ｆは、MgOの添加と共に増化する傾向を示すが、
特に0.10wt％迄は急激に増加し約30％向上する。又、1M
Hzにおける実効比透磁率μiacは、MgCの添加量が増加す
ると共に劣化する傾向を示すが、0.10wt％において９％
劣化、0.20wt％で約15％劣化している。
分の粉末にMgOの添加量を増加していくと、破壊が急激
に進展を開始するときの臨界値を示すKICの値は増加
し、MgOが0.10wt％で最大となり、MgOが無添加の時に比
べてKICは35％増となり、その後減少する値を示す。又
抗折力Ｆは、MgOの添加と共に増化する傾向を示すが、
特に0.10wt％迄は急激に増加し約30％向上する。又、1M
Hzにおける実効比透磁率μiacは、MgCの添加量が増加す
ると共に劣化する傾向を示すが、0.10wt％において９％
劣化、0.20wt％で約15％劣化している。
これらの結果は、MgOを0.05ないし0.50wt％迄段階的
に添加することにより結晶組織が結晶肥大を有する組織
から正常な組織になり、且つ結晶粒径は小さくなり、又
電子顕微鏡を用いた破断面観察ではMgO無添加の水準を
除くすべての実験水準において粒界で破断していた。
に添加することにより結晶組織が結晶肥大を有する組織
から正常な組織になり、且つ結晶粒径は小さくなり、又
電子顕微鏡を用いた破断面観察ではMgO無添加の水準を
除くすべての実験水準において粒界で破断していた。
以上の結果から、Ni−Cu−Zn系酸化物磁性材料を主成
分とした粉末に、実験の範囲である0.50wt％以下のMgO
を添加し1050℃ないし1170℃の範囲で焼結することによ
り、実効比透磁率のμiacの値を劣化することなく、KIC
とＦを向上する結果が得られた。
分とした粉末に、実験の範囲である0.50wt％以下のMgO
を添加し1050℃ないし1170℃の範囲で焼結することによ
り、実効比透磁率のμiacの値を劣化することなく、KIC
とＦを向上する結果が得られた。
尚、本実施例で用いた試験方法について以下に補足説
明する。
明する。
破壊靭性値KICは破壊が急激に進展を開始するときの
臨界値を意味するが、測定については数種の方法が提案
されている。ここではその中のIndentation Microfract
ure:IM法（微小圧子圧入破壊法）を用いてKICの測定を
行った。
臨界値を意味するが、測定については数種の方法が提案
されている。ここではその中のIndentation Microfract
ure:IM法（微小圧子圧入破壊法）を用いてKICの測定を
行った。
参考文献；新原皓一著、「特集／セラミックスの力学
的特性評価」、セラミックス、No20、P12〜18（1985） 又、抗折力Ｆの測定については３点曲げ試験を用い
た。測定の設定条件は荷重速度を0.01mm/分、支点間距
離を30mmとして測定を行った。一方試料の結晶粒の破断
状態は、電子顕微鏡により観察し、結果を下記のように
区別し、第１図ないし第３図に示した。
的特性評価」、セラミックス、No20、P12〜18（1985） 又、抗折力Ｆの測定については３点曲げ試験を用い
た。測定の設定条件は荷重速度を0.01mm/分、支点間距
離を30mmとして測定を行った。一方試料の結晶粒の破断
状態は、電子顕微鏡により観察し、結果を下記のように
区別し、第１図ないし第３図に示した。
・結晶粒、正常結晶粒、異常結晶粒の時結晶粒肥大につ
いてはGGと表示。
いてはGGと表示。
・破壊状態：粒界破断（界）、粒内破断（内）。
実施例−２ NiO、CuO、ZnO、Fe2O3の主成分及び副成分が第１表に
示す組成に、MgOが０ないし0.50wt％のNi−Cu−Zn系酸
化物磁性材料を作り、実施例−１と同様な手順で、各酸
化物の粉末を混合し、ボールミルを用い粉砕後スプレー
ドライヤーで造粒し、この粉末の長さ60mm×幅17mm×厚
さ5mmの形状にプレスし成形し、大気中に於て1100℃の
温度で２時間保持し焼結したものを機械特性を測定する
ための試片とした。機械特性は実施例−１と同様に破壊
靭性値KIC、抗折力Ｆ、及び磁気特性として最も重要な
特性値である1MHzにおける実効比透磁率μiacの値を求
めた。
示す組成に、MgOが０ないし0.50wt％のNi−Cu−Zn系酸
化物磁性材料を作り、実施例−１と同様な手順で、各酸
化物の粉末を混合し、ボールミルを用い粉砕後スプレー
ドライヤーで造粒し、この粉末の長さ60mm×幅17mm×厚
さ5mmの形状にプレスし成形し、大気中に於て1100℃の
温度で２時間保持し焼結したものを機械特性を測定する
ための試片とした。機械特性は実施例−１と同様に破壊
靭性値KIC、抗折力Ｆ、及び磁気特性として最も重要な
特性値である1MHzにおける実効比透磁率μiacの値を求
めた。
第１表に示す各試料No.におけるMgOの添加量が０、0.
05、0.1、0.2、0.5wt％の時の機械特性のKIC、Ｆ及びμ
iacの値を第２表ないし第６表に示す。
05、0.1、0.2、0.5wt％の時の機械特性のKIC、Ｆ及びμ
iacの値を第２表ないし第６表に示す。
実施例−１、実施例−２の結果から、主成分が30.0〜
35.0mol％のZnO、14.0〜18.0mol％のNiO、3.0〜6.0mol
％のCuO、及び残部がFe2O3で副成分に0.02wt％のSiO2、
0.10wt％のMnO、0.07wt％のBi2O3を含むNi−Cu−Zn系酸
化物磁性材料に、MgOを0.05〜0.5wt％添加した時、いず
れの組成においても材料を研削加工する際のかけ、ひび
割れの目安となる破壊靭性値KICの値はMgOの添加により
向上し、添加量が0.10wt％ないし0.2wt％で最大を示
し、無添加の場合に比べて30％ないし60％向上する。
又、抗折力Ｆの値は、0.1wt％添加迄急激に上昇し、後
0.5wt％迄ゆるやかに値が向上する。
35.0mol％のZnO、14.0〜18.0mol％のNiO、3.0〜6.0mol
％のCuO、及び残部がFe2O3で副成分に0.02wt％のSiO2、
0.10wt％のMnO、0.07wt％のBi2O3を含むNi−Cu−Zn系酸
化物磁性材料に、MgOを0.05〜0.5wt％添加した時、いず
れの組成においても材料を研削加工する際のかけ、ひび
割れの目安となる破壊靭性値KICの値はMgOの添加により
向上し、添加量が0.10wt％ないし0.2wt％で最大を示
し、無添加の場合に比べて30％ないし60％向上する。
又、抗折力Ｆの値は、0.1wt％添加迄急激に上昇し、後
0.5wt％迄ゆるやかに値が向上する。
一方、1MHzにおける実効比透磁率の値を示すμiacはM
gOの添加により低下し、試料No2、試料No3の組成では0.
1wt％の添加により実用上必要なμiacの値は500以下と
なっているが、本発明の請求の範囲である30.0〜35.0mo
l％のZnO、14.0〜18.0mol％のNiO、3.0〜6.0mol％のCu
O、及び残部がFe2O3からなる主成分の組成に副成分とし
て0.03wt％以下（0wt％を含まず）のSiO2、0.10wt％以
下（0wt％を含まず）のMnOの夫々１種又は２種に、0.07
wt％以下（0wt％を含まず）のBi2O3、及び0.5wt％以下
（0wt％を含まず）のMgOから成るNi−Cu−Zn系酸化物磁
性材料である本発明の主成分範囲ではμiacの値はほぼ5
00以上の値を満足する。
gOの添加により低下し、試料No2、試料No3の組成では0.
1wt％の添加により実用上必要なμiacの値は500以下と
なっているが、本発明の請求の範囲である30.0〜35.0mo
l％のZnO、14.0〜18.0mol％のNiO、3.0〜6.0mol％のCu
O、及び残部がFe2O3からなる主成分の組成に副成分とし
て0.03wt％以下（0wt％を含まず）のSiO2、0.10wt％以
下（0wt％を含まず）のMnOの夫々１種又は２種に、0.07
wt％以下（0wt％を含まず）のBi2O3、及び0.5wt％以下
（0wt％を含まず）のMgOから成るNi−Cu−Zn系酸化物磁
性材料である本発明の主成分範囲ではμiacの値はほぼ5
00以上の値を満足する。
実施例−３ 主成分においてZnOが32.5mol％、CuOが6.0mol％、NiO
が14.5mol％、残Fe2O3の組成に、副成分としてSiO2が0.
02wt％、MnOが0.1wt％、Bi2O3が0.05wt％、MgOが0.2wt
％添加し、実施例−１、実施例−２と同様な手順によ
り、各酸化物の粉末を混合し、ボールミルを用い粉砕
後、スプレードライヤーで造粒し、長さが60mm×幅17mm
×厚さ5mmの形状にプレス成形し、1000〜1200℃の温度
範囲で大気中で２時間焼結した機械特性を測定する試片
とした。
が14.5mol％、残Fe2O3の組成に、副成分としてSiO2が0.
02wt％、MnOが0.1wt％、Bi2O3が0.05wt％、MgOが0.2wt
％添加し、実施例−１、実施例−２と同様な手順によ
り、各酸化物の粉末を混合し、ボールミルを用い粉砕
後、スプレードライヤーで造粒し、長さが60mm×幅17mm
×厚さ5mmの形状にプレス成形し、1000〜1200℃の温度
範囲で大気中で２時間焼結した機械特性を測定する試片
とした。
機械特性は実施例−１、実施例−２と同様に破壊靭性
値KICと、抗折力Ｆを、又磁気特性として1MHzにおける
実効比透磁率μiacの値を求めた。
値KICと、抗折力Ｆを、又磁気特性として1MHzにおける
実効比透磁率μiacの値を求めた。
各焼結温度に対する値を第７表に示す。
特に焼結温度1050℃２時間において、μiacの値は74
0、KICは1.77MN/m3/2、Ｆは17.2Kg/mm2と、充分実用出
来る特性を示している。焼結温度は焼結炉及び炉材の寿
命、電力費の低減からより低温での焼結が好ましく、高
温側での焼結温度は炉材の寿命から1170℃迄が好適であ
り、焼結温度範囲は保持時間を２時間とする時1050℃な
いし1170℃の範囲が適当である。
0、KICは1.77MN/m3/2、Ｆは17.2Kg/mm2と、充分実用出
来る特性を示している。焼結温度は焼結炉及び炉材の寿
命、電力費の低減からより低温での焼結が好ましく、高
温側での焼結温度は炉材の寿命から1170℃迄が好適であ
り、焼結温度範囲は保持時間を２時間とする時1050℃な
いし1170℃の範囲が適当である。
尚、低温側温度は1050℃に限定したが、焼結の保持時
間を２時間以上に長くする時は、焼結温度を1050℃以下
に出来る事は当然である。
間を２時間以上に長くする時は、焼結温度を1050℃以下
に出来る事は当然である。
ハ．発明の効果 以上の説明の通り、本発明によれば、Ni−Cu−Zn系酸
化物磁性材料の主成分に0.50wt％以下のMgO、0.03wt％
以下のSiO2、0.10wt％以下のMnO、及び0.07wt％以下のB
i2O3を複合添加し、1050℃〜1170℃で大気中の焼結を行
うことにより、材料強度の高い破壊靭性値と抗折力を持
ち、又高い実効比透磁率特性を持つロータリートランス
用コアが提供出来るようになった。
化物磁性材料の主成分に0.50wt％以下のMgO、0.03wt％
以下のSiO2、0.10wt％以下のMnO、及び0.07wt％以下のB
i2O3を複合添加し、1050℃〜1170℃で大気中の焼結を行
うことにより、材料強度の高い破壊靭性値と抗折力を持
ち、又高い実効比透磁率特性を持つロータリートランス
用コアが提供出来るようになった。
第１図は、本発明の実施例に係るMgO添加量と破壊靭性
値KICとの相関図。 第２図は、本発明の実施例に係るMgO添加量と抗折力Ｆ
との相関図。 第３図は、本発明の実施例に係るMgO添加量と実効比透
磁率μiacの相関図。
値KICとの相関図。 第２図は、本発明の実施例に係るMgO添加量と抗折力Ｆ
との相関図。 第３図は、本発明の実施例に係るMgO添加量と実効比透
磁率μiacの相関図。
Claims (2)
- 【請求項１】30.0〜35.0mol％の酸化亜鉛ZnO、14.0〜1
8.0mol％の一酸化ニッケルNiO、3.0〜6.0mol％の一酸化
銅CuO、及び残部酸化第２鉄Fe2O3からなる主成分と、副
成分として0.03wt％以下（0.0wt％を含まず）の二酸化
けい素SiO2、0.10mol％以下（0.0wt％を含まず）の一酸
化マンガンMnOの夫々１種又は２種の成分と、0.07wt％
以下（0.0wt％を含まず）の三酸化ビスマスBi2O3、及び
0.050wt％〜0.50wt％の一酸化マグネシウムMgOよりなる
ことを特徴とする優れた破壊靭性および抗折力を有する
ロータリートランスコア用Ni−Cu−Zn系酸化物磁性材
料。 - 【請求項２】請求項１記載のロータリートランスコア用
Ni−Cu−Zn系酸化物磁性材料に於て、前記酸化物磁性材
料の焼結温度は1050℃〜1170℃の温度範囲であることを
特徴とするロータリートランスコア用Ni−Cu−Zn系酸化
物磁性材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63291800A JP2662810B2 (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | ロータリートランスコア用Ｎｉ―Ｃｕ―Ｚｎ系酸化物磁性材料およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63291800A JP2662810B2 (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | ロータリートランスコア用Ｎｉ―Ｃｕ―Ｚｎ系酸化物磁性材料およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02137767A JPH02137767A (ja) | 1990-05-28 |
| JP2662810B2 true JP2662810B2 (ja) | 1997-10-15 |
Family
ID=17773591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63291800A Expired - Fee Related JP2662810B2 (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | ロータリートランスコア用Ｎｉ―Ｃｕ―Ｚｎ系酸化物磁性材料およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2662810B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR0131840B1 (ko) * | 1995-05-31 | 1998-04-13 | 김익명 | Ni-Cu-Zn계 산화물 자성재료 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01103953A (ja) * | 1987-10-14 | 1989-04-21 | Nippon Ferrite Ltd | 耐熱衝撃フェライト材料 |
-
1988
- 1988-11-17 JP JP63291800A patent/JP2662810B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02137767A (ja) | 1990-05-28 |
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