JP2651761B2 - メカニカルデスケーリング性に優れた冷間圧造用炭素鋼線材の製造法 - Google Patents
メカニカルデスケーリング性に優れた冷間圧造用炭素鋼線材の製造法Info
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- JP2651761B2 JP2651761B2 JP3278072A JP27807291A JP2651761B2 JP 2651761 B2 JP2651761 B2 JP 2651761B2 JP 3278072 A JP3278072 A JP 3278072A JP 27807291 A JP27807291 A JP 27807291A JP 2651761 B2 JP2651761 B2 JP 2651761B2
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はメカニカルデスケーリン
グ性に優れた冷間圧造用炭素鋼線材の製造法に関するも
のである。
グ性に優れた冷間圧造用炭素鋼線材の製造法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】冷間圧造用炭素鋼線材はＪＩＳＧ３５０
７で規定された化学成分の鋼線材であり、線材熱間圧延
後空冷または衝風冷却をして線材とし、その後酸洗また
はメカニカルデスケーリングし、鋼表面に付着したスケ
ール除去を行い、冷間伸線加工によって鋼線とした後、
ダブルヘッダ或いは多段フォーマによる冷間鍛造加工に
よって、ボルト、部品等、その最終用途に応じた形状に
成形加工される。
７で規定された化学成分の鋼線材であり、線材熱間圧延
後空冷または衝風冷却をして線材とし、その後酸洗また
はメカニカルデスケーリングし、鋼表面に付着したスケ
ール除去を行い、冷間伸線加工によって鋼線とした後、
ダブルヘッダ或いは多段フォーマによる冷間鍛造加工に
よって、ボルト、部品等、その最終用途に応じた形状に
成形加工される。
【０００３】鋼線材のスケール除去は前記の通り、酸洗
法とメカニカルデスケーリング法とがある。酸洗法はス
ケール除去が十分に行えるために広く採用されている
が、酸を用いるために公害等の問題を生じる場合がある
ので、メカニカルデスケーリング法採用の要請がある。
法とメカニカルデスケーリング法とがある。酸洗法はス
ケール除去が十分に行えるために広く採用されている
が、酸を用いるために公害等の問題を生じる場合がある
ので、メカニカルデスケーリング法採用の要請がある。
【０００４】メカニカルデスケーリングは多ロールで線
材に曲げ加工を加えてスケールを除去する方法で、メカ
ニカルデスケーリング性を支配する因子はスケールの組
織、密度、構造、スケール中の亀裂、スケールの厚さ等
である。メカニカルデスケーリング性の良い線材を製造
するには、圧延後高温で線材を捲取り、ＦｅＯ組成のス
ケールの生成を促進させ、その後の冷却速度を上げてＦ
ｅ3 Ｏ4 組成のスケールの発生を防止することが必要で
ある。
材に曲げ加工を加えてスケールを除去する方法で、メカ
ニカルデスケーリング性を支配する因子はスケールの組
織、密度、構造、スケール中の亀裂、スケールの厚さ等
である。メカニカルデスケーリング性の良い線材を製造
するには、圧延後高温で線材を捲取り、ＦｅＯ組成のス
ケールの生成を促進させ、その後の冷却速度を上げてＦ
ｅ3 Ｏ4 組成のスケールの発生を防止することが必要で
ある。
【０００５】特開昭５２−３３８１８号公報記載の線材
の製造方法では、スケール剥離性の向上をねらって圧延
後のステルモアラインでの線材の冷却を６℃／ｓｅｃの
速度で行っている。しかし冷速を上げた場合、オーステ
ナイト−フェライト変態速度が上昇し、フェライト粒径
の微細化により線材の引張強度が上昇する。
の製造方法では、スケール剥離性の向上をねらって圧延
後のステルモアラインでの線材の冷却を６℃／ｓｅｃの
速度で行っている。しかし冷速を上げた場合、オーステ
ナイト−フェライト変態速度が上昇し、フェライト粒径
の微細化により線材の引張強度が上昇する。
【０００６】冷間圧造用炭素鋼線材では、引張強度が上
昇すると被加工材の変形抵抗が著しく増大して工具寿命
を短命化し、鍛造機の稼働率、ひいては生産能力が低下
することとなる。
昇すると被加工材の変形抵抗が著しく増大して工具寿命
を短命化し、鍛造機の稼働率、ひいては生産能力が低下
することとなる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、線材圧延後
の捲取温度、および８５０〜６００℃までの１次冷却速
度と６００〜３５０℃までの２次冷却速度をコントロー
ルすることによって、メカニカルデスケーリング性のよ
いスケールを生成させ、なおかつ引張強度の低い冷間圧
造用炭素鋼線材の製造法を提供することを目的とする。
の捲取温度、および８５０〜６００℃までの１次冷却速
度と６００〜３５０℃までの２次冷却速度をコントロー
ルすることによって、メカニカルデスケーリング性のよ
いスケールを生成させ、なおかつ引張強度の低い冷間圧
造用炭素鋼線材の製造法を提供することを目的とする。
【０００８】つまり線材圧延後の捲取りを高温で行うこ
とにより、剥離性のよいＦｅＯ組成のスケールが生成
し、また８５０〜６００℃までの１次冷却速度を低く抑
えることにより引張強度の低減がはかられ、６００〜３
５０℃までの２次冷却速度を上げることにより剥離性の
悪いスケールの発生を防ぐことができる。これによりメ
カニカルデスケーリング性に優れた引張強度の低い冷間
圧造用炭素鋼線材が得られる。
とにより、剥離性のよいＦｅＯ組成のスケールが生成
し、また８５０〜６００℃までの１次冷却速度を低く抑
えることにより引張強度の低減がはかられ、６００〜３
５０℃までの２次冷却速度を上げることにより剥離性の
悪いスケールの発生を防ぐことができる。これによりメ
カニカルデスケーリング性に優れた引張強度の低い冷間
圧造用炭素鋼線材が得られる。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、Ｃ：０．１５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．５ｗｔ％以
下、Ｓｉ：０．０４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１〜０．
０８ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなる組成の鋼片を９００〜１１００℃の範囲に加熱
した後、仕上圧延速度が６０ｍ／ｓｅｃ以上、仕上温度
が９５０〜１１００℃の範囲で線材に圧延し、得られた
線材を８５０〜９３０℃の範囲で捲取り、次いで８５０
〜６００℃までの１次冷却速度を０．５〜２℃／ｓｅｃ
の範囲、６００〜３５０℃までの２次冷却速度を１０〜
２５℃／ｓｅｃの範囲として冷却することを特徴とする
メカニカルデスケーリング性に優れた冷間圧造用炭素鋼
線材の製造法にある。
ろは、Ｃ：０．１５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．５ｗｔ％以
下、Ｓｉ：０．０４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１〜０．
０８ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなる組成の鋼片を９００〜１１００℃の範囲に加熱
した後、仕上圧延速度が６０ｍ／ｓｅｃ以上、仕上温度
が９５０〜１１００℃の範囲で線材に圧延し、得られた
線材を８５０〜９３０℃の範囲で捲取り、次いで８５０
〜６００℃までの１次冷却速度を０．５〜２℃／ｓｅｃ
の範囲、６００〜３５０℃までの２次冷却速度を１０〜
２５℃／ｓｅｃの範囲として冷却することを特徴とする
メカニカルデスケーリング性に優れた冷間圧造用炭素鋼
線材の製造法にある。
【００１０】
【作用】本発明における冷間圧造用炭素鋼線材の限定理
由について述べる。Ｃは鋼の強度と延性を支配する基本
的な元素であり、低炭素化するほど軟質化し、延性は向
上する。Ｃ量の上限は加工性を劣化させない限界である
０．１５ｗｔ％とした。
由について述べる。Ｃは鋼の強度と延性を支配する基本
的な元素であり、低炭素化するほど軟質化し、延性は向
上する。Ｃ量の上限は加工性を劣化させない限界である
０．１５ｗｔ％とした。
【００１１】Ｓｉは鋼の強度を上昇させる元素であり、
また加工により延性を低下させる元素である他に、冷間
圧造用炭素鋼線材の様にＳｉが少量添加されている場
合、スケールの生成量とメカニカルデスケーリング性を
支配する成分である。Ｓｉ量が増加するほどスケール生
成量は減少し、メカニカルデスケーリング性は悪くなる
傾向が見られる。したがってスケール厚さおよび剥離性
を均一状態とすることがメカニカルデスケーリング性の
向上に効果的である。そのためＳｉ量の上限を０．０４
ｗｔ％とした。
また加工により延性を低下させる元素である他に、冷間
圧造用炭素鋼線材の様にＳｉが少量添加されている場
合、スケールの生成量とメカニカルデスケーリング性を
支配する成分である。Ｓｉ量が増加するほどスケール生
成量は減少し、メカニカルデスケーリング性は悪くなる
傾向が見られる。したがってスケール厚さおよび剥離性
を均一状態とすることがメカニカルデスケーリング性の
向上に効果的である。そのためＳｉ量の上限を０．０４
ｗｔ％とした。
【００１２】Ｍｎは脱酸元素であるとともに、鋼中に固
溶して鋼を強化する元素であり、加工硬化を低くするた
めには低い方が望ましい。Ｍｎ量の上限は加工性を劣化
させない限界として０．５ｗｔ％とした。Ａｌは鋼の脱
酸元素として知られている他、鋼中のＮと結合してオー
ステナイト結晶粒の粗大化を阻止する元素である。しか
し、Ａｌを大量に添加すると鋼中のＳｉ量を低く抑える
ことが困難となることと、さらにＡｌそのものもメカニ
カルデスケーリング性をやや悪くするため低い方が望ま
しい。したがってＡｌ量の上限はメカニカルデスケーリ
ング性を悪くしない限界である０．０８ｗｔ％とし、一
方下限は特に限定しないが、脱酸の限界として０．０１
ｗｔ％とした。
溶して鋼を強化する元素であり、加工硬化を低くするた
めには低い方が望ましい。Ｍｎ量の上限は加工性を劣化
させない限界として０．５ｗｔ％とした。Ａｌは鋼の脱
酸元素として知られている他、鋼中のＮと結合してオー
ステナイト結晶粒の粗大化を阻止する元素である。しか
し、Ａｌを大量に添加すると鋼中のＳｉ量を低く抑える
ことが困難となることと、さらにＡｌそのものもメカニ
カルデスケーリング性をやや悪くするため低い方が望ま
しい。したがってＡｌ量の上限はメカニカルデスケーリ
ング性を悪くしない限界である０．０８ｗｔ％とし、一
方下限は特に限定しないが、脱酸の限界として０．０１
ｗｔ％とした。
【００１３】線材圧延における加熱温度は鋼片の成分を
均一に固溶させるとともに圧延中の鋼材の温度に影響を
与える。加熱温度の下限はオーステナイト化温度以上で
鋼片が均一に固溶し、かつ圧延中の鋼材温度をＡ1 変態
点以上に確保するために９００℃とし、上限は脱炭層の
量を低く抑えるために１１００℃とした。線材圧延の仕
上温度は組織のオーステナイト結晶粒度に大きな影響を
与える。線材の仕上圧延工程においては、加工発熱によ
り鋼材温度が上昇する。仕上温度の下限は粗粒のオース
テナイト結晶粒を得るために９５０℃とし、上限は線材
圧延設備の制限により１１００℃とした。
均一に固溶させるとともに圧延中の鋼材の温度に影響を
与える。加熱温度の下限はオーステナイト化温度以上で
鋼片が均一に固溶し、かつ圧延中の鋼材温度をＡ1 変態
点以上に確保するために９００℃とし、上限は脱炭層の
量を低く抑えるために１１００℃とした。線材圧延の仕
上温度は組織のオーステナイト結晶粒度に大きな影響を
与える。線材の仕上圧延工程においては、加工発熱によ
り鋼材温度が上昇する。仕上温度の下限は粗粒のオース
テナイト結晶粒を得るために９５０℃とし、上限は線材
圧延設備の制限により１１００℃とした。
【００１４】線材圧延における捲取温度は生成するスケ
ール組成を決める重要な因子である。このことを本発明
者等は実験的に求めた。その内容は図１および図２に示
すように、捲取温度が上昇するにしたがい、スケール生
成量が増加し、メカニカルデスケーリング性が向上して
いることがわかる。剥離性のよいスケールを生成させる
ため捲取温度の下限は８５０℃とし、上限は冷却設備の
制約から９３０℃とした。
ール組成を決める重要な因子である。このことを本発明
者等は実験的に求めた。その内容は図１および図２に示
すように、捲取温度が上昇するにしたがい、スケール生
成量が増加し、メカニカルデスケーリング性が向上して
いることがわかる。剥離性のよいスケールを生成させる
ため捲取温度の下限は８５０℃とし、上限は冷却設備の
制約から９３０℃とした。
【００１５】線材圧延における８５０〜６００℃までの
１次冷却速度はオーステナイト−フェライト変態時のフ
ェライト粒径を決めるもので、低く抑えることにより粒
径を粗大にし、線材の引張強度を低減させることができ
る。１冷却速度の上限は加工性を得るフェライト粒組織
を得るために２℃／ｓｅｃとし、下限は圧延設備の制約
から０．５℃／ｓｅｃとした。
１次冷却速度はオーステナイト−フェライト変態時のフ
ェライト粒径を決めるもので、低く抑えることにより粒
径を粗大にし、線材の引張強度を低減させることができ
る。１冷却速度の上限は加工性を得るフェライト粒組織
を得るために２℃／ｓｅｃとし、下限は圧延設備の制約
から０．５℃／ｓｅｃとした。
【００１６】また６００〜３５０℃までの２次冷却速度
はＦｅＯ→Ｆｅ＋Ｆｅ3 Ｏ4 反応の速度を決定するもの
で、下限はＦｅ3 Ｏ4 組成のメカニカルデスケーリング
性が悪いスケールの生成を防ぐことができる限界として
１０℃／ｓｅｃとし、上限は冷却設備の制約から２５℃
／ｓｅｃとした。
はＦｅＯ→Ｆｅ＋Ｆｅ3 Ｏ4 反応の速度を決定するもの
で、下限はＦｅ3 Ｏ4 組成のメカニカルデスケーリング
性が悪いスケールの生成を防ぐことができる限界として
１０℃／ｓｅｃとし、上限は冷却設備の制約から２５℃
／ｓｅｃとした。
【００１７】
【実施例】低炭素鋼を２５０トン転炉で溶製し、脱ガス
処理設備を用いて脱炭ならびに成分調整を行い、連続鋳
造設備により３００×５００mm鋳片とし、さらに１２２
mm角断面の鋼片を製造した。表１に供試鋼の化学成分を
示す。
処理設備を用いて脱炭ならびに成分調整を行い、連続鋳
造設備により３００×５００mm鋳片とし、さらに１２２
mm角断面の鋼片を製造した。表１に供試鋼の化学成分を
示す。
【００１８】表１のＡ〜Ｄは本発明鋼の例、Ｅ〜Ｇは比
較鋼の例である。Ｅ鋼はＣ量が本発明の上限、Ｆ鋼はＭ
ｎ量が本発明の上限、Ｇ鋼はＳｉ量が本発明の上限をそ
れぞれ超え、Ｈ鋼はＡｌ量が上限を超えた例である。こ
れらの供試鋼を連続鋳造設備により３００×５００mm鋳
片とし、さらに分塊圧延により１２２mm角断面の鋼片を
製造した。
較鋼の例である。Ｅ鋼はＣ量が本発明の上限、Ｆ鋼はＭ
ｎ量が本発明の上限、Ｇ鋼はＳｉ量が本発明の上限をそ
れぞれ超え、Ｈ鋼はＡｌ量が上限を超えた例である。こ
れらの供試鋼を連続鋳造設備により３００×５００mm鋳
片とし、さらに分塊圧延により１２２mm角断面の鋼片を
製造した。
【００１９】これらの鋳片を分塊圧延でビレットに製造
後、表２に示す線材圧延条件で直径５．５mmの線材に圧
延し、ステルモア冷却を行った。冷間鍛造時における加
工性は冷間据え込み性試験により求めた。試験ダイスは
図３に示すように、工具面に溝の深さは０．４mm、ピッ
チは０．７mmの同心円溝を刻んだものである。これは試
料上下面の組成流動を完全に拘束することを目的とした
ものである。またこの接触面は超硬合金で作成した。
後、表２に示す線材圧延条件で直径５．５mmの線材に圧
延し、ステルモア冷却を行った。冷間鍛造時における加
工性は冷間据え込み性試験により求めた。試験ダイスは
図３に示すように、工具面に溝の深さは０．４mm、ピッ
チは０．７mmの同心円溝を刻んだものである。これは試
料上下面の組成流動を完全に拘束することを目的とした
ものである。またこの接触面は超硬合金で作成した。
【００２０】試験片の高さ直径比ｈ0 ／Ｄ0 を１．５で
一定とした線材切断片に、その表面に沿って深さ０．４
mmの上仕上Ｖ字溝を溝底の丸み半径０．１５mm、開先角
度１２０度に形成して試験片とし、これを軸線方向に圧
縮する試験用ダイスとして、外径６０mm、長さ６０mmの
円筒台よりなり、その試験片に接する端面直径４０mmの
領域内に、半径方向ピッチ０．７mmの同心多重環状配列
で谷の開き角度１２０度のＶ字溝を刻んだ上下一対を用
いて、試験片に圧縮歪速度：３．３×１０-3ｓｅｃ-1で
圧縮荷重を加えて割れ発生を目視判定し、限界圧縮率
（％）として、 εhc＝（ｈ0 −ｈc ）／ｈ0 ×１００ εhc：限界据え込み率 ｈ0 ：試験片の元の高さ ｈc ：割れ発生時の試験片の高さの値を計算することに
よって求めた。
一定とした線材切断片に、その表面に沿って深さ０．４
mmの上仕上Ｖ字溝を溝底の丸み半径０．１５mm、開先角
度１２０度に形成して試験片とし、これを軸線方向に圧
縮する試験用ダイスとして、外径６０mm、長さ６０mmの
円筒台よりなり、その試験片に接する端面直径４０mmの
領域内に、半径方向ピッチ０．７mmの同心多重環状配列
で谷の開き角度１２０度のＶ字溝を刻んだ上下一対を用
いて、試験片に圧縮歪速度：３．３×１０-3ｓｅｃ-1で
圧縮荷重を加えて割れ発生を目視判定し、限界圧縮率
（％）として、 εhc＝（ｈ0 −ｈc ）／ｈ0 ×１００ εhc：限界据え込み率 ｈ0 ：試験片の元の高さ ｈc ：割れ発生時の試験片の高さの値を計算することに
よって求めた。
【００２１】引張試験はＪＩＳＺ２２０１の２号試験片
を用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行った。メカニ
カルデスケーリング性の評価はリバースベンディング法
でスケールを除去した後、試料重量に対するスケール量
の百分率で表示した。このようにして得られた特性値を
表２に併せて示す。
を用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行った。メカニ
カルデスケーリング性の評価はリバースベンディング法
でスケールを除去した後、試料重量に対するスケール量
の百分率で表示した。このようにして得られた特性値を
表２に併せて示す。
【００２２】No. ５〜No. １３は比較鋼である。No. ５
は加熱温度が低すぎたため仕上圧延温度が低下し、フェ
ライト結晶粒が微細となり強度が上昇し加工性が低下し
た。No. ６は仕上圧延温度が低すぎたためにフェライト
結晶粒が微細となり強度が上昇し加工性が低下した。
は加熱温度が低すぎたため仕上圧延温度が低下し、フェ
ライト結晶粒が微細となり強度が上昇し加工性が低下し
た。No. ６は仕上圧延温度が低すぎたためにフェライト
結晶粒が微細となり強度が上昇し加工性が低下した。
【００２３】No. ７は捲取温度が低すぎたためにスケー
ル剥離が悪化し、メカニカルデスケーリング性が低下し
た。No. ８は１次冷却速度が速すぎたためにフェライト
結晶粒が微細化し、強度が上昇し、加工性が低下した。
No. ９は２次冷却速度が遅すぎたために剥離性の悪いＦ
ｅ3 Ｏ4 が発生し、メカニカルデスケーリング性が劣化
した。
ル剥離が悪化し、メカニカルデスケーリング性が低下し
た。No. ８は１次冷却速度が速すぎたためにフェライト
結晶粒が微細化し、強度が上昇し、加工性が低下した。
No. ９は２次冷却速度が遅すぎたために剥離性の悪いＦ
ｅ3 Ｏ4 が発生し、メカニカルデスケーリング性が劣化
した。
【００２４】No. １０はＣ量が高すぎたために加工性が
低下した。No. １１はＭｎ量が高すぎたために引張強度
が増加した。No. １２はＳｉ量が高すぎたためにスケー
ル生成量が減少し、メカニカルデスケーリング性の劣化
が生じた。No. １３はＡｌ量が高すぎたためにメカニカ
ルデスケーリング性の劣化が生じた。
低下した。No. １１はＭｎ量が高すぎたために引張強度
が増加した。No. １２はＳｉ量が高すぎたためにスケー
ル生成量が減少し、メカニカルデスケーリング性の劣化
が生じた。No. １３はＡｌ量が高すぎたためにメカニカ
ルデスケーリング性の劣化が生じた。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【発明の効果】以上述べた如く本発明法にしたがって製
造された線材は、従来法にくらべてより一段とメカニカ
ルデスケーリング性が改善されており、これにより伸線
前処理に行うスケール除去を容易化することができ、か
つ安価な冷間圧造用炭素鋼線材の製造を可能にするもの
である。
造された線材は、従来法にくらべてより一段とメカニカ
ルデスケーリング性が改善されており、これにより伸線
前処理に行うスケール除去を容易化することができ、か
つ安価な冷間圧造用炭素鋼線材の製造を可能にするもの
である。
【図１】線材圧延後の捲取温度とスケール生成量の関係
を示す図である。
を示す図である。
【図２】線材圧延後の捲取温度とメカニカルデスケーリ
ング後の残留スケール量の関係を示す図である。
ング後の残留スケール量の関係を示す図である。
【図３】冷間鍛造時における加工性を判断するための冷
間据え込み性試験における圧縮工具の側断面図である。
間据え込み性試験における圧縮工具の側断面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西川 宜孝 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株 式会社 君津製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭58−81928（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−10829（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−147618（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．５
ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．０４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０
１〜０．０８ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなる組成の鋼片を９００〜１１００℃の範
囲に加熱した後、仕上圧延速度が６０ｍ／ｓｅｃ以上、
仕上温度が９５０〜１１００℃の範囲で線材に圧延し、
得られた線材を８５０〜９３０℃の範囲で捲取り、次い
で８５０〜６００℃までの１次冷却速度を０．５〜２℃
／ｓｅｃの範囲、６００〜３５０℃までの２次冷却速度
を１０〜２５℃／ｓｅｃの範囲として冷却することを特
徴とするメカニカルデスケーリング性に優れた冷間圧造
用炭素鋼線材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3278072A JP2651761B2 (ja) | 1991-10-24 | 1991-10-24 | メカニカルデスケーリング性に優れた冷間圧造用炭素鋼線材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3278072A JP2651761B2 (ja) | 1991-10-24 | 1991-10-24 | メカニカルデスケーリング性に優れた冷間圧造用炭素鋼線材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05117763A JPH05117763A (ja) | 1993-05-14 |
| JP2651761B2 true JP2651761B2 (ja) | 1997-09-10 |
Family
ID=17592259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3278072A Expired - Lifetime JP2651761B2 (ja) | 1991-10-24 | 1991-10-24 | メカニカルデスケーリング性に優れた冷間圧造用炭素鋼線材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2651761B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20160077420A (ko) * | 2014-12-23 | 2016-07-04 | 주식회사 포스코 | 연강선재의 제조방법 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100340642B1 (ko) * | 1997-06-04 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 스케일비산방지가가능한중탄소경강선재제조방법 |
| KR100940658B1 (ko) * | 2002-09-26 | 2010-02-05 | 주식회사 포스코 | 디스케일링성이 우수한 열간압연선재의 제조방법 |
| CN113680814B (zh) * | 2021-08-24 | 2023-04-07 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种中碳低合金线材表面氧化铁皮控制方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5210829A (en) * | 1975-07-17 | 1977-01-27 | Kawasaki Steel Co | Method of fabricating hot rolled wire rods formed with scale easily removable by mechanical descaling |
| JPS53147618A (en) * | 1977-05-30 | 1978-12-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method of cooling hot rolled steel material |
| JPS5881928A (ja) * | 1981-11-12 | 1983-05-17 | Nippon Steel Corp | デスケ−リング性ならびに加工性に優れた低炭素鋼線材の製造法 |
-
1991
- 1991-10-24 JP JP3278072A patent/JP2651761B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20160077420A (ko) * | 2014-12-23 | 2016-07-04 | 주식회사 포스코 | 연강선재의 제조방법 |
| KR101665795B1 (ko) * | 2014-12-23 | 2016-10-13 | 주식회사 포스코 | 연강선재의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05117763A (ja) | 1993-05-14 |
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