JP2615287B2

JP2615287B2 - ゴルフクラブ

Info

Publication number: JP2615287B2
Application number: JP3240650A
Authority: JP
Inventors: 恒夫赤塚; 啓博本木; 敬原田
Original assignee: Somar Corp
Current assignee: Somar Corp
Priority date: 1991-08-27
Filing date: 1991-08-27
Publication date: 1997-05-28
Anticipated expiration: 2012-05-28
Also published as: JPH0549718A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は軽量でかつ剛性の高いゴ
ルフクラブに関するものである。

【０００２】

【従来技術及びその問題点】近年、炭素繊維強化プラス
チックからなるシャフト（ＣＦＲＰシャフト）が軽量で
かつ打球の飛距離も大きいことから広く普及している。
ＣＦＲＰシャフトにおいて、曲げ剛性及びねじれ剛性に
すぐれたものとして、炭素繊維をシャフトの軸方向に対
し±２５゜〜±６５゜に配向させた強化プラスチック層
を内層とし、±１５゜以内に配向させた強化プラスチッ
ク層を外層とするものは知られている（特公昭６０−３
９３８８号）。

【０００３】しかし、このようなＣＦＲＰシャフトの場
合でも、その曲げ剛性は未だ不十分で、ヘッドスピード
の速いゴルファー、いわゆるハードヒッターにとっては
不満足のものであった。即ち、剛性が不十分であるシャ
フトをハードヒッターが使用すると、トップ及びダウン
スインクにおけるシャフトのぶれ及びインパクト時にお
けるシャフトのしなりにより、ヘッドの追隨が遅れるた
めイメージしたボールコントロールができないという問
題がある。シャフトの剛性を高めるには、シャフトの肉
厚を大きくすればよいが、この場合には、シャフトの重
量が重くなり、ゴルフクラブを振りづらくなり、スウィ
ングにおけるヘッドスピードが遅くなる。以上のよう
に、ＣＦＲＰシャフトにおいて、ハードヒッターに適し
た軽量でかつ高剛性のものは、未だ提案されていない。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、ハードヒッ
ターの使用に好適な軽量でかつ高剛性のＣＦＲＰシャフ
トを用いたゴルフクラブを提供することをその課題とす
る。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、炭素繊維強化プラス
チックからなるゴルフクラブシャフトの先端にヘッドを
装着したゴルフクラブにおいて、該シャフトの４５イン
チ長さ換算の重量が６３ｇ以下であり、該シャフトのネ
ジレ角度が３〜１５度の範囲にあり、かつ該シャフトが
炭素繊維をシャフトの軸方向に対して±３０゜〜±８０
゜の範囲内の角度に配向させた炭素繊維強化プラスチッ
ク層を内層（Ａ）とし、炭素繊維をシャフトの軸方向に
対して±１５゜以内の角度で配向させた炭素繊維強化プ
ラスチック層を外層（Ｂ）とし、かつシャフトのチップ
部及びグリップ部に補強層（Ｃ）を有する炭素繊維強化
プラスチックゴルフシャフトであって、該外層（Ｂ）を
２層構造に形成し、その内側層（ａ）に高弾性高強度炭
素繊維及びその外側層（ｂ）に高強度炭素繊維を各使用
し、該内側層（ａ）の重量割合が全外層（Ｂ）の重量の
１５〜５０重量％であり、かつ内層（Ａ）及び外層
（Ｂ）の炭素繊維含有率が各７３重量％以上であること
を特徴とするゴルフクラブが提供される。

【０００６】本発明のゴルフクラブに用いるシャフト
は、ハードヒッターの使用に適するように、軽量でかつ
高剛性であることを特徴とする。即ち、本発明のシャフ
トは、４５インチ長さの換算のシャフト重量が６３ｇ以
下であり、かつ剛性を示す振動数値が通常、２２０〜２
４０ＣＰＭを示すものでである。本明細書において、４
５インチ長さ換算のシャフト重量は、そのシャフトのチ
ップ側先端からグリップ側先端への距離をＸ（インチ）
とし、その距離に対応する長さのシャフトの重量をＹ
（ｇ）としてＸとＹとの関係をグラフ化した時に、その
距離Ｘが４５インチの時のシャフト重量Ｙを意味するも
のである。従って、シャフト長さが４５インチでない場
合には、そのグラフに示されたＸとＹの関係により、Ｘ
が４５インチにおけるＹの値を算出し、その値をシャフ
ト重量とする。なお、本発明でいう、振動数値ＣＰＭと
は、シャフト長さ１１４３ｍｍでグリップ側８３ｍｍを
固定し、２８５ｇの重量を有するモデルヘッドをチップ
側先端細径部に取り付け、Ｂｒｕｎｓｗｉｃｋ社製振動
測定機（ＰｒｅｃｉｓｉｏｎＦＭ）を用いて１分間にお
ける自由振動の振動数を意味する（単位：サイクル／
分）。

【０００７】本発明による軽量でかつ剛性にすぐれたシ
ャフトにおける具体的構成例について以下に示す。本発
明で用いるＣＦＲＰシャフトにおいて、その内層（Ａ）
を構成する炭素繊維強化プラスチック層に含まれる繊維
配向は、シャフトの軸方向に対し±３０゜〜±８０゜、
好ましくは、±４０゜〜±７０゜の角度である。内層
（Ａ）に用いる炭素繊維は、高強度炭素繊維及び／又は
高弾性炭素繊維が用いられる。一般的には、弾性率が２
３０００ｋｇ／ｍｍ^２〜６５０００ｋｇ／ｍｍ^２の炭素
繊維が用いられる。内層（Ａ）における炭素繊維含有率
は７３重量％以上、好ましくは７５〜７７重量％であ
る。また、その炭素繊維の容積含有率は、６５容積％以
上、好ましくは６７〜７０容積％である。

【０００８】本発明で用いるシャフトの外層（Ｂ）を構
成する炭素繊維強化プラスチックに含まれる繊維配向
は、シャフトの軸方向に対し、±１５゜以内の角度であ
る。本発明においては、この外層（Ｂ）は、２種類の異
った炭素繊維を用いて構成される。即ち、その１つのも
のは、高弾性高強度炭素繊維（弾性率：３５０００ｋｇ
／ｍｍ^２以上、引張強度：４００ｋｇ／ｍｍ^２以上）で
あり、他のものは、高強度炭素繊維（弾性率：２３００
０〜３００００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度：４００ｋｇ／
ｍｍ^２以上）である。前記高弾性高強度炭素繊維として
は、例えば、東レ（株）社品：Ｍ３５Ｊ，Ｍ４０Ｊ，Ｍ
４６Ｊ，Ｍ５０Ｊ，Ｍ５５Ｊや、東邦レーヨン（株）社
品：ＨＭＳ−４０、ＨＭＳ−４６、ＨＭＳ−５５、ＨＭ
Ｓ−６３等の市販品を用いることができる。一方、高強
度炭素繊維としては、例えば、東レ（株）社品：Ｔ７０
０Ｓ，Ｔ４００，Ｔ８００，Ｍ３０，Ｍ３０Ｓ等や、東
邦レーヨン（株）社品：ＳＴ−３，ＩＭ−４００，ＩＭ
−５００等の市販品を用いることができる。本発明のシ
ャフトにおける外層（Ｂ）は、これらの２種類の炭素繊
維を用いるとともに、その外層構造を２層構造とし、そ
の内側層（ａ）を高弾性高強度炭素繊維で構成し、その
外側層（ｂ）を高強度炭素繊維で構成する。全外層
（Ｂ）における炭素繊維含有率は７３重量％以上、好ま
しくは７５〜７７重量％である。また、その炭素繊維の
含有率は６５容積％以上、好ましくは６７〜７０容積％
である。外層（Ｂ）における内側層（ａ）に含まれる炭
素繊維重量は、外層（Ｂ）全体に含まれる炭素繊維重量
の１５〜５０重量％、好ましくは２０〜４０重量％に規
定するのがよい。内側層（ａ）に含まれる炭素繊維が前
記範囲より大きくなると、シャフトの強度が低下し、一
方、前記範囲より小さくなると、シャフトの重量が増加
する。

【０００９】本発明で用いるシャフトにおいて、内層
（Ａ）と、外層（Ｂ）との重量比は、内層（Ａ）の重量
比が３０〜６０重量％、好ましくは４０〜５０重量％の
範囲になる割合である。内層（Ａ）の重量比がこの範囲
より大きくなると、シャフトの重量が増加し、一方、こ
の範囲より小さくなると剛性及び座屈強度が低下するよ
うになる。本発明で用いるシャフトは、前記した内層
（Ａ）と外層（Ｂ）からなるが、本発明のシャフトは、
軽量になるように構成されていることから、そのシャフ
トのチップ側（先端側）とグリップ側（バット側）に
は、補強層（Ｃ）を設けるのが好ましい。チップ側の補
強層（Ｃ（ｔ））においては、炭素繊維としては、各種
のものが使用され、その種類は特に限定されないが、好
ましくは高強度炭素繊維が用いられる。また、その補強
層（Ｃ（ｔ））は、シャフト先端から５０〜５００ｍ
ｍ、好ましくは１００〜３００ｍｍの距離までのシャフ
ト部分に対して配設するのがよい。この補強層（Ｃ
（ｔ））における炭素繊維の配向角度は、シャフトの軸
方向に対して、０〜１５度、好ましくは０〜５度であ
る。また、その炭素繊維含有率は６３〜７６重量％、好
ましくは６６〜７２重量％である。また、その炭素繊維
の容積含有率は５２〜７０容積％、好ましくは５７〜６
３容積％である。このチップ側の補強層（Ｃ（ｔ））
は、シャフトの曲げ強度及び衝撃強度を向上させる。グ
リップ側の補強層（Ｃ（ｇ））においては、炭素繊維と
しては各種のものが用いられ、その種類は特に限定され
ないが、好ましくは高強度炭素繊維が用いられる。ま
た、その補強層（Ｃ（ｇ））は、シャフトのグリップ側
先端から１００〜８００ｍｍ、好ましくは２５０〜７０
０ｍｍの距離までのシャフト部分に対して配設するのが
よい。この補強層（Ｃ（ｇ））における炭素繊維の配向
角度は、シャフトの軸方向に対して、８０〜１００度、
好ましくは８５〜９５である。また、その炭素繊維含有
率は６３〜７６重量％、好ましくは６６〜７２重量％で
ある。また、その炭素繊維の容積含有率は５２〜７０容
積％、好ましくは５７〜６３容積％である。このグリッ
プ側の補強層（Ｃ（ｇ））は、シャフトのグリップ側の
座屈強度を向上させる。前記したチップ側及びグリップ
側の補強層（Ｃ）の形成は、本発明による内層（Ａ）及
び外層（Ｂ）の形成に先立って行われ、内層（Ａ）の下
層に配設される。また、本発明の補強層（Ｃ）は、内層
（Ａ）の下層に配設し得る他、内層（Ａ）と外層（Ｂ）
との間に配設することもできる。

【００１０】本発明で用いるシャフトにおいて、内層
（Ａ）及び外層（Ｂ）の合計重量は、全シャフト重量の
７５重量％以上、好ましくは７５〜９０重量％であり、
全補強層（Ｃ）の重量は、全シャフト重量の２５重量％
以下、好ましくは１０〜２５重量％である。シャフト全
体に対する全炭素繊維の容積含有率は６５容積％以上、
好ましくは６５〜７０容積％である。

【００１１】内層（Ａ）、外層（Ｂ）及び補強層（Ｃ）
を構成する樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエ
ステル樹脂等の熱硬化性樹脂が用いられるが、一般に
は、エポキシ樹脂が好ましく用いられる。また、それら
の各層を形成する方法としては、従来公知の方法、例え
ば、フィラメントワインディング法や、シートワインデ
ィング法が単独又は組合せて用いられる。本発明で用い
るシャフトにおいては、内層（Ａ）及び外層（Ｂ）はシ
ャフト全長にわたって形成され、補強層（Ｃ）は、シャ
フト先端部及びグリップ部のみに形成される。シャフト
の横断面の内外形は、実質的に真円である。

【００１２】本発明で用いるシャフトにおいて、そのネ
ジレ角度は、３〜１５度である。シャフトのネジレ角度
は、内層Ａに使用する炭素繊維の弾性率や、内層Ａの巻
き角度、内層Ａの炭素繊維体積含有率等により調節する
ことができる。また、本発明でいう、ネジレ角度とはシ
ャフトのチップ側先端より、１インチと４０インチの２
点をつかみ、シャフトのチップ側つかみ位置に１３．８
３ｋｇ・ｃｍ（１ｆｔ．１ｂ）のトルクを与えたときの
その点のねじれる角度を測定した値を意味する。

【００１３】本発明で用いるシャフトは、軽量でかつ剛
性にすぐれたもので、その長さは４１〜４６インチであ
り、その重量は、４５インチ換算重量で、６３ｇ以下、
好ましくは５３〜６３ｇである。また、チップ側先端部
の内径は２〜６ｍｍ、好ましくは３〜５ｍｍであり、そ
のチップ側先端部の肉厚は１．２〜３．２ｍｍ、好まし
くは１．７〜２．７ｍｍである。一方、グリップ側先端
部の内径は１１．５〜１４．５ｍｍ、好ましくは１２．
５〜１３．５ｍｍであり、そのグリップ側先端部の肉厚
は０．５〜２．０ｍｍ、好ましくは０．７〜１．５ｍｍ
である。シャフトの剛性は、振動数値で表わして２２０
〜２４０ＣＰＭの値を有するものである。このような軽
量性と剛性を同時に有するシャフトは、従来は認だ開発
されていない。

【００１４】本発明のゴルフクラブは、前記したシャフ
トに対し、ヘッドを装着して得ることができる。この場
合、ヘッドとしては、従来公知の各種のものを使用でき
るが、本発明の場合、シャフトが軽量かつ剛性の高いも
のであることから、ヘッドの重心が、ヘッドの中心水平
面より下方に位置し、かつヘッドの中心垂直面より後方
に位置するものの使用が好ましい。この場合、ヘッドフ
ェースをやや膨らみのあるように形成したセンタリング
特性を有するヘッドの使用が好ましく、特に、その曲線
半径Ｒが１番ウッドの場合、８〜９インチ、２番ウッド
で１０〜１１インチ、３番ウッドで１０〜１１インチに
なる程度に膨らみを持たせたヘッドの使用が有利であ
る。このようなセンタリング特性を保持するように設計
されたヘッドを前記シャフトに装着したクラブは、その
シャフトの特性と、クラブヘッドの特性により、センタ
リング特性の向上したものとなる。ヘッドの重量は、例
えば、長さ４３インチの１番ウッドクラブで、１９５〜
２４０ｇであり、シャフトが軽量でかつ剛性の高いもの
であることから、従来のクラブより重いヘッドを装着す
ることができる。

【００１５】

【発明の効果】本発明のゴルフクラブは、そのシャフト
が軽量でかつ剛性の高いものであることから、ヘッドス
ピードの速いハードヒッター用として好適のものであ
る。しかも、本発明のゴルフクラブの場合、軽量でかつ
剛性の高いシャフトを用いたことから、クラブを振る場
合のヘッドスピードを速めることが容易で、打球飛距離
も増加する。さらに、本発明のゴルフクラブにおいて、
センタリング特性を保持するように計設されたヘッドを
装着したものはそのシャフトが軽量でかつ剛性が高く、
センタリング特性の改善されたクラブとして用いること
ができる。

【００１６】

【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。なお、シャフトの内層、外層及び補強層を形成さ
せるために、以下に示すプリプレグシートを用いた。

【００１７】（１）内層形成用シートＡ多数の高弾性炭素繊維（東レ製、Ｍ４０Ｊ、弾性率４０
０００ｋｇ／ｍｍ^２、張引強度４００ｋｇ／ｍｍ^２、伸
度１．０％）を一方向に引き揃えたものに、半固型状の
フェノールノボラック型エポキシ樹脂と液状及び固体状
のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂との混合物に硬化剤
を配合したエポキシ樹脂組成物を溶剤を用いて含浸後、
半硬化させた、炭素繊維重量含有率７６％、炭素繊維容
積含有率６８．４％、厚さ０．０６ｍｍのプリプレグシ
ート。（２）外層形成用シートＢ（１）多数の高弾性高強度炭素繊維（東レ製、Ｍ４６Ｊ、弾性
率（４６０００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度４３０ｋｇ／ｍ
ｍ^２、伸度０．９％）を一方向に引き揃えたものに、シ
ートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を溶剤を
用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含有率７６
％、炭素繊維容積含有率６７．５％、厚さ０．１２ｍｍ
のプリプレグシート。（３）外層形成用シートＢ（２）多数の中弾性高強度炭素繊維（東レ製、Ｍ３０Ｓ、弾性
率３００００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度５３０ｋｇ／ｍｍ
^２、伸度１．８％）を一方向に引き揃えたものに、シー
トＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を溶剤を用
いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含有率７６
％、炭素繊維容積含有率６８．９％、厚さ０．１７ｍｍ
のプリプレグシート。（４）前記と同様にして、外層形成用シートＢ（３）
〜Ｂ（１４）を得た。前記外層シートＢ（１）〜Ｂ（１４）の性状を後記表１
に示す。（５）チップ側補強シートＣ（ｔ−１）多数の高強度高耐衝撃性炭素繊維（東レ製、Ｔ７００
Ｓ、弾性率２３５０００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度５００
ｋｇ／ｍｍ^２、伸度２．１％）を一方向に引き揃えたも
のに、シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成物
を溶剤を用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含
有率６７．０％、炭素繊維容積含有率５７．８％、厚さ
０．１４ｍｍのプリプレグシート。（６）チップ側補強シートＣ（ｔ−２）前記チップ側補強シートＣ（ｔ−１）と同じものを用い
た。（７）グリップ側補強シートＣ（ｇ）多数の高強度炭素繊維（東レ製、Ｔ７００Ｓ、弾性率２
３５００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度５００ｋｇ／ｍｍ^２、
伸度２．１％）を一方向に引き揃えたものに、シートＡ
で用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を溶剤を用いて
含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含有率６７％、炭
素繊維容積含有率５７．８％、厚さ０．１ｍｍのプリプ
レグシート。

【００１８】

【表１】

【００１９】また、以下において示すシャフトの性能評
価項目の測定法は、以下の通りである。（１）ネジレ角度（ウッドシャフトの場合）シャフトのチップ側先端より、１インチと４０インチの
２点をつかみ、シャフトのチップ側つかみ位置に１３．
８３ｋｇ・ｃｍ（１ｆｔ．１ｂ）のトルクを与えたとき
のその点のねじれる角度を測定。（２）シャフトの剛性（振動数）測定シャフト長さ１１４３ｍｍでグリップ側８３ｍｍを固定
し、２８５ｇの重量を有するモデルヘッドをチップ側先
端細径部に取り付けて、自由振動の振動数として測定す
る。測定装置としては、Ｂｒｕｎｓｗｉｃｋ社製振動測
定機（ＰｒｅｃｉｓｉｏｎＦＭ）を用いて行った。
（単位：サイクル／分＝略記号ＣＰＭ）（３）３点曲げ試験シャフトのチップ側先端から２００ｍｍの位置をカット
し、スパン１２０ｍｍで支持し、その試験片の中間点の
位置を破壊させたときの最大破壊荷重を測定。（４）片持ち曲げ破壊テストシャフトのチップ側先端より、１．５インチをヘッドホ
ーゼルに差し込み、差し込み口より、４インチの位置に
荷重をかけて破壊するまでの荷重を測定する。（５）衝撃破壊試験アイゾット衝撃試験機にて、シャフトのチップ側先端か
ら６０ｍｍの位置をカットし、試験片の中間点３０ｍｍ
で、最大破壊エネルギー２４０ｋｇ・ｃｍのハンマーに
て衝撃破壊させ、その時の衝撃吸収エネルギーを測定。

【００２０】実施例１一端の直径４．３ｍｍ、他端の直径１３．３ｍｍ、長さ
１２０ｃｍのスチール製マンドレルの表面にシリコーン
離型剤を塗布した。このマンドレルに対し、先ず、チッ
プ側補強シートＣ（ｔ−１）を、マンドレルに対する繊
維配向角度（以下、単に巻角度という）が０゜になるよ
うに、かつシャフトのチップ側先端から３００ｍｍまで
の部分がこの補強シートで補強されるように、４回巻成
固定化して補強層（Ｃ（ｔ−１））を形成した。この補
強層の厚さは０．５６ｍｍであり、その重量は３．０ｇ
であった。次に、前記チップ側補強層を形成したマンド
レルに対して、グリップ側補強シートＣ（ｇ）を、巻角
度が９０゜になるように、かつシャフトのグリップ側先
端から５００ｍｍまで部分がこの補強シートで補強され
るように、１回巻成固定化して補強層Ｃ（ｇ）を形成し
た。この補強層の厚さは０．１ｍｍであり、その重量は
４．８ｇであった。次に、前記２種類の補強層を形成し
たマンドレルに対し、内層形成用シートＡを、その各補
強層を含む全長にわたって、巻角度±４５゜で３回巻成
固定化して内層Ａを形成した。この内層の厚さは０．３
６ｍｍであり、その重量は２０．３ｇであっ．た。次
に、前記内層を形成したマンドレルに対して、チップ側
補強シートＣ（ｔ−２）を、巻角度０゜で、シャフトの
チップ側先端から２００ｍｍまでの部分が補強されるよ
うに７回巻成固定化して補強層Ｃ（ｔ−２）を形成し
た。この補強層の厚さは０．９８ｍｍであり、その重量
は４．２ｇであった。次に、前記補強層Ｃ（ｔ−２）形
成したマンドレルに対して、その補強層Ｃ（ｔ−２）及
び内層Ａを含む全長にわたって、外層形成用シートＢ
（１）を、巻角度０゜で１回巻成固定化して外層Ｂの内
側層Ｂ（ａ）を形成した。この内側層Ｂ（ａ）の厚さは
０．１２ｍｍであり、その重量は８．０ｇであった。次
に、前記外層Ｂの内側層Ｂ（ａ）を形成したマンドレル
に、外層形成用シートＢ（２）を、巻角度０゜で２回巻
成固定化して外層Ｂの外側層Ｂ（ｂ）を形成した。この
外側層Ｂ（ｂ）の厚さは０．３４ｍｍであり、その重量
は２１．９ｇであった。次いで全体を合成樹脂テープ
で巻いて変形を防止したのち、熱風炉に挿入し、完全に
加熱硬化させる。この硬化物からマンドレルを引き抜
き、細径端を１ｃｍ、太径端を１ｃｍ切り落し、長さ約
１１４ｃｍ（４５インチ）とし、さらにシャフトの周面
を削って断面が円形のウッド用シャフトを製造した。こ
のシャフトはチップ先端の外径８．５ｍｍ、内径４．３
５ｍｍ、グリップ側先端の外径１５．１ｍｍ、内径１
３．３ｍｍを有し、全重量５９．５ｇ、内層Ａと外層Ｂ
との重量比４３：５７、外層Ｂにおける内側層Ｂ（ａ）
と外側層Ｂ（ｂ）の重量比は３０：７０であった。ま
た、外層Ｂの層構成を表２に示すように種々変化させた
以外は同様にしてゴルフシャフトを得た。前記のように
して得た各ゴルフシャフトの外層Ｂの層構成とシャフト
重量を表２にまとめて示す。

【００２１】

【表２】

【００２２】比較例１実施例１において、外層Ｂを表３に示す構成にして比較
用のシャフトを得た。なお、表３に示したシャフトにお
いて、Ｎｏ８のシャフトは、表２に示したＮｏ３のシャ
フトにおいて、外層Ｂの内側層Ｂ（１）と外側層Ｂ
（２）を入れ換えたもので、外層Ｂの外側層Ｂ（ｂ）に
高弾性繊維プリプレグシートＢ（１）を用いたものであ
る。

【００２３】

【表３】

【００２４】次に、前記実施例１及び比較例１で得たシ
ャフトの性能評価結果を表４にまとめて示す。なお、シ
ャフト性能において、その３点曲げ最大荷重は、１００
ｋｇ以上あれば合格で、片持ち曲げ最大荷重は３５ｋｇ
以上であれば合格で、衝撃破壊衝撃値は１００ｋｇ・ｃ
ｍ以上であれば合格である。

【００２５】

【表４】

【００２６】表４に示したシャフトにおいて、本発明の
Ｎｏ２〜Ｎｏ５のシャフトは、軽量性、剛性及び強度に
おいてすぐれたものである。これに対して、比較品であ
るＮｏ６〜Ｎｏ９のシャフトは、強度の点で問題があ
り、Ｎｏ１及びＮｏ１０のシャフトは重量が大きすぎて
問題がある。

【００２７】実施例２実施例１において、外層ＢをシャフトＮｏ３と同一と
し、内層の構成を表５のように種々変化させた以外は同
様にしてゴルフシャフトを得るとともに、そのシャフト
の性能評価を行った。その結果を表５に示す。

【００２８】

【表５】

【００２９】表５に示した内層形成用シートの内容は以
下の通りである。（１）内層形成用シートＡ（１）多数の高弾性炭素繊維（東レ社製、Ｍ４０Ｊ、弾性率４
０，０００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度４００ｋｇ／ｍ
ｍ^２、伸度１．０％）を一方向に引き揃えたものな、半
固形状フェノールノベラック型エポキシ樹脂と液状及び
固体状のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂との混合物に
硬化剤を配合したエポキシ樹脂組成物を溶剤にて溶解し
た溶液を用いて含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭素
繊維重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．４
％、厚さ０．０６ｍｍのプリプレグシート。（２）内層形成用シートＡ（２）多数の中弾性高強度炭素繊維（東レ社製、Ｍ３０Ｓ、弾
性率３００００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度５３ｋｇ／ｍｍ
^２、伸度１．８％）を一方向に引き揃えたものに、シー
トＡ（１）で用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を同
様にして含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭素繊維重
量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６８％、厚さ０．
１３ｍｍのプリプレグシート。（３）内層形成用シートＡ（３）多数の高強度炭素繊維（東レ社製、Ｔ７００Ｓ、弾性率
２３５００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度５００ｋｇ／ｍｍ^２
伸度２．１％）を一方向に引き揃えたものに、シートＡ
（１）で用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を同様に
して含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭素繊維重量含
有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．０、厚さ０．１
３ｍｍのプリプレグシート。（４）内層形成用シートＡ（４）多数の高弾性炭素繊維（東邦レーヨン社製、ＨＭＳ−６
３、弾性率６１３００ｋｇ／ｍｍ^２、引張り強度４１０
ｋｇ／ｍｍ^２、伸度０．７％）を一方向に引揃えたもの
に、シートＡ（１）で用いたものと同じエポキシ樹脂組
成物を同様にして含浸後加熱乾燥して半硬化させた。炭
素繊維重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６６．４
％、厚さ０．０６ｍｍのプリプレグシート。

【００３０】実施例３市販のステンレス製メタルヘッド（重量２２０ｇ、ロフ
ト角１０．５度、ライ角５５度）を、前記表１に示した
Ｎｏ３のシャフト（長さ４５インチ、重量５９．３ｇ、
振動数値２３２ＣＰＭ、ネジレ角度５．５度）のチップ
側に装着し、クラブ長さが４３インチになるようにグリ
ップ側を切断し、さらにグリップ（プレシジョンジャパ
ン製、「ロイヤルグリップ」、重量５２ｇ）を装着し
て、長さ４３．０インチのゴルフクラブを作製した。こ
のゴルフクラブの性能評価を行うために、このクラブを
用いてロボットにより下記の条件で試打させ、その打球
性状を解析装置（ブリジストン社製、「サンエンスア
イ」）を用いて解析した。

【００３１】（試打条件）（１）ボールブリジストン社製、「アルタスプロ５００」（２）ヘッドスピードクラブヘッドスピードは、４５ｍ／ｓに固定した。（３）ボールがヘットフェース当る打点位置（ｉ）試打方法Ａヘッドフェースの中心点から０．５インチだけフェース
の先端側（ＴＯＥ側）を打点とし、かつ、球の打出し角
度をセンターラインから右方向に４±１度とする。（ｉｉ）試打方法Ｂヘッドフェースの中心点を打点とし、かつ打出し角度を
センターライン方向に０±１度とする。（ｉｉｉ）試打方法Ｃヘッドフェースの中心点から０．５インチ手前側（ＨＥ
ＥＬ側）を打点とし、かつ球の打出角度をセントライン
から左側に４±１度とする。前記のようにして試打を行
ない、その打球の解析結果を表６に示す。また、比較の
ために、従来の炭素繊維強化樹脂シャフト（ソマール社
製、長さ４５インチ、重量９０ｇ、振動数値２３２ＣＰ
Ｍ、ネジレ角度５．５度）を用い、そのチップ側にヘッ
ドを装着し、クラブ長さが４３インチになるようにグリ
ップ側を切断し、さらにグリップを装着して長さ４３．
０インチのゴルフクラブを作製し、このゴルフクラブに
ついても、前記と同様にしてその性能を評価した。その
結果を表６に示す。なお、表６において、打球の全飛距
離はキャリー距離とラン（ころがり）の距離を含めた距
離である。また、打球着地点は、センターラインを中心
として表示した。

【００３２】

【表６】

【００３３】前記表６に示した結果からわかるように、
本発明のクラブの場合、比較のクラブより軽量であるに
もかかわらず、打球の飛距離が長い。このことは、実際
にゴルファーが球を打つときには、本発明クラブは比較
用のクラブより軽量であり、比較用クラブよりヘッド速
度を速くして球を打つのが容易あることから、打球の飛
距離は比較用クラブよりもさらに長くなることを意味す
る。また、本発明のクラブは、その方向性においても、
比較用クラブよりも改善されている。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開昭62−164482（ＪＰ，Ａ) 特開昭53−61440（ＪＰ，Ａ) 特公昭60−39388（ＪＰ，Ｂ２)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】炭素繊維強化プラスチックからなるゴル
フクラブシャフトの先端にヘッドを装着したゴルフクラ
ブにおいて、該シャフトの４５インチ長さ換算の重量が
６３ｇ以下であり、該シャフトのネジレ角度が３〜１５
度の範囲にあり、かつ該シャフトが炭素繊維をシャフト
の軸方向に対して±３０゜〜±８０゜の範囲内の角度に
配向させた炭素繊維強化プラスチック層を内層（Ａ）と
し、炭素繊維をシャフトの軸方向に対して±１５゜以内
の角度で配向させた炭素繊維強化プラスチック層を外層
（Ｂ）とし、かつシャフトのチップ部及びグリップ部に
補強層（Ｃ）を有する炭素繊維強化プラスチックゴルフ
シャフトであって、該外層（Ｂ）を２層構造に形成し、
その内側層（ａ）に高弾性高強度炭素繊維及びその外側
層（ｂ）に高強度炭素繊維を各使用し、該内側層（ａ）
の重量割合が全外層（Ｂ）の重量の１５〜５０重量％で
あり、かつ内層（Ａ）及び外層（Ｂ）の炭素繊維含有率
が各７３重量％以上であることを特徴とするゴルフクラ
ブ。
【請求項２】該シャフト長が４０〜４５インチで該ヘ
ッド重量が１９５〜２４０ｇである請求項１のゴルフク
ラブ。
【請求項３】シャフトの剛性が振動数値で表わして２
２０〜２４０ＣＰＭである請求項１又は２のゴルフクラ
ブ。