JP2597046B2 - 切削インサートとその製造方法 - Google Patents
切削インサートとその製造方法Info
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- B22F3/12—Both compacting and sintering
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- B22F3/164—Partial deformation or calibration
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- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
- C22C1/051—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はチタン基炭窒化物合金等の材料製の、具体的
には旋削やフライス加工等のチップフォーミング（切粉
出し）機械工作のための工具に関する。
には旋削やフライス加工等のチップフォーミング（切粉
出し）機械工作のための工具に関する。
セメンテッドカーバイド産業界では切刃に近い個所の
クラック、小孔等の表面欠陥が切削工具の有効性を阻害
する負の影響を及ぼすことは一般に知られている。「セ
メンテッドカーバイド」は通常炭化タングステン（W
C）、コバルト（Co）及びTiC,TaC,NbC等の立方晶系炭化
物に基づいた焼結硬質合金を意味している。今日、仕上
加工に主として使用される一群の工具材料はチタン基炭
窒化物合金であり、これは「サーメット」と俗称されて
いる。この種合金の硬質相は:W、Mo、Cr等のVI b族金
属;Ta,Nb,V等のV b族金属;Hf,Ti,Zr等のIV b族金属の炭
化物や窒化物を生成する元素と全体的或いは部分的に合
金化した所謂B1型のTiC−TiN合金の立方晶系相から成
る。この硬質相の構成物は通常多少丸味のある粒子のコ
ア−リム構造のものであるが、針形やディスク形単結晶
としても出現し得る。原料及び／或いは製法の適宜の選
定により、前記コア−リム構造を所望特性が得られるよ
うに変更することが出来る。バインダ相は鉄族金属のF
e,Co及びNiの１又は複数から成る。このバインダ相は炭
化物或いは窒化物生成元素の１つ又は複数との合金の場
合が多い。立方晶系の炭化物と窒化物以外の硬質相も生
成し得るが、その１例はWCである。
クラック、小孔等の表面欠陥が切削工具の有効性を阻害
する負の影響を及ぼすことは一般に知られている。「セ
メンテッドカーバイド」は通常炭化タングステン（W
C）、コバルト（Co）及びTiC,TaC,NbC等の立方晶系炭化
物に基づいた焼結硬質合金を意味している。今日、仕上
加工に主として使用される一群の工具材料はチタン基炭
窒化物合金であり、これは「サーメット」と俗称されて
いる。この種合金の硬質相は:W、Mo、Cr等のVI b族金
属;Ta,Nb,V等のV b族金属;Hf,Ti,Zr等のIV b族金属の炭
化物や窒化物を生成する元素と全体的或いは部分的に合
金化した所謂B1型のTiC−TiN合金の立方晶系相から成
る。この硬質相の構成物は通常多少丸味のある粒子のコ
ア−リム構造のものであるが、針形やディスク形単結晶
としても出現し得る。原料及び／或いは製法の適宜の選
定により、前記コア−リム構造を所望特性が得られるよ
うに変更することが出来る。バインダ相は鉄族金属のF
e,Co及びNiの１又は複数から成る。このバインダ相は炭
化物或いは窒化物生成元素の１つ又は複数との合金の場
合が多い。立方晶系の炭化物と窒化物以外の硬質相も生
成し得るが、その１例はWCである。
上述の合金は、チタン硬質相成分とバインダ相（単に
ニッケルかニッケルとコバルトから成る）の間のぬれ性
が炭化タングステンとコバルトの間のもの程には良好で
はないことにより、旧来のセメンテッドカーバイドより
本来的性質上著しく脆性である。
ニッケルかニッケルとコバルトから成る）の間のぬれ性
が炭化タングステンとコバルトの間のもの程には良好で
はないことにより、旧来のセメンテッドカーバイドより
本来的性質上著しく脆性である。
更に、この種炭窒化物合金は正規のセメンテッドカー
バイドより一層微細グレン化しているのが見られる。こ
れは実際の粉末がセメンテッドカーバイドの粉末より粉
砕するのが困難であり、一層微細グレン化原材料に由来
し、及び／或いはグレン成長性向に乏しいという事実に
大いに依存している。微細グレン粉末は圧縮固化体にす
るのは「スプリングバック」のために粉砕するより難し
い。
バイドより一層微細グレン化しているのが見られる。こ
れは実際の粉末がセメンテッドカーバイドの粉末より粉
砕するのが困難であり、一層微細グレン化原材料に由来
し、及び／或いはグレン成長性向に乏しいという事実に
大いに依存している。微細グレン粉末は圧縮固化体にす
るのは「スプリングバック」のために粉砕するより難し
い。
チタン基炭窒化物合金は、意図的或いは自然にその表
面領域に幅が100μｍまでにも至る材料残部とは別の組
成物を含有している。
面領域に幅が100μｍまでにも至る材料残部とは別の組
成物を含有している。
チタンの炭化物、窒化物及び／或いは炭窒化物等の硬
質相構成物は炭化タングステンよりも熱膨張係数が大き
い。硬質相構成物の量とバインダ相の量は略同じである
ので、チタン炭窒化物合金は通常のセメンテッドカーバ
イドより熱膨張係数が著しく大きい。これがチタン炭化
物の圧縮固化体をセメンテッドカーバイドの圧縮固化体
よりも焼結温度まで加熱する過程で一層膨張させる原因
になっている。
質相構成物は炭化タングステンよりも熱膨張係数が大き
い。硬質相構成物の量とバインダ相の量は略同じである
ので、チタン炭窒化物合金は通常のセメンテッドカーバ
イドより熱膨張係数が著しく大きい。これがチタン炭化
物の圧縮固化体をセメンテッドカーバイドの圧縮固化体
よりも焼結温度まで加熱する過程で一層膨張させる原因
になっている。
以上の事項並びにその他の要因から、セメンテッドカ
ーバイドの緻密体よりも欠陥の無い炭窒化物の緻密体を
製造することが著しく困難であることが理解される。こ
れは、圧縮固化（コンパクション）の結果として生じた
クラックやその他の弱点が焼結温度にまで焼結工程が進
行する間に拡張される傾向が大きくなるためである。こ
れは相対的肉厚差に係る突然の段差を有する複雑な外形
の場合に特にあてはまる。更に炭窒化物合金がその性質
上脆性であることから、当業者間ではこの合金の焼結切
削インサートが切刃近傍に上述の欠陥を有しているなら
ば、タフネスに多大の悪影響をもたらすと考えられてい
る。
ーバイドの緻密体よりも欠陥の無い炭窒化物の緻密体を
製造することが著しく困難であることが理解される。こ
れは、圧縮固化（コンパクション）の結果として生じた
クラックやその他の弱点が焼結温度にまで焼結工程が進
行する間に拡張される傾向が大きくなるためである。こ
れは相対的肉厚差に係る突然の段差を有する複雑な外形
の場合に特にあてはまる。更に炭窒化物合金がその性質
上脆性であることから、当業者間ではこの合金の焼結切
削インサートが切刃近傍に上述の欠陥を有しているなら
ば、タフネスに多大の悪影響をもたらすと考えられてい
る。
本発明の目的は、上記問題点を解消した切削インサー
ト用チタン基炭窒化物合金を提供することにある。
ト用チタン基炭窒化物合金を提供することにある。
粉末（パウダー）不均一充填及び／或いは不均一圧縮
固化（第１図）の結果からレーキ面にクラック（亀裂）
等の欠陥が生じていたチタン基炭窒化物の切削インサー
トの方が、この種の欠陥のない対応する切削インサート
（第２図）よりも著しく有効、有益であることが判明し
たことは驚くべきことである。この結果は予期し得る結
果に正に相反している。レーキ面のクラックに対し直角
に切断したサンプルの金属学的検査から、これらの切削
インサートクラックは焼結中に部分的に癒着しており
（第３図と第４図）、クラック側縁が丸められており、
そしてバインダ相から成るクランク「内面」を有するに
至ることが判明した。「シャープ」な、即ち部分的に癒
着していないクラックはタフネス特性にとって著しく危
険な存在である。
固化（第１図）の結果からレーキ面にクラック（亀裂）
等の欠陥が生じていたチタン基炭窒化物の切削インサー
トの方が、この種の欠陥のない対応する切削インサート
（第２図）よりも著しく有効、有益であることが判明し
たことは驚くべきことである。この結果は予期し得る結
果に正に相反している。レーキ面のクラックに対し直角
に切断したサンプルの金属学的検査から、これらの切削
インサートクラックは焼結中に部分的に癒着しており
（第３図と第４図）、クラック側縁が丸められており、
そしてバインダ相から成るクランク「内面」を有するに
至ることが判明した。「シャープ」な、即ち部分的に癒
着していないクラックはタフネス特性にとって著しく危
険な存在である。
この種材料試験において、先述の効果が得られた、即
ちクラック欠陥のない「完全な」インサートよりも表面
の起伏とクラック形態の欠陥を持ったインサートにおい
て一層優れたエッヂタフネスが発揮された。
ちクラック欠陥のない「完全な」インサートよりも表面
の起伏とクラック形態の欠陥を持ったインサートにおい
て一層優れたエッヂタフネスが発揮された。
本発明に係るインサートは、上述のように従来品（ク
ラック無し）に較べ有利である上に、歪はクラックに起
因して消失し、且つ切刃は圧縮固化時の圧縮度を一層高
める結果として焼結時に切刃形状のシャープ度合を維持
し且つチッピング性向が低下するという斯ゝる一層有利
な特性を追加的に呈するが故に、一層有益なものとな
る。チタン炭窒化物合金の場合、劣化切刃が急速に主要
な破損をしばしばもたらすことになる。
ラック無し）に較べ有利である上に、歪はクラックに起
因して消失し、且つ切刃は圧縮固化時の圧縮度を一層高
める結果として焼結時に切刃形状のシャープ度合を維持
し且つチッピング性向が低下するという斯ゝる一層有利
な特性を追加的に呈するが故に、一層有益なものとな
る。チタン炭窒化物合金の場合、劣化切刃が急速に主要
な破損をしばしばもたらすことになる。
本発明に係るクラックは少くとも部分的に癒着してい
るために、このクラックの悪影響は大きく減じられて装
飾的な表面欠陥に過ぎなくなるが、高度の脆化効果はな
お維持される。それ故に、本発明者は現時点ではこれら
が何故著しく弱化させる作用を有しないのか、なかんづ
く切刃が上述の欠陥のない場合より一層良好に機能する
のかを部分的にしか説明出来ない。
るために、このクラックの悪影響は大きく減じられて装
飾的な表面欠陥に過ぎなくなるが、高度の脆化効果はな
お維持される。それ故に、本発明者は現時点ではこれら
が何故著しく弱化させる作用を有しないのか、なかんづ
く切刃が上述の欠陥のない場合より一層良好に機能する
のかを部分的にしか説明出来ない。
更に、先述のようなクラックと表面起伏を呈する切削
インサートは圧縮固化時の不均一圧縮の結果であること
が判明した。
インサートは圧縮固化時の不均一圧縮の結果であること
が判明した。
セメンテッドカーバイド分野の確立した知識によれ
ば、粉末均一充填並びに均一圧縮固化が圧縮固化物（ブ
ランク）の全域において同じ相対密度にするための目標
にされていた。それは欠陥のない且つタフネスを減じる
ような弱点のない切刃を得るためであった。この既存の
目標に相反して、今や、不均一圧縮固化の結果得られた
切刃が良好な、即ち有利な挙動を呈することが判明し
た。この圧縮の不均一は当然に恣意的不均一ではない。
切刃自体の先端で圧縮固化時の圧縮度合いが一層高いも
のでなけるばならない。これらの不均一性により、イン
サートブランクは焼結工程において温度が高まり材料が
不均一に膨張し始めるので、材料中に応力が発生し、焼
結温度で工程が進行している間にレーキ面にクラックが
発生する結果として歪（ストレイン）が消失する。この
温度は、本発明例に係るチタン基炭窒化物合金の場合に
は、1350〜1500℃である。焼結工程時のクラックはスム
ーズ（滑らか）で且つ側縁が丸くなっており、しかも固
溶体が存在する焼結期間に部分的に癒着したものであ
る。これは第３図と第４図で論じられる研磨サンプルに
よって後に証明され得る。
ば、粉末均一充填並びに均一圧縮固化が圧縮固化物（ブ
ランク）の全域において同じ相対密度にするための目標
にされていた。それは欠陥のない且つタフネスを減じる
ような弱点のない切刃を得るためであった。この既存の
目標に相反して、今や、不均一圧縮固化の結果得られた
切刃が良好な、即ち有利な挙動を呈することが判明し
た。この圧縮の不均一は当然に恣意的不均一ではない。
切刃自体の先端で圧縮固化時の圧縮度合いが一層高いも
のでなけるばならない。これらの不均一性により、イン
サートブランクは焼結工程において温度が高まり材料が
不均一に膨張し始めるので、材料中に応力が発生し、焼
結温度で工程が進行している間にレーキ面にクラックが
発生する結果として歪（ストレイン）が消失する。この
温度は、本発明例に係るチタン基炭窒化物合金の場合に
は、1350〜1500℃である。焼結工程時のクラックはスム
ーズ（滑らか）で且つ側縁が丸くなっており、しかも固
溶体が存在する焼結期間に部分的に癒着したものであ
る。これは第３図と第４図で論じられる研磨サンプルに
よって後に証明され得る。
本発明によれば切刃領域が圧縮固化時に周囲の材料領
域より一層高い密度を有するように不均一圧縮された結
果の切削インサート、好ましくはチップフォーミング工
作用のインサートが提供される。結果としてこのインサ
ートはクラックと表面起伏が生じている。このインサー
トは、周期律表のIV b（Ti等を含む）、V b（Ta等を含
む）或いはVI b（Ｗ等を含む）族の金属の１又は複数の
炭化物、窒化物、酸化物或いはこれらの混合物の硬質
相、好ましくは立方晶計相の少くとも50vol.％とCo,Ni
及び／或いはFeから成るバインダ相の残部とから成る材
料のものである。
域より一層高い密度を有するように不均一圧縮された結
果の切削インサート、好ましくはチップフォーミング工
作用のインサートが提供される。結果としてこのインサ
ートはクラックと表面起伏が生じている。このインサー
トは、周期律表のIV b（Ti等を含む）、V b（Ta等を含
む）或いはVI b（Ｗ等を含む）族の金属の１又は複数の
炭化物、窒化物、酸化物或いはこれらの混合物の硬質
相、好ましくは立方晶計相の少くとも50vol.％とCo,Ni
及び／或いはFeから成るバインダ相の残部とから成る材
料のものである。
上述のクラックは、約２−10μｍ幅、好ましくは約５
μｍ幅で、500μｍ深さ、好ましは50〜400μｍ深さのも
のである。このクラックは1mm長を越えるバンドの小ク
ラック群として或いは相互に接続した１本の長いクラッ
クとして出現している。この種のクラックはレーキ面、
具体的には切刃に近いチップブレーカ面に生じるが、イ
ンサートの全周に生じ得る。クラックは逃げ面にも出現
し得る。これらのクラックはインサートに関して対称の
場合が多い。クラック壁、即ち内面は１〜５μｍ厚のバ
インダ相によってカバーされ、クラックに隣接した材料
部分の構造はバインダ相に富んでいる。
μｍ幅で、500μｍ深さ、好ましは50〜400μｍ深さのも
のである。このクラックは1mm長を越えるバンドの小ク
ラック群として或いは相互に接続した１本の長いクラッ
クとして出現している。この種のクラックはレーキ面、
具体的には切刃に近いチップブレーカ面に生じるが、イ
ンサートの全周に生じ得る。クラックは逃げ面にも出現
し得る。これらのクラックはインサートに関して対称の
場合が多い。クラック壁、即ち内面は１〜５μｍ厚のバ
インダ相によってカバーされ、クラックに隣接した材料
部分の構造はバインダ相に富んでいる。
本発明は焼結チップブレーカ付きの複雑な切削インサ
ートに適用出来る。このようなインサート外形の断面事
例は第５図に示されている。チップブレーカが使用され
るときは、クラックはチップブレーカ溝の底に位置して
いるのが好ましいい。
ートに適用出来る。このようなインサート外形の断面事
例は第５図に示されている。チップブレーカが使用され
るときは、クラックはチップブレーカ溝の底に位置して
いるのが好ましいい。
本発明の切削インサートは、公知の方法によりTiC,Ti
N,TiCN,Al2O3等の１又は複数の硬質層で被覆することが
当然許容される。
N,TiCN,Al2O3等の１又は複数の硬質層で被覆することが
当然許容される。
本発明は、粉末治金工程、加圧成形（圧縮固化）工程
及び焼結工程により上述の本発明に係わる組成の材料を
切削インサートに製造する方法にも関するものである。
この方法において、粉末材料を圧縮固化工程において不
均一圧縮することにより、結果の不均一圧縮固化品であ
るインサートブランクが完成品の焼結切削インサートに
おける切刃を構成することになる領域（切刃に対応する
部分）において周囲の領域より相対的に高い密度を有し
ているようにする。
及び焼結工程により上述の本発明に係わる組成の材料を
切削インサートに製造する方法にも関するものである。
この方法において、粉末材料を圧縮固化工程において不
均一圧縮することにより、結果の不均一圧縮固化品であ
るインサートブランクが完成品の焼結切削インサートに
おける切刃を構成することになる領域（切刃に対応する
部分）において周囲の領域より相対的に高い密度を有し
ているようにする。
本発明に係る「不均一圧縮」は当業者によれば種々の
公知の方法によって実行することが出来る。
公知の方法によって実行することが出来る。
本発明の切削インサートの材料として以下の組成の焼
結炭窒化物合金を用いた。
結炭窒化物合金を用いた。
組成（w.t.％）:Co10.8,Ni 5.4,WC 15.9,TiC 28.8,Ti
N 19.6,TaC 6.3,VC 3.9及びMo2C 9.3 〔この組成は、便宜上、（Ti,Ta）C,Ti（C,N）及び／或
いは（Ti,Ta）（C,N）等の複合物が用いられるとして
も、元素材料として表している。〕グレンサイズ１〜10
μｍの使用原材料は従来のセメンテッドカーバイド用ミ
ル（ボールミル）で媒体として硬質金属サイルペブ（cy
lpeb）を用いて50時間微粉加工された。この微粉加工に
おいて、4w.t.％の加圧媒体（ポリエチレングリコー
ル）を添加した。通常の方法である不活性雰囲気中での
噴霧乾燥により粉体を乾燥させた後、粉体を切削インサ
ートのANMG120412−MFの所定形状に150MPaを越える従来
適用している圧力で以って圧縮固化する過程で上述の不
均一圧縮度合が存在するように所謂「カウンタホールデ
ィング（counterholding）力」を減じた。その結果は、
表面欠陥が切刃の実働部分の近くに位置するインサート
クラックとして焼結工程中に発生した。
N 19.6,TaC 6.3,VC 3.9及びMo2C 9.3 〔この組成は、便宜上、（Ti,Ta）C,Ti（C,N）及び／或
いは（Ti,Ta）（C,N）等の複合物が用いられるとして
も、元素材料として表している。〕グレンサイズ１〜10
μｍの使用原材料は従来のセメンテッドカーバイド用ミ
ル（ボールミル）で媒体として硬質金属サイルペブ（cy
lpeb）を用いて50時間微粉加工された。この微粉加工に
おいて、4w.t.％の加圧媒体（ポリエチレングリコー
ル）を添加した。通常の方法である不活性雰囲気中での
噴霧乾燥により粉体を乾燥させた後、粉体を切削インサ
ートのANMG120412−MFの所定形状に150MPaを越える従来
適用している圧力で以って圧縮固化する過程で上述の不
均一圧縮度合が存在するように所謂「カウンタホールデ
ィング（counterholding）力」を減じた。その結果は、
表面欠陥が切刃の実働部分の近くに位置するインサート
クラックとして焼結工程中に発生した。
得られた切削インサートの基本的タフネスは第６図に
示すSS1672のパッケージを下記切削条件下の断続切削操
作でテストした。
示すSS1672のパッケージを下記切削条件下の断続切削操
作でテストした。
切削速度:70m/分 送 り:0.2mm/rev.（Ｉ＝1.0） 切込み :1.5mm 値Ｉ＝1.0は所定の出発時の送り値（0.2）から送りが
１分間に二倍になることを表している。このテストは破
損が生じない限り３分後に中止した。クラック有りのイ
ンサート30個とクラック無しのインサート30個をテスト
し、その結果は以下の通りであった。
１分間に二倍になることを表している。このテストは破
損が生じない限り３分後に中止した。クラック有りのイ
ンサート30個とクラック無しのインサート30個をテスト
し、その結果は以下の通りであった。
50％破損頻度における相対送り クラック無しインサート 1 クラック有りインサート（本発明品） 1.33 クラックに関係して或いはクラックのために破損が生
じたケースは皆無であった。
じたケースは皆無であった。
第１図は従来品のチタン基炭窒化物のパウダー不均一充
填及び／或いは不均一圧縮固化により得られたレーキ面
におけるクラック形態の表面欠陥を有する切削インサー
トの金属構造を示す図面に代る全体表面写真とその１部
拡大写真、 第２図はこの種の表面欠陥の無い第１図に対応する切削
インサートの金属構造を示す図面に代る全体表面写真、 第３図と第４図は夫々インサートレーキ面のクラックが
部分的に癒着した状態を示す本発明に係る切削インサー
トの図面に代る局部拡大写真、 第５図はチップブレーカを有する切削インサートの金属
構造を示す、切断部分を説明する図面に代る写真、及び 第６図は本発明品のテストに用いたSS1672のパッケージ
を示す斜視説明図である。
填及び／或いは不均一圧縮固化により得られたレーキ面
におけるクラック形態の表面欠陥を有する切削インサー
トの金属構造を示す図面に代る全体表面写真とその１部
拡大写真、 第２図はこの種の表面欠陥の無い第１図に対応する切削
インサートの金属構造を示す図面に代る全体表面写真、 第３図と第４図は夫々インサートレーキ面のクラックが
部分的に癒着した状態を示す本発明に係る切削インサー
トの図面に代る局部拡大写真、 第５図はチップブレーカを有する切削インサートの金属
構造を示す、切断部分を説明する図面に代る写真、及び 第６図は本発明品のテストに用いたSS1672のパッケージ
を示す斜視説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−92205（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−138042（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】周期律表のIV b,V b或いはVI b族から選択
された金属の１又は複数の炭化物、窒化物、酸化物或い
はこれらの混合物である少くとも50vol.％の硬質相と、
Co,Ni及び／或いはFeを含むバインダ相とを含んで成る
材料の粉体から圧縮固化及び焼結によって得られる切削
インサートにおいて、 レーキ面に焼結時に生じた２〜10μｍ幅で500μｍまで
の深さのクラックの形態の表面欠陥を有することを特徴
とする切削インサート。 - 【請求項２】該インサートが焼結チタン基炭窒化物合金
製である、請求項１に記載の切削インサート。 - 【請求項３】周期律表のIV b,V b或いはVI b族から選択
された金属の１又は複数の炭化物、窒化物、酸化物或い
はその混合物である少くとも50vol.％の硬質相と、Co,N
i及び／或いはFeを含むバインダ相とを含んで成る材料
の粉体の圧縮固化並びに焼結によって得られる切削イン
サートの製造方法において、 圧縮固化体が焼結切削インサート完成品の切刃を構成す
る領域で密度が他の領域に較べ高くなるように、材料粉
体を圧縮固化時に不均一圧縮することを特徴とする切削
インサートの製造方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8903835-0 | 1989-11-15 | ||
| SE8903835A SE503520C2 (sv) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | Skär av pressad och sintrad titan-baserad karbonitridlegering samt sätt för dess framställning |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03228503A JPH03228503A (ja) | 1991-10-09 |
| JP2597046B2 true JP2597046B2 (ja) | 1997-04-02 |
Family
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| JP (1) | JP2597046B2 (ja) |
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| DE68927586T2 (de) * | 1989-09-11 | 1997-05-15 | Mitsubishi Materials Corp | Cermet und dessen Herstellungsverfahren |
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- 1989-11-15 SE SE8903835A patent/SE503520C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-11-14 AT AT90850372T patent/ATE143059T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-11-14 US US07/612,852 patent/US5110349A/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-11-14 EP EP90850372A patent/EP0428491B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-14 DE DE69028598T patent/DE69028598T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-11-15 JP JP2307370A patent/JP2597046B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
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| DE69028598T2 (de) | 1997-01-30 |
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| SE503520C2 (sv) | 1996-07-01 |
| ATE143059T1 (de) | 1996-10-15 |
| EP0428491B1 (en) | 1996-09-18 |
| JPH03228503A (ja) | 1991-10-09 |
| EP0428491A3 (en) | 1991-09-04 |
| US5110349A (en) | 1992-05-05 |
| SE8903835L (sv) | 1991-05-16 |
| SE8903835D0 (sv) | 1989-11-15 |
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|---|---|---|---|
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