SE503520C2 - Skär av pressad och sintrad titan-baserad karbonitridlegering samt sätt för dess framställning - Google Patents
Skär av pressad och sintrad titan-baserad karbonitridlegering samt sätt för dess framställningInfo
- Publication number
- SE503520C2 SE503520C2 SE8903835A SE8903835A SE503520C2 SE 503520 C2 SE503520 C2 SE 503520C2 SE 8903835 A SE8903835 A SE 8903835A SE 8903835 A SE8903835 A SE 8903835A SE 503520 C2 SE503520 C2 SE 503520C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- cracks
- mixtures
- sintered
- pressing
- carbonitride alloy
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
- B22F3/16—Both compacting and sintering in successive or repeated steps
- B22F3/164—Partial deformation or calibration
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
- C22C1/051—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
- C22C1/051—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor
- C22C1/057—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor with in situ formation of phases other than hard compounds by solid state reaction sintering, e.g. metal phase formed by reduction reaction
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/04—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbonitrides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
- B22F2005/001—Cutting tools, earth boring or grinding tool other than table ware
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/23—Cutters, for shaping including tool having plural alternatively usable cutting edges
- Y10T407/235—Cutters, for shaping including tool having plural alternatively usable cutting edges with integral chip breaker, guide or deflector
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/27—Cutters, for shaping comprising tool of specific chemical composition
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
15 20 É5 30 35 503 520 2 malt än för hárdmetall, utgàr fràn finkornigare ràvaror och/eller har mindre benägenhet för korntillväxt. Finkornigt pulver är svårare att pressa till presskroppar än mindre hárdmalt pulver pga bl a större àterfjädring.
Titanbaserade karbonitridlegeringar innehåller också ofta, avsiktligt eller oavsiktligt, en upp till nâgra 100/um bred ytzon med annan sammansättning än materialet i övrigt.
Hárdämnen som karbider, nitrider och/eller karbonitrider av titan har betydligt större längdutvidgningskoefficient än volframkarbid. Eftersom mängderna av såväl hàrdämnen som bindefas är ungefär desamma får titankarbonitridlegeringar betydligt större längdutvidgningskoefficient än vanlig hård- metall. Detta medför att en presskropp av titankarbonitrid- legeringar som upphettas upp mot sintringstemperaturen expanderar till följd av temperaturökning mer relativt sett än en hàrdmetallkropp i samma tillstànd.
Av ovanstående, men även andra samverkande faktorer, inses att det är betydligt svårare att framställa defektfria täta kroppar av karbonitridlegeringar än av hårdmetall bl a pga att sprickor eller andra svagheter fràn pressningen har betydligt större tendens att öppna sig under uppkörning till sintringstemperaturen. Detta gäller särskilt för komplice- rade geometriska former med plötsliga "trappsteg" beträf- fande relativa tjockleksskillnader. Eftersom karbonitrid- legeringar dessutom är spröda till sin natur, kan man för- vänta sig förödande inverkan på seghetsbeteendet för sintra- de skär av karbonitridlegeringar, om de har defekter av ovan diskuterat slag i närheten av en arbetande egg.
Det har nu överraskande visat sig att skär av titanbaserade karbonitrider som givits defekter vanligen i form av spric- kor enligt ovan genom ojämn pulverfyllning och/eller press- ning, se fig 1, har betydligt bättre prestandanivà än mot- svarande skär utan defekter, se fig 2. Detta resultat är givetvis tvärtemot vad som är förväntat. Det har vid metal- 10 15 20 25 30 35 3 5Û3 520 lografisk undersökning av en uppslipning vinkelrät mot sprickorna visat sig att dessa delvis "läkt" under sint- ringen, se fig 3 och 4, dvs rundats av och nu har en "inner- yta" bestående av huvudsakligen bindefas. "Vassa", ej delvis läkta sprickor, är givetvis betydligt farligare för seghets- beteendet.
Vid provning av sålunda erhållet material erhölls de effek- ter som beskrivits tidigare, dvs bättre eggseghetsbeteende hos material med defekter i form av ytreliefer och sprickor än hos "felfritt" material. Materialet enligt uppfinningen "bäddar" alltså bättre för sig genom att dels spänningar lösts ut och dels att den arbetande eggen genom den högre kompakteringsgraden vid pressningen givits bättre egenskaper i sintrat tillstånd i form av bibehållen skärpa och mindre tendens till urflisningar. En degenererad egg leder för fallet titankarbonitridlegeringar oftast till snabba och stora brott.
Genom att sprickorna åtminstone delvis läkt ut har deras negativa inverkan till stor del mildrats och reducerats till ytdefekter av mera kosmetisk natur, men borde egentligen fortvarande verka kraftigt försprödande, dvs man kan bara delvis förklara varför de inte har alltför försvagande inverkan, men framför allt inte varför dessa eggar fungerar bättre än de utan defekter av detta slag.
Det har vidare visat sig att skär som uppvisar sprickor och ytreliefer enligt tidigare beskrivning har ojämnt kompakte- rade eggar från pressningen. Enligt etablerat kunnande inom hårdmetallområdet har man alltid eftersträvat jämn pulver- fyllning och jämn kompaktering till samma relativa densitet i hela den pressade kroppen - så långt detta nu varit möjligt - för att erhålla defektfria eggar utan seghetsned- sättande försvagningar. Tvärtemot denna etablerade strävan har det nu visat sig att ojämnt kompakterade eggar uppvisar ett bättre beteende. Ojämnheten får givetvis inte vara för- delad hur som helstr Det gäller att åstadkomma en högre 10 15 20 15 30 35 503 520 4 kompakteringsgrad längst ut i själva den arbetande eggen.
Dessa ojämnheter leder så småningom till spänningar i materialet då det börjar expandera olikformigt då tempera- turen höjs och spänningarna utlöses ofta med uppkomst av sprickor som följd under uppkörning till sintringstempera- turen, som för de titanbaserade karbonitridlegeringar, som omfattas av denna uppfinning, ligger i temperaturintervallet 1350-1500OC. Dessa “uppkörningssprickor" jämnas av och rundas till, dvs delvis läks ut, under sintringsperioden, dvs då smälta finns närvarande. Detta kan senare avläsas genom uppslipningar av den typ som diskuterats ovan i fig 3 och 4.
Enligt uppfinningen föreligger nu alltså ett skär företrä- desvis för spànavskiljande bearbetning som vid pressningen givits ojämn kompaktering så att de arbetande eggarna haft en högre densitet efter pressningen men ej efter sintringen än omgivande material. Som en följd härav har skären vanligen erhållit sprickor och ytreliefer. Skären är av ett material bestående av minst 50 vol-% hårda, företrädesvis kubiska, faser av en eller flera karbider, nitrider, oxider eller blandningar därav av metaller från grupp IVB, VB eller VIB i det periodiska systemet eller blandningar därav samt en bindefas bestående av Co, Ni och/eller Fe. Nämnda sprickor är ca 2 - 10/um, företrädesvis ca 5/um breda och upp till 500/um, företrädesvis 50 - 400/um djupa. De ligger som ett band av mindre sprickor > lmm långa eller som en längre sammanhängande spricka. Sprickorna förekommer på spånsidan företrädesvis i anlutning till den arbetande eggen men kan också gå runt hela plattan. Sprickor kan även före- komma på släppningssidan. De föreligger ofta symmetriskt m.a.p. skäret. Sprickväggen täcks av ett 1-5/um tjockt skikt av bindefas och strukturen närmast sprickan är anrikad på bindefas.
Uppfinningen är speciellt tillämpbar för komplicerade vänd- skär med insintrade spånbrytare. Exempel pâ en sådan “genom- skärningsgeometri“ visas i fig 5. Då spánbrytare förekommer 10 15 20 ?5 30 35 5 503 52.0 är sprickorna företrädesvis belägna i botten av spånbrytar- diket.
Givetvis kan skär enligt uppfinningen beläggas med ett eller flera hårda skikt av TiC, TiN, TiCN, Al2O3, mm med i och för sig känd teknik.
Uppfinningen avser också ett sätt att framställa skär med pulvermetallurgiska metoder, pressning och sintring, före- trädesvis för spànavskiljande bearbetning av ett material bestående av minst 50 vol-% hårda, företrädesvis kubiska, faser av en eller flera karbider, nitrider, oxider eller blandningar därav av metaller från grupp IVB, VB eller VIB i det periodiska systemet eller blandningar därav samt en bindefas bestående av Co, Ni och/eller Fe varvid pulvret vid pressningen ges ojämn kompaktering så att presskroppen har en högre relativ densitet i de områden som kommer att utgöra de arbetande eggarna i det färdigsintrade skäret än omgivan- de material.
Exempel 1 En sintrad karbonitridlegering med följande sammansättning (i vikts-%): Co 10.8, Ni 5.4, WC 15.9, TiC 28.8, TiN 19.6, TaC 6.3, VC 3.9, Mo2C 9.3 har använts för att framställa vändskär enligt uppfinningen. (Sammansättningen är för enkelhets skull angiven som elementära råvaror även om duplexa sådana användes t ex (Ti,Ta)C, Ti(C,N) och/eller (Ti,Ta)(C,N)). Ingående råvaror i kornstorleksklassen 1-10/um maldes 50 h i konventionell hårdmetallkvarn (kul- kvarn) med hårdmetallcylpebs som malkroppar. I samband med målningen tillsattes 4 vikt-% pressmedel (polyetylenglykol).
Efter torkning av pulvret på sedvanligt vis, spraytorkning i inert atmosfär (N2), pressades vändskär typ SNMG 120412-MF med ett presstryck i allmänhet överstigande 150 MPa. Vid pressningen minskades det s.k. mothállet så att ojämn kompaktering enligt ovan givna beskrivningar var för handen.
Detta gjorde att ytdefekter senare erhölls i det sintrade 10 15 20 503 520 6 materialet i form av sprickor belägna i anslutning till den arbetande delen av eggen. Skären blästrades efter sintringen.
Skären grundseghet provades i en intermittent bearbetning av ett plankpaket av SS 1672, fig 3, med följande skärdata: Skärhastighet: 70 m/min Matning: 0.2 mm/varv (I=l.0) skärdjup: 1.5 mm Värdet I=l.0 anger att matningen fördubblas pà en minut från angivet startvärde,(0.2). Provet avbryts efter 3 min om brott ej skett. 30 eggar med sprickor och 30 eggar utan sprickor provades mot varandra med följande resultat: Relativ matning vid 50 % brottfrekvens Skär utan sprickor 1 Skär med sprickor enl uppfinningen 1.33 Inte i något fall skedde brott i anslutning till eller pá grund av sprickor.
Claims (3)
1. Skär av ett material innehållande minst 50 vol-% hårda, företrädesvis kubiska, faser av en eller flera karbider, nitrider, oxider eller blandningar därav av metaller från grupp IVB, VB eller VIB i det periodiska systemet eller blandningar därav samt en bindefas bestående av Co, Ni och/ eller Fe, varvid materialet utgörs av en pressad och sintrad titan-baserad karbonitridlegering, av att skäret innehåller yt- defekter på grund av att presskroppen givits ojämn kompaktering så att de arbetande eggarna efter pressningen men ej efter sintringen haft en högre relativ densitet än k ä n n e t e c k n a t omgivande material.
2. Skär av sintrad karbonitridlegering enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att det innehåller ytdefekter på spânsidan i form av sprickor med en bredd av 2-10 um och ett djup av upp till 500 um.
3. Sätt att framställa skär av ett material innehållande minst 50 vol-% hårda, företrädesvis kubiska, faser av en eller flera karbider, nitrider, oxider eller blandningar därav av metaller från grupp IVB, VB eller VIB i det periodiska systemet eller blandningar därav samt en bindefas bestående av Co, Ni och/eller Fe, k ä n n e t e c k n a t av att pulvret vid pressningen ges ojämn kompaktering så att presskroppen har en högre relativ densitet i de områden som kommer att utgöra de arbetande eggarna i det färdigsintrade skäret.
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8903835A SE503520C2 (sv) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | Skär av pressad och sintrad titan-baserad karbonitridlegering samt sätt för dess framställning |
DE69028598T DE69028598T2 (de) | 1989-11-15 | 1990-11-14 | Schneideinsatz aus gesintertem Hartmetall |
US07/612,852 US5110349A (en) | 1989-11-15 | 1990-11-14 | Cutting insert of sintered hard alloy |
AT90850372T ATE143059T1 (de) | 1989-11-15 | 1990-11-14 | Schneideinsatz aus gesintertem hartmetall |
EP90850372A EP0428491B1 (en) | 1989-11-15 | 1990-11-14 | Cutting insert of sintered hard alloy |
JP2307370A JP2597046B2 (ja) | 1989-11-15 | 1990-11-15 | 切削インサートとその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8903835A SE503520C2 (sv) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | Skär av pressad och sintrad titan-baserad karbonitridlegering samt sätt för dess framställning |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8903835D0 SE8903835D0 (sv) | 1989-11-15 |
SE8903835L SE8903835L (sv) | 1991-05-16 |
SE503520C2 true SE503520C2 (sv) | 1996-07-01 |
Family
ID=20377486
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8903835A SE503520C2 (sv) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | Skär av pressad och sintrad titan-baserad karbonitridlegering samt sätt för dess framställning |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5110349A (sv) |
EP (1) | EP0428491B1 (sv) |
JP (1) | JP2597046B2 (sv) |
AT (1) | ATE143059T1 (sv) |
DE (1) | DE69028598T2 (sv) |
SE (1) | SE503520C2 (sv) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE9101386D0 (sv) * | 1991-05-07 | 1991-05-07 | Sandvik Ab | Sintrad karbonitridlegering med foerbaettrad slit- styrka |
US5903815A (en) * | 1992-02-12 | 1999-05-11 | Icm/Krebsoge | Composite powdered metal component |
US5281260A (en) * | 1992-02-28 | 1994-01-25 | Baker Hughes Incorporated | High-strength tungsten carbide material for use in earth-boring bits |
US5305840A (en) * | 1992-09-14 | 1994-04-26 | Smith International, Inc. | Rock bit with cobalt alloy cemented tungsten carbide inserts |
US5722803A (en) * | 1995-07-14 | 1998-03-03 | Kennametal Inc. | Cutting tool and method of making the cutting tool |
US5710383A (en) * | 1995-11-27 | 1998-01-20 | Takaoka; Hidemitsu | Carbonitride-type cermet cutting tool having excellent wear resistance |
SE509931C2 (sv) * | 1996-09-27 | 1999-03-22 | Seco Tools Ab | Pinnfräs, pinnfräshuvud samt metod för montering av ett lösbart pinnfräshuvud på ett skaft till en pinnfräs |
SE519603C2 (sv) * | 1999-05-04 | 2003-03-18 | Sandvik Ab | Sätt att framställa hårdmetall av pulver WC och Co legerat med korntillväxthämmare |
JP4723302B2 (ja) * | 2005-07-25 | 2011-07-13 | ユニタック株式会社 | マシンリーマー |
DE102007017306A1 (de) * | 2007-04-11 | 2008-10-16 | H.C. Starck Gmbh | Längliches Hartmetallwerkzeug mit Eisenbasis-Binder |
FR2952650B1 (fr) * | 2009-11-17 | 2012-01-13 | Commissariat Energie Atomique | Procede de fabrication d'un alliage renforce par une dispersion de nanoparticules a base de nitrure |
FR2969662B1 (fr) * | 2010-12-24 | 2013-06-28 | Commissariat Energie Atomique | Procede de fabrication d'un alliage renforce par nitruration plasma. |
US8696264B2 (en) | 2012-01-31 | 2014-04-15 | Kennametal Inc. | Modular cutting insert and method of making same |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4956012A (en) * | 1988-10-03 | 1990-09-11 | Newcomer Products, Inc. | Dispersion alloyed hard metal composites |
DE68927586T2 (de) * | 1989-09-11 | 1997-05-15 | Mitsubishi Materials Corp | Cermet und dessen Herstellungsverfahren |
-
1989
- 1989-11-15 SE SE8903835A patent/SE503520C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-11-14 EP EP90850372A patent/EP0428491B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-14 DE DE69028598T patent/DE69028598T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-11-14 US US07/612,852 patent/US5110349A/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-11-14 AT AT90850372T patent/ATE143059T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-11-15 JP JP2307370A patent/JP2597046B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0428491B1 (en) | 1996-09-18 |
JPH03228503A (ja) | 1991-10-09 |
EP0428491A2 (en) | 1991-05-22 |
DE69028598T2 (de) | 1997-01-30 |
SE8903835L (sv) | 1991-05-16 |
DE69028598D1 (de) | 1996-10-24 |
US5110349A (en) | 1992-05-05 |
JP2597046B2 (ja) | 1997-04-02 |
EP0428491A3 (en) | 1991-09-04 |
ATE143059T1 (de) | 1996-10-15 |
SE8903835D0 (sv) | 1989-11-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7708936B2 (en) | Cemented carbide tool and method of making the same | |
US6919040B2 (en) | Method of producing an abrasive product containing cubic boron nitride | |
SE503520C2 (sv) | Skär av pressad och sintrad titan-baserad karbonitridlegering samt sätt för dess framställning | |
JP2003528743A5 (sv) | ||
WO2002011876A2 (en) | Method of producing an abrasive product containing diamond | |
KR960702373A (ko) | Ivb족 붕소화물 주성분 절삭공구 (group ivb boride based cutting tools) | |
JPS5852003B2 (ja) | セキソウサレタクレ−タテイコウセイタンカブツセイノ バイトヨウウエバ | |
US6634837B1 (en) | Ceramic cutting insert of polycrystalline tungsten carbide | |
JP2011038174A (ja) | 複合焼結体 | |
JP4624555B2 (ja) | 結合相富化表面ゾーンを有する超硬合金インサート | |
US6913843B2 (en) | Cemented carbide with binder phase enriched surface zone | |
JP2769821B2 (ja) | TiCN基サーメットおよびその製法 | |
US7413591B2 (en) | Throw-away tip and cutting tool | |
JPS63125602A (ja) | 工具用硬質合金 | |
KR101640644B1 (ko) | 내열충격성이 향상된 Ti계 소결합금 및 이를 이용한 절삭공구 | |
JPS6020457B2 (ja) | 切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
JP2003300778A (ja) | 炭化タングステン基焼結体 | |
JPH0332502A (ja) | サーメット工具 | |
JPH0426554A (ja) | 工具用焼結材料 | |
JP2626006B2 (ja) | 難削材の切削が可能な立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削チップ | |
JPH0551267A (ja) | 工具用焼結材料 | |
JPS61293705A (ja) | 複合切削チツプ | |
JPS6026066B2 (ja) | 高靭性を有するセラミツク | |
JPH0349804A (ja) | 高靭性サーメット工具 | |
JPH10156607A (ja) | Cbn焼結体 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |