JP2594723B2 - バグフィルター用フェルト - Google Patents
バグフィルター用フェルトInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はダストの払い落し方式が
例えばパルスジェット式のバグフィルターに用いられる
バグフィルター用フェルトに関するものである。
例えばパルスジェット式のバグフィルターに用いられる
バグフィルター用フェルトに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ゴミ焼却炉、石炭専焼ボイラー、金属溶
解炉などから排出されるダストを濾過するために、バグ
フィルターが用いられ、そのバグフイルターを構成する
フェルトとしては、従来からポリフェニレンサルファイ
ド繊維が１００％の層状のバットをポリフェニレンサル
ファイド繊維が１００％の目の粗いクロスの両側に重ね
てニードルパンチ加工したもの、またガラス繊維が１０
０％の層状のバットをガラス繊維が１００％の目の粗い
クロスの少なくとも片面に重ねてニードルパンチ加工し
た後、バットとクロスをポリテトラフルオロエチレン系
樹脂あるいはシリコン系樹脂にて固着したものが知られ
ている。
解炉などから排出されるダストを濾過するために、バグ
フィルターが用いられ、そのバグフイルターを構成する
フェルトとしては、従来からポリフェニレンサルファイ
ド繊維が１００％の層状のバットをポリフェニレンサル
ファイド繊維が１００％の目の粗いクロスの両側に重ね
てニードルパンチ加工したもの、またガラス繊維が１０
０％の層状のバットをガラス繊維が１００％の目の粗い
クロスの少なくとも片面に重ねてニードルパンチ加工し
た後、バットとクロスをポリテトラフルオロエチレン系
樹脂あるいはシリコン系樹脂にて固着したものが知られ
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】これら従来のバグフィ
ルター用フェルトは両者とも、濾過効率に劣り、また後
者のフェルトはクロス、バットともにガラス繊維からな
りガラスは直毛状であるため、ニードルパンチ加工して
も結合が弱く、クロスとバットが剥離するという問題、
さらには耐折強さが小さいという問題があった。
ルター用フェルトは両者とも、濾過効率に劣り、また後
者のフェルトはクロス、バットともにガラス繊維からな
りガラスは直毛状であるため、ニードルパンチ加工して
も結合が弱く、クロスとバットが剥離するという問題、
さらには耐折強さが小さいという問題があった。
【０００４】本発明はこのような課題を解決するもの
で、濾過効率、クロスとバットの耐剥離性、耐折強さの
いずれの点でも優れ、バランスの取れた性能を有するバ
グフィルター用フェルトを提供することを目的とするも
のである。
で、濾過効率、クロスとバットの耐剥離性、耐折強さの
いずれの点でも優れ、バランスの取れた性能を有するバ
グフィルター用フェルトを提供することを目的とするも
のである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明は、ガラスクロスを基布とし、この基布の少な
くとも片面にポリフェニレンサルファイド（以下ＰＰＳ
と称す）繊維単独またはＰＰＳ繊維とガラス繊維との混
合物からなるバットを重ねて一体化させたバグフィルタ
ー用フェルト、またＰＰＳ繊維からなるクロスを基布と
し、この基布の少なくとも片面にガラス繊維単独または
ガラス繊維とＰＰＳ繊維との混合物からなるバットを重
ねて一体化させたバグフィルター用フェルト、さらにガ
ラス繊維とＰＰＳ繊維からなるクロスを基布とし、この
基布の少なくとも片面にガラス繊維単独またはＰＰＳ繊
維単独またはガラス繊維とＰＰＳ繊維との混合物からな
るバットを重ねて一体化させたバグフィルター用フェル
トを要旨とするものである。
に本発明は、ガラスクロスを基布とし、この基布の少な
くとも片面にポリフェニレンサルファイド（以下ＰＰＳ
と称す）繊維単独またはＰＰＳ繊維とガラス繊維との混
合物からなるバットを重ねて一体化させたバグフィルタ
ー用フェルト、またＰＰＳ繊維からなるクロスを基布と
し、この基布の少なくとも片面にガラス繊維単独または
ガラス繊維とＰＰＳ繊維との混合物からなるバットを重
ねて一体化させたバグフィルター用フェルト、さらにガ
ラス繊維とＰＰＳ繊維からなるクロスを基布とし、この
基布の少なくとも片面にガラス繊維単独またはＰＰＳ繊
維単独またはガラス繊維とＰＰＳ繊維との混合物からな
るバットを重ねて一体化させたバグフィルター用フェル
トを要旨とするものである。
【０００６】このようなバグフィルター用フェルトにお
いて、基布として使用されるガラス繊維やＰＰＳ繊維か
らなるクロスは目の粗いメッシュクロスが好ましい。そ
の理由として、ニードルパンチ加工のときのバットの食
い込みがよくなるからである。また、バグフィルター用
フェルト中におけるＰＰＳ繊維の含有量は５重量％以上
が好ましい。５重量％未満であると、ニードルパンチ加
工したときにＰＰＳ繊維とガラス繊維またはＰＰＳ繊維
とＰＰＳ繊維のからみつきが弱すぎるためにクロスとバ
ットの剥離強さが実用上不充分となる。また、ガラス繊
維のモノフィラメントの直径は６μｍ以下が好ましい。
６μｍを超えると人体に触れたときにかゆみや発疹を生
じることがある。また、そのモノフィラメントの直径が
小さいほど耐折強さが大きくなる。一方、ＰＰＳ繊維の
モノフィラメントの太さは通常１〜１０デニールが好ま
しい。その太さが１０デニールを超えると硬過ぎて成形
物の風合がごわごわする上、集塵効率も低下する。ま
た、１デニール未満であると紡糸時に糸切れが多いた
め、毛羽が多く、太さのばらつきが大きい糸しかできな
い。
いて、基布として使用されるガラス繊維やＰＰＳ繊維か
らなるクロスは目の粗いメッシュクロスが好ましい。そ
の理由として、ニードルパンチ加工のときのバットの食
い込みがよくなるからである。また、バグフィルター用
フェルト中におけるＰＰＳ繊維の含有量は５重量％以上
が好ましい。５重量％未満であると、ニードルパンチ加
工したときにＰＰＳ繊維とガラス繊維またはＰＰＳ繊維
とＰＰＳ繊維のからみつきが弱すぎるためにクロスとバ
ットの剥離強さが実用上不充分となる。また、ガラス繊
維のモノフィラメントの直径は６μｍ以下が好ましい。
６μｍを超えると人体に触れたときにかゆみや発疹を生
じることがある。また、そのモノフィラメントの直径が
小さいほど耐折強さが大きくなる。一方、ＰＰＳ繊維の
モノフィラメントの太さは通常１〜１０デニールが好ま
しい。その太さが１０デニールを超えると硬過ぎて成形
物の風合がごわごわする上、集塵効率も低下する。ま
た、１デニール未満であると紡糸時に糸切れが多いた
め、毛羽が多く、太さのばらつきが大きい糸しかできな
い。
【０００７】ところで、前記バグフィルター用フェルト
の製造工程において、バットは不織ウエブを層状に複数
枚重ねてその片側または両側から軽くニードルパンチ加
工して作られ、このように作られたバットは、基布の片
面または両面に重ねられ、その状態で片側または両側か
ら軽くニードルパンチ加工されてフェルトとなる。この
フェルトはその後、必要に応じてテンターフレーム上で
２００〜２４０℃の温度で少なくとも１分間加熱されて
熱固定される。なお、前記バットを構成する不織ウエブ
は１ｃｍ2 当り２００〜１０００本の針の通過でニード
ルパンチ加工されることが好ましい。また、前記テンタ
ーフレームには熱処理中、フェルトの縁を保持する装
置、例えばフェルトを炉の中で引っ張りフェルトが過度
に収縮するのを防ぐピンあるいはクリップが備えられて
いる。
の製造工程において、バットは不織ウエブを層状に複数
枚重ねてその片側または両側から軽くニードルパンチ加
工して作られ、このように作られたバットは、基布の片
面または両面に重ねられ、その状態で片側または両側か
ら軽くニードルパンチ加工されてフェルトとなる。この
フェルトはその後、必要に応じてテンターフレーム上で
２００〜２４０℃の温度で少なくとも１分間加熱されて
熱固定される。なお、前記バットを構成する不織ウエブ
は１ｃｍ2 当り２００〜１０００本の針の通過でニード
ルパンチ加工されることが好ましい。また、前記テンタ
ーフレームには熱処理中、フェルトの縁を保持する装
置、例えばフェルトを炉の中で引っ張りフェルトが過度
に収縮するのを防ぐピンあるいはクリップが備えられて
いる。
【０００８】本発明で得られたバグフィルター用フェル
トは後加工として、例えばシリコン処理、ポリテトラフ
ルオロエチレンなどのフッ素処理、シリコン・グラファ
イト処理、シリコン・フッ素・グラファイト処理と呼ば
れるような水性分散液への浸漬と加熱を含む処理を行な
ってもよい。このような処理によってフェルトは、少な
くとも表面繊維層に樹脂を点在付着させた状態となり、
耐折強さとダストの剥離性を向上させることができる。
トは後加工として、例えばシリコン処理、ポリテトラフ
ルオロエチレンなどのフッ素処理、シリコン・グラファ
イト処理、シリコン・フッ素・グラファイト処理と呼ば
れるような水性分散液への浸漬と加熱を含む処理を行な
ってもよい。このような処理によってフェルトは、少な
くとも表面繊維層に樹脂を点在付着させた状態となり、
耐折強さとダストの剥離性を向上させることができる。
【０００９】また、本発明のバグフィルター用フェルト
の集塵面をヒートバーやガスにより毛焼加工するか、赤
外線により鏡面加工してもよく、これによりダストの剥
離性とフェルト表面への均質付着性は一段と高まり、圧
力損失の減少、濾過効率の向上を図ることができる。
の集塵面をヒートバーやガスにより毛焼加工するか、赤
外線により鏡面加工してもよく、これによりダストの剥
離性とフェルト表面への均質付着性は一段と高まり、圧
力損失の減少、濾過効率の向上を図ることができる。
【００１０】
【作用】このような構成のバグフィルター用フェルトを
バグ状に縫製して、集塵装置に取り付けて稼動させたと
き、前記従来例のバグフィルター用フェルトに比べて濾
過効率が高く、耐折強さも高く、基布とバットのニード
ルパンチ加工などによる結合も強く、基布とバットの耐
剥離性を向上させることができる。
バグ状に縫製して、集塵装置に取り付けて稼動させたと
き、前記従来例のバグフィルター用フェルトに比べて濾
過効率が高く、耐折強さも高く、基布とバットのニード
ルパンチ加工などによる結合も強く、基布とバットの耐
剥離性を向上させることができる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。 実施例１ ＰＰＳ繊維（３デニール／フィラメント、長さ５ｃｍ）
を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通した。こ
れにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１
２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側より軽
くニードルパンチ加工し、直径３μｍ／フィラメントの
ガラスヤーンから織られた目の粗いメッシュのガラスク
ロス（３１４ｇ／ｍ2 ）の両側に重ねた。これをさらに
ニードルパンチ加工し、フェルトを得た。
を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通した。こ
れにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１
２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側より軽
くニードルパンチ加工し、直径３μｍ／フィラメントの
ガラスヤーンから織られた目の粗いメッシュのガラスク
ロス（３１４ｇ／ｍ2 ）の両側に重ねた。これをさらに
ニードルパンチ加工し、フェルトを得た。
【００１２】比較例１ ＰＰＳ繊維（３デニール／フィラメント、長さ５ｃｍ）
を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通した。こ
れにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１
２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側より軽
くニードルパンチ加工し、３デニール／フィラメントの
ＰＰＳヤーンから織られた目の粗いメッシュのＰＰＳク
ロス（１６６ｇ／ｍ2 ）の両側に重ねた。これをさらに
ニードルパンチ加工し、フェルトを得た。
を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通した。こ
れにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１
２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側より軽
くニードルパンチ加工し、３デニール／フィラメントの
ＰＰＳヤーンから織られた目の粗いメッシュのＰＰＳク
ロス（１６６ｇ／ｍ2 ）の両側に重ねた。これをさらに
ニードルパンチ加工し、フェルトを得た。
【００１３】実施例２ ＰＰＳ繊維（３デニール／フィラメント、長さ５ｃｍ）
とガラス繊維（直径３μｍ／フィラメント、長さ７．５
ｃｍ）をＰＰＳ繊維７５重量％、ガラス繊維２５重量％
の比率で手で配合する。配合した繊維を混打綿機に通
し、次いでカーディング機に通した。これにより得られ
たウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１２３ｇ／ｍ2 の
バットを得た。このバットを片側より軽くニードルパン
チ加工し、直径３μｍ／フィラメントのガラスヤーンか
ら織られた目の粗いメッシュのガラスクロス（３１４ｇ
／ｍ2 ）の両側に重ねた。これをさらにニードルパンチ
加工し、フェルトを得た。
とガラス繊維（直径３μｍ／フィラメント、長さ７．５
ｃｍ）をＰＰＳ繊維７５重量％、ガラス繊維２５重量％
の比率で手で配合する。配合した繊維を混打綿機に通
し、次いでカーディング機に通した。これにより得られ
たウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１２３ｇ／ｍ2 の
バットを得た。このバットを片側より軽くニードルパン
チ加工し、直径３μｍ／フィラメントのガラスヤーンか
ら織られた目の粗いメッシュのガラスクロス（３１４ｇ
／ｍ2 ）の両側に重ねた。これをさらにニードルパンチ
加工し、フェルトを得た。
【００１４】比較例２ ガラス繊維（直径３μｍ／フィラメント、長さ７．５ｃ
ｍ）を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通し
た。これにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わ
せ、１２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側
より軽くニードルパンチ加工し、直径３μｍ／フィラメ
ントのガラスヤーンから織られた目の粗いメッシュのガ
ラスクロス（３１４ｇ／ｍ2 ）の両側に重ねた。これを
さらにニードルパンチ加工し、フェルトを得た。
ｍ）を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通し
た。これにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わ
せ、１２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側
より軽くニードルパンチ加工し、直径３μｍ／フィラメ
ントのガラスヤーンから織られた目の粗いメッシュのガ
ラスクロス（３１４ｇ／ｍ2 ）の両側に重ねた。これを
さらにニードルパンチ加工し、フェルトを得た。
【００１５】実施例３ ガラス繊維（直径３μｍ／フィラメント、長さ７．５ｃ
ｍ）を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通し
た。これにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わ
せ、１２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側
より軽くニードルパンチ加工し、３デニール／フィラメ
ントのＰＰＳヤーンから織られた目の粗いメッシュのＰ
ＰＳクロス（１６６ｇ／ｍ2 ）の両側に重ねた。これを
さらにニードルパンチ加工し、フェルトを得た。
ｍ）を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通し
た。これにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わ
せ、１２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側
より軽くニードルパンチ加工し、３デニール／フィラメ
ントのＰＰＳヤーンから織られた目の粗いメッシュのＰ
ＰＳクロス（１６６ｇ／ｍ2 ）の両側に重ねた。これを
さらにニードルパンチ加工し、フェルトを得た。
【００１６】実施例４ ＰＰＳ繊維（３デニール／フィラメント、長さ５ｃｍ）
とガラス繊維（直径３μｍ／フィラメント、長さ７．５
ｃｍ）をＰＰＳ繊維７５重量％、ガラス繊維２５重量％
の比率で手で配合する。配合した繊維を混打綿機に通
し、次いでカーディング機に通した。これにより得られ
たウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１２３ｇ／ｍ2 の
バットを得た。このバットを片側より軽くニードルパン
チ加工し、３デニール／フィラメントのＰＰＳヤーンか
ら織られた目の粗いメッシュのＰＰＳクロス（１６６ｇ
／ｍ2 ）の両側に重ねた。これをさらにニードルパンチ
加工し、フェルトを得た。
とガラス繊維（直径３μｍ／フィラメント、長さ７．５
ｃｍ）をＰＰＳ繊維７５重量％、ガラス繊維２５重量％
の比率で手で配合する。配合した繊維を混打綿機に通
し、次いでカーディング機に通した。これにより得られ
たウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１２３ｇ／ｍ2 の
バットを得た。このバットを片側より軽くニードルパン
チ加工し、３デニール／フィラメントのＰＰＳヤーンか
ら織られた目の粗いメッシュのＰＰＳクロス（１６６ｇ
／ｍ2 ）の両側に重ねた。これをさらにニードルパンチ
加工し、フェルトを得た。
【００１７】実施例５ ガラス繊維（直径３μｍ／フィラメント、長さ７．５ｃ
ｍ）を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通し
た。これにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わ
せ、１２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側
より軽くニードルパンチ加工し、３デニール／フィラメ
ントのＰＰＳヤーン５０重量％と直径３μｍ／フィラメ
ントのガラスヤーン５０重量％を混撚したヤーンから織
られた目の粗いメッシュのクロス（２１７ｇ／ｍ2 ）の
両側に重ねた。これをさらにニードルパンチ加工し、フ
ェルトを得た。
ｍ）を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通し
た。これにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わ
せ、１２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側
より軽くニードルパンチ加工し、３デニール／フィラメ
ントのＰＰＳヤーン５０重量％と直径３μｍ／フィラメ
ントのガラスヤーン５０重量％を混撚したヤーンから織
られた目の粗いメッシュのクロス（２１７ｇ／ｍ2 ）の
両側に重ねた。これをさらにニードルパンチ加工し、フ
ェルトを得た。
【００１８】実施例６ ＰＰＳ繊維（３デニール／フィラメント、長さ５ｃｍ）
を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通した。こ
れにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１
２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側より軽
くニードルパンチ加工し、３デニール／フィラメントの
ＰＰＳヤーン５０重量％と直径３μｍ／フィラメントの
ガラスヤーン５０重量％を混撚したヤーンから織られた
目の粗いメッシュのクロス（２１７ｇ／ｍ2 ）の両側に
重ねた。これをさらにニードルパンチ加工し、フェルト
を得た。
を混打綿機に通し、次いでカーディング機に通した。こ
れにより得られたウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１
２３ｇ／ｍ2 のバットを得た。このバットを片側より軽
くニードルパンチ加工し、３デニール／フィラメントの
ＰＰＳヤーン５０重量％と直径３μｍ／フィラメントの
ガラスヤーン５０重量％を混撚したヤーンから織られた
目の粗いメッシュのクロス（２１７ｇ／ｍ2 ）の両側に
重ねた。これをさらにニードルパンチ加工し、フェルト
を得た。
【００１９】実施例７ ＰＰＳ繊維（３デニール／フィラメント、長さ５ｃｍ）
とガラス繊維（直径３μｍ／フィラメント、長さ７．５
ｃｍ）をＰＰＳ繊維７５重量％、ガラス繊維２５重量％
の比率で手で配合する。配合した繊維を混打綿機に通
し、次いでカーディング機に通した。これにより得られ
たウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１２３ｇ／ｍ2 の
バットを得た。このバットを片側より軽くニードルパン
チ加工し、３デニール／フィラメントのＰＰＳヤーン５
０重量％と直径３μｍ／フィラメントのガラスヤーン５
０重量％を混撚したヤーンから織られた目の粗いメッシ
ュのクロス（２１７ｇ／ｍ2 ）の両側に重ねた。これを
さらにニードルパンチ加工し、フェルトを得た。
とガラス繊維（直径３μｍ／フィラメント、長さ７．５
ｃｍ）をＰＰＳ繊維７５重量％、ガラス繊維２５重量％
の比率で手で配合する。配合した繊維を混打綿機に通
し、次いでカーディング機に通した。これにより得られ
たウエブを層状に複数枚重ね合わせ、１２３ｇ／ｍ2 の
バットを得た。このバットを片側より軽くニードルパン
チ加工し、３デニール／フィラメントのＰＰＳヤーン５
０重量％と直径３μｍ／フィラメントのガラスヤーン５
０重量％を混撚したヤーンから織られた目の粗いメッシ
ュのクロス（２１７ｇ／ｍ2 ）の両側に重ねた。これを
さらにニードルパンチ加工し、フェルトを得た。
【００２０】上記実施例１〜７および比較例１、２の質
量、厚さ、濾過効率、耐折強さ、剥離強さを表１に示
す。なお、質量はＪＩＳ−Ｒ３４２０−１９８９ ５．
２に基づき、２００ｍｍ×２００ｍｍの大きさの試験片
を試料の耳以外の個所で末端を除き、ナイフまたははさ
みで切り取り、その質量を測り、１ｍ2 当りの質量を算
出した。５枚の試験片についての平均値を測定値とし
た。
量、厚さ、濾過効率、耐折強さ、剥離強さを表１に示
す。なお、質量はＪＩＳ−Ｒ３４２０−１９８９ ５．
２に基づき、２００ｍｍ×２００ｍｍの大きさの試験片
を試料の耳以外の個所で末端を除き、ナイフまたははさ
みで切り取り、その質量を測り、１ｍ2 当りの質量を算
出した。５枚の試験片についての平均値を測定値とし
た。
【００２１】厚さはＪＩＳ−Ｒ３４２０−１９８９
５．１０に基づき、試料の耳部以外の場所で、マイクロ
メーターを用い、そのスピンドルを静かに回転させて測
定面が試料面に平行に軽く接触し、ラチェットが３回音
を立てたときの目盛を読み、これを厚さとし、５個所の
平均値を測定値とした。
５．１０に基づき、試料の耳部以外の場所で、マイクロ
メーターを用い、そのスピンドルを静かに回転させて測
定面が試料面に平行に軽く接触し、ラチェットが３回音
を立てたときの目盛を読み、これを厚さとし、５個所の
平均値を測定値とした。
【００２２】濾過効率については、ダストとしてＪＩＳ
試験用ダスト１０種（フライアッシュ；５０％粒径が
３．５５μｍ）を使用した。テスト条件は濾過面積；
０．６６ｍ2 、入口ダスト濃度；３．２ｇ／ｍ3 、濾過
時間；７ｈｒｓ、ダスト払い落し方法；パルスジェット
（圧；３ｋｇ／ｃｍ2 、間隔；２ｍｉｎ、噴射時間；
０．１ｓｅｃ）、濾過速度；２．１ｍ／ｓｅｃで行なっ
た。この条件で同一のバグフィルター２本を装置内に装
着し、ダストをチャージする。そしてバグフィルター表
面に一次付着層を作るためと加速試験を行なうために、
圧力損失が１５０ｍｍＨ2 Ｏに上昇するまで払い落しは
行なわず、１５０ｍｍＨ2 Ｏ到達時点で所定の条件で払
い落しを行ない、テストを続行し、濾過効率の計測を行
なった。そして３回の平均値を測定値とした。
試験用ダスト１０種（フライアッシュ；５０％粒径が
３．５５μｍ）を使用した。テスト条件は濾過面積；
０．６６ｍ2 、入口ダスト濃度；３．２ｇ／ｍ3 、濾過
時間；７ｈｒｓ、ダスト払い落し方法；パルスジェット
（圧；３ｋｇ／ｃｍ2 、間隔；２ｍｉｎ、噴射時間；
０．１ｓｅｃ）、濾過速度；２．１ｍ／ｓｅｃで行なっ
た。この条件で同一のバグフィルター２本を装置内に装
着し、ダストをチャージする。そしてバグフィルター表
面に一次付着層を作るためと加速試験を行なうために、
圧力損失が１５０ｍｍＨ2 Ｏに上昇するまで払い落しは
行なわず、１５０ｍｍＨ2 Ｏ到達時点で所定の条件で払
い落しを行ない、テストを続行し、濾過効率の計測を行
なった。そして３回の平均値を測定値とした。
【００２３】耐折強さはＪＩＳ−Ｒ８１１５「紙及び板
紙のＭＩＴ型試験機による耐折強さ試験方法」に基づ
き、幅１５ｍｍの試験片をＭＩＴ型試験機に取り付け、
１ｋｇｆの張力を掛け、曲率半径０．３８ｍｍの折り曲
げ面を支点として左右に１３５度折り曲げ、試験片が切
断するまでの折れ曲げ回数を測定した。５回の試験片に
ついての平均値を測定値とした。
紙のＭＩＴ型試験機による耐折強さ試験方法」に基づ
き、幅１５ｍｍの試験片をＭＩＴ型試験機に取り付け、
１ｋｇｆの張力を掛け、曲率半径０．３８ｍｍの折り曲
げ面を支点として左右に１３５度折り曲げ、試験片が切
断するまでの折れ曲げ回数を測定した。５回の試験片に
ついての平均値を測定値とした。
【００２４】剥離強さはＪＩＳ−Ｒ３４２０−１９８９
５．４に基づき、万能引張試験機にて幅２５ｍｍの試
験片を用い、バット部をクロス端部から５０ｍｍ剥し、
バット部とクロス部の剥された各端部をそれぞれ２５ｍ
ｍづつ掴み、掴み間隔を５０ｍｍとし、移動速度１５０
ｍｍ／ｍｉｎでさらに剥す方向に５０ｍｍ引っ張り、１
０ｍｍ引っ張る毎の５点の平均値を測定値とし、これを
５点の試験片について求め、その平均値を測定値とし
た。
５．４に基づき、万能引張試験機にて幅２５ｍｍの試
験片を用い、バット部をクロス端部から５０ｍｍ剥し、
バット部とクロス部の剥された各端部をそれぞれ２５ｍ
ｍづつ掴み、掴み間隔を５０ｍｍとし、移動速度１５０
ｍｍ／ｍｉｎでさらに剥す方向に５０ｍｍ引っ張り、１
０ｍｍ引っ張る毎の５点の平均値を測定値とし、これを
５点の試験片について求め、その平均値を測定値とし
た。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１からも明らかなように、実施例１〜７
は比較例１および２に比べ、濾過効率がはるかに良好で
あり、かつ比較例２に比べ耐折強さがいずれも５倍以上
あるとともに、剥離強さも４倍以上あり、バグフィルタ
ー用フェルトとしてバランスの取れた性能を有するもの
である。
は比較例１および２に比べ、濾過効率がはるかに良好で
あり、かつ比較例２に比べ耐折強さがいずれも５倍以上
あるとともに、剥離強さも４倍以上あり、バグフィルタ
ー用フェルトとしてバランスの取れた性能を有するもの
である。
【００２７】なお、本発明実施例において、バットとク
ロスの結合をニードルパンチ加工で行なったが、スポッ
ト的に接着剤による固定、あるいはウォータージェット
やエアージェットによる繊維のからみにより行なっても
良い。
ロスの結合をニードルパンチ加工で行なったが、スポッ
ト的に接着剤による固定、あるいはウォータージェット
やエアージェットによる繊維のからみにより行なっても
良い。
【００２８】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、濾過効
率、耐折強さの向上を図ることができるとともに、基布
とバットの耐剥離性を向上させることができる。
率、耐折強さの向上を図ることができるとともに、基布
とバットの耐剥離性を向上させることができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 ガラスクロスを基布とし、この基布の少
なくとも片面にポリフェニレンサルファイド繊維単独ま
たはポリフェニレンサルファイド繊維とガラス繊維との
混合物からなるバットを重ねて一体化させたバグフィル
ター用フェルト。 - 【請求項２】 ポリフェニレンサルファイド繊維からな
るクロスを基布とし、この基布の少なくとも片面にガラ
ス繊維単独またはガラス繊維とポリフェニレンサルファ
イド繊維との混合物からなるバットを重ねて一体化させ
たバグフィルター用フェルト。 - 【請求項３】 ガラス繊維とポリフェニレンサルファイ
ド繊維からなるクロスを基布とし、この基布の少なくと
も片面にガラス繊維単独またはポリフェニレンサルファ
イド繊維単独またはガラス繊維とポリフェニレンサルフ
ァイド繊維との混合物からなるバットを重ねて一体化さ
せたバグフィルター用フェルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3291809A JP2594723B2 (ja) | 1991-11-08 | 1991-11-08 | バグフィルター用フェルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3291809A JP2594723B2 (ja) | 1991-11-08 | 1991-11-08 | バグフィルター用フェルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05132839A JPH05132839A (ja) | 1993-05-28 |
| JP2594723B2 true JP2594723B2 (ja) | 1997-03-26 |
Family
ID=17773701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3291809A Expired - Lifetime JP2594723B2 (ja) | 1991-11-08 | 1991-11-08 | バグフィルター用フェルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2594723B2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52118287U (ja) * | 1976-03-05 | 1977-09-07 | ||
| US4361619A (en) * | 1981-05-20 | 1982-11-30 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Filter of poly(tetrafluoroethylene) and glass fibers |
| JP2849752B2 (ja) * | 1989-08-04 | 1999-01-27 | 呉羽テック株式会社 | 濾布用不織布の表面加工方法 |
-
1991
- 1991-11-08 JP JP3291809A patent/JP2594723B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05132839A (ja) | 1993-05-28 |
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