JP2577856Y2 - 複合型リーマ - Google Patents
複合型リーマInfo
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- JP2577856Y2 JP2577856Y2 JP1992068129U JP6812992U JP2577856Y2 JP 2577856 Y2 JP2577856 Y2 JP 2577856Y2 JP 1992068129 U JP1992068129 U JP 1992068129U JP 6812992 U JP6812992 U JP 6812992U JP 2577856 Y2 JP2577856 Y2 JP 2577856Y2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願考案は、荒削り刃と仕上げ用
のリーマ刃を有する複合型リーマに関する。
のリーマ刃を有する複合型リーマに関する。
【０００２】
【従来の技術】この種、複合型リーマにおいては、図８
に示すように複数のリーマ刃３は、円周方向に等分割配
置されており、そして、図７のようにリーマ刃３の前側
に、複数の荒削り刃４を同軸一体に備えていることによ
り、リーマ作業中、荒削り刃４の加工振動が仕上げ用の
リーマ刃３に伝わり、仕上げ用のリーマ刃３が共鳴す
る。この共鳴現象によるリーマ刃３の振動は、加工精度
に大きな影響を及ぼすことになり、加工孔の真円度及び
表面粗さの精度の低下の原因となっている。
に示すように複数のリーマ刃３は、円周方向に等分割配
置されており、そして、図７のようにリーマ刃３の前側
に、複数の荒削り刃４を同軸一体に備えていることによ
り、リーマ作業中、荒削り刃４の加工振動が仕上げ用の
リーマ刃３に伝わり、仕上げ用のリーマ刃３が共鳴す
る。この共鳴現象によるリーマ刃３の振動は、加工精度
に大きな影響を及ぼすことになり、加工孔の真円度及び
表面粗さの精度の低下の原因となっている。
【０００３】この共鳴現象の対策として、仕上げ用のリ
ーマ刃３を図７のように左ねじれ刃とする複合型リーマ
が開発されている。すなわち、右回転駆動するリーマ刃
３を左ねじれ右刃とすることにより、上記共鳴による振
動を減少させ、リーマの回転ぶれを少なくし、また、リ
ーマ刃３のねじれ溝１０を利用することより、リーマの
右回転によって切屑を前方に排出し、仕上がり面の切屑
による傷付き現象を減らしている。
ーマ刃３を図７のように左ねじれ刃とする複合型リーマ
が開発されている。すなわち、右回転駆動するリーマ刃
３を左ねじれ右刃とすることにより、上記共鳴による振
動を減少させ、リーマの回転ぶれを少なくし、また、リ
ーマ刃３のねじれ溝１０を利用することより、リーマの
右回転によって切屑を前方に排出し、仕上がり面の切屑
による傷付き現象を減らしている。
【０００４】
【考案が解決しようとする課題】リーマ刃のねじれ角を
大きくすることにより、上記共鳴によるリーマ刃の振動
を減少させることはできるが、ねじれ角の大きさにも限
度があり、また、被切削物の材質によっては、作業中
に、ねじれ刃による軸芯方向にかかる反力を小さく保つ
ために、ねじれ角を、あまり大きく取れない場合があ
る。
大きくすることにより、上記共鳴によるリーマ刃の振動
を減少させることはできるが、ねじれ角の大きさにも限
度があり、また、被切削物の材質によっては、作業中
に、ねじれ刃による軸芯方向にかかる反力を小さく保つ
ために、ねじれ角を、あまり大きく取れない場合があ
る。
【０００５】したがって、従来の加工作業では、リーマ
によって、ある程度の仕上げをした後、さらに、研磨や
ボーリング等を使用して最終的に仕上げ、真円度及び仕
上げ面粗さを維持している。すなわち、このような従来
例では、昨今の高精度孔加工の要請に対して、リーマ加
工だけでは十分に満足できるような真円度及び仕上げ面
粗さに仕上げることができない場合が多く、次の段階と
して、研磨やボーリング加工を施す必要が生じ、作業工
程が増加し、加工コスト等が高くなる。
によって、ある程度の仕上げをした後、さらに、研磨や
ボーリング等を使用して最終的に仕上げ、真円度及び仕
上げ面粗さを維持している。すなわち、このような従来
例では、昨今の高精度孔加工の要請に対して、リーマ加
工だけでは十分に満足できるような真円度及び仕上げ面
粗さに仕上げることができない場合が多く、次の段階と
して、研磨やボーリング加工を施す必要が生じ、作業工
程が増加し、加工コスト等が高くなる。
【０００６】本願考案の目的は、荒削り刃の加工振動が
リーマ刃に伝わるのを効果的に防止できるようにして、
リーマ加工のみで高精度の真円度及び仕上げ面の粗さを
確保できる複合型リーマを提供することである。
リーマ刃に伝わるのを効果的に防止できるようにして、
リーマ加工のみで高精度の真円度及び仕上げ面の粗さを
確保できる複合型リーマを提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本願請求項１記載の考案は、左ねじれの複数の仕上
げ用のリーマ刃と、該リーマ刃の軸方向前側に形成され
た荒削り刃とを有する複合型リーマにおいて、各荒削り
刃は左ねじれに形成されると共に円周方向に等分割配置
され、各仕上げ用のリーマ刃は、右刃を有すると共に円
周方向に不等分割配置されている。
に、本願請求項１記載の考案は、左ねじれの複数の仕上
げ用のリーマ刃と、該リーマ刃の軸方向前側に形成され
た荒削り刃とを有する複合型リーマにおいて、各荒削り
刃は左ねじれに形成されると共に円周方向に等分割配置
され、各仕上げ用のリーマ刃は、右刃を有すると共に円
周方向に不等分割配置されている。
【０００８】また、請求項２記載の考案は、請求項１記
載の複合型リーマにおいて、仕上げ用のリーマ刃のねじ
れ角を３０°〜６０°の範囲に設定している。
載の複合型リーマにおいて、仕上げ用のリーマ刃のねじ
れ角を３０°〜６０°の範囲に設定している。
【０００９】また、請求項３記載の考案は、請求項２記
載の複合型リーマにおいて、荒削り刃を左ねじれ刃とし
ている。
載の複合型リーマにおいて、荒削り刃を左ねじれ刃とし
ている。
【００１０】
【作用】被切削物に対して、ドリル等で形成した下孔
に、複合型リーマを右回転駆動により挿入して、リーマ
加工するが、まず、荒削り刃により荒削りして、下孔の
大半の取り代を取り除き、続いてリーマ刃による仕上げ
切削する。リーマ刃は左ねじれに形成され、かつ、円周
方向に不等分割配置されているため、切削作業中、荒削
り刃の加工振動によるリーマ刃の共鳴が大幅に抑制で
き、それにより、真円度及び仕上げ面粗さが向上する。
特に、仕上げ用のリーマ刃３のねじれ角を、３０°〜６
０°の大きな範囲に設定することにより、振動に対する
安定性が一層向上する。
に、複合型リーマを右回転駆動により挿入して、リーマ
加工するが、まず、荒削り刃により荒削りして、下孔の
大半の取り代を取り除き、続いてリーマ刃による仕上げ
切削する。リーマ刃は左ねじれに形成され、かつ、円周
方向に不等分割配置されているため、切削作業中、荒削
り刃の加工振動によるリーマ刃の共鳴が大幅に抑制で
き、それにより、真円度及び仕上げ面粗さが向上する。
特に、仕上げ用のリーマ刃３のねじれ角を、３０°〜６
０°の大きな範囲に設定することにより、振動に対する
安定性が一層向上する。
【００１１】また、リーマ刃が左ねじれに形成されてい
ることにより、リーマ刃間の溝も左ねじれとなるので、
リーマ刃による切屑（仕上げ屑）はねじれ溝を通って前
方に排出される。これにより、切屑の接触による仕上げ
面への悪影響を確実に防止できる。また、荒削り刃を左
ねじれとすることにより、荒削り刃による荒屑もスムー
ズに前方に排除できる。
ることにより、リーマ刃間の溝も左ねじれとなるので、
リーマ刃による切屑（仕上げ屑）はねじれ溝を通って前
方に排出される。これにより、切屑の接触による仕上げ
面への悪影響を確実に防止できる。また、荒削り刃を左
ねじれとすることにより、荒削り刃による荒屑もスムー
ズに前方に排除できる。
【００１２】
【実施例】まず、複合型リーマの一般的な全体構造を図
７により説明する。図７は、左ねじれのリーマ刃３を有
する複合型リーマの全体側面図であり、軸方向の後方か
ら順に、範囲Ｌ1 のシャンク部１、範囲Ｌ2 の軸部２、
範囲Ｌ3 の仕上げ用のリーマ刃３及び範囲Ｌ4 の荒削り
刃４が、同軸心に一体形成されている。Ｏは回転中心線
である。
７により説明する。図７は、左ねじれのリーマ刃３を有
する複合型リーマの全体側面図であり、軸方向の後方か
ら順に、範囲Ｌ1 のシャンク部１、範囲Ｌ2 の軸部２、
範囲Ｌ3 の仕上げ用のリーマ刃３及び範囲Ｌ4 の荒削り
刃４が、同軸心に一体形成されている。Ｏは回転中心線
である。
【００１３】荒削り刃４と仕上げ用のリーマ刃３は、そ
れぞれ４枚以上の複数枚備えられており、しかも両刃
３，４は、共に左ねじれ右刃に形成されている。
れぞれ４枚以上の複数枚備えられており、しかも両刃
３，４は、共に左ねじれ右刃に形成されている。
【００１４】図１は、本願考案を適用した複合型リーマ
の要部の拡大側面図であり、リーマ刃３のねじれ角α
は、左ねじれ３０°〜６０°の範囲、たとえば３０°に
設定されており、荒削り刃４のねじれ角βは、左ねじれ
４°〜１０°の範囲、たとえば４°に設定されている。
の要部の拡大側面図であり、リーマ刃３のねじれ角α
は、左ねじれ３０°〜６０°の範囲、たとえば３０°に
設定されており、荒削り刃４のねじれ角βは、左ねじれ
４°〜１０°の範囲、たとえば４°に設定されている。
【００１５】各荒削り刃４は、図示しないが、円周方向
に等分割配置されると共に、それぞれ前端部には、食付
き角４５°の荒削り用食付き刃部７を有し、後部の背面
には荒刃ランド部８等が形成されている。荒削り刃４の
円周方向の右側には、容積の大きな概ねＵ字形の荒屑排
出用の溝９が形成されている。
に等分割配置されると共に、それぞれ前端部には、食付
き角４５°の荒削り用食付き刃部７を有し、後部の背面
には荒刃ランド部８等が形成されている。荒削り刃４の
円周方向の右側には、容積の大きな概ねＵ字形の荒屑排
出用の溝９が形成されている。
【００１６】各リーマ刃３の前端部分には、仕上げ用食
付き刃部１１が形成され、各リーマ刃３の円周方向の右
側には、容積の小さな仕上げ屑排出用のねじれ溝１０が
形成されている。
付き刃部１１が形成され、各リーマ刃３の円周方向の右
側には、容積の小さな仕上げ屑排出用のねじれ溝１０が
形成されている。
【００１７】前記のように、４枚の荒削り刃４は、円周
方向に等分割配置されているが、４枚のリーマ刃３は、
本願考案にしたがい、図２に示すように円周方向に不等
分割配置されている。
方向に等分割配置されているが、４枚のリーマ刃３は、
本願考案にしたがい、図２に示すように円周方向に不等
分割配置されている。
【００１８】図１のII−II断面を示す図２において、各
リーマ刃３の円径方向の端縁をそれぞれＡ0,Ａ1,Ａ2,Ａ
3 とすると、１対の対向するリーマ刃３の端縁Ａ0,Ａ2
は、計測用刃として、互いに１８０°位相差で配置され
ているが、残りの１対のリーマ刃３の端縁Ａ1,Ａ3 は、
互いに１８０°の位相差には配置されていない。すなわ
ち、完全不等分割方式で配置されており、各端縁Ａ0,Ａ
1,Ａ2,Ａ3 間の中心角度をそれぞれθ1,θ2,θ3,θ4
とすると、θ1 ＋θ2 ＝１８０°、θ3＋θ4 ＝１８０
°に設定されているが、 θ1 ≠θ2 ≠θ3 ≠θ4 となっ
ており、具体的には、θ1＝９５°、θ2＝８５°、θ3
＝１００°、θ4＝８０°に設定されている。
リーマ刃３の円径方向の端縁をそれぞれＡ0,Ａ1,Ａ2,Ａ
3 とすると、１対の対向するリーマ刃３の端縁Ａ0,Ａ2
は、計測用刃として、互いに１８０°位相差で配置され
ているが、残りの１対のリーマ刃３の端縁Ａ1,Ａ3 は、
互いに１８０°の位相差には配置されていない。すなわ
ち、完全不等分割方式で配置されており、各端縁Ａ0,Ａ
1,Ａ2,Ａ3 間の中心角度をそれぞれθ1,θ2,θ3,θ4
とすると、θ1 ＋θ2 ＝１８０°、θ3＋θ4 ＝１８０
°に設定されているが、 θ1 ≠θ2 ≠θ3 ≠θ4 となっ
ており、具体的には、θ1＝９５°、θ2＝８５°、θ3
＝１００°、θ4＝８０°に設定されている。
【００１９】次に作動を説明する。被切削物に対して、
別のドリル等で下孔を形成し、該下孔に、本願考案によ
るリーマを右回転駆動により挿入し、リーマ加工する。
リーマ作業中は、荒削り刃４により荒削りすることによ
り、下孔の大半の取り代を取り除き、リーマ刃３により
仕上げ切削することにより、上記荒削りリーマ外径から
一定取り代を取り除いて仕上げ削りリーマ外径に仕上げ
る。リーマ刃３は左ねじれに形成され、かつ、円周方向
に不等分割配置されていることにより、切削作業中、荒
削り刃の加工振動によるリーマ刃の共鳴が大幅に抑制で
き、それにより、真円度及び仕上げ面粗さが向上する。
別のドリル等で下孔を形成し、該下孔に、本願考案によ
るリーマを右回転駆動により挿入し、リーマ加工する。
リーマ作業中は、荒削り刃４により荒削りすることによ
り、下孔の大半の取り代を取り除き、リーマ刃３により
仕上げ切削することにより、上記荒削りリーマ外径から
一定取り代を取り除いて仕上げ削りリーマ外径に仕上げ
る。リーマ刃３は左ねじれに形成され、かつ、円周方向
に不等分割配置されていることにより、切削作業中、荒
削り刃の加工振動によるリーマ刃の共鳴が大幅に抑制で
き、それにより、真円度及び仕上げ面粗さが向上する。
【００２０】図５及び図６は、図１及び図２の４枚刃形
式の完全不等分割方式の複合型リーマにおける真円度及
び仕上げ面粗さ（表面粗さ）を示したグラフであり、一
方、図９及び図１０は、図８に示すようにリーマ刃３が
円周方向に等分割配置された複合型リーマにおける真円
度及び表面粗さを示したグラフであり、両者を比較した
場合に、従来例では、図９のように真円度が４μm、図
１０のように仕上げ面粗さが９．８μmであるのに対し
て、本願考案による不等分割方式のリーマでは、図５の
ように真円度が２μm、図６のように仕上げ面粗さが
２．４μmとなり、真円度及び仕上げ面粗さの点で向上
している。
式の完全不等分割方式の複合型リーマにおける真円度及
び仕上げ面粗さ（表面粗さ）を示したグラフであり、一
方、図９及び図１０は、図８に示すようにリーマ刃３が
円周方向に等分割配置された複合型リーマにおける真円
度及び表面粗さを示したグラフであり、両者を比較した
場合に、従来例では、図９のように真円度が４μm、図
１０のように仕上げ面粗さが９．８μmであるのに対し
て、本願考案による不等分割方式のリーマでは、図５の
ように真円度が２μm、図６のように仕上げ面粗さが
２．４μmとなり、真円度及び仕上げ面粗さの点で向上
している。
【００２１】なお、切削中において、荒削り刃４による
荒屑は荒屑排出用の溝９を通って前方に排出され、リー
マ刃３による仕上げ屑は狭い仕上げ削り用のねじれ溝１
０を通って前方に排出される。これにより、荒屑及び仕
上げ屑の排出がスムースになり、これら切屑の接触によ
る仕上げ面への悪影響を確実に防止できる。また、リー
マ刃のねじれ角αは、硬度の高い材料、たとえばバイス
鋼あるいは特種合金等を切削する場合には、切屑が硬く
て直線状になるため、３０°くらいではなかなか前方に
輩出されず、リーマ溝内に留まって材料にきずがつきや
くいので、４０〜６０°の範囲に設定するのが適切であ
る。軟鋼などの柔らかい金属を切削する場合には、ねじ
れ角αが３０°くらいでも、十分に前方にその切屑を排
出することができる。
荒屑は荒屑排出用の溝９を通って前方に排出され、リー
マ刃３による仕上げ屑は狭い仕上げ削り用のねじれ溝１
０を通って前方に排出される。これにより、荒屑及び仕
上げ屑の排出がスムースになり、これら切屑の接触によ
る仕上げ面への悪影響を確実に防止できる。また、リー
マ刃のねじれ角αは、硬度の高い材料、たとえばバイス
鋼あるいは特種合金等を切削する場合には、切屑が硬く
て直線状になるため、３０°くらいではなかなか前方に
輩出されず、リーマ溝内に留まって材料にきずがつきや
くいので、４０〜６０°の範囲に設定するのが適切であ
る。軟鋼などの柔らかい金属を切削する場合には、ねじ
れ角αが３０°くらいでも、十分に前方にその切屑を排
出することができる。
【００２２】
【別の実施例】（１）図３は、６枚の左ねじれリーマ刃
３を有する複合型リーマに本願考案を適用した例であ
り、６枚のリーマ刃３は次のように不等分割配置されて
いる。１対のリーマ刃３の端縁Ａ0,Ａ3 は、１８０°位
相差の対称位置に配置され、残りの２対のリーマ刃３の
端縁Ａ1,Ａ4 及びＡ2,Ａ5 は、互いに１８０°位相差か
ら外れた位置で対向配置されている。各端縁Ａ0,Ａ1,Ａ
2,Ａ3,Ａ4,Ａ5 間の中心角度をそれぞれθ1,θ2,θ3,θ
4,θ5,θ6 すると、θ1 ＋θ2 ＋θ3 ＝１８０°、θ4
＋θ5 ＋θ6 ＝１８０°に設定されているが、θ1 ≠θ2
≠θ3 並びにθ4 ≠θ5 ≠θ6 となっている。具体的
には、θ1＝６５°、θ2＝６０°、θ3＝５５°、θ4＝
５５°、θ5＝６５°、θ6＝６０°に設定されている。
３を有する複合型リーマに本願考案を適用した例であ
り、６枚のリーマ刃３は次のように不等分割配置されて
いる。１対のリーマ刃３の端縁Ａ0,Ａ3 は、１８０°位
相差の対称位置に配置され、残りの２対のリーマ刃３の
端縁Ａ1,Ａ4 及びＡ2,Ａ5 は、互いに１８０°位相差か
ら外れた位置で対向配置されている。各端縁Ａ0,Ａ1,Ａ
2,Ａ3,Ａ4,Ａ5 間の中心角度をそれぞれθ1,θ2,θ3,θ
4,θ5,θ6 すると、θ1 ＋θ2 ＋θ3 ＝１８０°、θ4
＋θ5 ＋θ6 ＝１８０°に設定されているが、θ1 ≠θ2
≠θ3 並びにθ4 ≠θ5 ≠θ6 となっている。具体的
には、θ1＝６５°、θ2＝６０°、θ3＝５５°、θ4＝
５５°、θ5＝６５°、θ6＝６０°に設定されている。
【００２３】（２）図４は、６枚の左ねじれリーマ刃３
を有する複合型リーマに本願考案を適用した別の例であ
り、前記図３とは異なった分割方式で、次のようにリー
マ刃３が不等分割配置されている。１対のリーマ刃３の
端縁Ａ0,Ａ3 は、１８０°位相差の対称位置に配置さ
れ、残りの２対のリーマ刃３の端縁Ａ1,Ａ4 及びＡ2,Ａ
5 も、互いに１８０°位相差で対向配置されている。各
端縁Ａ0,Ａ1,Ａ2,Ａ3,Ａ4,Ａ5 間の中心角度をそれぞれ
θ1,θ2,θ3,θ4,θ5,θ6 すると、θ1＝θ4 、θ2 =θ
5 、θ3 =θ6 の関係を有し、θ1 ＋θ2 ＋θ3 ＝１８
０°、θ2 ＋θ3 ＋θ4 ＝１８０°θ3 ＋θ4 ＋θ5 ＝
１８０°に設定されているが、θ1 ≠θ2 ≠θ3 並びに
θ4 ≠θ5 ≠θ6 となっている。具体的には、θ1＝５
５°、θ2＝６５°、θ3＝６０°、θ4＝５５°、θ5＝
６５°、θ6＝６０°に設定されている。ちなみに、こ
の不等分割方式は、対向する１対のリーマ刃の端縁同士
が、互いに１８０°位相差で配置されているので、前記
図３の分割方式を完全不等分割方式というのに対して、
不完全不等分割方式と称せられる。ただし、真円度及び
仕上げ面粗さの精度については、不完全不等分割方式で
も等分割方式の従来リーマに比べて向上するが、前記完
全不等分割方式によるものと比較すると、前記完全不等
分割方式の複合型リーマの方が精度は高くなる。
を有する複合型リーマに本願考案を適用した別の例であ
り、前記図３とは異なった分割方式で、次のようにリー
マ刃３が不等分割配置されている。１対のリーマ刃３の
端縁Ａ0,Ａ3 は、１８０°位相差の対称位置に配置さ
れ、残りの２対のリーマ刃３の端縁Ａ1,Ａ4 及びＡ2,Ａ
5 も、互いに１８０°位相差で対向配置されている。各
端縁Ａ0,Ａ1,Ａ2,Ａ3,Ａ4,Ａ5 間の中心角度をそれぞれ
θ1,θ2,θ3,θ4,θ5,θ6 すると、θ1＝θ4 、θ2 =θ
5 、θ3 =θ6 の関係を有し、θ1 ＋θ2 ＋θ3 ＝１８
０°、θ2 ＋θ3 ＋θ4 ＝１８０°θ3 ＋θ4 ＋θ5 ＝
１８０°に設定されているが、θ1 ≠θ2 ≠θ3 並びに
θ4 ≠θ5 ≠θ6 となっている。具体的には、θ1＝５
５°、θ2＝６５°、θ3＝６０°、θ4＝５５°、θ5＝
６５°、θ6＝６０°に設定されている。ちなみに、こ
の不等分割方式は、対向する１対のリーマ刃の端縁同士
が、互いに１８０°位相差で配置されているので、前記
図３の分割方式を完全不等分割方式というのに対して、
不完全不等分割方式と称せられる。ただし、真円度及び
仕上げ面粗さの精度については、不完全不等分割方式で
も等分割方式の従来リーマに比べて向上するが、前記完
全不等分割方式によるものと比較すると、前記完全不等
分割方式の複合型リーマの方が精度は高くなる。
【００２４】（３）図示はしないが、左ねじれのリーマ
刃を８枚、１０枚あるいは１２枚備えた複合型リーマに
も本願考案を適用できる。また、５枚あるいは７枚等、
奇数のリーマ刃を有する複合型リーマにも適用可能であ
る。
刃を８枚、１０枚あるいは１２枚備えた複合型リーマに
も本願考案を適用できる。また、５枚あるいは７枚等、
奇数のリーマ刃を有する複合型リーマにも適用可能であ
る。
【００２５】（４）図７のように、リーマの前端面の軸
芯部分にチップポケット２０を備えたリーマにも適用で
きる。上記チップポケット２０は、たとえば、底付き穴
をリーマ加工する場合に、切屑をチップポケット２０の
溜めることができる。
芯部分にチップポケット２０を備えたリーマにも適用で
きる。上記チップポケット２０は、たとえば、底付き穴
をリーマ加工する場合に、切屑をチップポケット２０の
溜めることができる。
【００２６】
【考案の効果】以上説明したように、本願考案による
と、左ねじれの複数の仕上げ用のリーマ刃３と、該リー
マ刃３の軸方向前側に形成された荒削り刃４とを有する
複合型リーマにおいて、各荒削り刃４は左ねじれに形成
されると共に円周方向に等分割配置され、各仕上げ用の
リーマ刃３は、右刃を有すると共に円周方向に不等分割
配置されているので、リーマ作業中、荒削り刃４の加工
振動がリーマ刃３に伝わってリーマ刃３が共振するのを
効果的に抑制でき、それにより、加工孔の真円度及び仕
上げ面粗さの精度が向上する。すなわち荒削り工程部分
での芯出し精度維持とリーマ仕上げ工程部分での共鳴防
止による真円度維持等を同時に達成できるのである。ま
た、上記精度の向上により、次の段階の研磨作業等を廃
止して、製造コストを下げることができる。
と、左ねじれの複数の仕上げ用のリーマ刃３と、該リー
マ刃３の軸方向前側に形成された荒削り刃４とを有する
複合型リーマにおいて、各荒削り刃４は左ねじれに形成
されると共に円周方向に等分割配置され、各仕上げ用の
リーマ刃３は、右刃を有すると共に円周方向に不等分割
配置されているので、リーマ作業中、荒削り刃４の加工
振動がリーマ刃３に伝わってリーマ刃３が共振するのを
効果的に抑制でき、それにより、加工孔の真円度及び仕
上げ面粗さの精度が向上する。すなわち荒削り工程部分
での芯出し精度維持とリーマ仕上げ工程部分での共鳴防
止による真円度維持等を同時に達成できるのである。ま
た、上記精度の向上により、次の段階の研磨作業等を廃
止して、製造コストを下げることができる。
【００２７】リーマ刃３のねじれ角を３０°〜６０°の
大きな左ねじれ角に設定することにより、リーマの円径
方向のぶれを一層抑制でき、真円度がより一層向上す
る。
大きな左ねじれ角に設定することにより、リーマの円径
方向のぶれを一層抑制でき、真円度がより一層向上す
る。
【００２８】リーマ刃３及び荒削り刃４を、共に左ねじ
れとすることにより、荒削り刃４による荒屑及びリーマ
刃３による仕上げ屑を、リーマの右回転駆動によってス
ムーズに前方に排出することができ、上記切屑による仕
上げ面の傷付き現象を防止できる。
れとすることにより、荒削り刃４による荒屑及びリーマ
刃３による仕上げ屑を、リーマの右回転駆動によってス
ムーズに前方に排出することができ、上記切屑による仕
上げ面の傷付き現象を防止できる。
【図１】 本願考案を適用した左ねじれ右刃の複合型リ
ーマの要部の拡大側面図である。
ーマの要部の拡大側面図である。
【図２】 図１のII−II断面図である。
【図３】 別の実施例を示しており、図２と同様の断面
図である。
図である。
【図４】 さらに別の実施例を示しており、図２と同様
の断面図である。
の断面図である。
【図５】 本願考案のリーマで加工した孔の真円度を示
すグラフである。
すグラフである。
【図６】 本願考案のリーマで加工した孔の仕上げ面粗
さを示すグラフである。
さを示すグラフである。
【図７】 複合型リーマの全体側面図である。
【図８】 従来例の複合型リーマであって、図２と同様
の断面図である。
の断面図である。
【図９】 従来の複合型リーマで加工した孔の真円度を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図１０】 従来の複合型リーマで加工した孔の仕上げ
面粗さを示すグラフである。
面粗さを示すグラフである。
３ リーマ刃 ４ 荒削り刃
Claims (3)
- 【請求項１】 左ねじれの複数の仕上げ用のリーマ刃
と、該リーマ刃の軸方向前側に形成された荒削り刃とを
有する複合型リーマにおいて、各荒削り刃は左ねじれに
形成されると共に円周方向に等分割配置され、各仕上げ
用のリーマ刃は、右刃を有すると共に円周方向に不等分
割配置されていることを特徴とする複合型リーマ。 - 【請求項２】 請求項１記載の複合型リーマにおいて、
仕上げ用のリーマ刃のねじれ角を３０°〜６０°の範囲
に設定していることを特徴とする複合型リーマ。 - 【請求項３】 請求項２記載の複合型リーマにおいて、
荒削り刃を左ねじれ刃としていることを特徴とする複合
型リーマ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992068129U JP2577856Y2 (ja) | 1992-09-30 | 1992-09-30 | 複合型リーマ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992068129U JP2577856Y2 (ja) | 1992-09-30 | 1992-09-30 | 複合型リーマ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0631919U JPH0631919U (ja) | 1994-04-26 |
| JP2577856Y2 true JP2577856Y2 (ja) | 1998-08-06 |
Family
ID=13364835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992068129U Expired - Fee Related JP2577856Y2 (ja) | 1992-09-30 | 1992-09-30 | 複合型リーマ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2577856Y2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102017208017B4 (de) * | 2017-05-11 | 2019-02-21 | MAPAL Fabrik für Präzisionswerkzeuge Dr. Kress KG | Mehrschneidige Reibahle |
| EP3875200A4 (en) * | 2018-10-31 | 2022-11-30 | Ayabo Corporation | HOLE MACHINING TOOL AND CONSTRUCTION METHOD, MANUFACTURING METHOD AND EVALUATION METHOD THEREOF |
| CN117580666A (zh) * | 2021-06-28 | 2024-02-20 | 联合材料公司 | 旋转切削刀具 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5570922U (ja) * | 1978-11-04 | 1980-05-16 | ||
| JPS642815A (en) * | 1987-06-23 | 1989-01-06 | G N Tool Kk | Reamer provided with nick |
| IT1230958B (it) * | 1989-06-30 | 1991-11-08 | Eurodomestici Ind Riunite | Frigorifero, congelatore o similare con contenitore amovibile in cui e' realizzato il vuoto. |
-
1992
- 1992-09-30 JP JP1992068129U patent/JP2577856Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0631919U (ja) | 1994-04-26 |
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Legal Events
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