JP2565998B2 - 耐火性に優れた全姿勢用低水素系被覆アーク溶接棒 - Google Patents
耐火性に優れた全姿勢用低水素系被覆アーク溶接棒Info
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- JP2565998B2 JP2565998B2 JP64001007A JP100789A JP2565998B2 JP 2565998 B2 JP2565998 B2 JP 2565998B2 JP 64001007 A JP64001007 A JP 64001007A JP 100789 A JP100789 A JP 100789A JP 2565998 B2 JP2565998 B2 JP 2565998B2
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、建築、土木および海洋構造物等の分野にお
いて、各種建造物に用いる耐火性の優れた鋼の全姿勢用
低水素系被覆アーク溶接棒に関するものである。
いて、各種建造物に用いる耐火性の優れた鋼の全姿勢用
低水素系被覆アーク溶接棒に関するものである。
［従来の技術］ 一般建築、土木および海洋構造物などの分野における
各種の構造物用構築材として一般構造用圧延鋼材（JIS
G 3101）溶接構造用圧延鋼材（JIS G 3106）、溶接構造
用耐候性熱間圧延鋼材（JIS G 3114）高耐候性圧延鋼材
（JIS G 3125）一般構造用炭素鋼関（JIS G 3444）およ
び一般構造用角形鋼板（JIS G 3466）などが用いられ
る。
各種の構造物用構築材として一般構造用圧延鋼材（JIS
G 3101）溶接構造用圧延鋼材（JIS G 3106）、溶接構造
用耐候性熱間圧延鋼材（JIS G 3114）高耐候性圧延鋼材
（JIS G 3125）一般構造用炭素鋼関（JIS G 3444）およ
び一般構造用角形鋼板（JIS G 3466）などが用いられ
る。
そして、これ等の鋼材に見合った被覆アーク溶接棒と
して軟鋼用被覆アーク溶接棒（JIS Z 3211）、高張力鋼
用被覆アーク溶接棒（JIS Z 3212）、低合金高張力鋼用
被覆アーク溶接棒（JIS Z 3213）および耐候性鋼用被覆
アーク溶接棒（JIS Z 3214）等が広く使用されているこ
とは周知のとおりである。
して軟鋼用被覆アーク溶接棒（JIS Z 3211）、高張力鋼
用被覆アーク溶接棒（JIS Z 3212）、低合金高張力鋼用
被覆アーク溶接棒（JIS Z 3213）および耐候性鋼用被覆
アーク溶接棒（JIS Z 3214）等が広く使用されているこ
とは周知のとおりである。
例えば特公昭60−36878号公報にはスパッタの発生量
を少なくした被覆アーク溶接棒が、特公昭54−4331号公
報には耐割れ性を向上させた被覆アーク溶接棒が開示さ
れている。
を少なくした被覆アーク溶接棒が、特公昭54−4331号公
報には耐割れ性を向上させた被覆アーク溶接棒が開示さ
れている。
ところで、各種建造物のうち、特に生活に密着したビ
ルや事務所および住居などの建築物に前記被覆アーク溶
接棒を用いて構築した場合は、火災における安全性を確
保するため充分な耐火被覆を施すことが義務づけられて
おり、建築関係諸法令では、火災時に鋼材、溶接部温度
が350℃以上にならぬように規定している。これは350℃
程度で耐力が常温時の60〜70％に低下し、建築物の倒壊
を引き起こす恐れがあるためである。このため、鋼材、
溶接部の表面にスラグウール、ロックウール、ガラスウ
ール、アスベスト等を基材とする吹き付け材やフェルト
を貼着するほか、防火モルタルで包被する方法および前
記断熱材層の上に、さらに金属薄板即ちアルミニウムや
ステンレススチール薄板等で保護する方法等耐火被覆を
入念に施し、火災時における熱的損傷を防止するように
している。
ルや事務所および住居などの建築物に前記被覆アーク溶
接棒を用いて構築した場合は、火災における安全性を確
保するため充分な耐火被覆を施すことが義務づけられて
おり、建築関係諸法令では、火災時に鋼材、溶接部温度
が350℃以上にならぬように規定している。これは350℃
程度で耐力が常温時の60〜70％に低下し、建築物の倒壊
を引き起こす恐れがあるためである。このため、鋼材、
溶接部の表面にスラグウール、ロックウール、ガラスウ
ール、アスベスト等を基材とする吹き付け材やフェルト
を貼着するほか、防火モルタルで包被する方法および前
記断熱材層の上に、さらに金属薄板即ちアルミニウムや
ステンレススチール薄板等で保護する方法等耐火被覆を
入念に施し、火災時における熱的損傷を防止するように
している。
そのため、溶接材料価格に比し耐火被覆施工費が高額
になり、建築コストが大幅に上昇することを避けること
が出来ない。
になり、建築コストが大幅に上昇することを避けること
が出来ない。
［発明が解決しようとする課題］ 前述のように建築物に周知の被覆アーク溶接棒を利用
する場合、価格は安いが高温特性が低いため、鋼材、溶
接部の表面を軽被覆あるいは無被覆で利用することが出
来ず、割高な耐火被覆を施さねばならないため、建設コ
ストを高くすることと共に建築物の利用空間を狭くし、
経済効率を低下させているという問題がある。
する場合、価格は安いが高温特性が低いため、鋼材、溶
接部の表面を軽被覆あるいは無被覆で利用することが出
来ず、割高な耐火被覆を施さねばならないため、建設コ
ストを高くすることと共に建築物の利用空間を狭くし、
経済効率を低下させているという問題がある。
一方、特開昭62−224493号公報や特開昭63−140797号
公報に開示された低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒によ
れば、所謂、耐熱鋼の溶接に使用して効果的であるが価
格が非常に高く特に経済性を重要視する建築分野への利
用は非常に困難であり、ほとんど使用されていないのが
実状である。
公報に開示された低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒によ
れば、所謂、耐熱鋼の溶接に使用して効果的であるが価
格が非常に高く特に経済性を重要視する建築分野への利
用は非常に困難であり、ほとんど使用されていないのが
実状である。
また、近似建築物の高層化が進展し、設計技術の向上
とその信頼性の高さから、耐火設計について見直しが行
われ、昭和62年建築物の新耐火設計法が制定されるに至
り、前述の350℃の温度制限によることなく、鋼材、溶
接部の高温強度と建物の実際に加わってくる荷重によ
り、耐火被覆の能力を決定できるようになり、場合によ
っては無被覆で使用することも可能になった。
とその信頼性の高さから、耐火設計について見直しが行
われ、昭和62年建築物の新耐火設計法が制定されるに至
り、前述の350℃の温度制限によることなく、鋼材、溶
接部の高温強度と建物の実際に加わってくる荷重によ
り、耐火被覆の能力を決定できるようになり、場合によ
っては無被覆で使用することも可能になった。
しかしながら、経済性に富み、耐火性の優れた溶接金
属を得るための被覆アーク溶接棒は現在存在しない。
属を得るための被覆アーク溶接棒は現在存在しない。
本発明は以上のような状況に鑑みて600℃での高温特
性が良好でかつ溶接作業性に優れた被覆アーク溶接棒を
提供することにある。
性が良好でかつ溶接作業性に優れた被覆アーク溶接棒を
提供することにある。
［課題を解決するための手段］ 本発明は前述の課題を解消して目的を達成するもので
その要旨とするところは重量比で（１）．金属炭酸塩30
〜60％，金属弗化物10〜30％,Si2〜10％,Mn2〜８％,Ni
0.05〜2.5％,Mo0.3〜2.5％,Nb0.02〜0.1％で（0.5Mo＋1
0Nb）が0.4〜1.8％であり、残部は合金中の鉄、スラグ
生成剤、アーク安定剤および粘結剤からなる被覆剤を鋼
心線に被覆してなることを特徴とする耐火性の優れた鋼
の全姿勢用低水素系被覆アーク溶接棒と、（２）．金属
炭酸塩30〜60％，金属弗化物10〜30％,Si2〜10％,Mn2〜
８％,Ni0.05〜2.5％,Mo0.3〜2.5％,Nb0.02〜0.1％で
（0.5Mo＋10Nb）が0.4〜1.8％であり、Cu,Crの１種また
は２種の合計0.7〜3.0％であり、残部は合金中の鉄、ス
ラグ生成剤、アーク安定剤および粘結剤からなる被覆剤
を鋼心線に被覆してなることを特徴とする耐火性に優れ
た鋼の全姿勢用低水素系被覆アーク溶接棒にある。
その要旨とするところは重量比で（１）．金属炭酸塩30
〜60％，金属弗化物10〜30％,Si2〜10％,Mn2〜８％,Ni
0.05〜2.5％,Mo0.3〜2.5％,Nb0.02〜0.1％で（0.5Mo＋1
0Nb）が0.4〜1.8％であり、残部は合金中の鉄、スラグ
生成剤、アーク安定剤および粘結剤からなる被覆剤を鋼
心線に被覆してなることを特徴とする耐火性の優れた鋼
の全姿勢用低水素系被覆アーク溶接棒と、（２）．金属
炭酸塩30〜60％，金属弗化物10〜30％,Si2〜10％,Mn2〜
８％,Ni0.05〜2.5％,Mo0.3〜2.5％,Nb0.02〜0.1％で
（0.5Mo＋10Nb）が0.4〜1.8％であり、Cu,Crの１種また
は２種の合計0.7〜3.0％であり、残部は合金中の鉄、ス
ラグ生成剤、アーク安定剤および粘結剤からなる被覆剤
を鋼心線に被覆してなることを特徴とする耐火性に優れ
た鋼の全姿勢用低水素系被覆アーク溶接棒にある。
［作用］ 本発明者等は、火災時における溶接金属強度について
研究の結果、無被覆使用を目標とした場合、火災時の最
高到達温度が約1000℃であることから該温度で常温耐力
の70％以上の耐力を備えるためには、周知の被覆アーク
溶接棒に高価な金属元素を多量に添加せねばならず、実
際的に利用することが出来ない。
研究の結果、無被覆使用を目標とした場合、火災時の最
高到達温度が約1000℃であることから該温度で常温耐力
の70％以上の耐力を備えるためには、周知の被覆アーク
溶接棒に高価な金属元素を多量に添加せねばならず、実
際的に利用することが出来ない。
そこで、耐火性の優れた鋼材として現在開発されてい
るものは、600℃での高温耐力が常温時の70％以上とな
るよう成分設計され製造されている。
るものは、600℃での高温耐力が常温時の70％以上とな
るよう成分設計され製造されている。
このため、溶接部もこの耐火性の優れた鋼材の高温耐
力以上を有すれば、建築物全体からみても安全かつ経済
的であることから、高価な添加元素の量を少なくし、さ
らに溶接部の耐火被覆を薄くすることが可能で、火災荷
重が小さい場合は、無被覆で使用することが出来る耐火
性能の優れた被覆アーク溶接棒を開発した。
力以上を有すれば、建築物全体からみても安全かつ経済
的であることから、高価な添加元素の量を少なくし、さ
らに溶接部の耐火被覆を薄くすることが可能で、火災荷
重が小さい場合は、無被覆で使用することが出来る耐火
性能の優れた被覆アーク溶接棒を開発した。
本発明の特徴は、微量NbとMoを複合添加し、（0.5Mo
＋10Nb）の和を0.4〜1.8％に限定することにある。
＋10Nb）の和を0.4〜1.8％に限定することにある。
次に、本発明に係わる特徴的な成分元素とその添加量
について説明する。
について説明する。
Nb,Moは微細な炭窒化物を形成し、さらにMoは固溶体
強化によって高温強度を増加させるが、Mo単独添加では
600℃という高温領域において充分な耐力を得ることが
難しい。
強化によって高温強度を増加させるが、Mo単独添加では
600℃という高温領域において充分な耐力を得ることが
難しい。
本発明者らは、各種試作溶接棒による試験研究の結
果、該高温領域における耐力増加には、NbとMoを複合添
加させることが極めて有効なことを見出した。しかしな
がら、Nb,Mo量が多すぎると溶接金属の靭性が悪くな
り、さらに耐割れ性が劣化するのでNb,Mo含有量の上限
はそれぞれ0.1％、2.5％とする必要があり、また下限は
複合効果が得られる最小量としてそれぞれ0.02％、0.3
％を含有せしめる。
果、該高温領域における耐力増加には、NbとMoを複合添
加させることが極めて有効なことを見出した。しかしな
がら、Nb,Mo量が多すぎると溶接金属の靭性が悪くな
り、さらに耐割れ性が劣化するのでNb,Mo含有量の上限
はそれぞれ0.1％、2.5％とする必要があり、また下限は
複合効果が得られる最小量としてそれぞれ0.02％、0.3
％を含有せしめる。
さらに、Nb,Mo量は前述する範囲内において、（0.5Mo
＋10Nb）の和が0.4〜1.8％の場合に、600℃での高温耐
力が鋼材と同等かそれ以上の強度を示すと共に衝撃靭性
が良好になるので、（0.5Mo＋10Nb）の和を0.4〜1.8％
の範囲に限定した。
＋10Nb）の和が0.4〜1.8％の場合に、600℃での高温耐
力が鋼材と同等かそれ以上の強度を示すと共に衝撃靭性
が良好になるので、（0.5Mo＋10Nb）の和を0.4〜1.8％
の範囲に限定した。
なお、高温強度を上昇せしめるために、Moを利用する
ことは将来の耐熱鋼用被覆アーク溶接棒では知られてい
るが、建築用に用いる被覆アーク溶接棒として微量のNb
にMoを複合添加した耐火性に優れた鋼の全姿勢用低水素
系被覆アーク溶接棒は知られていない。
ことは将来の耐熱鋼用被覆アーク溶接棒では知られてい
るが、建築用に用いる被覆アーク溶接棒として微量のNb
にMoを複合添加した耐火性に優れた鋼の全姿勢用低水素
系被覆アーク溶接棒は知られていない。
次に、本発明における前記Nb,Mo以外の成分限定理由
について詳細に説明する。
について詳細に説明する。
本発明において金属炭酸塩とはCaCO3,BaCO3,MgCO3等
を指し、これ等は単独又は２種以上の復合で用いられ
る。その作用はガス発生剤としてアーク雰囲気を大気か
らシールドするが１種以上の合計が30％未満ではシール
ド不足を起こして溶接金属にブローホールが発生し易く
なり、また60％を超えるとスラグの流動性が不足して特
に立向上進溶接でのビート形状が乱れる。
を指し、これ等は単独又は２種以上の復合で用いられ
る。その作用はガス発生剤としてアーク雰囲気を大気か
らシールドするが１種以上の合計が30％未満ではシール
ド不足を起こして溶接金属にブローホールが発生し易く
なり、また60％を超えるとスラグの流動性が不足して特
に立向上進溶接でのビート形状が乱れる。
本発明において金属弗化物とはCaF2,MgF2,AlF3などを
指し、スラグの溶融点を下げ流動性を高める。10％未満
では立向上進溶接でスラグの流動性が悪くビード形状が
乱れる。30％を超えて添加するとアークが不安定となり
アーク切れが生じるので不適当である。
指し、スラグの溶融点を下げ流動性を高める。10％未満
では立向上進溶接でスラグの流動性が悪くビード形状が
乱れる。30％を超えて添加するとアークが不安定となり
アーク切れが生じるので不適当である。
SiおよびMnは脱酸剤あるいは合金剤として添加するが
Siが２％未満では脱酸不足となって溶接金属にブローホ
ールが生じやすくなり、10％を超えて添加すると溶接金
属中のSiが過剰となって衝撃じん性が悪くなるので不適
当である。
Siが２％未満では脱酸不足となって溶接金属にブローホ
ールが生じやすくなり、10％を超えて添加すると溶接金
属中のSiが過剰となって衝撃じん性が悪くなるので不適
当である。
Mnは２％未満では衝撃じん性が悪くなる。８％こ超え
て添加すると溶接金属に高温割れが発生するので不適当
である。
て添加すると溶接金属に高温割れが発生するので不適当
である。
Niは低温じん性の改善およびNb,Moの添加効果を発揮
させるために必要であり、0.05％未満の添加では安定し
たじん性が得られず、さらには強度確保が難しく、Nb,M
oの添加効果も薄れる。2.5％を超えると溶接金属の硬化
が著しく耐割れ性に悪影響を及ぼすので不適当である。
させるために必要であり、0.05％未満の添加では安定し
たじん性が得られず、さらには強度確保が難しく、Nb,M
oの添加効果も薄れる。2.5％を超えると溶接金属の硬化
が著しく耐割れ性に悪影響を及ぼすので不適当である。
本発明においては、さらに耐候性を付与するためにCu
およびまたはCrを添加することができる。Cu,Crは耐候
性を良好にするために有効であり１種または２種の合計
が0.7％未満ではその効果は薄く、３％を超えて添加す
ると耐候性効果は維持されるが溶接金属の耐割れ性が劣
化するので不適当である。
およびまたはCrを添加することができる。Cu,Crは耐候
性を良好にするために有効であり１種または２種の合計
が0.7％未満ではその効果は薄く、３％を超えて添加す
ると耐候性効果は維持されるが溶接金属の耐割れ性が劣
化するので不適当である。
本発明で使用する被覆剤の成分組成は上記成分の他に
通常の被覆アーク溶接棒同様合金中の鉄、SiO2などのス
ラグ生成剤、TiO2などのアーク安定剤、粘結剤（珪酸ソ
ーダや珪酸カリ）を加えたものである。
通常の被覆アーク溶接棒同様合金中の鉄、SiO2などのス
ラグ生成剤、TiO2などのアーク安定剤、粘結剤（珪酸ソ
ーダや珪酸カリ）を加えたものである。
また、被覆される鋼心線の組成は通常の被覆アーク溶
接棒用心線すなわち、JIS G 3523に示されるものを使用
するが溶接金属強度を増すためにSiやMnなどの合金元素
を増加せしめた鋼心線を使用しても同効果が得られるこ
とを実験的に確かめている。
接棒用心線すなわち、JIS G 3523に示されるものを使用
するが溶接金属強度を増すためにSiやMnなどの合金元素
を増加せしめた鋼心線を使用しても同効果が得られるこ
とを実験的に確かめている。
［実 施 例］ 第１表に試験に用いた耐火性に優れた鋼の代表的な鋼
材成分を第２表には本発明溶接棒および比較溶接棒に用
いた鋼心線の化学成分を、第３表には前記心線と被覆剤
の組合せによる常温および600℃における高温引張試験
結果および溶接作業性の評価を示す。
材成分を第２表には本発明溶接棒および比較溶接棒に用
いた鋼心線の化学成分を、第３表には前記心線と被覆剤
の組合せによる常温および600℃における高温引張試験
結果および溶接作業性の評価を示す。
溶接棒は心線径4mm、長さ400mm、被覆率は約30％であ
り、常温および高温引張試験は第１図に示す開先形状
（Ｔ＝25mm Ｄ＝10φ＝60゜）に加工した試験板に第４
表に示す溶接条件により立向上進溶接し、機械加工によ
って試験片を採取し0.2％耐力および引張強さを測定し
た。
り、常温および高温引張試験は第１図に示す開先形状
（Ｔ＝25mm Ｄ＝10φ＝60゜）に加工した試験板に第４
表に示す溶接条件により立向上進溶接し、機械加工によ
って試験片を採取し0.2％耐力および引張強さを測定し
た。
また溶接作業性は通常使用される厚さ12.7mmの鋼板を
用い下向溶接は平板で水平すみ肉、立向上進溶接は鋼板
をＴ形に組立てて溶接作業性を評価した。
用い下向溶接は平板で水平すみ肉、立向上進溶接は鋼板
をＴ形に組立てて溶接作業性を評価した。
第３表で明らかなように本発明にかかる被覆アーク溶
接棒が、すべて良好な常温および高温強度を有すると共
に溶接作業性も極めて優れているのに対し、比較被覆ア
ーク溶接棒は、高温強度が不足し、また溶接作業性が劣
っており、耐火建築溶接材料として不適である。
接棒が、すべて良好な常温および高温強度を有すると共
に溶接作業性も極めて優れているのに対し、比較被覆ア
ーク溶接棒は、高温強度が不足し、また溶接作業性が劣
っており、耐火建築溶接材料として不適である。
［発明の効果］ 本発明にかかる被覆アーク溶接棒は、高温特性が優
れ、溶接作業性も良好であり、溶接部への耐火施工にか
かるコストを大幅に引き下げることが可能である。
れ、溶接作業性も良好であり、溶接部への耐火施工にか
かるコストを大幅に引き下げることが可能である。
第１図は実施例に用いた開先形状を示す正面断面図であ
る。
る。
フロントページの続き (72)発明者 平野 侃 神奈川県相模原市淵野辺５―10―１ 新 日本製鐵株式會社第２技術研究所内 (56)参考文献 特公 平４−55794（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】重量比で 金属炭酸塩 30〜60 ％ 金属弗化物 10〜30 ％ Si ２〜10 ％ Mn ２〜 8 ％ Ni 0.05〜2.5％ Mo 0.3〜2.5％ Nb 0.02〜0.1％ でかつ（0.5Mo＋10Nb）が0.4〜1.8％であり、残部は合
金中の鉄、スラグ生成剤、アーク安定剤および粘結剤か
らなる被覆剤を鋼心線に被覆してなることを特徴とする
耐火性に優れた鋼の全姿勢用低水素系被覆アーク溶接
棒。 - 【請求項２】重量比で 金属炭酸塩 30〜60 ％ 金属弗化物 10〜30 ％ Si ２〜10 ％ Mn ２〜 8 ％ Ni 0.05〜2.5％ Mo 0.3〜2.5％ Nb 0.02〜0.1％ でかつ（0.5Mo＋10Nb）が0.4〜1.8％であり、Cu,Crの１
種または２種の合計0.7〜3.0％、残部は合金中の鉄、ス
ラグ生成剤、アーク安定剤および粘結剤からなる被覆剤
を鋼心線に被覆してなることを特徴とする耐火性に優れ
た鋼全姿勢用低水素系被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP64001007A JP2565998B2 (ja) | 1989-01-06 | 1989-01-06 | 耐火性に優れた全姿勢用低水素系被覆アーク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP64001007A JP2565998B2 (ja) | 1989-01-06 | 1989-01-06 | 耐火性に優れた全姿勢用低水素系被覆アーク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02182396A JPH02182396A (ja) | 1990-07-17 |
| JP2565998B2 true JP2565998B2 (ja) | 1996-12-18 |
Family
ID=11489523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP64001007A Expired - Lifetime JP2565998B2 (ja) | 1989-01-06 | 1989-01-06 | 耐火性に優れた全姿勢用低水素系被覆アーク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2565998B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4598233B2 (ja) * | 2000-04-27 | 2010-12-15 | 新日本製鐵株式会社 | Ｃｕ−Ｎｉ系海岸高耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒 |
| KR100611787B1 (ko) * | 2001-12-28 | 2006-08-11 | 현대종합금속 주식회사 | 내화강용 피복아크 용접봉 |
| JP2007054878A (ja) * | 2005-08-26 | 2007-03-08 | Nippon Steel Corp | 耐火構造用鋼の被覆アーク溶接棒 |
| JP2010110817A (ja) * | 2008-10-11 | 2010-05-20 | Kobe Steel Ltd | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
| CN110293332B (zh) * | 2019-06-03 | 2021-08-06 | 中冶建筑研究总院有限公司 | 一种高强耐候、耐火钢焊接用碱性药芯焊丝 |
-
1989
- 1989-01-06 JP JP64001007A patent/JP2565998B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02182396A (ja) | 1990-07-17 |
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