JP2561391B2 - 被覆線材の冷却方法及びその冷却装置 - Google Patents
被覆線材の冷却方法及びその冷却装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、絶縁素線、即ち被覆線
材の製造における被覆線材の冷却方法及びその冷却装置
に関するものである。
材の製造における被覆線材の冷却方法及びその冷却装置
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１７は、通電性を有する芯線に合成樹
脂等の絶縁材を被覆するための絶縁素線製造装置の従来
例を示す。同図において、３１は芯線操出機、３２は伸
線機、３３は芯線軟化機、３４は芯線予熱機、３５は芯
線に絶縁材を被覆するクロスヘッドを先端部に有する押
出機、３６は被覆線材の冷却装置、３７はダンサロー
ラ、３８は巻取機であり、これらの各装置が縦列配置さ
れて当該絶縁素線製造装置が構成されている。
脂等の絶縁材を被覆するための絶縁素線製造装置の従来
例を示す。同図において、３１は芯線操出機、３２は伸
線機、３３は芯線軟化機、３４は芯線予熱機、３５は芯
線に絶縁材を被覆するクロスヘッドを先端部に有する押
出機、３６は被覆線材の冷却装置、３７はダンサロー
ラ、３８は巻取機であり、これらの各装置が縦列配置さ
れて当該絶縁素線製造装置が構成されている。
【０００３】本例においては、前記冷却装置３６は、線
材進行方向に移動自在とされた貯水槽３９と、内部に多
数のシャワーノズル４０を有する本水槽４１と、空冷用
のクーリングキャプスタン４２とから成り、従来押出機
３５から送り出された被覆線材４３は、先ず貯水槽３９
内の静水中に漬けられた状態で該静水中を通過すること
により急冷され、その後シャワーノズル４０からの散水
によって更に水冷された後、クーリングキャプスタン４
２における空冷に供されるというように、冷却効果が最
も大きい貯水槽３９で先ず冷却した後、順次冷却効果が
弱まっていくような順序で冷却するのが一般的であっ
た。
材進行方向に移動自在とされた貯水槽３９と、内部に多
数のシャワーノズル４０を有する本水槽４１と、空冷用
のクーリングキャプスタン４２とから成り、従来押出機
３５から送り出された被覆線材４３は、先ず貯水槽３９
内の静水中に漬けられた状態で該静水中を通過すること
により急冷され、その後シャワーノズル４０からの散水
によって更に水冷された後、クーリングキャプスタン４
２における空冷に供されるというように、冷却効果が最
も大きい貯水槽３９で先ず冷却した後、順次冷却効果が
弱まっていくような順序で冷却するのが一般的であっ
た。
【０００４】このように、上記各冷却手段のうち冷却効
果の最も高い貯水槽３９を第一番目に配置しているの
は、押出機３５からの被覆線材４３の表層である絶縁材
をいち早く固化させ、その後のクーリングキャプスタン
４２やダンサローラ３７等の巻掛手段に巻掛ける際に
も、絶縁材のはげ落ち等が生じないようにする必要があ
ると考えられていたからである。
果の最も高い貯水槽３９を第一番目に配置しているの
は、押出機３５からの被覆線材４３の表層である絶縁材
をいち早く固化させ、その後のクーリングキャプスタン
４２やダンサローラ３７等の巻掛手段に巻掛ける際に
も、絶縁材のはげ落ち等が生じないようにする必要があ
ると考えられていたからである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年の
絶縁素線の細線化、高速生産化に伴い、上記製造装置で
例えば被覆外径が１mm以下の細線の製造を行った場合に
は、被覆線材43の表面粗度が１０μを超えるときがあ
り、かかる場合には、被覆線材４３を多数撚り合わせる
工程で線材同志がこすれ合い、被覆表面が削られる原因
となり、ひどいときには絶縁性能に影響する程度に被覆
量が低減するというような問題が生じる。
絶縁素線の細線化、高速生産化に伴い、上記製造装置で
例えば被覆外径が１mm以下の細線の製造を行った場合に
は、被覆線材43の表面粗度が１０μを超えるときがあ
り、かかる場合には、被覆線材４３を多数撚り合わせる
工程で線材同志がこすれ合い、被覆表面が削られる原因
となり、ひどいときには絶縁性能に影響する程度に被覆
量が低減するというような問題が生じる。
【０００６】そして、本願発明者は、種々の実験の結果
から、かかる表面粗度の悪化の原因が前記した冷却装置
３６、特にその急冷段階である貯水槽３９にあることを
つきとめた。即ち、従来のように被覆線材４３をいきな
り貯水槽３９で急冷することは、先述のように表面固化
のためには必要なことではあるが、急冷であるため逆に
熱衝撃の発生は大きく、１mm以下の細線ではかかる熱衝
撃による芯線と被覆材との熱応力差によって生じる表面
粗度が無視できない程度に大きくなってしまうのであ
る。
から、かかる表面粗度の悪化の原因が前記した冷却装置
３６、特にその急冷段階である貯水槽３９にあることを
つきとめた。即ち、従来のように被覆線材４３をいきな
り貯水槽３９で急冷することは、先述のように表面固化
のためには必要なことではあるが、急冷であるため逆に
熱衝撃の発生は大きく、１mm以下の細線ではかかる熱衝
撃による芯線と被覆材との熱応力差によって生じる表面
粗度が無視できない程度に大きくなってしまうのであ
る。
【０００７】本発明は、かかる実情に鑑み、被覆外径１
mm以下の細線の製造に際しても、表面粗度を問題になら
ない程度に低くおさえることができる被覆線材の冷却方
法及びその冷却装置を提供することを目的とする。
mm以下の細線の製造に際しても、表面粗度を問題になら
ない程度に低くおさえることができる被覆線材の冷却方
法及びその冷却装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成すべく、
本発明は次のような技術的手段を講じた。即ち、請求項
１記載の発明は、芯線に絶縁材を被覆して前方に送り出
す押出機と、絶縁材被覆後の被覆線材８を巻き取る巻取
機との間に貯水槽４を配置し、被覆線材８の巻き取り前
に被覆線材８を貯水槽４内の静水中に漬けて通過させ、
被覆線材８を急冷するようにした被覆線材の冷却方法に
おいて、前記貯水槽４と押出機との間に、その間にある
被覆線材８の進行方向に沿ってかつその被覆線材８を下
から被うように樋部材２を配置し、この樋部材２内に前
記被覆線材８の回りを常時覆うことのないように放水さ
れた流水で当該被覆線材８を冷却した後、その被覆線材
８を前記貯水槽４へ通過させて急冷することを特徴とす
る。
本発明は次のような技術的手段を講じた。即ち、請求項
１記載の発明は、芯線に絶縁材を被覆して前方に送り出
す押出機と、絶縁材被覆後の被覆線材８を巻き取る巻取
機との間に貯水槽４を配置し、被覆線材８の巻き取り前
に被覆線材８を貯水槽４内の静水中に漬けて通過させ、
被覆線材８を急冷するようにした被覆線材の冷却方法に
おいて、前記貯水槽４と押出機との間に、その間にある
被覆線材８の進行方向に沿ってかつその被覆線材８を下
から被うように樋部材２を配置し、この樋部材２内に前
記被覆線材８の回りを常時覆うことのないように放水さ
れた流水で当該被覆線材８を冷却した後、その被覆線材
８を前記貯水槽４へ通過させて急冷することを特徴とす
る。
【０００９】また、請求項２記載の発明は、芯線に絶縁
材を被覆して前方に送り出す押出機と、絶縁材被覆後の
被覆線材８を巻き取る巻取機との間に貯水槽４を備え、
貯水槽４内の静水中に被覆線材８を漬けて通過させるこ
とにより巻き取り前の被覆線材８を急冷する被覆線材の
冷却装置において、前記貯水槽４と押出機との間を通過
する被覆線材８の進行方向に沿ってかつその被覆線材８
を下から被うように配置された樋部材２を備え、この樋
部材２内に前記被覆線材８の回りを常時覆うことのない
ように放水された流水で当該被覆線材８を冷却する冷却
手段３が、その被覆線材８を急冷する前記貯水槽４と押
出機との間に設けられていることを特徴とする。
材を被覆して前方に送り出す押出機と、絶縁材被覆後の
被覆線材８を巻き取る巻取機との間に貯水槽４を備え、
貯水槽４内の静水中に被覆線材８を漬けて通過させるこ
とにより巻き取り前の被覆線材８を急冷する被覆線材の
冷却装置において、前記貯水槽４と押出機との間を通過
する被覆線材８の進行方向に沿ってかつその被覆線材８
を下から被うように配置された樋部材２を備え、この樋
部材２内に前記被覆線材８の回りを常時覆うことのない
ように放水された流水で当該被覆線材８を冷却する冷却
手段３が、その被覆線材８を急冷する前記貯水槽４と押
出機との間に設けられていることを特徴とする。
【００１０】
【作用】樋部材２内では、断面内を流れる流水で被覆線
材８の冷却が行われる。従って、この樋部材２における
冷却は、貯水槽４による冷却のように被覆線材８回りに
常時冷却水が覆っているものではないので、貯水槽４に
よる冷却よりは冷却効果が低く、かつシャワーノズル６
からの散水による冷却よりは冷却効果の高いものであ
る。
材８の冷却が行われる。従って、この樋部材２における
冷却は、貯水槽４による冷却のように被覆線材８回りに
常時冷却水が覆っているものではないので、貯水槽４に
よる冷却よりは冷却効果が低く、かつシャワーノズル６
からの散水による冷却よりは冷却効果の高いものであ
る。
【００１１】本発明は、かかる中間的な冷却効果を有す
る樋部材２を水冷手段の最初に配置し、その後に貯水槽
４による急冷を行うことを骨子とする。即ち、最初に樋
部材２で冷却した場合、中間的な冷却であることから、
従来に比べて表面固化能力は劣るが表面粗度の悪化の主
因である被覆線材８内での熱応力差がさほど大きくなら
ない程度に表面固化を行う冷却が最初になされることに
なる。そして、その後貯水槽４での急冷によって本格的
に被覆材の固化が行われるが、この段階では既に樋部材
２での冷却によって被覆材の表面形状がほぼ固まってお
り、急冷に供しても表面粗度への影響は少なくなる。
る樋部材２を水冷手段の最初に配置し、その後に貯水槽
４による急冷を行うことを骨子とする。即ち、最初に樋
部材２で冷却した場合、中間的な冷却であることから、
従来に比べて表面固化能力は劣るが表面粗度の悪化の主
因である被覆線材８内での熱応力差がさほど大きくなら
ない程度に表面固化を行う冷却が最初になされることに
なる。そして、その後貯水槽４での急冷によって本格的
に被覆材の固化が行われるが、この段階では既に樋部材
２での冷却によって被覆材の表面形状がほぼ固まってお
り、急冷に供しても表面粗度への影響は少なくなる。
【００１２】
【実施例】以下、図面に基いて本発明の一実施例につい
て詳述する。図１及び図２において、１は本実施例に係
る被覆線材の冷却装置を示す。この冷却装置１は、内部
にＶトラフ（樋部材）２を有する第一冷却手段３と、貯
水槽４よりなる第二冷却手段５と、内部に多数のシャワ
ーノズル６を有する第三冷却手段７とからなり、被覆線
材８の進行方向（図１の左から右）にそれら各手段３，
５，７がその順に縦列配置されて主構成されたものであ
る。尚、第一冷却手段３の後方（図１の左方）には芯線
に絶縁材を被覆する図外の押出機が配置され、第三冷却
手段７の前方（図１の右方）にはクーリングキャプスタ
ン等を介して図外の巻取機が配置されており、当該冷却
装置１以外のそれら各装置の配置及び構成については従
来（図１７）と同様である。
て詳述する。図１及び図２において、１は本実施例に係
る被覆線材の冷却装置を示す。この冷却装置１は、内部
にＶトラフ（樋部材）２を有する第一冷却手段３と、貯
水槽４よりなる第二冷却手段５と、内部に多数のシャワ
ーノズル６を有する第三冷却手段７とからなり、被覆線
材８の進行方向（図１の左から右）にそれら各手段３，
５，７がその順に縦列配置されて主構成されたものであ
る。尚、第一冷却手段３の後方（図１の左方）には芯線
に絶縁材を被覆する図外の押出機が配置され、第三冷却
手段７の前方（図１の右方）にはクーリングキャプスタ
ン等を介して図外の巻取機が配置されており、当該冷却
装置１以外のそれら各装置の配置及び構成については従
来（図１７）と同様である。
【００１３】第一冷却手段３は、断面コ字状を呈しかつ
載置台１０上に被覆線材８の進行方向へ移動自在に取付
けられた受部材１１と、該受部材１１内部の前後両側に
上開放状に内装された二連のＶトラフ２，２とから成
り、各Ｖトラフ２，２の後側上方には、それぞれ放水管
１２，１２が設けられている。各Ｖトラフ２，２は、図
３及び図４に示すように、被覆線材８の進行方向に沿っ
てその被覆線材８を下から被うように配置されていると
共に、被覆線材８がＶトラフ２の下角部１３近傍に位置
するように配置されている。従って、押出機から送り出
された被覆線材８は、先ずこのＶトラフ２内下角部１３
近傍に沿って進行し、放水管１２からの放水によってＶ
トラフ２内下部で前方に流れる流水で冷却されるように
なっている。尚、１４は各Ｖトラフ２，２間に配した空
冷区間を示す。
載置台１０上に被覆線材８の進行方向へ移動自在に取付
けられた受部材１１と、該受部材１１内部の前後両側に
上開放状に内装された二連のＶトラフ２，２とから成
り、各Ｖトラフ２，２の後側上方には、それぞれ放水管
１２，１２が設けられている。各Ｖトラフ２，２は、図
３及び図４に示すように、被覆線材８の進行方向に沿っ
てその被覆線材８を下から被うように配置されていると
共に、被覆線材８がＶトラフ２の下角部１３近傍に位置
するように配置されている。従って、押出機から送り出
された被覆線材８は、先ずこのＶトラフ２内下角部１３
近傍に沿って進行し、放水管１２からの放水によってＶ
トラフ２内下部で前方に流れる流水で冷却されるように
なっている。尚、１４は各Ｖトラフ２，２間に配した空
冷区間を示す。
【００１４】第二冷却手段５は、２本の柱体１５，１６
と、該柱体１５，１６間に架設された断面コ字状の水槽
１７とからなり、この水槽１７の内空断面に被覆線材８
の通孔１８を内部に有する２枚の隔壁１９，１９が内装
されることにより、貯水槽４が形成されている。この隔
壁１９，１９は、前後方向に移動可能となっており、貯
水槽４の前後長さを調整することで、当該貯水槽４によ
る被覆線材８の急冷区間の長さが変更できるようになっ
ている。また、前記受部材１１は、その前後方向移動に
際して水槽１７の後端側に嵌合し、しかもその嵌合ラッ
プ長が変わるようになっており、前記第一冷却手段３と
この第二冷却手段５との間の空冷区間２０の長さが変更
できるようになっている。
と、該柱体１５，１６間に架設された断面コ字状の水槽
１７とからなり、この水槽１７の内空断面に被覆線材８
の通孔１８を内部に有する２枚の隔壁１９，１９が内装
されることにより、貯水槽４が形成されている。この隔
壁１９，１９は、前後方向に移動可能となっており、貯
水槽４の前後長さを調整することで、当該貯水槽４によ
る被覆線材８の急冷区間の長さが変更できるようになっ
ている。また、前記受部材１１は、その前後方向移動に
際して水槽１７の後端側に嵌合し、しかもその嵌合ラッ
プ長が変わるようになっており、前記第一冷却手段３と
この第二冷却手段５との間の空冷区間２０の長さが変更
できるようになっている。
【００１５】２１は貯水槽４内の水温を一定に保持する
ための温水器で、冷水用配管２２と温水用配管２３を介
して前後の柱体１５，１６に連結されている。即ち、冷
水用配管２２の供給口２４より供給された冷水は、３ウ
エイバルブ２５を介して前後の柱体１５，１６と温水器
２１側へそれぞれ一定量が配給される。温水器２１から
の温水は温水用配管２３内の３ウエイバルブ２６を介し
て一定量が後側の柱体１６に供給され、前記冷水の供給
量とこの温水の供給量のバランスによって貯水槽４内の
水温が一定に保たれるようになっている。尚、各柱体１
５，１６に通ずる配管は貯水槽４内に挿通されているこ
とは勿論である。
ための温水器で、冷水用配管２２と温水用配管２３を介
して前後の柱体１５，１６に連結されている。即ち、冷
水用配管２２の供給口２４より供給された冷水は、３ウ
エイバルブ２５を介して前後の柱体１５，１６と温水器
２１側へそれぞれ一定量が配給される。温水器２１から
の温水は温水用配管２３内の３ウエイバルブ２６を介し
て一定量が後側の柱体１６に供給され、前記冷水の供給
量とこの温水の供給量のバランスによって貯水槽４内の
水温が一定に保たれるようになっている。尚、各柱体１
５，１６に通ずる配管は貯水槽４内に挿通されているこ
とは勿論である。
【００１６】次に、前記第三冷却手段７は、前側の柱体
１５から前方に配設された断面コ字状の水槽２７と、該
水槽２７の側壁に左右相対向状に設けた多数のシャワー
ノズル６とからなる。従って、前記第二冷却手段５で急
冷された被覆線材８は、後側の隔壁１９直後の空冷区間
２８を経てこの第三冷却手段７へ進行し、図７及び図８
に示すように、左右のシャワーノズル６からの散水によ
って冷却されることになる。尚、２９は前記受部材１１
の移動量及び温水器２１による温度変化等を制御する操
作盤である。
１５から前方に配設された断面コ字状の水槽２７と、該
水槽２７の側壁に左右相対向状に設けた多数のシャワー
ノズル６とからなる。従って、前記第二冷却手段５で急
冷された被覆線材８は、後側の隔壁１９直後の空冷区間
２８を経てこの第三冷却手段７へ進行し、図７及び図８
に示すように、左右のシャワーノズル６からの散水によ
って冷却されることになる。尚、２９は前記受部材１１
の移動量及び温水器２１による温度変化等を制御する操
作盤である。
【００１７】上記構成に係る本実施例によれば、被覆線
材８は、貯水槽４に至る前に先ずその貯水槽４よりは冷
却効果が劣るＶトラフ２によって冷却され、その後貯水
槽４による急冷に供されるので、被覆外径が１mm以下の
細線であっても表面粗度を従来より低くおさえることが
できる。即ち、Ｖトラフ２ではその内部を流れる流水に
よって被覆線材８を冷却するので、貯水槽４のように被
覆線材８の回りに常時冷却水が覆っている状態で冷却す
るものではなく、かつ、逆にその流水は、例えばシャワ
ーノズル６からの散水に比べると被覆線材８の周囲を十
分濡らすものであることから、当該Ｖトラフ２による冷
却は、貯水槽４による冷却とシャワーノズル６による冷
却の略中間の冷却効果を奏するものである。従って、本
実施例ではかかるＶトラフ２で先ず被覆材表面をある程
度固化したのちに貯水槽４による急冷が行われるので、
従来のような熱応力差によって生じる表面粗度の悪化を
可及的に減少させることができるのである。
材８は、貯水槽４に至る前に先ずその貯水槽４よりは冷
却効果が劣るＶトラフ２によって冷却され、その後貯水
槽４による急冷に供されるので、被覆外径が１mm以下の
細線であっても表面粗度を従来より低くおさえることが
できる。即ち、Ｖトラフ２ではその内部を流れる流水に
よって被覆線材８を冷却するので、貯水槽４のように被
覆線材８の回りに常時冷却水が覆っている状態で冷却す
るものではなく、かつ、逆にその流水は、例えばシャワ
ーノズル６からの散水に比べると被覆線材８の周囲を十
分濡らすものであることから、当該Ｖトラフ２による冷
却は、貯水槽４による冷却とシャワーノズル６による冷
却の略中間の冷却効果を奏するものである。従って、本
実施例ではかかるＶトラフ２で先ず被覆材表面をある程
度固化したのちに貯水槽４による急冷が行われるので、
従来のような熱応力差によって生じる表面粗度の悪化を
可及的に減少させることができるのである。
【００１８】また、本実施例では、各Ｖトラフ２，２間
及び第一冷却手段３（Ｖトラフ２）と貯水槽４の間に適
宜空冷区間１４，２０を設けているので、冷却による表
面固化と空冷区間１４，２０における内部熱の表面側へ
の伝熱の繰り返しが行われ、熱応力がより均一化して表
面粗度の悪化をより有効に防止し得るという効果も奏す
る。
及び第一冷却手段３（Ｖトラフ２）と貯水槽４の間に適
宜空冷区間１４，２０を設けているので、冷却による表
面固化と空冷区間１４，２０における内部熱の表面側へ
の伝熱の繰り返しが行われ、熱応力がより均一化して表
面粗度の悪化をより有効に防止し得るという効果も奏す
る。
【００１９】次に、本発明の作用効果を検証する実験例
について説明する。 （実験例） 被覆外径：φ０．８６mm（芯線径：φ０．４０mm）、 被覆材：ＨＤＰＥ（高密度ポリエチレン） 上記諸元の被覆線材８につき、冷却方法のみを種々に変
更して比較実験を行った。
について説明する。 （実験例） 被覆外径：φ０．８６mm（芯線径：φ０．４０mm）、 被覆材：ＨＤＰＥ（高密度ポリエチレン） 上記諸元の被覆線材８につき、冷却方法のみを種々に変
更して比較実験を行った。
【００２０】（１）実験１（図９参照） 冷却方法：Ｖトラフ＋Ｖトラフ＋貯水槽＋シャワー 各Ｖトラフ２，２の長さＬ1 ，Ｌ3 ：50cm 各Ｖトラフ２，２間の空冷区間長Ｌ2 ：100cm 、 Ｖトラフ２と貯水槽４間の空冷区間長Ｌ4 ：100cm 貯水槽４の長さＬ5 ：100cm 上記冷却条件の下で被覆線材８の製造を行った。その結
果、図１０に示すように、表面粗度（roughness)は５〜
６μ程度に収まった。尚、図１０において、横軸は被覆
線材８の長さを示し、その１マス（単位長）は10mmであ
る（以下、図１２、図１４、図１６についても同様）。
果、図１０に示すように、表面粗度（roughness)は５〜
６μ程度に収まった。尚、図１０において、横軸は被覆
線材８の長さを示し、その１マス（単位長）は10mmであ
る（以下、図１２、図１４、図１６についても同様）。
【００２１】（２）実験２（図１１参照） 冷却方法：Ｖトラフ＋貯水槽＋シャワー Ｖトラフ２の長さＬ3 ：50cm 空冷区間長Ｌ4 ：100cm 貯水槽４の長さＬ5 ：100cm 上記冷却条件の下で被覆線材８の製造を行った。その結
果、図１３に示すように、表面粗度は８〜９μ程度にな
った。これは目標の１０μ以内をクリアしている。
果、図１３に示すように、表面粗度は８〜９μ程度にな
った。これは目標の１０μ以内をクリアしている。
【００２２】（３）実験３（図１３参照） 冷却方法：貯水槽＋シャワー 貯水槽４の長さＬ5 ：100cm 上記冷却条件の下で被覆線材８の製造を行った。その結
果、図１４に示すように表面粗度は１４〜１５μ程度と
なった。この値は目標値の１０μを超えている。
果、図１４に示すように表面粗度は１４〜１５μ程度と
なった。この値は目標値の１０μを超えている。
【００２３】（４）実験４（図１５参照） 冷却方法：Ｖトラフ＋シャワー Ｖトラフの長さＬ1 ：50cm 上記冷却条件の下で被覆線材８の製造を行った。その結
果、図１６に示すように表面粗度は１２〜１３μ程度と
なった。この値も目標値の１０μを超えている。
果、図１６に示すように表面粗度は１２〜１３μ程度と
なった。この値も目標値の１０μを超えている。
【００２４】（５）その他 その他、貯水槽＋貯水槽、空冷＋シャワー、スチーム冷
却＋貯水、空冷＋貯水等、種々の冷却方法で実験を繰り
返したが、上記実験１及び実験２の場合以外で表面粗度
が１０μ以内に収まるものはなかった。以上の実験結果
から、貯水槽４の直前にＶトラフ２をいくつか配置する
パターンが最も有効であることがわかる。また、実験１
と実験２との結果の差異を見ても明らかなように、Ｖト
ラフ２による冷却と空冷との繰り返しによって熱応力の
均一化と表面固化とをある程度行った後、貯水槽４での
急冷に供することも表面粗度の低減に効果があることが
わかる。
却＋貯水、空冷＋貯水等、種々の冷却方法で実験を繰り
返したが、上記実験１及び実験２の場合以外で表面粗度
が１０μ以内に収まるものはなかった。以上の実験結果
から、貯水槽４の直前にＶトラフ２をいくつか配置する
パターンが最も有効であることがわかる。また、実験１
と実験２との結果の差異を見ても明らかなように、Ｖト
ラフ２による冷却と空冷との繰り返しによって熱応力の
均一化と表面固化とをある程度行った後、貯水槽４での
急冷に供することも表面粗度の低減に効果があることが
わかる。
【００２５】尚、本発明は上記実施例に限られず、樋部
材の断面形状については、その他Ｕ字状、半円状等内空
断面内に一定水流を生じさせうるものであればよい。
材の断面形状については、その他Ｕ字状、半円状等内空
断面内に一定水流を生じさせうるものであればよい。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
樋部材２内に被覆線材８の回りを常時覆うことのないよ
うに放水された流水によって当該被覆線材８を貯水槽４
における場合よりも弱めに冷却した後、同被覆線材８を
貯水槽４において急冷するようにしたので、樋部材２に
おいて表面粗度の悪化の主因である被覆線材８内での熱
応力差をさほど大きくせずに冷却してから、貯水槽４に
おいて被覆材の表面形状がほぼ固まっている表面粗度へ
の影響が少ない状態で被覆線材８を急冷固化することに
なり、このため、被覆外径が１mm以下の細線の製造に際
しても表面粗度の悪化を十分に防止することができる。
樋部材２内に被覆線材８の回りを常時覆うことのないよ
うに放水された流水によって当該被覆線材８を貯水槽４
における場合よりも弱めに冷却した後、同被覆線材８を
貯水槽４において急冷するようにしたので、樋部材２に
おいて表面粗度の悪化の主因である被覆線材８内での熱
応力差をさほど大きくせずに冷却してから、貯水槽４に
おいて被覆材の表面形状がほぼ固まっている表面粗度へ
の影響が少ない状態で被覆線材８を急冷固化することに
なり、このため、被覆外径が１mm以下の細線の製造に際
しても表面粗度の悪化を十分に防止することができる。
【図１】本発明の一実施例に係る冷却装置の側面図であ
る。
る。
【図２】同平面図である。
【図３】Ｖトラフの断面図である。
【図４】同側面断面図である。
【図５】貯水槽の断面図である。
【図６】同側面断面図である。
【図７】第三冷却手段（シャワータイプ）の断面図であ
る。
る。
【図８】同側面断面図である。
【図９】実験１の説明図である。
【図１０】実験１の結果を示すグラフである。
【図１１】実験２の説明図である。
【図１２】実験２の結果を示すグラフである。
【図１３】実験３の説明図である。
【図１４】実験３の結果を示すグラフである。
【図１５】実験４の説明図である。
【図１６】実験４の結果を示すグラフである。
【図１７】従来の冷却装置を備えた絶縁素線製造装置の
概略図である。
概略図である。
２ 樋部材（Ｖトラフ） ３ （第一）冷却手段 ４ 貯水槽 ８ 被覆線材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 秋田 敏明 兵庫県神戸市垂水区福田４−１−15 農 住Ｅ205 (56)参考文献 特開 昭63−264826（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−1636（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭52−44434（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】 芯線に絶縁材を被覆して前方に送り出す
押出機と、絶縁材被覆後の被覆線材（８）を巻き取る巻
取機との間に貯水槽（４）を配置し、被覆線材（８）の
巻き取り前に被覆線材（８）を貯水槽（４）内の静水中
に漬けて通過させ、被覆線材（８）を急冷するようにし
た被覆線材の冷却方法において、 前記貯水槽（４）と押出機との間に、その間にある被覆
線材（８）の進行方向に沿ってかつその被覆線材（８）
を下から被うように樋部材（２）を配置し、この樋部材
（２）内に前記被覆線材（８）の回りを常時覆うことの
ないように放水された流水で当該被覆線材（８）を冷却
した後、その被覆線材（８）を前記貯水槽（４）へ通過
させて急冷することを特徴とする被覆線材の冷却方法。 - 【請求項２】 芯線に絶縁材を被覆して前方に送り出す
押出機と、絶縁材被覆後の被覆線材（８）を巻き取る巻
取機との間に貯水槽（４）を備え、貯水槽（４）内の静
水中に被覆線材（８）を漬けて通過させることにより巻
き取り前の被覆線材（８）を急冷する被覆線材の冷却装
置において、 前記貯水槽（４）と押出機との間を通過する被覆線材
（８）の進行方向に沿ってかつその被覆線材（８）を下
から被うように配置された樋部材（２）を備え、この樋
部材（２）内に前記被覆線材（８）の回りを常時覆うこ
とのないように放水された流水で当該被覆線材（８）を
冷却する冷却手段（３）が、その被覆線材（８）を急冷
する前記貯水槽（４）と押出機との間に設けられている
ことを特徴とする被覆線材の冷却装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3005918A JP2561391B2 (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | 被覆線材の冷却方法及びその冷却装置 |
| US07/914,597 US5249427A (en) | 1991-01-22 | 1992-07-20 | Method and device for cooling coated wire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3005918A JP2561391B2 (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | 被覆線材の冷却方法及びその冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04237533A JPH04237533A (ja) | 1992-08-26 |
| JP2561391B2 true JP2561391B2 (ja) | 1996-12-04 |
Family
ID=11624275
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3005918A Expired - Fee Related JP2561391B2 (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | 被覆線材の冷却方法及びその冷却装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP2561391B2 (ja) |
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| US7326298B2 (en) * | 2004-10-20 | 2008-02-05 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Wire insulating line |
| JP4438596B2 (ja) * | 2004-10-20 | 2010-03-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 線状物冷却装置 |
| JP4967285B2 (ja) * | 2005-09-15 | 2012-07-04 | 株式会社シーティーイー | 被覆電線冷却水槽 |
| CN107591242B (zh) * | 2016-07-07 | 2020-05-08 | 深圳市京泉华科技股份有限公司 | 绕线组件及应用其的绕线机 |
| CN106205883A (zh) * | 2016-09-27 | 2016-12-07 | 巢湖市金业电工机械有限公司 | 电缆导体绞线机 |
| CN107745504A (zh) * | 2017-12-12 | 2018-03-02 | 安徽蕴通管业科技有限公司 | 一种挤塑机的冷却装置 |
| CN109323495B (zh) * | 2018-09-26 | 2020-09-25 | 扬州劳根电气有限公司 | 一种电缆生产用冷却除水一体化装置 |
| CN109285638B (zh) * | 2018-09-26 | 2019-10-25 | 扬州劳根电气有限公司 | 一种可调节式电缆生产用水冷装置 |
| CN112366037B (zh) * | 2020-10-23 | 2022-03-15 | 晶锋集团股份有限公司 | 一种电缆生产用表面绝缘保护层快速冷却设备 |
| WO2022187739A1 (en) * | 2021-03-05 | 2022-09-09 | Felix Sorkin | U-shaped extrusion line |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US3722077A (en) * | 1971-03-05 | 1973-03-27 | South Wire Co | A method of cooling and drying a wire utilizing an induced air wipe |
| DE2361042C3 (de) * | 1973-12-07 | 1980-07-31 | Schloemann-Siemag Ag, 4000 Duesseldorf | Vorrichtung zum Kühlen schnellauf enden Walzdrahtes |
| SE380125B (ja) * | 1974-12-02 | 1975-10-27 | Ericsson Telefon Ab L M | |
| JPS5244434A (en) * | 1975-10-03 | 1977-04-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | High frequency heating system |
| DE7731245U1 (de) * | 1977-10-08 | 1978-01-12 | Messer Griesheim Gmbh, 6000 Frankfurt | Vorrichtung in form eines doppelwandigen rohres zum kuehlen von endlosprofilen |
-
1991
- 1991-01-22 JP JP3005918A patent/JP2561391B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-07-20 US US07/914,597 patent/US5249427A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| US5249427A (en) | 1993-10-05 |
| JPH04237533A (ja) | 1992-08-26 |
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