JP2554421B2 - 加工ラインの操業スケジュール決定方法 - Google Patents
加工ラインの操業スケジュール決定方法Info
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- JP2554421B2 JP2554421B2 JP4156494A JP15649492A JP2554421B2 JP 2554421 B2 JP2554421 B2 JP 2554421B2 JP 4156494 A JP4156494 A JP 4156494A JP 15649492 A JP15649492 A JP 15649492A JP 2554421 B2 JP2554421 B2 JP 2554421B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，熱間圧延ライン等の複
数の加工設備を備えた加工ライン上に順次投入される複
数の被加工材の加工制約条件等を満たす範囲内で各加工
設備毎の操業条件を変更し，上記変更された操業条件に
基づいて算出した上記加工ラインの性能指標が最良とな
るときの操業条件に基づく操業スケジュールを例えばＬ
Ｐ手法を用いて決定する加工ラインの操業スケジュール
決定方法の改善に関するものである。
数の加工設備を備えた加工ライン上に順次投入される複
数の被加工材の加工制約条件等を満たす範囲内で各加工
設備毎の操業条件を変更し，上記変更された操業条件に
基づいて算出した上記加工ラインの性能指標が最良とな
るときの操業条件に基づく操業スケジュールを例えばＬ
Ｐ手法を用いて決定する加工ラインの操業スケジュール
決定方法の改善に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】上記したような加工ラインの一例となる
スラブに対する熱間圧延の圧延ラインを図２に示す。同
図に示す圧延ライン２a では，加熱炉３のいずれかの炉
３a 〜３d から順次抽出された被加工材としてのスラブ
１a が上記圧延ライン２a 上に投入される。このスラブ
１a はエッジャ４により表面の酸化物が除去された後４
基の粗ミル５〜８により圧延されて順次薄肉のストリッ
プ１b ，１c にされる。更に，上記ストリップ１c はそ
の先後端の不整部がクロップシャ９により切断された
後，仕上げミル１０〜１５により仕上げ圧延されて製品
鋼板１d とされ，コイル材１e として巻取機１６により
巻き取られる。このような圧延ライン２a によって全て
のスラブ１a の圧延に要する総圧延時間が最小となると
きの，上記圧延ライン２a 上の粗ミル５〜８，仕上げミ
ル１０〜１５及びクロップシャ９その他の設備の操業条
件に基づく操業スケジュールがＬＰ手法により決定され
るようになっている。上記圧延ライン２a への加熱炉３
からのスラブ１a の投入ピッチを演算することにより上
記圧延ライン２a の操業スケジュールを決定する手法と
しては，特開昭５５−９７８０８号公報に開示されてい
る。この圧延ライン２a の操業スケジュール決定手法に
よれば，先ず，各スラブ１ a 毎に予め設定されたライン
上における搬送速度，搬送速度の加速率及び減速率なら
びに上記粗ミル５〜８及び仕上げミル１０〜１５その他
の設備毎に個々に独立して設定されている操業条件等に
基づいて，ライン上を先行する被圧延材１a〜１e の後
端及び次の被圧延材１a 〜１e の先端についてそれぞれ
各設備間における搬送時間が演算される。また，上記圧
延ライン２a 上のある地点ｉ（ｉ＝Ａ〜Ｊ）における上
記先行する被圧延材の後端と次の被圧延材の先端とが非
干渉で通過するために必要な最小時間間隔ＴＧＧ（ｉ）
等が演算される。上記最小時間間隔ＴＧＧ（ｉ）等は上
記ＬＰ手法の制約条件とされる。そして，上記先行する
被圧延材の先端及び次の被圧延材の後端について演算さ
れた各設備間の搬送時間を用い，上記最小時間間隔ＴＧ
Ｇ（ｉ）等の制約条件を満たすように，上記ＬＰ手法に
よりスラブ１a を加熱炉３から抽出し圧延ライン２a 上
に投入する投入ピッチＴp が各スラブ１a 毎に求められ
る。そこで，上記したように演算された各設備間の搬送
時間の累積時間と各設備の位置する地点ｉとの関係を図
３に示す。同図において，第１番目に加熱炉３から圧延
ライン２a に投入されたスラブ１a の搬送時間を示す曲
線は図中Ｔ0 である。そして２番目に加熱炉３から投入
されたスラブ１a に関する搬送時間を示す曲線は図中Ｔ
1 である。これらの曲線Ｔ0 とＴ1 を比較すれば，この
とき設定されたスラブ１a の投入ピッチＴp によって
は，クロップシャ９が配置された位置Ｇにおいて上記最
小時間間隔ＴＧＧ（ｉ）に余裕がなく，上記１番目のス
ラブ１aに関する後端と２番目のスラブ１a に関する先
端とが干渉することになる。そこで，この圧延ラインの
操業スケジュール決定手法によれば，第１番目と第２番
目のスラブ１a 間の投入ピッチが△Ｔp 分大きく設定さ
れることにより，２番目の被圧延材に係る搬送時間の曲
線が図中Ｔ1 ´に修正される。以下同様に全てのスラブ
１a についてそれぞれ先行するものと次に投入されるも
のとが干渉しないこと等の制約条件を満たすように各投
入スラブ間の投入ピッチが順次演算され決定される。そ
して，各スラブ間の投入ピッチの総和と最終のスラブ１
a を巻取機１６に巻き取るまでに要した時間との総和が
上記総加工時間として求められる。
スラブに対する熱間圧延の圧延ラインを図２に示す。同
図に示す圧延ライン２a では，加熱炉３のいずれかの炉
３a 〜３d から順次抽出された被加工材としてのスラブ
１a が上記圧延ライン２a 上に投入される。このスラブ
１a はエッジャ４により表面の酸化物が除去された後４
基の粗ミル５〜８により圧延されて順次薄肉のストリッ
プ１b ，１c にされる。更に，上記ストリップ１c はそ
の先後端の不整部がクロップシャ９により切断された
後，仕上げミル１０〜１５により仕上げ圧延されて製品
鋼板１d とされ，コイル材１e として巻取機１６により
巻き取られる。このような圧延ライン２a によって全て
のスラブ１a の圧延に要する総圧延時間が最小となると
きの，上記圧延ライン２a 上の粗ミル５〜８，仕上げミ
ル１０〜１５及びクロップシャ９その他の設備の操業条
件に基づく操業スケジュールがＬＰ手法により決定され
るようになっている。上記圧延ライン２a への加熱炉３
からのスラブ１a の投入ピッチを演算することにより上
記圧延ライン２a の操業スケジュールを決定する手法と
しては，特開昭５５−９７８０８号公報に開示されてい
る。この圧延ライン２a の操業スケジュール決定手法に
よれば，先ず，各スラブ１ a 毎に予め設定されたライン
上における搬送速度，搬送速度の加速率及び減速率なら
びに上記粗ミル５〜８及び仕上げミル１０〜１５その他
の設備毎に個々に独立して設定されている操業条件等に
基づいて，ライン上を先行する被圧延材１a〜１e の後
端及び次の被圧延材１a 〜１e の先端についてそれぞれ
各設備間における搬送時間が演算される。また，上記圧
延ライン２a 上のある地点ｉ（ｉ＝Ａ〜Ｊ）における上
記先行する被圧延材の後端と次の被圧延材の先端とが非
干渉で通過するために必要な最小時間間隔ＴＧＧ（ｉ）
等が演算される。上記最小時間間隔ＴＧＧ（ｉ）等は上
記ＬＰ手法の制約条件とされる。そして，上記先行する
被圧延材の先端及び次の被圧延材の後端について演算さ
れた各設備間の搬送時間を用い，上記最小時間間隔ＴＧ
Ｇ（ｉ）等の制約条件を満たすように，上記ＬＰ手法に
よりスラブ１a を加熱炉３から抽出し圧延ライン２a 上
に投入する投入ピッチＴp が各スラブ１a 毎に求められ
る。そこで，上記したように演算された各設備間の搬送
時間の累積時間と各設備の位置する地点ｉとの関係を図
３に示す。同図において，第１番目に加熱炉３から圧延
ライン２a に投入されたスラブ１a の搬送時間を示す曲
線は図中Ｔ0 である。そして２番目に加熱炉３から投入
されたスラブ１a に関する搬送時間を示す曲線は図中Ｔ
1 である。これらの曲線Ｔ0 とＴ1 を比較すれば，この
とき設定されたスラブ１a の投入ピッチＴp によって
は，クロップシャ９が配置された位置Ｇにおいて上記最
小時間間隔ＴＧＧ（ｉ）に余裕がなく，上記１番目のス
ラブ１aに関する後端と２番目のスラブ１a に関する先
端とが干渉することになる。そこで，この圧延ラインの
操業スケジュール決定手法によれば，第１番目と第２番
目のスラブ１a 間の投入ピッチが△Ｔp 分大きく設定さ
れることにより，２番目の被圧延材に係る搬送時間の曲
線が図中Ｔ1 ´に修正される。以下同様に全てのスラブ
１a についてそれぞれ先行するものと次に投入されるも
のとが干渉しないこと等の制約条件を満たすように各投
入スラブ間の投入ピッチが順次演算され決定される。そ
して，各スラブ間の投入ピッチの総和と最終のスラブ１
a を巻取機１６に巻き取るまでに要した時間との総和が
上記総加工時間として求められる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで，上記圧延ラ
イン２a においては，製品鋼板１d に設定されている最
終目標板厚・形状等に影響を及ぼさない限り，粗ミル５
〜８出側の被圧延材１b，１c を必ずしも一定にする必
要はない。例えば，上記粗ミル５〜８により高負荷の粗
圧延を行って粗ミル８出側の被圧延材の板厚を比較的小
さくしておくことにより，上記仕上げミル１０〜１５に
おいて比較的軽負荷の仕上げ圧延を行うことができ，こ
のような圧延手法が好ましい場合もある。そして，粗圧
延・仕上げ圧延のそれぞれの圧延負荷によって，それぞ
れの圧延時間は異なってくる。一方，上記粗圧延による
圧延時間が変化することにより，粗ミル８出側の被圧延
材（ストリップ）１c の温度や仕上げミル１５出側の製
品鋼板１d の温度が変化したり，或いはクロップシャ９
（地点ｉ＝Ｇ）手前における被圧延材の待ち時間も異な
ってくる。即ち，上記圧延ライン２a 上の各設備による
圧延時間，設備間の被圧延材の搬送時間，設備前面での
待ち時間その他の操業条件は，他の設備の操業条件と相
互に関連していることが分かる。しかしながら，上記従
来の圧延ラインの操業スケジュール決定手法によれば，
各設備毎の操業条件は，固定値として予め設定されてい
る。そのため，演算途中で例えば先行する被圧延材の後
端と次に投入された被圧延材の先端とが干渉することや
それぞれの間隔が空き過ぎていることが判明しても，各
被圧延材に係る搬送時間を表す曲線の形状を変化させる
ことなく，図中矢印２０で示す方向に平行移動させるこ
とにより投入ピッチＴp を変化させるだけであった。従
って，実際には各設備毎の操業条件を相互に関連して変
更することができ，これによってより適切な操業スケジ
ュールを得ることができる場合であっても，上記従来の
圧延ラインの操業スケジュール決定手法によっては上記
したような操業条件の変更を考慮したより適切な操業ス
ケジュールを決定することができなかった。そこで，本
発明の目的は，加工ラインの加工設備毎の操業条件を相
互に関連して変更し得る場合に，これらの操業条件の変
更を考慮したより適切な操業スケジュールを得ることの
できる加工ラインの操業スケジュール決定方法を提供す
ることである。
イン２a においては，製品鋼板１d に設定されている最
終目標板厚・形状等に影響を及ぼさない限り，粗ミル５
〜８出側の被圧延材１b，１c を必ずしも一定にする必
要はない。例えば，上記粗ミル５〜８により高負荷の粗
圧延を行って粗ミル８出側の被圧延材の板厚を比較的小
さくしておくことにより，上記仕上げミル１０〜１５に
おいて比較的軽負荷の仕上げ圧延を行うことができ，こ
のような圧延手法が好ましい場合もある。そして，粗圧
延・仕上げ圧延のそれぞれの圧延負荷によって，それぞ
れの圧延時間は異なってくる。一方，上記粗圧延による
圧延時間が変化することにより，粗ミル８出側の被圧延
材（ストリップ）１c の温度や仕上げミル１５出側の製
品鋼板１d の温度が変化したり，或いはクロップシャ９
（地点ｉ＝Ｇ）手前における被圧延材の待ち時間も異な
ってくる。即ち，上記圧延ライン２a 上の各設備による
圧延時間，設備間の被圧延材の搬送時間，設備前面での
待ち時間その他の操業条件は，他の設備の操業条件と相
互に関連していることが分かる。しかしながら，上記従
来の圧延ラインの操業スケジュール決定手法によれば，
各設備毎の操業条件は，固定値として予め設定されてい
る。そのため，演算途中で例えば先行する被圧延材の後
端と次に投入された被圧延材の先端とが干渉することや
それぞれの間隔が空き過ぎていることが判明しても，各
被圧延材に係る搬送時間を表す曲線の形状を変化させる
ことなく，図中矢印２０で示す方向に平行移動させるこ
とにより投入ピッチＴp を変化させるだけであった。従
って，実際には各設備毎の操業条件を相互に関連して変
更することができ，これによってより適切な操業スケジ
ュールを得ることができる場合であっても，上記従来の
圧延ラインの操業スケジュール決定手法によっては上記
したような操業条件の変更を考慮したより適切な操業ス
ケジュールを決定することができなかった。そこで，本
発明の目的は，加工ラインの加工設備毎の操業条件を相
互に関連して変更し得る場合に，これらの操業条件の変
更を考慮したより適切な操業スケジュールを得ることの
できる加工ラインの操業スケジュール決定方法を提供す
ることである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に，本発明が採用する主たる手段は，その要旨とすると
ころが，複数の加工設備を備えた加工ライン上に順次投
入される複数の被加工材の加工制約条件や上記加工ライ
ン上を走行する先後の被加工材が非干渉となる走行制約
条件を満たす範囲内で上記加工ラインの各加工設備毎の
操業条件を変更し，上記変更された操業条件に基づいて
算出した上記加工ラインの性能を評価するための性能指
標が最良となるときの操業条件に基づく操業スケジュー
ルを決定する加工ラインの操業スケジュール決定方法に
おいて，上記加工設備毎の操業条件を，他の加工設備の
操業条件と相互に関連させて変更することを特徴とする
加工ラインの操業スケジュール決定方法として構成され
ている。そして，上記複数の被加工材の加工制約条件，
上記走行制約条件及び上記加工ラインの性能指標が，上
記操業条件を含む数式でそれぞれ予め与えられている構
成でもよい。なお，上記加工ラインとして圧延ラインを
適用することも可能である。
に，本発明が採用する主たる手段は，その要旨とすると
ころが，複数の加工設備を備えた加工ライン上に順次投
入される複数の被加工材の加工制約条件や上記加工ライ
ン上を走行する先後の被加工材が非干渉となる走行制約
条件を満たす範囲内で上記加工ラインの各加工設備毎の
操業条件を変更し，上記変更された操業条件に基づいて
算出した上記加工ラインの性能を評価するための性能指
標が最良となるときの操業条件に基づく操業スケジュー
ルを決定する加工ラインの操業スケジュール決定方法に
おいて，上記加工設備毎の操業条件を，他の加工設備の
操業条件と相互に関連させて変更することを特徴とする
加工ラインの操業スケジュール決定方法として構成され
ている。そして，上記複数の被加工材の加工制約条件，
上記走行制約条件及び上記加工ラインの性能指標が，上
記操業条件を含む数式でそれぞれ予め与えられている構
成でもよい。なお，上記加工ラインとして圧延ラインを
適用することも可能である。
【０００５】
【作用】本発明に係る加工ラインの操業スケジュール決
定方法においては，上記加工ライン上の複数の加工設備
毎の操業条件が，他の加工設備の操業条件と相互に関連
して変更される。そして，上記変更された操業条件に基
づいて算出した上記加工ラインの性能を評価するための
性能指標が最良となるときの操業条件に基づく操業スケ
ジュールが決定される。従って，個々の加工設備の操業
条件がそれぞれに独立に設定・変更される場合と比べ
て，上記加工ラインの操業の実情に沿ったより適切な操
業スケジュールを得ることができる。
定方法においては，上記加工ライン上の複数の加工設備
毎の操業条件が，他の加工設備の操業条件と相互に関連
して変更される。そして，上記変更された操業条件に基
づいて算出した上記加工ラインの性能を評価するための
性能指標が最良となるときの操業条件に基づく操業スケ
ジュールが決定される。従って，個々の加工設備の操業
条件がそれぞれに独立に設定・変更される場合と比べ
て，上記加工ラインの操業の実情に沿ったより適切な操
業スケジュールを得ることができる。
【０００６】
【実施例】以下添付図面を参照して，本発明を具体化し
た実施例につき説明し，本発明の理解に供する。尚，以
下の実施例は，本発明を具体化した一例であって，本発
明の技術的範囲を限定する性格のものではない。ここ
に，図１は本発明の一実施例に係る加工ラインの操業ス
ケジュール決定方法が適用される圧延ラインを示す概念
図である。但し，図２に示した上記従来の圧延ライン２
a と共通する要素には，同一の符号を使用すると共に，
その詳細な説明は省略する。また，上記従来の圧延ライ
ン２a と機能がほぼ同等の要素には，同一の符号を使用
し異なる添字を付して用いる。本実施例に係る圧延ライ
ン２（加工ラインの一例）では，図１に示すように，ス
ラブ１a （被圧延材（被加工材の一例））が加熱炉３の
いずれかの炉３a 〜３ d から抽出されて圧延ライン２上
に投入され，粗ミル６（加工設備の一例）により粗圧延
されて板１b （被圧延材（被加工材の一例））にされ
る。そして，上記粗ミル６からの被圧延材１b について
仕上がり温度の指定がある場合には，シャワー２５（加
工設備の一例）の下方に位置する板１c （被圧延材（被
加工材の一例））が水冷されて所定温度まで冷却され
る。そして，上記被圧延材１c は予め設定された最終的
な目標板厚・形状となるように制御される仕上げミル２
６（加工設備の一例）によって圧延されて板１d （被圧
延材（被加工材の一例））が得られる。板１d はホット
レベラ２７を通過してクーリングベッド２８に置かれ
る。
た実施例につき説明し，本発明の理解に供する。尚，以
下の実施例は，本発明を具体化した一例であって，本発
明の技術的範囲を限定する性格のものではない。ここ
に，図１は本発明の一実施例に係る加工ラインの操業ス
ケジュール決定方法が適用される圧延ラインを示す概念
図である。但し，図２に示した上記従来の圧延ライン２
a と共通する要素には，同一の符号を使用すると共に，
その詳細な説明は省略する。また，上記従来の圧延ライ
ン２a と機能がほぼ同等の要素には，同一の符号を使用
し異なる添字を付して用いる。本実施例に係る圧延ライ
ン２（加工ラインの一例）では，図１に示すように，ス
ラブ１a （被圧延材（被加工材の一例））が加熱炉３の
いずれかの炉３a 〜３ d から抽出されて圧延ライン２上
に投入され，粗ミル６（加工設備の一例）により粗圧延
されて板１b （被圧延材（被加工材の一例））にされ
る。そして，上記粗ミル６からの被圧延材１b について
仕上がり温度の指定がある場合には，シャワー２５（加
工設備の一例）の下方に位置する板１c （被圧延材（被
加工材の一例））が水冷されて所定温度まで冷却され
る。そして，上記被圧延材１c は予め設定された最終的
な目標板厚・形状となるように制御される仕上げミル２
６（加工設備の一例）によって圧延されて板１d （被圧
延材（被加工材の一例））が得られる。板１d はホット
レベラ２７を通過してクーリングベッド２８に置かれ
る。
【０００７】なお，上記圧延ライン２において，先行す
る被圧延材１d が仕上げミル２６において圧延されてい
るときには，後続の被圧延材１c は上記シャワー２５の
位置のライン上で待機できるものとする。また，上記粗
ミル６及び仕上げミル２６は，いずれも被圧延材１b ，
１d を双方向に往復走行させて複数回圧延することので
きる，所謂リバース圧延型のミルである。そして，粗ミ
ル６または仕上げミル２６が上記被圧延材１b または１
d を圧延するために，これらを１回通過させることを１
パスという。なお，各被圧延材は加熱炉３からホットレ
ベル２７に向けて圧延ライン２上を搬送されるため，上
記粗ミル６または仕上げミル２６によって複数回リバー
ス圧延される場合，上記粗ミル６または仕上げミル２６
におけるパス回数はいずれも奇数となる。このように，
上記被圧延材１b ，１d を複数回リバース圧延する場
合，当然ながら，各パス毎に粗ミル６または仕上げミル
２６のロール間隙は狭くされ，これによって各パス毎に
上記被圧延材１b または１dの板厚が順次薄くされる。
る被圧延材１d が仕上げミル２６において圧延されてい
るときには，後続の被圧延材１c は上記シャワー２５の
位置のライン上で待機できるものとする。また，上記粗
ミル６及び仕上げミル２６は，いずれも被圧延材１b ，
１d を双方向に往復走行させて複数回圧延することので
きる，所謂リバース圧延型のミルである。そして，粗ミ
ル６または仕上げミル２６が上記被圧延材１b または１
d を圧延するために，これらを１回通過させることを１
パスという。なお，各被圧延材は加熱炉３からホットレ
ベル２７に向けて圧延ライン２上を搬送されるため，上
記粗ミル６または仕上げミル２６によって複数回リバー
ス圧延される場合，上記粗ミル６または仕上げミル２６
におけるパス回数はいずれも奇数となる。このように，
上記被圧延材１b ，１d を複数回リバース圧延する場
合，当然ながら，各パス毎に粗ミル６または仕上げミル
２６のロール間隙は狭くされ，これによって各パス毎に
上記被圧延材１b または１dの板厚が順次薄くされる。
【０００８】上記したような圧延ライン２に関する圧延
スケジュールの決定手法につき以下説明する。なお，Ｎ
本のスラブ１a について，加熱炉３からの抽出順は予め
決定されているものとする。そして，上記スラブ本数Ｎ
は５程度に設定され，上記加熱炉３にスラブ１a が挿入
される毎に圧延スケジュール決定の演算が実行されるも
のとする。そして，スラブ抽出順ｋ（ｋ＝１，
２，．．．，Ｎ）のスラブ１a について，以下に示すデ
ータが予め設定されている。 スラブ厚さ ：ＨS （ｋ），スラブ幅 ：ＷS （ｋ） スラブ長さ ：ＬS （ｋ），製品鋼板厚さ ：ＨT （ｋ） 製品鋼板幅 ：ＷT （ｋ），製品鋼板長さ ：ＬT （ｋ） 仕上がり温度 ：ΘT （ｋ），投入可能時刻 ：ｙ0 （ｋ） 加熱炉番号 ：ＩEX（ｋ），仕上がり温度指定の有無コード：ＩC （ｋ） 圧延ライン２の圧延スケジュールを決定するためのパラ
メータとしての決定変数（それぞれ本発明にいう操業条
件の一例）は次の通りである。 ・決定変数１…粗ミル６におけるパス回数（を意味する０−１変数）Ｘi （ｋ） （パス回数ｉのときの変数値＝１）
スケジュールの決定手法につき以下説明する。なお，Ｎ
本のスラブ１a について，加熱炉３からの抽出順は予め
決定されているものとする。そして，上記スラブ本数Ｎ
は５程度に設定され，上記加熱炉３にスラブ１a が挿入
される毎に圧延スケジュール決定の演算が実行されるも
のとする。そして，スラブ抽出順ｋ（ｋ＝１，
２，．．．，Ｎ）のスラブ１a について，以下に示すデ
ータが予め設定されている。 スラブ厚さ ：ＨS （ｋ），スラブ幅 ：ＷS （ｋ） スラブ長さ ：ＬS （ｋ），製品鋼板厚さ ：ＨT （ｋ） 製品鋼板幅 ：ＷT （ｋ），製品鋼板長さ ：ＬT （ｋ） 仕上がり温度 ：ΘT （ｋ），投入可能時刻 ：ｙ0 （ｋ） 加熱炉番号 ：ＩEX（ｋ），仕上がり温度指定の有無コード：ＩC （ｋ） 圧延ライン２の圧延スケジュールを決定するためのパラ
メータとしての決定変数（それぞれ本発明にいう操業条
件の一例）は次の通りである。 ・決定変数１…粗ミル６におけるパス回数（を意味する０−１変数）Ｘi （ｋ） （パス回数ｉのときの変数値＝１）
【数１】 ・決定変数２…加熱炉３からのスラブの抽出時刻（ライン投入時刻）ｙ1 （ｋ） ・決定変数３…シャワー２５による被圧延材の強制冷却時間 ＴS （ｋ） ・決定変数４…仕上げミル２６前での被圧延材の圧延待ち時間 ｚ（ｋ） なお，上記粗ミル６における実際のパス回数ｉは上記し
たように奇数をとり（例ｉ＝１，３，５，７，
９，．．．）スラブ抽出順（ｋ）によって（即ちスラブ
毎に），パス回数ｉの取り得る範囲が定まる。従って，
上記０−１変数であるパス回数Ｘi （ｋ）は，例えば実
際のパス回数ｉが，ｉ＝５として設定されると，ｉ＝５
についてはＸ5 （ｋ）＝１であり，ｉ＝５以外の値のと
きにはＸi （ｋ）＝０となる。従って，上記設定された
実際のパス回数ｉが５のとき，０−１変数のパス回数Ｘ
i （ｋ）は， Ｘ1 （ｋ）＝０ Ｘ3 （ｋ）＝０ Ｘ5 （ｋ）＝１ Ｘ7 （ｋ）＝０ Ｘ9 （ｋ）＝０ ： となり,その総和は１となる。
たように奇数をとり（例ｉ＝１，３，５，７，
９，．．．）スラブ抽出順（ｋ）によって（即ちスラブ
毎に），パス回数ｉの取り得る範囲が定まる。従って，
上記０−１変数であるパス回数Ｘi （ｋ）は，例えば実
際のパス回数ｉが，ｉ＝５として設定されると，ｉ＝５
についてはＸ5 （ｋ）＝１であり，ｉ＝５以外の値のと
きにはＸi （ｋ）＝０となる。従って，上記設定された
実際のパス回数ｉが５のとき，０−１変数のパス回数Ｘ
i （ｋ）は， Ｘ1 （ｋ）＝０ Ｘ3 （ｋ）＝０ Ｘ5 （ｋ）＝１ Ｘ7 （ｋ）＝０ Ｘ9 （ｋ）＝０ ： となり,その総和は１となる。
【０００９】各被圧延材は，スラブ厚さＨS （ｋ）に従
っていくつかの種類に分類される。そして，各種類の被
圧延材毎の係数の値であることを各符号の右肩に付した
添字 (K) で表現し，以下に示す線形化した各式で次の諸
量を表す。 ・粗圧延時間 ＴR （ｋ）
っていくつかの種類に分類される。そして，各種類の被
圧延材毎の係数の値であることを各符号の右肩に付した
添字 (K) で表現し，以下に示す線形化した各式で次の諸
量を表す。 ・粗圧延時間 ＴR （ｋ）
【数３】 ・粗ミル６出側の被圧延材の厚さ ＨR （ｋ）
【数４】 ・粗ミル６出側の被圧延材の温度 ΘR （ｋ）
【数５】 ・シャワー２５における被圧延材の温度降下 △Θ
s （ｋ）
s （ｋ）
【数６】 ・仕上げミル２６前の圧延待ち時間の被圧延材の温度降
下 △Θz （ｋ）
下 △Θz （ｋ）
【数７】
【００１０】また，各被圧延材に共通の係数を使って，
線形化した各式で次の諸量を表す。・粗ミル６〜シャワ
ー２５間の被圧延材の温度降下 △Θrs（ｋ）
線形化した各式で次の諸量を表す。・粗ミル６〜シャワ
ー２５間の被圧延材の温度降下 △Θrs（ｋ）
【数８】 ここで，Ａi （ｋ）：既知の係数 ・シャワー２５〜仕上げミル２６間の被圧延材の温度降
下 △Θsf（ｋ）
下 △Θsf（ｋ）
【数９】 ただし，
【数１０】 ・仕上げミル２６による圧延時間 ＴF （ｋ） ＴF （ｋ）＝ｅ1 ＨT （ｋ）＋ｅ2 ＷT （ｋ）＋ｅ3 ＬT （ｋ） ＋ｅ4 ＨR （ｋ）＋ｅ5 ΘF （ｋ）＋ｅ6 ・・・（９） ただし，ΘF （ｋ）：仕上げミル２６入側の被圧延材の
温度 ΘF （ｋ）＝ΘR （ｋ）−｛△Θrs（ｋ）＋△Θs （ｋ） ＋△Θsf（ｋ）＋△Θz （ｋ）｝ ・・・（１０） ・仕上げミル２６により圧延中の被圧延材の温度降下
△ΘF （ｋ） △ΘF （ｋ）＝ｆ1 ＨR （ｋ）＋｛ｆ2 ／ＨT （ｋ）｝＋ｆ3 ΘF （ｋ） ＋ｆ4 ＴF （ｋ）＋ｆ5 ・・・（１１） ・粗ミル６及び仕上げミル２６において消費される電力
量Ｅ（ｋ）
温度 ΘF （ｋ）＝ΘR （ｋ）−｛△Θrs（ｋ）＋△Θs （ｋ） ＋△Θsf（ｋ）＋△Θz （ｋ）｝ ・・・（１０） ・仕上げミル２６により圧延中の被圧延材の温度降下
△ΘF （ｋ） △ΘF （ｋ）＝ｆ1 ＨR （ｋ）＋｛ｆ2 ／ＨT （ｋ）｝＋ｆ3 ΘF （ｋ） ＋ｆ4 ＴF （ｋ）＋ｆ5 ・・・（１１） ・粗ミル６及び仕上げミル２６において消費される電力
量Ｅ（ｋ）
【数１１】 また，既知量を次のように表す。 ・加熱炉３〜粗ミル６間の被圧延材の搬送時間 ａ
（ｋ） ａ（ｋ）＝Ｆ［ＩEX（ｋ）］ ・粗ミル６〜シャワー２５間の被圧延材の搬送時間 ｂ
rs ｂrs＝定数 ・シャワー２５の位置〜仕上げミル２６間の被圧延材の
搬送時間 ｂsf ｂsf＝定数 そして，目的関数としては，第１番目の被圧延材のライ
ン投入時刻から最終の被圧延材（Ｎ材）の仕上げ圧延終
了時刻までの総圧延時間Ｐ（本発明にいう加工ラインの
性能を評価するための性能指標の一例）とする。 Ｐ＝ｙ1 （Ｎ）＋ａ（Ｎ）＋ＴR （Ｎ）＋ｂrs＋Ｔs （Ｎ） ＋ｚ（Ｎ）＋ｂsf＋ＴF （ｋ） ・・・（１３） あるいは，上記目的関数として，第１番目の被圧延材か
ら最終の被圧延材（Ｎ材）までの圧延によって，粗ミル
６及び仕上げミル２６において消費される次式の総消費
電力量Ｅ（本発明にいう上記性能指標の別例）を上記総
圧延時間Ｐに代えて用いることも可能である。
（ｋ） ａ（ｋ）＝Ｆ［ＩEX（ｋ）］ ・粗ミル６〜シャワー２５間の被圧延材の搬送時間 ｂ
rs ｂrs＝定数 ・シャワー２５の位置〜仕上げミル２６間の被圧延材の
搬送時間 ｂsf ｂsf＝定数 そして，目的関数としては，第１番目の被圧延材のライ
ン投入時刻から最終の被圧延材（Ｎ材）の仕上げ圧延終
了時刻までの総圧延時間Ｐ（本発明にいう加工ラインの
性能を評価するための性能指標の一例）とする。 Ｐ＝ｙ1 （Ｎ）＋ａ（Ｎ）＋ＴR （Ｎ）＋ｂrs＋Ｔs （Ｎ） ＋ｚ（Ｎ）＋ｂsf＋ＴF （ｋ） ・・・（１３） あるいは，上記目的関数として，第１番目の被圧延材か
ら最終の被圧延材（Ｎ材）までの圧延によって，粗ミル
６及び仕上げミル２６において消費される次式の総消費
電力量Ｅ（本発明にいう上記性能指標の別例）を上記総
圧延時間Ｐに代えて用いることも可能である。
【数１２】
【００１１】更に，制約条件１〜５として，次に示す
（１５）式〜（１９）式までの不等式が設定される。 ・制約条件１…先行の被圧延材（ｋ）の粗ミル６による
圧延終了後，次の被圧延材（ｋ＋１）は粗ミル６に進入
してよい。 ｙ1 （ｋ＋１）＋ａ（ｋ＋１）≧ｙ1 （ｋ）＋ａ（ｋ）＋ＴR （ｋ） ・・・（１５） （ただし，ｋ＝０，１，．．．，Ｎ−１） ・制約条件２…先行の被圧延材（ｋ）がシャワー２５の
位置に進入後，次の被圧延材（ｋ＋１）は粗ミル６によ
る圧延が終了されてよい。 ｙ1 （ｋ＋１）＋ａ（ｋ＋１）＋ＴR （ｋ＋１） ≧ｙ1 （ｋ）＋ａ（ｋ）＋ＴR （ｋ）＋ｂrs＋Ｔs （ｋ）＋ｚ（ｋ） ・・・（１６） （ただし，ｋ＝０，１，．．．，Ｎ−１） ・制約条件３…先行の被圧延材（ｋ）の仕上げミル２６
による圧延終了後，次の被圧延材（ｋ＋１）はシャワー
２５の位置から前進してよい。 ｙ1 （ｋ＋１）＋ａ（ｋ＋１）＋ＴR （ｋ＋１）＋ｂrs ＋Ｔs （ｋ＋１）＋ｚ（ｋ＋１） ≧ｙ1 （ｋ）＋ａ（ｋ）＋ＴR （ｋ）＋ｂrs＋Ｔs （ｋ）＋ｚ（ｋ） ＋ｂsf＋ＴF （ｋ） ・・・（１７） （ただし，ｋ＝０，１，．．．，Ｎ−１） ・制約条件４…被圧延材の移送時の長さを１０ｍ以下に
する。 （ＬS （ｋ）ＷS （ｋ）ＨS （ｋ））／（ＷT （ｋ）ＨR （ｋ）） ≦１０×１０3 ・・・（１８） （ｋ＝１，２，．．．，Ｎ） ・制約条件５…設定温度−α≦被圧延材の仕上げ圧延終
了時温度≦設定温度＋αにする。 ΘT （ｋ）−α≦ΘF （ｋ）−△ΘF （ｋ）≦ΘT （ｋ）＋α ・・・（１９） （ただし，ｋ＝１，２，．．．，Ｎ，α：許容範囲温度） 即ち，上記制約条件１〜３がそれぞれ本発明にいう走行
制約条件の一例であり，上記制約条件４〜５がそれぞれ
本発明にいう被加工材の加工制約条件の一例である。
（１５）式〜（１９）式までの不等式が設定される。 ・制約条件１…先行の被圧延材（ｋ）の粗ミル６による
圧延終了後，次の被圧延材（ｋ＋１）は粗ミル６に進入
してよい。 ｙ1 （ｋ＋１）＋ａ（ｋ＋１）≧ｙ1 （ｋ）＋ａ（ｋ）＋ＴR （ｋ） ・・・（１５） （ただし，ｋ＝０，１，．．．，Ｎ−１） ・制約条件２…先行の被圧延材（ｋ）がシャワー２５の
位置に進入後，次の被圧延材（ｋ＋１）は粗ミル６によ
る圧延が終了されてよい。 ｙ1 （ｋ＋１）＋ａ（ｋ＋１）＋ＴR （ｋ＋１） ≧ｙ1 （ｋ）＋ａ（ｋ）＋ＴR （ｋ）＋ｂrs＋Ｔs （ｋ）＋ｚ（ｋ） ・・・（１６） （ただし，ｋ＝０，１，．．．，Ｎ−１） ・制約条件３…先行の被圧延材（ｋ）の仕上げミル２６
による圧延終了後，次の被圧延材（ｋ＋１）はシャワー
２５の位置から前進してよい。 ｙ1 （ｋ＋１）＋ａ（ｋ＋１）＋ＴR （ｋ＋１）＋ｂrs ＋Ｔs （ｋ＋１）＋ｚ（ｋ＋１） ≧ｙ1 （ｋ）＋ａ（ｋ）＋ＴR （ｋ）＋ｂrs＋Ｔs （ｋ）＋ｚ（ｋ） ＋ｂsf＋ＴF （ｋ） ・・・（１７） （ただし，ｋ＝０，１，．．．，Ｎ−１） ・制約条件４…被圧延材の移送時の長さを１０ｍ以下に
する。 （ＬS （ｋ）ＷS （ｋ）ＨS （ｋ））／（ＷT （ｋ）ＨR （ｋ）） ≦１０×１０3 ・・・（１８） （ｋ＝１，２，．．．，Ｎ） ・制約条件５…設定温度−α≦被圧延材の仕上げ圧延終
了時温度≦設定温度＋αにする。 ΘT （ｋ）−α≦ΘF （ｋ）−△ΘF （ｋ）≦ΘT （ｋ）＋α ・・・（１９） （ただし，ｋ＝１，２，．．．，Ｎ，α：許容範囲温度） 即ち，上記制約条件１〜３がそれぞれ本発明にいう走行
制約条件の一例であり，上記制約条件４〜５がそれぞれ
本発明にいう被加工材の加工制約条件の一例である。
【００１２】本実施例に係る圧延ライン２の操業スケジ
ュール決定方法によれば，上記圧延ライン２上に加熱炉
３から順次投入される被圧延材毎の制約条件（（１５）
式〜（１９）式）を満たす範囲内で，上記決定変数のう
ちのパス回数Ｘi （ｋ）及び仕上げミル２６前での被圧
延材の圧延待ち時間ｚ（ｋ）を変化させ，変更されたパ
ス回数Ｘi （ｋ）及び圧延待ち時間ｚ（ｋ）に基づい
て，全て（Ｎ個）の被圧延材の圧延に要する総圧延時間
Ｐまたは総消費電力量Ｅが（１３）式または（１４）式
より演算される。なお，上記パス回数Ｘi （ｋ）は，上
記したように，０または１のいずれかの値に変化され
る。また，上記決定変数のうち，シャワー２５による被
圧延材の強制冷却時間Ｔs （ｋ），上記変更されたパス
回数Ｘi （ｋ）に対応して変更される。更に，上記加熱
炉３からの被圧延材の抽出時刻ｙ1 （ｋ）も上記パス回
数Ｘ i （ｋ）及び圧延待ち時間ｚ（ｋ）の変更に対応し
て変更される。上記したように，圧延ライン２の操業条
件としての決定変数を変更する毎に上記総圧延時間Ｐま
たは総消費電力量Ｅが求められ，この総圧延時間Ｐまた
は総消費電力量Ｅが最小となるときの上記決定変数が求
められる。このように求められた決定変数に基づいて上
記圧延ライン２の操業スケジュールが決定される。以上
のように，（１３）式または（１４）式を目的関数と
し，（１５）式〜（１９）式を制約条件として，混合０
−１計画問題を解くことにより，総圧延時間Ｐまたは総
消費電力量Ｅを最小とする，各被圧延材の加熱炉３から
の抽出時刻ｙ 1 （ｋ），粗ミル６におけるパス回数Ｘi
（ｋ），シャワー２５による被圧延材の強制冷却時間Ｔ
s （ｋ），仕上げミル２６前での被圧延材の圧延待ち時
間ｚ（ｋ）といった各決定変数の値を同時に求めること
ができる。特に，上記決定変数の，例えば粗ミル６のパ
ス回数Ｘi （ｋ）は，他の設備であるシャワー２５や仕
上げミル２６の操業条件として（４）式〜（１１）式に
示す各変数：△Θs （ｋ），△Θz （ｋ），△Θ
rs（ｋ），△Θsf（ｋ），ＴF （ｋ），ΘF （ｋ）及び
△ΘF （ｋ）と，直接にまたは間接（ＨR （ｋ）やＴF
（ｋ）を介して）に相互に関連して変更される。また，
上記粗ミル６のパス回数Ｘ i （ｋ）は，上記したよう
に，加熱炉３からスラブを抽出する抽出設備（不図示）
による抽出時刻ｙ1 （ｋ）についても相互に関連して変
更される。従って，本実施例方法によれば，従来のよう
に各設備の操業条件が個々に独立して固定的に設定され
圧延ラインの操業スケジュールを被圧延材の投入ピッチ
により主として決定されることがなく，各設備毎の操業
条件が他の設備の操業条件に相互に関連して変更される
ことによりスケジュール演算が行われる。その結果，上
記圧延ライン２の各設備の実情に則したより適切な操業
スケジュールを決定することができる。尚，上記したよ
うに，複数の被加工材の加工制約条件，上記走行制約条
件及び上記目的関数は，それぞれ決定変数（操業条件）
を含む数式で与えられるので，圧延ラインの実操業条件
に変更があっても，それに応じて上記決定変数を設定・
変更することができる。また，上記実施例では，圧延ラ
イン２に関する操業スケジュールの決定方法について言
及したが，それに限定されるものではなく，複数の加工
設備を備え，順次投入される複数の被加工材を加工する
他の種類の加工ラインに適用することも可能である。
ュール決定方法によれば，上記圧延ライン２上に加熱炉
３から順次投入される被圧延材毎の制約条件（（１５）
式〜（１９）式）を満たす範囲内で，上記決定変数のう
ちのパス回数Ｘi （ｋ）及び仕上げミル２６前での被圧
延材の圧延待ち時間ｚ（ｋ）を変化させ，変更されたパ
ス回数Ｘi （ｋ）及び圧延待ち時間ｚ（ｋ）に基づい
て，全て（Ｎ個）の被圧延材の圧延に要する総圧延時間
Ｐまたは総消費電力量Ｅが（１３）式または（１４）式
より演算される。なお，上記パス回数Ｘi （ｋ）は，上
記したように，０または１のいずれかの値に変化され
る。また，上記決定変数のうち，シャワー２５による被
圧延材の強制冷却時間Ｔs （ｋ），上記変更されたパス
回数Ｘi （ｋ）に対応して変更される。更に，上記加熱
炉３からの被圧延材の抽出時刻ｙ1 （ｋ）も上記パス回
数Ｘ i （ｋ）及び圧延待ち時間ｚ（ｋ）の変更に対応し
て変更される。上記したように，圧延ライン２の操業条
件としての決定変数を変更する毎に上記総圧延時間Ｐま
たは総消費電力量Ｅが求められ，この総圧延時間Ｐまた
は総消費電力量Ｅが最小となるときの上記決定変数が求
められる。このように求められた決定変数に基づいて上
記圧延ライン２の操業スケジュールが決定される。以上
のように，（１３）式または（１４）式を目的関数と
し，（１５）式〜（１９）式を制約条件として，混合０
−１計画問題を解くことにより，総圧延時間Ｐまたは総
消費電力量Ｅを最小とする，各被圧延材の加熱炉３から
の抽出時刻ｙ 1 （ｋ），粗ミル６におけるパス回数Ｘi
（ｋ），シャワー２５による被圧延材の強制冷却時間Ｔ
s （ｋ），仕上げミル２６前での被圧延材の圧延待ち時
間ｚ（ｋ）といった各決定変数の値を同時に求めること
ができる。特に，上記決定変数の，例えば粗ミル６のパ
ス回数Ｘi （ｋ）は，他の設備であるシャワー２５や仕
上げミル２６の操業条件として（４）式〜（１１）式に
示す各変数：△Θs （ｋ），△Θz （ｋ），△Θ
rs（ｋ），△Θsf（ｋ），ＴF （ｋ），ΘF （ｋ）及び
△ΘF （ｋ）と，直接にまたは間接（ＨR （ｋ）やＴF
（ｋ）を介して）に相互に関連して変更される。また，
上記粗ミル６のパス回数Ｘ i （ｋ）は，上記したよう
に，加熱炉３からスラブを抽出する抽出設備（不図示）
による抽出時刻ｙ1 （ｋ）についても相互に関連して変
更される。従って，本実施例方法によれば，従来のよう
に各設備の操業条件が個々に独立して固定的に設定され
圧延ラインの操業スケジュールを被圧延材の投入ピッチ
により主として決定されることがなく，各設備毎の操業
条件が他の設備の操業条件に相互に関連して変更される
ことによりスケジュール演算が行われる。その結果，上
記圧延ライン２の各設備の実情に則したより適切な操業
スケジュールを決定することができる。尚，上記したよ
うに，複数の被加工材の加工制約条件，上記走行制約条
件及び上記目的関数は，それぞれ決定変数（操業条件）
を含む数式で与えられるので，圧延ラインの実操業条件
に変更があっても，それに応じて上記決定変数を設定・
変更することができる。また，上記実施例では，圧延ラ
イン２に関する操業スケジュールの決定方法について言
及したが，それに限定されるものではなく，複数の加工
設備を備え，順次投入される複数の被加工材を加工する
他の種類の加工ラインに適用することも可能である。
【００１３】
【発明の効果】本発明によれば，複数の加工設備を備え
た加工ライン上に順次投入される複数の被加工材の加工
制約条件や上記加工ライン上を走行する先後の被加工材
が非干渉となる走行制約条件を満たす範囲内で上記加工
ラインの各加工設備毎の操業条件を変更し，上記変更さ
れた操業条件に基づいて算出した上記加工ラインの性能
を評価するための性能指標が最良となるときの操業条件
に基づく操業スケジュールを決定する加工ラインの操業
スケジュール決定方法において，上記加工設備毎の操業
条件を，他の加工設備の操業条件と相互に関連させて変
更することを特徴とする加工ラインの操業スケジュール
決定方法が提供される。それにより，加工ラインの加工
設備毎の操業条件が，他の加工設備の操業条件と相互に
関連して変更される。従って，各加工設備毎の操業条件
が個々に独立して変更設定される場合と比べて，上記加
工ラインの実情に則したより適切な操業スケジュールを
決定することができる。
た加工ライン上に順次投入される複数の被加工材の加工
制約条件や上記加工ライン上を走行する先後の被加工材
が非干渉となる走行制約条件を満たす範囲内で上記加工
ラインの各加工設備毎の操業条件を変更し，上記変更さ
れた操業条件に基づいて算出した上記加工ラインの性能
を評価するための性能指標が最良となるときの操業条件
に基づく操業スケジュールを決定する加工ラインの操業
スケジュール決定方法において，上記加工設備毎の操業
条件を，他の加工設備の操業条件と相互に関連させて変
更することを特徴とする加工ラインの操業スケジュール
決定方法が提供される。それにより，加工ラインの加工
設備毎の操業条件が，他の加工設備の操業条件と相互に
関連して変更される。従って，各加工設備毎の操業条件
が個々に独立して変更設定される場合と比べて，上記加
工ラインの実情に則したより適切な操業スケジュールを
決定することができる。
【図１】 本発明の一実施例に係る加工ラインの操業ス
ケジュール決定方法が適用される圧延ラインを示す概念
図。
ケジュール決定方法が適用される圧延ラインを示す概念
図。
【図２】 本発明の背景の一例となる従来の圧延ライン
を示す概念図。
を示す概念図。
【図３】 上記従来の圧延ラインの操業スケジュール決
定手法を説明するための各被圧延材の圧延ライン上の地
点と圧延に要した累積時間との関係を示すグラフ図。
定手法を説明するための各被圧延材の圧延ライン上の地
点と圧延に要した累積時間との関係を示すグラフ図。
１a 〜１e …被圧延材（被加工材） ２，２a …圧延ライン（加工ライン） ３…加熱炉 ６…粗ミル ２５…シャワー ２６…仕上げミル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 島田 信太郎 加古川市金沢町１番地 株式会社神戸製 鋼所 加古川製鉄所内 (72)発明者 平田 清 加古川市金沢町１番地 株式会社神戸製 鋼所 加古川製鉄所内 (56)参考文献 特開 平３−106501（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】 複数の加工設備を備えた加工ライン上に
順次投入される複数の被加工材の加工制約条件や上記加
工ライン上を走行する先後の被加工材が非干渉となる走
行制約条件を満たす範囲内で上記加工ラインの各加工設
備毎の操業条件を変更し，上記変更された操業条件に基
づいて算出した上記加工ラインの性能を評価するための
性能指標が最良となるときの操業条件に基づく操業スケ
ジュールを決定する加工ラインの操業スケジュール決定
方法において，上記加工設備毎の操業条件を，他の加工
設備の操業条件と相互に関連させて変更することを特徴
とする加工ラインの操業スケジュール決定方法。 - 【請求項２】 上記複数の被加工材の加工制約条件，上
記走行制約条件及び上記加工ラインの性能指標が，上記
操業条件を含む数式でそれぞれ予め与えられている請求
項１に記載の加工ラインの操業スケジュール決定方法。 - 【請求項３】 上記加工ラインが，圧延ラインである請
求項１若しくは２に記載の加工ラインの操業スケジュー
ル決定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4156494A JP2554421B2 (ja) | 1992-06-16 | 1992-06-16 | 加工ラインの操業スケジュール決定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4156494A JP2554421B2 (ja) | 1992-06-16 | 1992-06-16 | 加工ラインの操業スケジュール決定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06519A JPH06519A (ja) | 1994-01-11 |
| JP2554421B2 true JP2554421B2 (ja) | 1996-11-13 |
Family
ID=15628982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4156494A Expired - Fee Related JP2554421B2 (ja) | 1992-06-16 | 1992-06-16 | 加工ラインの操業スケジュール決定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2554421B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000168667A (ja) | 1998-10-02 | 2000-06-20 | Honda Motor Co Ltd | 自動二輪車 |
| JP4631105B2 (ja) * | 1999-07-19 | 2011-02-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加熱炉の加熱制御方法 |
| JP5463743B2 (ja) * | 2009-06-12 | 2014-04-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | スラブの熱間圧延スケジュール決定方法とスラブの熱間圧延スケジュール決定装置 |
| JP6149902B2 (ja) * | 2014-08-07 | 2017-06-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加熱炉抽出順計画作成装置、加熱炉抽出順計画作成方法、鋼板製造方法および圧延ラインの操業方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07115053B2 (ja) * | 1989-09-14 | 1995-12-13 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間圧延装置 |
-
1992
- 1992-06-16 JP JP4156494A patent/JP2554421B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06519A (ja) | 1994-01-11 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |