JP2543084B2

JP2543084B2 - 断熱箱体

Info

Publication number: JP2543084B2
Application number: JP62160041A
Authority: JP
Inventors: 純一中田
Original assignee: Matsushita Refrigeration Co
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1987-06-26
Filing date: 1987-06-26
Publication date: 1996-10-16
Anticipated expiration: 2011-10-16
Also published as: JPS646674A

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野本発明は、冷蔵庫等に用いられる断熱箱体に関するも
のである。

従来の技術近年、冷蔵庫等に用いられる断熱箱体は、極めて低熱
伝導率の発泡性断熱材を用いた高断熱箱体が求められて
いる。

以下、図面を参照しながら上述した従来の断熱箱体の
一例について説明する。

第３図から第４図は、従来の断熱箱体を示すものであ
る。図において、１は断熱箱体で、ABS等でできた内箱
２と、鉄板等でできた外箱３及び内外箱2,3間に注入
し、発泡した硬質ウレタンフォーム等の発泡性断熱材４
とからなっている。発泡性断熱材４中の気泡５内ガス
は、発泡剤として含まれるフロンガス（例えば、CCl₃F
トリクロロフルオロメタン）と、発泡中に水とイソシア
ネートから発生する炭酸ガスとの混合ガスである。

近年の発泡性断熱材４の水の配合部数は、この炭酸ガ
ス（図示せず）を減らし、低熱伝導率化を目指すため、
極力少なくしてある。（表−１）に代表的な一例を示
す。

（表−１）の場合で、発泡後の発泡性断熱材４の気泡５
に含まれるガスの組成比は、（表−２）の様になる。

また、気泡５中ガスのガス熱伝導率は、純ガスの場合
では、炭酸ガスが0.014（Kcal/mhr℃）、トリクロロフ
ルオロメタンが0.0067（Kcal/mhr℃）であるため、（表
−２）の場合、気泡５中ガスのガス熱伝導率は、0.0071
〜0.0082（Kcal/mhr℃）となる。一方、（表−１）の一
例の発泡性断熱材４の熱伝導率は、0.0115（Kcal/mhr
℃）であり、その内のガス熱伝導率が前記ガス熱伝導率
となる。

発明が解決しようとする問題点しかしながら、上記のような構成では、発泡性断熱材
４の気泡５中ガスが、フロンガス100％の理想状態が達
成できず、炭酸ガスが熱伝導率を悪化させているため、
発泡性断熱材４の熱伝導率は、0.115（Kcal/mhr℃）が
限界であった。

また、炭酸ガスをゼロにする方法として、水の配合部
数をゼロにする方法が採られるが、発泡性断熱材４の流
動性、充填性を悪化させ、キャビティ（図示せず）やボ
イド（図示せず）を生成し、断熱箱体１の断熱性をかえ
って悪化させる結果となっていた。

また、断熱箱体１中に、塗布されたり、シート状に加
工した炭酸ガス用吸着剤（図示せず）を配設するという
構成で発泡性断熱材４の気泡５中の炭酸ガスを吸着し、
フロンガス100％化をして、熱伝導率を低減する試みも
あるが、前記吸着材（図示せず）を配設してから発泡性
断熱材４を注入するまでの間に、吸着材（図示せず）が
外気中の水中や炭酸ガスを吸着してしまい、吸着能力が
低下するばかりでなく、吸着された水分が炭酸ガス増加
の一因となり、断熱箱体１の断熱性向上を図れなかっ
た。

本発明は、上記問題点に鑑み、発泡性断熱材の気泡内
の炭酸ガスを除去し、気泡内をフロンガスにすることに
よって、ガス熱伝導率の低減つまり、発泡性断熱材の熱
伝導率を低減して、断熱箱体の断熱性向上を図ることを
目的としたものである。

問題点を解決するための手段上記問題点を解決するために本発明の断熱箱体は、外
箱と、内箱と、両箱間に充填したフロンガスを発泡剤と
した発泡断熱材とからなり、前記内箱の外箱と対向する
側を炭酸ガスを吸着する外層としたものである。

作用本発明は内箱の外層に吸着材粉を含有するので、発泡
断熱材の気泡内の炭酸ガスを除去し、気泡内をフロンガ
スにすることによって、気泡内ガス熱伝導率をフロンガ
スのガス熱伝導率まで下げ、発泡断熱材の熱伝導率を低
減させることができる。

実施例以下本発明の一実施例の断熱箱体につき図面を参照し
ながら説明する。

第１図から第２図に本発明の一実施例の断熱箱体を示
す。従来例と同一構成については、同一番号を符して、
その詳細な説明を省略する。

６は、発泡性断熱材と非接着性を有するポリプロピレ
ン製の内箱であり、ポリプロピレン製の内層７と、炭酸
ガスを吸着するゼオライト，活性炭等の吸着材粉８を３
〜20wt％含有するポリプロピレン製の外層９からなり、
その外層９を外箱３の凹面に対面し配設されている。

前記吸着材粉８は、数ミクロンオーダーの粉体であり
ポリプレンで複層シート（図示せず）を押し出す時に、
一層中に混練させる。含有量は、20wt％を超えると対衝
撃性の劣化が著しく適用できず、3wt％未満では、外層
ａの中へ入り込み、また絶対量も少ないため、吸着能力
が不足する。

外層９と内層７の厚さは、複層シート（図示せず）時
で、0.5mmと1.5mmで、合わせて2.0mm程度である。厚さ
の比は、吸着材粉８の必要量で調整する。300クラス
の内容積を有する断熱箱体１の発泡性断熱材３容積が、
150であり、その中の吸着しようとする炭酸ガス通
は、従来例（表−１）の発泡性断熱材３の場合、（表−
２）の比率なので、炭酸ガスは最大30であり、ゼオラ
イトを用いる場合、その必要量は200〜250gである。

前記内箱６は、複層シート（図示せず）を真空成形し
て作るため、板厚の分布は様々であり、どこも同じには
ならないが、外層９は、全体に伸び0.1〜0.3mmの板厚と
なる。また中に含有される吸着材粉８は、外層９の表面
10に出るものと、出ないものとに均一に分散している。
従って、従来の様に吸着材を含んだ塗料の塗布やシート
状に加工した吸着材の配設とは違い、外層９の内部にあ
る吸着材粉８は吸着スピードが遅いので、発泡性断熱材
３を注入するまでの時間に吸着材が炭酸ガスをすぐに吸
着してしまい、発泡性断熱材３を注入し発泡した後、吸
着能力が低下してしまうことない。本実施例でも、内外
箱の組み立て後、発泡性断熱材３の注入までに24時間経
過しても、吸着能力が極端に低下することはない。

また、外層９のみに吸着材粉８を含有させるのは、対
衝撃性を低下させないこと、表面光沢性が内層７に求め
られること、外気からの水分と炭酸ガスの吸着を防ぐこ
と等が理由である。

また、発泡性断熱材４は、外層９の表面10と、ポリプ
ロピレンの非接着性の故に、非接着状態となる。従っ
て、発泡性断熱材４から前記外層９の表面10へ全体に、
炭酸ガスの吸着が行なわれ、場所による不均一な吸着は
生じない。

以上の構成において、断熱箱体１の内箱６の外層９に
含有された吸着材粉８は、発泡性断熱材４の気泡５内の
炭酸ガスを吸着作用で除去し、気泡５内をフロンガス10
0％にすることができる。その結果気泡５内ガスのガス
熱伝導率は、最大で0.0082（Kcal/mhr℃）から、0.0067
（Kcal/mhr℃）へ低減でき、発泡性断熱材４の熱伝導率
は、0.0115（Kcal/mhr℃）から、0.0100（Kcal/mhr℃）
へ向上でき、断熱箱体１の断熱性は約12％向上する。

以上の様に本実施例によれば、外箱３にポリプロピレ
ン製の内層７及び炭酸ガスを吸着する吸着材粉８を含む
ポリプロピレン製の外層９からなる複層の内箱６を前記
外層９が、外箱３の凹面に対面するように配設し、さら
に内外箱間に発泡性断熱材４を注入し発泡してなる断熱
箱体１は、内箱６の外層９に含有する吸着材粉８が前記
外層９の発泡性断熱材３と非接着の表面10を通し、発泡
性断熱材３の気泡５から、均一に炭酸ガスを吸着し気泡
５内をフロンガス100％にするので、ガス熱伝導率を低
減でき、発泡性断熱材３の熱伝導率の低減、断熱箱体１
の断熱性の向上ができるという効果がある。

発明の効果以上の様に本発明は、発泡性断熱材と非接着性を有す
る内箱の外層に含有した吸着材粉の非接着表面を通した
均一な炭酸ガス吸着作用により、発泡性断熱材の気泡内
をフロンガスにできるので、ガス熱伝導率を低減でき、
発泡性断熱材の熱伝導率の低減、断熱箱体の断熱性の向
上ができるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例における断熱箱体の断面図、
第２図は第１図の内箱部分の要部拡大図、第３図は従来
の断熱箱体の断面図、第４図は発泡性断熱材の気泡の拡
大図である。１……断熱箱体、３……外箱、４……発泡性断熱材、６
……内箱、７……内層、８……吸着材粉、９……外層。

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】外箱と、内箱と、両箱間に充填したフロン
ガスを発泡剤とした発泡断熱材とからなり、前記内箱の
外箱と対向する側を炭酸ガスを吸着する外層としたこと
を特徴とする断熱箱体。