JP2538018Y2 - センタ−レス研削盤におけるドラムスピンドルの駆動軸回転制御機構 - Google Patents
センタ−レス研削盤におけるドラムスピンドルの駆動軸回転制御機構Info
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- JP2538018Y2 JP2538018Y2 JP1776691U JP1776691U JP2538018Y2 JP 2538018 Y2 JP2538018 Y2 JP 2538018Y2 JP 1776691 U JP1776691 U JP 1776691U JP 1776691 U JP1776691 U JP 1776691U JP 2538018 Y2 JP2538018 Y2 JP 2538018Y2
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- drum
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、軸受のロ−ラ外周面等
の研削仕上げ加工に使用されるセンタ−レス研削盤にお
けるドラムスピンドルの駆動軸回転制御機構に関する。
の研削仕上げ加工に使用されるセンタ−レス研削盤にお
けるドラムスピンドルの駆動軸回転制御機構に関する。
【０００２】
【従来の技術】センタ−レス研削盤は、例えば図５に示
すように、ドラム19の外周面に形成された螺旋状の溝19
ａに多数個の軸受テ−パ−ロ−ラ16を収容し、このテ−
パ−ロ−ラ16をドラム19、砥石17、およびブレ−ド18で
位置決め支持すると共に、砥石17とドラム19とを相対回
転させながらテ−パ−ロ−ラ16の外周面の研削加工を行
なう。砥石17とドラム19とはそれぞれ別々の駆動源で回
転駆動され、ドラム19の回転数は砥石17の回転数よりも
小さく設定されている。そして、両者間に生じる周速差
によってテ−パ−ロ−ラ16の外周面が砥石17によって削
り取られ、研削加工がなされる。ドラム19を回転させる
ドラムスピンドル19ｂは、図４に示す駆動軸３に連結さ
れており、ウォ−ムホイ−ル５、トルクリミッタ20を介
して伝達されるウォ−ム軸７の回転トルクを受けて回転
する。トルクリミッタ20は、ドラムスピンドル19ｂに過
負荷が作用すると、そのディスク間（図示省略）に滑り
を発生させ、設定値以上の回転トルクを駆動軸３に伝達
しない機構になっている。これにより、砥石17、ブレ−
ド18等の過負荷による破損を防止する。
すように、ドラム19の外周面に形成された螺旋状の溝19
ａに多数個の軸受テ−パ−ロ−ラ16を収容し、このテ−
パ−ロ−ラ16をドラム19、砥石17、およびブレ−ド18で
位置決め支持すると共に、砥石17とドラム19とを相対回
転させながらテ−パ−ロ−ラ16の外周面の研削加工を行
なう。砥石17とドラム19とはそれぞれ別々の駆動源で回
転駆動され、ドラム19の回転数は砥石17の回転数よりも
小さく設定されている。そして、両者間に生じる周速差
によってテ−パ−ロ−ラ16の外周面が砥石17によって削
り取られ、研削加工がなされる。ドラム19を回転させる
ドラムスピンドル19ｂは、図４に示す駆動軸３に連結さ
れており、ウォ−ムホイ−ル５、トルクリミッタ20を介
して伝達されるウォ−ム軸７の回転トルクを受けて回転
する。トルクリミッタ20は、ドラムスピンドル19ｂに過
負荷が作用すると、そのディスク間（図示省略）に滑り
を発生させ、設定値以上の回転トルクを駆動軸３に伝達
しない機構になっている。これにより、砥石17、ブレ−
ド18等の過負荷による破損を防止する。
【０００３】
【考案が解決しようとする課題】従来の機構では、テ−
パ−ロ−ラ16が溝19ａ内に逆向きに入っていたり、ある
いはサイズの異なるものが入っていたような場合等の異
常時には、トルクリミッタ20が過負荷により滑り、ドラ
ム19の回転がテ−パ−ロ−ラ16でロックされるようにな
っている。しかし、過負荷が小さな場合、例えば径差の
小さなテ−パロ−ラが逆向きに入っていたような場合等
には、ドラム19の回転が停止されずにそのまま回り続
け、ドラムスピンドル19ｂが所定回転数を超えて増速し
てしまうことがある。これは、砥石17およびドラム19と
テ−パ−ロ−ラ16との間の抵抗が増大することにより、
ドラム19がテ−パ−ロ−ラ16を介して砥石17の回転に従
動してしまうためである。このとき、トルクリミッタ20
は過負荷により滑っているから、ドラムスピンドル19ｂ
の従動を阻止し得ない。このドラムスピンドル19ｂの増
速により、砥石17、ブレ−ド18、ドラム19等に大きな負
荷がかかり破損の原因となる。
パ−ロ−ラ16が溝19ａ内に逆向きに入っていたり、ある
いはサイズの異なるものが入っていたような場合等の異
常時には、トルクリミッタ20が過負荷により滑り、ドラ
ム19の回転がテ−パ−ロ−ラ16でロックされるようにな
っている。しかし、過負荷が小さな場合、例えば径差の
小さなテ−パロ−ラが逆向きに入っていたような場合等
には、ドラム19の回転が停止されずにそのまま回り続
け、ドラムスピンドル19ｂが所定回転数を超えて増速し
てしまうことがある。これは、砥石17およびドラム19と
テ−パ−ロ−ラ16との間の抵抗が増大することにより、
ドラム19がテ−パ−ロ−ラ16を介して砥石17の回転に従
動してしまうためである。このとき、トルクリミッタ20
は過負荷により滑っているから、ドラムスピンドル19ｂ
の従動を阻止し得ない。このドラムスピンドル19ｂの増
速により、砥石17、ブレ−ド18、ドラム19等に大きな負
荷がかかり破損の原因となる。
【０００４】また、起動・停止時にはドラムスピンドル
系の慣性による一時的な過負荷状態が生じるが、この過
負荷はトルクリミッタの設定トルク値よりも通常は大き
い。したがって、トルクリミッタには起動・停止時ごと
に滑りが発生し、これはディスクの早期摩耗等による耐
久性低下の一因となる。
系の慣性による一時的な過負荷状態が生じるが、この過
負荷はトルクリミッタの設定トルク値よりも通常は大き
い。したがって、トルクリミッタには起動・停止時ごと
に滑りが発生し、これはディスクの早期摩耗等による耐
久性低下の一因となる。
【０００５】そこで、本考案の目的は、過負荷によるド
ラムスピンドルの増速、さらにはトルクリミッタの滑り
による耐久性低下を防止することにある。
ラムスピンドルの増速、さらにはトルクリミッタの滑り
による耐久性低下を防止することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本考案は、ドラムスピン
ドルに連結された駆動軸、駆動源からの回転トルクを設
定トルク値内で駆動軸に伝達するトルクリミッタ、駆動
軸の回転が駆動源の回転よりも大きくなった場合に、駆
動軸から駆動源に回転トルクを伝達し得るワンウェイク
ラッチとを具えた駆動軸回転制御機構を提供する。
ドルに連結された駆動軸、駆動源からの回転トルクを設
定トルク値内で駆動軸に伝達するトルクリミッタ、駆動
軸の回転が駆動源の回転よりも大きくなった場合に、駆
動軸から駆動源に回転トルクを伝達し得るワンウェイク
ラッチとを具えた駆動軸回転制御機構を提供する。
【０００７】また、上記構成において、トルクリミッタ
をディスク間の摩擦力を利用してトルク伝達をなすタイ
プのものとし、かつ、ディスク間の摩擦力を可変で調整
可能なトルク調整手段を具備させた。
をディスク間の摩擦力を利用してトルク伝達をなすタイ
プのものとし、かつ、ディスク間の摩擦力を可変で調整
可能なトルク調整手段を具備させた。
【０００８】また、トルクリミッタの設定トルク値を、
ドラムスピンドル系の起動・停止時の必要回転トルク値
に対応した値と、研削加工時の過負荷トルク値に対応し
た値とに切換設定するようにした。
ドラムスピンドル系の起動・停止時の必要回転トルク値
に対応した値と、研削加工時の過負荷トルク値に対応し
た値とに切換設定するようにした。
【０００９】
【作用】駆動源からの回転トルクは、トルクリミッタを
介して駆動軸に伝達される。駆動軸にはドラムスピンド
ルが連結されており、駆動軸の回転によりドラムスピン
ドルが回転する。ワンウェイクラッチは、正回転方向に
は、駆動軸から駆動源へのトルク伝達のみを行ない、そ
の逆は行なわない。一方、ドラムスピンドルが増速する
場合には、駆動軸が駆動源の回転方向に対し相対的に正
回転方向に回転することになるから、この時ワンウェイ
クラッチが作用して駆動軸の回転を抑制する。つまり、
駆動軸の相対的な回転がワンウェイクラッチを介して駆
動源側でロックされるのである。これにより、ドラムス
ピンドルの増速が防止される。
介して駆動軸に伝達される。駆動軸にはドラムスピンド
ルが連結されており、駆動軸の回転によりドラムスピン
ドルが回転する。ワンウェイクラッチは、正回転方向に
は、駆動軸から駆動源へのトルク伝達のみを行ない、そ
の逆は行なわない。一方、ドラムスピンドルが増速する
場合には、駆動軸が駆動源の回転方向に対し相対的に正
回転方向に回転することになるから、この時ワンウェイ
クラッチが作用して駆動軸の回転を抑制する。つまり、
駆動軸の相対的な回転がワンウェイクラッチを介して駆
動源側でロックされるのである。これにより、ドラムス
ピンドルの増速が防止される。
【００１０】トルク調整手段を具えたトルクリミッタ
は、ディスク間の摩擦力を調節することにより、設定ト
ルク値を可変で調節することができる。ワ−クの取代に
応じた最適トルク値設定、起動・停止時と定常研削時と
における設定トルク値の切り換え設定、あるいは過負荷
時におけるトルクリミッタの滑り防止等を行なうことが
できる。これにより、過負荷によるドラム、砥石等の破
損、トルクリミッタの滑りによる耐久性低下を極力回避
することが可能となる。
は、ディスク間の摩擦力を調節することにより、設定ト
ルク値を可変で調節することができる。ワ−クの取代に
応じた最適トルク値設定、起動・停止時と定常研削時と
における設定トルク値の切り換え設定、あるいは過負荷
時におけるトルクリミッタの滑り防止等を行なうことが
できる。これにより、過負荷によるドラム、砥石等の破
損、トルクリミッタの滑りによる耐久性低下を極力回避
することが可能となる。
【００１１】トルクリミッタの設定トルク値を、起動・
停止時の必要回転トルク値と研削加工時の過負荷トルク
値とに対応する値の高・低に切り換え、起動・停止時に
高トルク値設定、研削加工時に低トルク値設定とするこ
とにより、研削加工時の過負荷防止というトルクリミッ
タ本来の機能を発揮させつつ、起動・停止時の滑りを防
止することができる。
停止時の必要回転トルク値と研削加工時の過負荷トルク
値とに対応する値の高・低に切り換え、起動・停止時に
高トルク値設定、研削加工時に低トルク値設定とするこ
とにより、研削加工時の過負荷防止というトルクリミッ
タ本来の機能を発揮させつつ、起動・停止時の滑りを防
止することができる。
【００１２】
【実施例】以下、本考案の実施例について説明する。
【００１３】図１は、本考案に係わる駆動軸回転制御機
構を示す。この制御機構は、ハウジング１に軸受２を介
して回転自在に支承された駆動軸３、駆動軸３に軸受４
を介して装着されたウォ−ムホイ−ル５、ウォ−ムホイ
−ル５および駆動軸３の双方に連結されたエア−作動型
のトルクリミッタ６、駆動軸３の正回転方向の回転トル
クのみをウォ−ムホイ−ル５に伝達するワンウェイクラ
ッチ８、および駆動源となるウォ−ム軸７を主要な構成
要素とする。
構を示す。この制御機構は、ハウジング１に軸受２を介
して回転自在に支承された駆動軸３、駆動軸３に軸受４
を介して装着されたウォ−ムホイ−ル５、ウォ−ムホイ
−ル５および駆動軸３の双方に連結されたエア−作動型
のトルクリミッタ６、駆動軸３の正回転方向の回転トル
クのみをウォ−ムホイ−ル５に伝達するワンウェイクラ
ッチ８、および駆動源となるウォ−ム軸７を主要な構成
要素とする。
【００１４】トルクリミッタ６は、図２に示すように、
ウォ−ムホイ−ル５に連結されるディスク６ａ、駆動軸
３に連結されたディスク６ｂ、および両ディスク６ａ・
６ｂ間に介在するボ−ル６ｃを有するもので、両ディス
ク６ａ・６ｂ間のトルク伝達はボ−ル６ｃと各ディスク
間の摩擦力によりなされる。また、ディスク６ｂは軸方
向の摺動が許容されており、ディスク６ｂのディスク６
ａに対する押圧力を後述する方法で調節することによ
り、両ディスク６ａ・６ｂ間の摩擦力すなわち設定トル
ク値を調節することができる。尚、９は後述する検出ド
ッグ、10は近接スイッチである。
ウォ−ムホイ−ル５に連結されるディスク６ａ、駆動軸
３に連結されたディスク６ｂ、および両ディスク６ａ・
６ｂ間に介在するボ−ル６ｃを有するもので、両ディス
ク６ａ・６ｂ間のトルク伝達はボ−ル６ｃと各ディスク
間の摩擦力によりなされる。また、ディスク６ｂは軸方
向の摺動が許容されており、ディスク６ｂのディスク６
ａに対する押圧力を後述する方法で調節することによ
り、両ディスク６ａ・６ｂ間の摩擦力すなわち設定トル
ク値を調節することができる。尚、９は後述する検出ド
ッグ、10は近接スイッチである。
【００１５】ウォ−ム軸７を回転させると、その回転ト
ルクはウォ−ムホイ−ル５、ディスク６ａ、ボ−ル６
ｃ、ディスク６ｂを経由して駆動軸３に伝達され、駆動
軸３が回転を始める。駆動軸３の先端にはドラムスピン
ドル（図示省略）が連結されており、駆動軸３の回転に
よりドラム（図示省略）が回転を始める。ワンウェイク
ラッチ８は、正回転方向には、駆動軸３からウォ−ムホ
イ−ル５へのトルク伝達のみを行ない、その逆は行なわ
ない。次に、過負荷によりドラムスピンドルが増速しよ
うとした場合には、ワンウェイクラッチ８が作用し、駆
動軸３の増速を抑制する。つまり、ディスク６ａ・６ｂ
間に滑りが生じ、駆動軸３が増速する場合には、駆動軸
３がウォ−ムホイ−ル５に対して相対的に正回転方向に
回転することになるから、この駆動軸３の相対回転がワ
ンウェイクラッチ８を介してウォ−ムホイ−ル５側でロ
ックされることにより、ドラムスピンドルの増速が防止
されるのである。
ルクはウォ−ムホイ−ル５、ディスク６ａ、ボ−ル６
ｃ、ディスク６ｂを経由して駆動軸３に伝達され、駆動
軸３が回転を始める。駆動軸３の先端にはドラムスピン
ドル（図示省略）が連結されており、駆動軸３の回転に
よりドラム（図示省略）が回転を始める。ワンウェイク
ラッチ８は、正回転方向には、駆動軸３からウォ−ムホ
イ−ル５へのトルク伝達のみを行ない、その逆は行なわ
ない。次に、過負荷によりドラムスピンドルが増速しよ
うとした場合には、ワンウェイクラッチ８が作用し、駆
動軸３の増速を抑制する。つまり、ディスク６ａ・６ｂ
間に滑りが生じ、駆動軸３が増速する場合には、駆動軸
３がウォ−ムホイ−ル５に対して相対的に正回転方向に
回転することになるから、この駆動軸３の相対回転がワ
ンウェイクラッチ８を介してウォ−ムホイ−ル５側でロ
ックされることにより、ドラムスピンドルの増速が防止
されるのである。
【００１６】ウォ−ム軸７の起動・停止時にはドラムス
ピンドル系の慣性により一時的な過負荷状態が生じる。
この時の過負荷は、トルクリミッタ６の設定トルク値よ
りも通常は大きい。したがって、トルクリミッタ６には
起動・停止時ごとに滑りが生じていることになり、耐久
性の点から好ましくない。その一方で、トルクリミッタ
６の設定トルク値を起動・停止時の必要回転トルク値を
基準に設定すると、研削加工時における過負荷防止機能
が発揮されない。本実施例は、この問題点を次のように
して解決する。すなわち、本実施例ではトルクリミッタ
として図２に示すエア−作動型のものを使用している
が、このトルクリミッタ６に供給するエア−圧を高・低
２段に切り換え可能とし、起動・停止時には高圧のエア
−を、研削加工時には低圧のエア−を供給するのであ
る。具体的に説明すると、軸方向の摺動が許容されたシ
リンダ６ｄと軸受６ｅを介して駆動軸３側に装着された
ピストン６ｆとの間に形成された空気室６ｇに外部から
圧縮エア−を供給すると、シリンダ６ｄが前進してディ
スク６ｂを押圧する。ディスク６ｂは軸方向の摺動が許
容されているから、シリンダ６ｄに押圧されてボ−ル６
ｃをディスク６ａに押しつける。両ディスク６ａ・６ｂ
の対向側面にはボ−ル６ｃが収容される浅い溝がそれぞ
れ形成されており、ボ−ル６ｃは両ディスク６ａ・６ｂ
により押しつけられることにより両者間のトルク伝達を
媒介する。したがって、トルクリミッタ６の設定トルク
値は、シリンダ６ｄの押圧力すなわち空気室６ｇに供給
されるエア−の圧力に対応する。この空気室６ｇへのエ
ア−供給は、図３に示す空気圧制御回路を介してなされ
る。空気源11からの配管は２つに分岐してエア−レギュ
レ−タ12およびエア−レギュレ−タ13に接続される。
尚、エア−レギュレ−タ12の設定圧は、起動・停止時の
ドラムスピンドル系の必要回転トルク値に対応する圧力
（高圧）、エア−レギュレ−タ13の設定圧力は、研削加
工時の過負荷トルク値に対応する圧力（低圧）にしてあ
る。必要回転トルク値はドラムスピンドル系の慣性、過
負荷トルク値はワ−クの取代等に起因する研削抵抗を基
にして決定する。両エア−レギュレ−タ12・13からの配
管はソレノイドバルブ14に接続される。ソレノイドバル
ブ14は３ポ−ト・２ポジション型のもので、０ＦＦ時に
はエア−レギュレ−タ13からのエア−を、ＯＮ時にはエ
ア−レギュレ−タ12からのエア−を配管を通じてソレノ
イドバルブ15に供給する。ソレノイドバルブ15は同様に
３ポ−ト・２ポジション型のもので、ＯＦＦ時にソレノ
イドバルブ14からのエア−をトルクリミッタ６に供給す
る。高・低圧の切り換えは、ソレノイドバルブ14のＯＮ
・ＯＦＦ制御により行なう。例えば、まず本体側の制御
盤から起動開始信号を空気圧制御回路を制御するシ−ケ
ンサ等に入力することによって、ソレノイドバルブ14を
自動的にＯＮにし、高圧のエア−をトルクリミッタ６に
供給した状態でドラムの回転を立ち上がらせる。次にタ
イマ−セットアップ等により、ドラムが定常回転に移行
した時点でソレノイドバルブ14を自動的にＯＦＦにし、
低圧のエア−をトルクリミッタ６に供給した状態で研削
加工を行なう。加工が終了すると、制御盤から停止開始
信号をシ−ケンサに送り、ソレノイドバルブ14を自動的
にＯＮにする。このようにすることにより、起動・停止
時にディスク６ａ・６ｂが高圧のエア−により強固に連
結されるため、トルクリミッタ６の滑りが防止される。
また、研削加工時の設定トルク値を研削抵抗値に近付け
た値とすることにより、トルクリミッタ６の過負荷防止
機能が向上する。
ピンドル系の慣性により一時的な過負荷状態が生じる。
この時の過負荷は、トルクリミッタ６の設定トルク値よ
りも通常は大きい。したがって、トルクリミッタ６には
起動・停止時ごとに滑りが生じていることになり、耐久
性の点から好ましくない。その一方で、トルクリミッタ
６の設定トルク値を起動・停止時の必要回転トルク値を
基準に設定すると、研削加工時における過負荷防止機能
が発揮されない。本実施例は、この問題点を次のように
して解決する。すなわち、本実施例ではトルクリミッタ
として図２に示すエア−作動型のものを使用している
が、このトルクリミッタ６に供給するエア−圧を高・低
２段に切り換え可能とし、起動・停止時には高圧のエア
−を、研削加工時には低圧のエア−を供給するのであ
る。具体的に説明すると、軸方向の摺動が許容されたシ
リンダ６ｄと軸受６ｅを介して駆動軸３側に装着された
ピストン６ｆとの間に形成された空気室６ｇに外部から
圧縮エア−を供給すると、シリンダ６ｄが前進してディ
スク６ｂを押圧する。ディスク６ｂは軸方向の摺動が許
容されているから、シリンダ６ｄに押圧されてボ−ル６
ｃをディスク６ａに押しつける。両ディスク６ａ・６ｂ
の対向側面にはボ−ル６ｃが収容される浅い溝がそれぞ
れ形成されており、ボ−ル６ｃは両ディスク６ａ・６ｂ
により押しつけられることにより両者間のトルク伝達を
媒介する。したがって、トルクリミッタ６の設定トルク
値は、シリンダ６ｄの押圧力すなわち空気室６ｇに供給
されるエア−の圧力に対応する。この空気室６ｇへのエ
ア−供給は、図３に示す空気圧制御回路を介してなされ
る。空気源11からの配管は２つに分岐してエア−レギュ
レ−タ12およびエア−レギュレ−タ13に接続される。
尚、エア−レギュレ−タ12の設定圧は、起動・停止時の
ドラムスピンドル系の必要回転トルク値に対応する圧力
（高圧）、エア−レギュレ−タ13の設定圧力は、研削加
工時の過負荷トルク値に対応する圧力（低圧）にしてあ
る。必要回転トルク値はドラムスピンドル系の慣性、過
負荷トルク値はワ−クの取代等に起因する研削抵抗を基
にして決定する。両エア−レギュレ−タ12・13からの配
管はソレノイドバルブ14に接続される。ソレノイドバル
ブ14は３ポ−ト・２ポジション型のもので、０ＦＦ時に
はエア−レギュレ−タ13からのエア−を、ＯＮ時にはエ
ア−レギュレ−タ12からのエア−を配管を通じてソレノ
イドバルブ15に供給する。ソレノイドバルブ15は同様に
３ポ−ト・２ポジション型のもので、ＯＦＦ時にソレノ
イドバルブ14からのエア−をトルクリミッタ６に供給す
る。高・低圧の切り換えは、ソレノイドバルブ14のＯＮ
・ＯＦＦ制御により行なう。例えば、まず本体側の制御
盤から起動開始信号を空気圧制御回路を制御するシ−ケ
ンサ等に入力することによって、ソレノイドバルブ14を
自動的にＯＮにし、高圧のエア−をトルクリミッタ６に
供給した状態でドラムの回転を立ち上がらせる。次にタ
イマ−セットアップ等により、ドラムが定常回転に移行
した時点でソレノイドバルブ14を自動的にＯＦＦにし、
低圧のエア−をトルクリミッタ６に供給した状態で研削
加工を行なう。加工が終了すると、制御盤から停止開始
信号をシ−ケンサに送り、ソレノイドバルブ14を自動的
にＯＮにする。このようにすることにより、起動・停止
時にディスク６ａ・６ｂが高圧のエア−により強固に連
結されるため、トルクリミッタ６の滑りが防止される。
また、研削加工時の設定トルク値を研削抵抗値に近付け
た値とすることにより、トルクリミッタ６の過負荷防止
機能が向上する。
【００１７】さらに、本実施例では、研削加工時におけ
るトルクリミッタ６の滑りをも防止することにより、そ
の耐久性を一層向上させるようにした。これは、トルク
リミッタ６の滑り時に、ディスク６ａ・６ｂ間の連結を
ソレノイドバルブ15のＯＮ・ＯＦＦＦ制御により解除す
ることにより行なう。研削加工時、両ソレノイドバルブ
14・15はいずれもＯＦＦ状態であるが、過負荷による滑
り時にソレノイドバルブ15をＯＮにすると、エア−レギ
ュレ−タ13からのエア−がストップされると共に、トル
クリミッタ６の空気室６ｇがソレノイドバルブ15のエキ
ゾ−スト穴を介して大気に開放される。そのため、シリ
ンダ６ｄの押圧状態が解除され、これに伴ってディスク
６ａ・６ｂ間の連結が解除され、トルクリミッタ６が滑
ることなく空転する。ソレノイドバルブ15のＯＮ・ＯＦ
Ｆを自動的に制御するには、近接スイッチ10の検出信号
を利用する。ディスク６ａ・６ｂ間に滑りが発生する
と、ディスク６ｂが軸方向に振動し、この振動はシリン
ダ６ｄを介して検出ドッグ９に伝えられる。近接スイッ
チ10は検出ドッグ９の振動を検出すると、シ−ケンサに
信号を送りソレノイドバルブ15をＯＮにさせる。これに
より、トルクリミッタ６の連結が自動的に解除される。
るトルクリミッタ６の滑りをも防止することにより、そ
の耐久性を一層向上させるようにした。これは、トルク
リミッタ６の滑り時に、ディスク６ａ・６ｂ間の連結を
ソレノイドバルブ15のＯＮ・ＯＦＦＦ制御により解除す
ることにより行なう。研削加工時、両ソレノイドバルブ
14・15はいずれもＯＦＦ状態であるが、過負荷による滑
り時にソレノイドバルブ15をＯＮにすると、エア−レギ
ュレ−タ13からのエア−がストップされると共に、トル
クリミッタ６の空気室６ｇがソレノイドバルブ15のエキ
ゾ−スト穴を介して大気に開放される。そのため、シリ
ンダ６ｄの押圧状態が解除され、これに伴ってディスク
６ａ・６ｂ間の連結が解除され、トルクリミッタ６が滑
ることなく空転する。ソレノイドバルブ15のＯＮ・ＯＦ
Ｆを自動的に制御するには、近接スイッチ10の検出信号
を利用する。ディスク６ａ・６ｂ間に滑りが発生する
と、ディスク６ｂが軸方向に振動し、この振動はシリン
ダ６ｄを介して検出ドッグ９に伝えられる。近接スイッ
チ10は検出ドッグ９の振動を検出すると、シ−ケンサに
信号を送りソレノイドバルブ15をＯＮにさせる。これに
より、トルクリミッタ６の連結が自動的に解除される。
【００１８】
【考案の効果】本考案は、以下に示す特有の効果を有す
る。
る。
【００１９】（１）ドラムスピンドルの増速がワンウェ
イクラッチを介して駆動源側で阻止されるため、ドラム
スピンドルの増速に伴うドラム、砥石等の破損が防止さ
れる。（２）トルクリミッタの設定トルク値をトルク調
整手段により可変で調整することにより、ワ−クの取代
に応じたきめ細かなトルク調整を行なうことができる。
これにより、砥石、ドラム等の破損を有効に防止するこ
とができる。
イクラッチを介して駆動源側で阻止されるため、ドラム
スピンドルの増速に伴うドラム、砥石等の破損が防止さ
れる。（２）トルクリミッタの設定トルク値をトルク調
整手段により可変で調整することにより、ワ−クの取代
に応じたきめ細かなトルク調整を行なうことができる。
これにより、砥石、ドラム等の破損を有効に防止するこ
とができる。
【００２０】（３）トルクリミッタの起動・停止時にお
ける設定トルク値と、定常研削時における設定トルク値
とを高・低に切り換えることにより、過負荷防止という
トルクリミッタ本来の機能を発揮させつつ、起動・停止
時の滑りを防止することができる。これにより、トルク
リミッタの滑りによる耐久性低下が防止される。
ける設定トルク値と、定常研削時における設定トルク値
とを高・低に切り換えることにより、過負荷防止という
トルクリミッタ本来の機能を発揮させつつ、起動・停止
時の滑りを防止することができる。これにより、トルク
リミッタの滑りによる耐久性低下が防止される。
【００２１】（４）実施例に示すように、研削加工時に
おけるトルクリミッタの滑り時に、ディスク間の連結を
解除し、トルクリミッタを空転させることにより、その
耐久性低下が一層効果的に防止される。
おけるトルクリミッタの滑り時に、ディスク間の連結を
解除し、トルクリミッタを空転させることにより、その
耐久性低下が一層効果的に防止される。
【図１】本考案の実施例を示す断面図である。
【図２】トルクリミッタ周辺部の断面図である。
【図３】トルクリミッタのトルク調整用の空気圧制御回
路図である。
路図である。
【図４】従来の技術を示す断面図である。
【図５】センタ−レス研削盤の機構を示す略図である。
３ 駆動軸 ５ ウォ−ムホイ−ル ６ トルクリミッタ ６ａ ディスク ６ｂ ディスク ７ ウォ−ム軸 ８ ワンウェイクラッチ １６ テ−パ−ロ−ラ（ワ−ク） １７ 砥石 １９ ドラム １９ｂ ドラムスピンドル
Claims (3)
- 【請求項１】 相互に独立駆動回転される研削砥石とド
ラムとの間にワ−クを位置決め支持して加工を行なうセ
ンタ−レス研削盤におけるものであって、ドラムスピン
ドルに連結された駆動軸、駆動源からの回転トルクを設
定トルク値内で駆動軸に伝達するトルクリミッタ、駆動
軸の回転が駆動源の回転よりも大きくなった場合に、駆
動軸から駆動源に回転トルクを伝達し得るワンウェイク
ラッチとを具えたセンタ−レス研削盤におけるドラムス
ピンドルの駆動軸回転制御機構。 - 【請求項２】 トルクリミッタがディスク間の摩擦力を
利用してトルク伝達をなすものであり、かつ、ディスク
間の摩擦力を可変で調整可能なトルク調整手段がトルク
リミッタに具備された請求項１のセンタ−レス研削盤に
おけるドラムスピンドルの駆動軸回転制御機構。 - 【請求項３】 トルクリミッタの設定トルク値が、ドラ
ムスピンドル系の起動・停止時の必要回転トルク値に対
応した値と、研削加工時の過負荷トルク値に対応した値
とに切換設定される請求項２のセンタ−レス研削盤にお
けるドラムスピンドルの駆動軸回転制御機構。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1776691U JP2538018Y2 (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | センタ−レス研削盤におけるドラムスピンドルの駆動軸回転制御機構 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1776691U JP2538018Y2 (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | センタ−レス研削盤におけるドラムスピンドルの駆動軸回転制御機構 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04109847U JPH04109847U (ja) | 1992-09-24 |
| JP2538018Y2 true JP2538018Y2 (ja) | 1997-06-04 |
Family
ID=31904469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1776691U Expired - Lifetime JP2538018Y2 (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | センタ−レス研削盤におけるドラムスピンドルの駆動軸回転制御機構 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2538018Y2 (ja) |
-
1991
- 1991-02-28 JP JP1776691U patent/JP2538018Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04109847U (ja) | 1992-09-24 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
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