JP2534159B2 - Ｎｉ−Ｍｏ−Ｗ系複硼化物サ−メット焼結体とその製造方法 - Google Patents
Ｎｉ−Ｍｏ−Ｗ系複硼化物サ−メット焼結体とその製造方法Info
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- JP2534159B2 JP2534159B2 JP2132502A JP13250290A JP2534159B2 JP 2534159 B2 JP2534159 B2 JP 2534159B2 JP 2132502 A JP2132502 A JP 2132502A JP 13250290 A JP13250290 A JP 13250290A JP 2534159 B2 JP2534159 B2 JP 2534159B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はアルミニウムの押出型やアルミニウムのダイ
カスト型などの用途に適するNi−Mo−Ｗ系複硼化物焼結
体、さらに詳しくは強度、硬度および靱性に優れた緻密
なNi−Mo−Ｗ系複硼化物サーメット焼結体に関するもの
である。
カスト型などの用途に適するNi−Mo−Ｗ系複硼化物焼結
体、さらに詳しくは強度、硬度および靱性に優れた緻密
なNi−Mo−Ｗ系複硼化物サーメット焼結体に関するもの
である。
［技術の背景］ 先に本発明者らは、強度、硬度、靱性ならびに耐熱衝
撃性に優れたNiのMoとＷからなる複硼化物焼結体を特開
昭63−143236に開示し、さらに600℃〜1000℃付近まで
の高温度域における強度を向上せしめるのに、複硼化物
の硬質相の一部を4a、5aおよび6a族の遷移金属の金属窒
化物で置き換えることが有効であることを見出し、特開
平１−131071（以下、先行発明という）として開示して
いる。その後の研究の結果、焼結体の肉厚が30mm程度よ
り厚い場合、焼結体の内部に気孔が残留する傾向がある
のを認め、その原因の究明と改善対策を検討し、複硼化
物硬質相の一部を置換するために配合された窒化物の一
部分が焼結中に分解する傾向があり、分解して生成した
窒素ガスが気孔の残留の原因となっているものと考え
た。
撃性に優れたNiのMoとＷからなる複硼化物焼結体を特開
昭63−143236に開示し、さらに600℃〜1000℃付近まで
の高温度域における強度を向上せしめるのに、複硼化物
の硬質相の一部を4a、5aおよび6a族の遷移金属の金属窒
化物で置き換えることが有効であることを見出し、特開
平１−131071（以下、先行発明という）として開示して
いる。その後の研究の結果、焼結体の肉厚が30mm程度よ
り厚い場合、焼結体の内部に気孔が残留する傾向がある
のを認め、その原因の究明と改善対策を検討し、複硼化
物硬質相の一部を置換するために配合された窒化物の一
部分が焼結中に分解する傾向があり、分解して生成した
窒素ガスが気孔の残留の原因となっているものと考え
た。
本発明は先行発明による焼結体の優れた強度、硬度、
靱性ならびに耐熱衝撃性を損うことなく、厚肉の焼結体
の焼結不良、特には肉厚30mm以上を有する焼結体の内部
に残留する気孔を無くした緻密な焼結体を得ようとする
ものである。
靱性ならびに耐熱衝撃性を損うことなく、厚肉の焼結体
の焼結不良、特には肉厚30mm以上を有する焼結体の内部
に残留する気孔を無くした緻密な焼結体を得ようとする
ものである。
［発明の構成］ 本発明のNi−Mo−Ｗ系複硼化物サーメット焼結体は、
Ni−Mo−Ｗ系複硼化物を硬質相とし、結合相が主として
Ni、MoおよびＷの合金からなる焼結体であって、硬質相
および結合相中にTaおよび／またはNbが固溶されてお
り、結合相中にTaが１〜25重量％および／またはNbが１
〜35重相量％固溶した相対密度が99.9％以上の緻密な焼
結体とされていることを特徴とする。
Ni−Mo−Ｗ系複硼化物を硬質相とし、結合相が主として
Ni、MoおよびＷの合金からなる焼結体であって、硬質相
および結合相中にTaおよび／またはNbが固溶されてお
り、結合相中にTaが１〜25重量％および／またはNbが１
〜35重相量％固溶した相対密度が99.9％以上の緻密な焼
結体とされていることを特徴とする。
本発明のNi−Mo−Ｗ系複硼化物サーメット焼結体で
は、結合相中に含まれるTaの量が１〜25重量％および／
またはNbの量が１〜35重量％であり、好ましくはTaの含
有量が５〜20重量％、Nbの含有量が３〜10重量％とされ
る。
は、結合相中に含まれるTaの量が１〜25重量％および／
またはNbの量が１〜35重量％であり、好ましくはTaの含
有量が５〜20重量％、Nbの含有量が３〜10重量％とされ
る。
本発明のNi−Mo−Ｗ系複硼化物サーメット焼結体の他
の好ましい態様では、焼結体の肉厚が30mm以上である。
の好ましい態様では、焼結体の肉厚が30mm以上である。
本発明のNi−Mo−Ｗ系複硼化物サーメット焼結体の他
の好ましい態様では、焼結体中に結合相を14〜70重量％
であり、焼結体中央部の曲げ強度が170kg/mm2以上であ
る。
の好ましい態様では、焼結体中に結合相を14〜70重量％
であり、焼結体中央部の曲げ強度が170kg/mm2以上であ
る。
本発明のNi−Mo−Ｗ系複硼化物を硬質相とし、結合相
が主としてNi、MoおよびＷの合金からなるサーメット焼
結体の製造方法は、硬質相および結合相中に固溶せしめ
るTaおよび／またはNbの原料として、Ta粉、Nb粉、Ta−
Ｂ合金粉、Nb−Ｂ合金粉、Ta−Ni合金粉およびNb−Ni合
金粉から選ばれる一種以上の粉末を用い、結合相中にお
けるTaの含有率が１〜25重量％、Nbの含有率が１〜35重
量％となるようにTaおよび／またはNbの原料を配合す
る。
が主としてNi、MoおよびＷの合金からなるサーメット焼
結体の製造方法は、硬質相および結合相中に固溶せしめ
るTaおよび／またはNbの原料として、Ta粉、Nb粉、Ta−
Ｂ合金粉、Nb−Ｂ合金粉、Ta−Ni合金粉およびNb−Ni合
金粉から選ばれる一種以上の粉末を用い、結合相中にお
けるTaの含有率が１〜25重量％、Nbの含有率が１〜35重
量％となるようにTaおよび／またはNbの原料を配合す
る。
即ち本発明は、Ni−Mo−Ｗ系複硼化物((Mo1-xWx)2NiB
2)を硬質相とし、結合相が主としてNi、MoおよびＷの合
金からなる焼結体において、硬質相および結合相中にTa
および／またはNbを固溶せしめたことにより高強度、高
硬度、高靱性で耐熱衝撃性にすぐれているとともに、焼
結性が良好で緻密なサーメット焼結体を提供するもので
ある。
2)を硬質相とし、結合相が主としてNi、MoおよびＷの合
金からなる焼結体において、硬質相および結合相中にTa
および／またはNbを固溶せしめたことにより高強度、高
硬度、高靱性で耐熱衝撃性にすぐれているとともに、焼
結性が良好で緻密なサーメット焼結体を提供するもので
ある。
本発明のサーメット焼結体を得るには、例えばMoB、W
B、MoおよびNiの各粉末にTa粉、Nb粉、Ta−Ｂ合金粉、N
b−Ｂ合金粉、Ta−Ni合金粉、Nb−Ni合金粉の中から選
ばれる１種以上の粉末を秤量して加え、回転ボールミル
や振動ボールミル等を用いて、エタノール等の有機溶媒
中で混合粉砕し、乾燥後、金型プレスやラバープレス等
を用いて加圧成形し、好ましくは真空中等の減圧雰囲気
中において、1100℃〜1500℃で焼結する。用いる原料粉
末は必ずしも上記のMoB粉、WB粉、Mo粉およびNi粉の形
である必要はなく、例えばNi−Ｂ合金粉とMo粉、Ｗ粉お
よびNi粉との組合せ、あるいは予めアトマイズ法やその
他の方法で合成したMo2NiB2粉末や(Mo1-xWx)2NiB2粉末
とNi粉末、Mo粉末等との組合せ、更にはNi、Mo、Ｗ等の
単体の金属粉末とＢ粉末の組合せ等でもよく、これらの
組合せの原料粉末にTa粉、Nb粉、Ta−Ｂ粉、Nb−Ｂ粉、
Ta−Ni粉、Nb−Ni粉の中から選ばれる１種類以上の粉末
を所定量配合すればよい。
B、MoおよびNiの各粉末にTa粉、Nb粉、Ta−Ｂ合金粉、N
b−Ｂ合金粉、Ta−Ni合金粉、Nb−Ni合金粉の中から選
ばれる１種以上の粉末を秤量して加え、回転ボールミル
や振動ボールミル等を用いて、エタノール等の有機溶媒
中で混合粉砕し、乾燥後、金型プレスやラバープレス等
を用いて加圧成形し、好ましくは真空中等の減圧雰囲気
中において、1100℃〜1500℃で焼結する。用いる原料粉
末は必ずしも上記のMoB粉、WB粉、Mo粉およびNi粉の形
である必要はなく、例えばNi−Ｂ合金粉とMo粉、Ｗ粉お
よびNi粉との組合せ、あるいは予めアトマイズ法やその
他の方法で合成したMo2NiB2粉末や(Mo1-xWx)2NiB2粉末
とNi粉末、Mo粉末等との組合せ、更にはNi、Mo、Ｗ等の
単体の金属粉末とＢ粉末の組合せ等でもよく、これらの
組合せの原料粉末にTa粉、Nb粉、Ta−Ｂ粉、Nb−Ｂ粉、
Ta−Ni粉、Nb−Ni粉の中から選ばれる１種類以上の粉末
を所定量配合すればよい。
一般的にこれらの原料粉末はできる限り純度が高く微
細である方が優れた特性を有するサーメット焼結体を得
る上で有利であることは言うまでもない。
細である方が優れた特性を有するサーメット焼結体を得
る上で有利であることは言うまでもない。
これらの原料を用いた成形体を焼結する際、昇温過程
で成形体中の各成分が反応してM3B2（Ｍは主としてMo、
ＷおよびNiでありこれに固溶する副成分としてTaおよび
／またはNbを含む）タイプの複硼化物を形成し、次にこ
の複硼化物とNi、MoおよびＷを主成分とし、副成分とし
てTaおよび／またはNbを含有する残りの金属相が共晶反
応を起し液相を生ずる。成形体はこの液相焼結によって
容易に相対密度がほぼ100％の緻密な焼結体となる。
で成形体中の各成分が反応してM3B2（Ｍは主としてMo、
ＷおよびNiでありこれに固溶する副成分としてTaおよび
／またはNbを含む）タイプの複硼化物を形成し、次にこ
の複硼化物とNi、MoおよびＷを主成分とし、副成分とし
てTaおよび／またはNbを含有する残りの金属相が共晶反
応を起し液相を生ずる。成形体はこの液相焼結によって
容易に相対密度がほぼ100％の緻密な焼結体となる。
本発明によるサーメット焼結体の製造方法では、先行
発明によるサーメット焼結体のように、窒化物を添加し
ないので、先行発明によるサーメット焼結体に見られ
た、窒化物の一部分が分解して発生する窒素ガスを原因
とする気孔の形成もなく、緻密で特性の優れたサーメッ
ト焼結体となり、特に焼結体の肉厚が30mmを超えても、
内部まで緻密な焼結体となる。
発明によるサーメット焼結体のように、窒化物を添加し
ないので、先行発明によるサーメット焼結体に見られ
た、窒化物の一部分が分解して発生する窒素ガスを原因
とする気孔の形成もなく、緻密で特性の優れたサーメッ
ト焼結体となり、特に焼結体の肉厚が30mmを超えても、
内部まで緻密な焼結体となる。
本発明において、結合相および硬質相中に固溶せしめ
る金属元素としてTaおよび／またはNbが選ばれるのは、
TaやNbが結合相中に固溶するときの固溶強化能が大き
く、焼結体の強度向上に寄与する効果が大きいためであ
る。
る金属元素としてTaおよび／またはNbが選ばれるのは、
TaやNbが結合相中に固溶するときの固溶強化能が大き
く、焼結体の強度向上に寄与する効果が大きいためであ
る。
次に固溶せしめるTaやNbの供給原料としてTa粉、Nb
粉、Ta−Ｂ粉、Nb−Ｂ粉、Ta−Ni粉、Nb−Ni粉の中から
選ばれる１種類以上の粉末を選ぶ理由は、これらの原料
がMoB、WB、Ni、Mo等の他の原料粉末と比較的反応しや
すく、結合相や硬質相中に溶け込みやすいこと、および
先行発明で用いられた窒化物と異なり焼結時に気孔の原
因となるようなガスの放出がないことなどが挙げられ
る。
粉、Ta−Ｂ粉、Nb−Ｂ粉、Ta−Ni粉、Nb−Ni粉の中から
選ばれる１種類以上の粉末を選ぶ理由は、これらの原料
がMoB、WB、Ni、Mo等の他の原料粉末と比較的反応しや
すく、結合相や硬質相中に溶け込みやすいこと、および
先行発明で用いられた窒化物と異なり焼結時に気孔の原
因となるようなガスの放出がないことなどが挙げられ
る。
結合相中に含まれるTaおよび／またはNbの量を各々１
〜25重量％、１〜35重量％としたのは、これらの量より
含有量が少ないと強度などの特性の向上効果が充分得ら
れず、またこれらの量より含有量が多いと逆に強度の低
下が認められるためである。
〜25重量％、１〜35重量％としたのは、これらの量より
含有量が少ないと強度などの特性の向上効果が充分得ら
れず、またこれらの量より含有量が多いと逆に強度の低
下が認められるためである。
得られる焼結体の特性から見て、結合相中に含まれる
Taおよび／またはNbの量は各々５〜20重量％、３〜10重
量％とするのがより好ましい。
Taおよび／またはNbの量は各々５〜20重量％、３〜10重
量％とするのがより好ましい。
さらに好ましくは、TaやNbとともに結合相中に含有さ
れるMoとＷの合計量を10〜35重量％とすると、Taおよび
／またはNbによる固溶強化の効果がさらに高まり、強度
や靱性等の特性がさらに向上する。
れるMoとＷの合計量を10〜35重量％とすると、Taおよび
／またはNbによる固溶強化の効果がさらに高まり、強度
や靱性等の特性がさらに向上する。
原料中に配合されたMoとＷは、本発明の複硼化物サー
メット焼結体の焼結過程では、先ず優先的に複硼化物の
成形に利用され、余剰のMoとＷが結合相中に固溶すると
いう傾向を示す。
メット焼結体の焼結過程では、先ず優先的に複硼化物の
成形に利用され、余剰のMoとＷが結合相中に固溶すると
いう傾向を示す。
結合相中にMoとＷが10〜35重量％固溶されている場
合、MoとＷの好ましい固溶割合はMoが70〜95重量％、Ｗ
が５〜30重量％である。複硼化物サーメット焼結体の中
のＷの含有量を余りに増すことは、焼結体の比重を大き
くすることになり、この点からＷの含有量は余り多くし
ないほうが良い。
合、MoとＷの好ましい固溶割合はMoが70〜95重量％、Ｗ
が５〜30重量％である。複硼化物サーメット焼結体の中
のＷの含有量を余りに増すことは、焼結体の比重を大き
くすることになり、この点からＷの含有量は余り多くし
ないほうが良い。
焼結体中に占める結合相の割合を14〜70重量％とする
のが好ましいのは、結合相の量が14重量％より多いと優
れた強度と靱性、特に靱性が優れた焼結体が得られるか
らであり、また結合相の割合が70重量％を超えると硬度
の低下傾向が認められるからである。
のが好ましいのは、結合相の量が14重量％より多いと優
れた強度と靱性、特に靱性が優れた焼結体が得られるか
らであり、また結合相の割合が70重量％を超えると硬度
の低下傾向が認められるからである。
本発明の複硼化物サーメットの製造方法において、成
形体の焼結は、好ましくは10-2torr以下の真空中で行
う。このことは焼結の初期において原料粉末に吸着され
ているガス成分等の放出に都合が良く、緻密な焼結体が
得やすくなる他、アルゴンなどのガスを消費しない点で
も好ましいためである。
形体の焼結は、好ましくは10-2torr以下の真空中で行
う。このことは焼結の初期において原料粉末に吸着され
ているガス成分等の放出に都合が良く、緻密な焼結体が
得やすくなる他、アルゴンなどのガスを消費しない点で
も好ましいためである。
［実施例］ 以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。
実施例１ MoB粉末（Ｂ含有量10.3％、平均粒径4.5μｍ）47重量
％、WB粉末（Ｂ含有量5.5％、平均粒径3.5μｍ）８重量
％、Mo粉末（純度99.9％、平均粒径0.8μｍ）７重量
％、Ni粉末（純度99.6％、平均粒径2.8μｍ）33重量
％、Ta粉末（純度99.7％、平均粒径15μｍ）５重量％を
秤量して合わせ、振動ミルを用いてエタノール媒体中で
24時間混合粉砕した。得られたスラリーを減圧下で乾燥
後２トン／cm2の圧力で静水圧プレス成形を行い、これ
を約10-3torrの真空中において1275℃の温度で１時間焼
結し50mm×50mm×50mmの立方体形状の焼結体を得た。
％、WB粉末（Ｂ含有量5.5％、平均粒径3.5μｍ）８重量
％、Mo粉末（純度99.9％、平均粒径0.8μｍ）７重量
％、Ni粉末（純度99.6％、平均粒径2.8μｍ）33重量
％、Ta粉末（純度99.7％、平均粒径15μｍ）５重量％を
秤量して合わせ、振動ミルを用いてエタノール媒体中で
24時間混合粉砕した。得られたスラリーを減圧下で乾燥
後２トン／cm2の圧力で静水圧プレス成形を行い、これ
を約10-3torrの真空中において1275℃の温度で１時間焼
結し50mm×50mm×50mmの立方体形状の焼結体を得た。
得られた焼結体の相対密度は99.9％以上であった。こ
の焼結体の、中央部から3mm×3mm×30mmの曲げ試験片を
切出し、室温における３点曲げ強度を測定したところ19
5kg/mm2であった。また、焼結体の中央部から切り出し
た3mm×3mm×30mmの試験片についてシェブロンノッチ法
により破壊靱性値を測定したところ、18MN/m3/2であ
り、ビッカース硬さは1000kg/mm2であった。また、用い
た原料粉末の組成と平均粒径を第１表にまとめて示し
た。
の焼結体の、中央部から3mm×3mm×30mmの曲げ試験片を
切出し、室温における３点曲げ強度を測定したところ19
5kg/mm2であった。また、焼結体の中央部から切り出し
た3mm×3mm×30mmの試験片についてシェブロンノッチ法
により破壊靱性値を測定したところ、18MN/m3/2であ
り、ビッカース硬さは1000kg/mm2であった。また、用い
た原料粉末の組成と平均粒径を第１表にまとめて示し
た。
実施例２〜14、比較例１〜７ TaやNbの供給原料の種類および配合量を変え、焼結体
の寸法以外の処方については実施例１と同様の条件で焼
結体を作製して特性を調べたところ、第２表（実施
例）、第３表（比較例）に示す結果を得た。
の寸法以外の処方については実施例１と同様の条件で焼
結体を作製して特性を調べたところ、第２表（実施
例）、第３表（比較例）に示す結果を得た。
実施例１〜14および比較例１、５〜７はTaやNbの供給
原料としてTaやNbの窒化物を使用していないことによ
り、50mm×50mm×50mmの厚肉ブロックを焼結しても内部
に気孔が残留せず、相対密度はいずれの焼結体も99.9％
以上となり、これら焼結体の中央部から切り出した試験
片について強度、硬度および靱性を測定したところ、本
発明の焼結体ではいずれも高いレベルの値が得られた。
原料としてTaやNbの窒化物を使用していないことによ
り、50mm×50mm×50mmの厚肉ブロックを焼結しても内部
に気孔が残留せず、相対密度はいずれの焼結体も99.9％
以上となり、これら焼結体の中央部から切り出した試験
片について強度、硬度および靱性を測定したところ、本
発明の焼結体ではいずれも高いレベルの値が得られた。
比較例１はTaやNbを結合相中に含有しない試料であ
る。この場合の相対密度は99.9％以上であり、中央部ま
で緻密に焼結されているが、強度、硬度、靱性の測定値
はいずれも低い値を示した。
る。この場合の相対密度は99.9％以上であり、中央部ま
で緻密に焼結されているが、強度、硬度、靱性の測定値
はいずれも低い値を示した。
比較例２および３はTaNの形でTaを添加した試料の薄
肉品と厚肉品の特性を示しているが、比較例２の薄肉品
の場合と比べると比較例３の厚肉品の強度、硬度、靱性
の差が著しいことがわかる。比較例４はNbNの形でNbを
添加した試料であるが、相対密度が低く十分な強度、硬
度、靱性が得られていない。
肉品と厚肉品の特性を示しているが、比較例２の薄肉品
の場合と比べると比較例３の厚肉品の強度、硬度、靱性
の差が著しいことがわかる。比較例４はNbNの形でNbを
添加した試料であるが、相対密度が低く十分な強度、硬
度、靱性が得られていない。
比較例５は、結合層中のNbの重量％を多くした場合で
あるが曲げ強度と靱性が相対的に小さくなっている。
あるが曲げ強度と靱性が相対的に小さくなっている。
比較例６、７はＷを含まないサーメット焼結体であ
り、相対するＷを含む焼結体と比べると、強度、硬度お
よび靱性が相対的に小さいことが分かる。
り、相対するＷを含む焼結体と比べると、強度、硬度お
よび靱性が相対的に小さいことが分かる。
以上のように本発明のNi−Mo−Ｗ系複硼化物サーメッ
ト焼結体では、肉厚が30mm以上ある焼結体の場合にも、
窒化物の形でTaやNbを添加した焼結体（先行発明による
焼結体）と比較して焼結体中央部での気孔の残留がなく
均質であり、高い強度、硬度、靱性等の特性を保有して
いる。したがってアルミニウムの押出し成形用ダイスや
アルミニウムのダイカスト成形用金型等の金型類など、
大型で厚肉の素材を必要とし、さらに高強度、高硬度、
高靱性が要求される用途で優れた性能と耐久性を示す材
料を提供するものであり、その産業上の利用効果は多大
である。
ト焼結体では、肉厚が30mm以上ある焼結体の場合にも、
窒化物の形でTaやNbを添加した焼結体（先行発明による
焼結体）と比較して焼結体中央部での気孔の残留がなく
均質であり、高い強度、硬度、靱性等の特性を保有して
いる。したがってアルミニウムの押出し成形用ダイスや
アルミニウムのダイカスト成形用金型等の金型類など、
大型で厚肉の素材を必要とし、さらに高強度、高硬度、
高靱性が要求される用途で優れた性能と耐久性を示す材
料を提供するものであり、その産業上の利用効果は多大
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−19441（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−196353（ＪＰ，Ａ)
Claims (7)
- 【請求項１】Ni−Mo−Ｗ系複硼化物を硬質相とし、結合
相が主としてNi、MoおよびＷの合金からなる焼結体であ
って、硬質相および結合相中にTaおよび／またはNbが固
溶されており、結合相中にTaが１〜25重量％および／ま
たはNbが１〜35重量％固溶した相対密度が99.9％以上の
緻密な焼結体とされていることを特徴とするNi−Mo−Ｗ
系複硼化物サーメット焼結体。 - 【請求項２】請求項１において、結合相中に固溶してい
るTaの量が５〜20重量％であるNi−Mo−Ｗ系複硼化物サ
ーメット焼結体。 - 【請求項３】請求項１または２において、結合相中に固
溶しているNbの量が３〜10重量％であるNi−Mo−Ｗ系複
硼化物サーメット焼結体。 - 【請求項４】請求項１〜３のいずれか１つにおいて、焼
結体の肉厚が30mm以上であるNi−Mo−Ｗ系複硼化物サー
メット焼結体。 - 【請求項５】請求項１〜４のいずれか１つにおいて、焼
結体中に結合相を14〜70重量％含み、かつ焼結体中央部
の曲げ強度が170kg/mm2以上であるNi−Mo−Ｗ系複硼化
物サーメット焼結体。 - 【請求項６】請求項１〜５のいずれか１つにおいて、結
合相中にMoとＷが合計量で10〜35重量％固溶しており、
この合計量中のＷの割合が５〜30重量％であるNi−Mo−
Ｗ系複硼化物サーメット焼結体。 - 【請求項７】Ni−Mo−Ｗ系複硼化物を硬質相とし、結合
相が主としてNi、MoおよびＷの合金からなる焼結体を製
造するに際し、硬質相および結合相中に固溶せしめるTa
および／またはNbの原料として、Ta粉、Nb粉、Ta−Ｂ合
金粉、Nb−Ｂ合金粉、Ta−Ni合金粉およびNb−Ni合金粉
から選ばれる一種以上の粉末を用い、結合相中のTaの含
有量が１〜25重量％および／またはNbの含有量が１〜35
重量％となるようにTaおよび／またはNbの原料を配合し
たものを焼結することを特徴とするNi−Mo−Ｗ系複硼化
物サーメット焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2132502A JP2534159B2 (ja) | 1990-05-24 | 1990-05-24 | Ｎｉ−Ｍｏ−Ｗ系複硼化物サ−メット焼結体とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2132502A JP2534159B2 (ja) | 1990-05-24 | 1990-05-24 | Ｎｉ−Ｍｏ−Ｗ系複硼化物サ−メット焼結体とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0428840A JPH0428840A (ja) | 1992-01-31 |
| JP2534159B2 true JP2534159B2 (ja) | 1996-09-11 |
Family
ID=15082866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Country Status (1)
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| JP (1) | JP2534159B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3025601B2 (ja) * | 1993-04-28 | 2000-03-27 | 旭硝子株式会社 | 鍛造加工用金型およびその製造方法 |
-
1990
- 1990-05-24 JP JP2132502A patent/JP2534159B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0428840A (ja) | 1992-01-31 |
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