JP2510898B2

JP2510898B2 - 高清浄度溶鋼溶製用取鍋の内張り用耐火物

Info

Publication number: JP2510898B2
Application number: JP3096184A
Authority: JP
Inventors: 紘一山口; 勇気男中村; 宏美高橋; 一彦藤井
Original assignee: KUROSAKI YOGYO KK; Nippon Steel Corp
Current assignee: KUROSAKI YOGYO KK; Nippon Steel Corp
Priority date: 1991-04-03
Filing date: 1991-04-03
Publication date: 1996-06-26
Anticipated expiration: 2011-06-26
Also published as: JPH04308022A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、高清浄度鋼溶製用の耐
火物に関するものであって、特にｓｏｌ．Ａｌ．０．０
０２％以下の伸線加工性、疲労強度、あるいは被削性を
要求されるＳｉ脱酸鋼溶製用の取鍋内張り用耐火物に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】今日の二次精練および連続鋳造を行なう
状況の下での取鍋は、出鋼温度の上昇、滞湯時間の延長
等を強いられるため耐火物にかかる負担が過酷なものに
なっている。そのために現在の取鍋内張り用耐火物は高
耐食性を指向したものが主流をしめている。例えば取鍋
の中で最も溶損の大きいスラグライン用の耐火物として
は、高アルミナ質またはＡｌ₂Ｏ₃−ＭｇＯ系及びジルコ
ン質耐火物が使用される場合が多く、最近ではカーボン
添加により耐スポーリング性を向上させた材質も使用さ
れている。また、溶鋼やスラグによる磨耗が大きい取鍋
一般壁用の耐火物としては、高アルミナ質、中アルミナ
質あるいはジルコン質のれんがが使用される場合が多
い。なお、一部では耐火物のコスト低減を目的に一般壁
の不定形化を進めるメーカーも増えている。主に流し込
み材が使用されるが、これについても高耐食性、高耐磨
耗性を目的に高アルミナ質、あるいはスピネル質が使用
されている。敷耐火物については直接スラグに接する
機会が少ないので、高耐スポーリング性指向によるジル
コン質、シャモット質、蝋石質耐火物が使用されてい
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従来から高清浄度Ｓｉ
キルド鋼を製造するに当たっては耐火物の非アルミナ化
（純Ａｌ₂Ｏ₃を用いない）が望ましいと言われてきた。
その理由は介在物組成制御用の溶鋼酸素活量およびｓ
ｏｌ．Ａｌ．の微量コントロール（小山等：学振１９委
員会第３分科会・神戸製鋼所資料；Ｓ６２．９．３
０）、耐火物を構成する純Ａｌ₂Ｏ₃粒子の脱落防止
（市橋等；鉄と鋼Ｖｏｌ．７１Ｎｏ．２・８５−Ａ２
５）であった。従って、従来技術で可能な取鍋内張り耐
火物の非アルミナ化、例えばジルコン系耐火物の使用、
タンディッシュ内張り耐火物の非アルミナ化、例えばＭ
ｇＯ系耐火物の使用等、部分的には非アルミナ化が行な
われ、それなりの改善効果も認められていた（斉藤等；
神戸製鋼技報Ｖｏｌ．３４Ｎｏ．２ｐ９６）が、実
害介在物を皆無にし、実用上のトラブルを防止できるレ
ベルには至っていない（斉藤等；神戸製鋼技報Ｖｏｌ．
３４Ｎｏ．２ｐ９６）。その理由は、溶鋼注入系の
耐火物を非アルミナ化することが技術的に困難であった
ことと、部分的な非アルミナ化（純Ａｌ₂Ｏ₃粒子を用い
ない）では、本発明者等が明らかにしたように溶鋼中お
よび耐火物中カーボンとの反応で耐火物中のＳｉＯ₂成
分が還元されてＡｌ₂Ｏ₃成分が濃化する結果、後述する
実害となるＡｌ₂Ｏ₃粒子相及びスピネル（ＭｇＯ・Ａｌ
₂Ｏ₃）相が生成することを防止できないからである。し
たがって溶鋼と接触する耐火物は、実害を及ぼさないレ
ベルにアルミナレス化する必要がある。Ｓｉキルド鋼を
溶製・鋳造した後のＡｌ₂Ｏ₃成分を含有した蝋石質等の
取鍋耐火物稼働面は、反応付着生成物が少ないため、従
来無害であると考えられていたが、本発明者らの最近の
調査結果では、耐火物稼働面にＡｌ₂Ｏ₃が濃化して生成
したアルミナ相、スピネル相が鋳造中に脱落し、鋳片に
トラップされて実害を生じる介在物になっていると推定
される。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明は従来技術の課題
を有利に解決するものであってｓｏｌ．Ａｌ．０．００
２％以下のＳｉ脱酸鋼を溶製する取鍋の内張り用耐火物
において、（１）溶鋼と接触する部分のＡｌ_２Ｏ_３含有
量を８重量％以下とし、ＺｒＯ_２：３５重量％以上、Ｓ
ｉＯ_２：１０〜５５重量％、およびその他の耐火成分：
０〜５重量％からなることを特徴とする高清浄度鋼溶製
用取鍋の内張り用耐火物。（２）：（１）の取鍋内張り
用耐火物で、取鍋敷き部以外の溶鋼と接触する耐火物中
のＡｌ_２Ｏ_３含有量を４重量％以下とし、ＺｒＯ _２とし
て４５重量％以上を含有し、さらにＳｉＯ_２：１０〜２
５重量％含有することを特徴とするセミジルコン質の高
清浄度鋼溶製用取鍋の内張り用耐火物。（３）：（１）
又は（２）の取鍋内張り耐火物で、スラグライン部の溶
鋼と接触する耐火物のＡｌ_２Ｏ_３含有量を２重量％以下
とし、ＺｒＯ_２として６０〜８０重量％を含有し、さら
にＳｉＯ_２を２０〜４０重量％含有し、さらにその他の
耐火成分を０〜５重量％含有することを特徴とする高清
浄度鋼溶製用取鍋の内張り用耐火物である。

【０００５】以下本発明を図表を用いて説明する。表１
は本発明に適用する鋼種であって、特に低Ａｌに特徴が
ある。Ａｌは強脱酸元素で脱酸・酸素コントロール用に
有用であるが、ｓｏｌ．Ａｌ．が０．００２％以上にな
ると非延性硬質のＡｌ₂Ｏ₃系介在物を生じて、疲労特
性、伸線加工特性および被削性等を害するので、低Ａｌ
とする必要がある。Ｃは材質強度コントロ−ルに必要で
あり、用途によって必然的にその成分範囲が決定される
が、０．０５％未満では後述する本発明で問題にしてい
る耐火物稼働面のＡｌ₂Ｏ₃成分濃化も問題とならない。
ＳｉはＣと共に脱酸・酸素コントロール上必要であり、
また靱性をあまり低下せずに強度を増加させる効果が有
り、０．０３〜２．５０％が実用化されている。Ｍｎ
は強度を増加させる効果が有り、また介在物の軟質化に
も効果が有り０．１５〜２．００％程度が実用化されて
いる。Ｐ，Ｓは偏析を悪化させ、材料特性を悪化させる
ので０．０３％以下が望ましい。Ｏは介在物組成コント
ロール上重要な成分でありＣ，Ｓｉ含有量に対して適当
な範囲が有るが安定して鋳造できるのは８０ｐｐｍ以下
である。これ以上では鋳片にブローホールが発生したり
して鋳造が不安定になる。その他Ｃｒ，Ｎｂ，Ｖ等材質
特性上有効で脱酸および介在物組成にあまり影響を及ぼ
さない元素は含有してもかまわない。

【０００６】

【表１】

【０００７】〈耐火物をアルミナレス化する必要性〉伸
線加工中の破断面、および疲労破面に認められる実害と
なる介在物は、殆どが純アルミナ、およびスピネル（Ａ
ｌ₂Ｏ₃・ＭｇＯ）である。Ｓｉキルド鋼を溶製、鋳造し
た後の中アルミナ質および蝋石質の取鍋内張り耐火物稼
働面には耐火物基材の粒子とは形態が異なる数十μｍ〜
１５０μｍサイズのアルミナ相、およびスピネル相が析
出していることが検鏡調査、ＥＰＭＡ調査で確認され
た。その稼働面断面の模式図を図１に示す。図で１は溶
鋼と反応生成したアルミナ相であり、２は（Ａｌ，Ｓ
ｉ，Ｍｎ）Ｏ系主体のマトリックスである。３は耐火物
基材である。これらＡｌ₂Ｏ₃成分含有耐火物の稼働面に
アルミナ、スピネル相が生成する機構をＡｌ₂Ｏ₃−Ｓｉ
Ｏ₂系耐火物の場合を例にして述べる。この例は連鋳タ
ンディッシュ堰（５２％Ａｌ₂Ｏ₃，４８％ＳｉＯ₂）の
場合であるが、取鍋内張り耐火物の場合も同じ反応であ
る。

【０００８】カーボンを含まないＡｌ₂Ｏ₃−ＳｉＯ₂系
耐火物にアルミナ相が生成する機構について、溶鋼と
耐火物との反応を熱力学的に検討した。その結果を表２
に示す（熱力学データは学振・製鋼第１９委員会「製鋼
反応の推奨平衡値」を使用した）。１５００℃の溶鋼５
０Ｔと耐火物１ｋｇが平衡に達するまで反応した結果を
反応後の欄に示してある。溶鋼５０Ｔはタンディッシュ
内の溶鋼、耐火物１ｋｇは堰表面の反応層の量を想定し
ている。表で水準は高炭素鋼との反応の例である。耐
火物中のＳｉＯ₂が還元されて消失し、アルミナが１０
０％つまり純アルミナ相が生成することを示している。
さらにアルミナの一部も還元されてｓｏｌ．Ａｌ．とし
て溶鋼に入っていることが分かる。水準は溶鋼中カー
ボンが０．２％の場合であるが、この場合でも純アルミ
ナ相が生成する。水準およびは溶鋼中Ｍｎ含有量を
変更した場合であるが、あまり変化は認められない。こ
の結果から、耐火物中のＳｉＯ₂成分は溶鋼中のカーボ
ンで還元されて、Ａｌ₂Ｏ₃成分が濃化し純アルミナ相が
生成することがわかる。従来溶鋼中のＭｎでＳｉＯ₂が
還元されると言う文献が多く見られる（成田：耐火物，
３０〔１４〕,ｐ１４（１９７８）等）が、本発明の場
合にはカーボンの方が還元力が大きいことが分かる。こ
の全体の反応をムライト組成の例で示すと（３）式で表
わされる。〈3Al₂O₃・2SiO₂〉＋ 4〔C〕＝ 3Al₂O₃ ＋ 2〔Si〕＋ 4{CO} （３）この場合、耐火物中のＡｌ₂Ｏ₃成分が濃化してアルミナ
相が生成するので、実害となるアルミナ相の生成を防止
するためには、Ａｌ₂Ｏ₃成分を極力含有しない耐火物を
使用する必要がある。取鍋内張り耐火物がジルコン系の
場合も、ジルコン（ＳｉＯ₂・ＺｒＯ₂）が高温の稼働面
でＳｉＯ₂とＺｒＯ₂に解離したＳｉＯ₂が溶鋼カーボン
で還元され、耐火物に含まれるＡｌ₂Ｏ₃成分が濃化する
ため、Ａｌ₂Ｏ₃含有量を少なくする必要がある。

【０００９】

【表２】

【００１０】一方、耐火物中にカーボンを含有した耐火
物の場合も、例えばＳｉキルド鋼を鋳造したアルミナ−
黒鉛質の浸漬ノズル稼働面には、ノズル基材に用いられ
ているアルミナ粒子とは形態が異なる数十〜数百μｍサ
イズのアルミナ相、およびスピネル相が生成しているこ
とが検鏡調査・ＥＰＭＡ分析で確認された。耐火物を構
成する純アルミナ粒子が脱落して硬質の実害介在物にな
るのは当然として、アルミナ相およびＡｌ₂Ｏ₃成分を含
有し、かつカーボンを含有する浸漬ノズル等の耐火物稼
働面にＡｌ₂Ｏ₃相及びスピネル（ＭｇＯ・Ａｌ₂Ｏ₃）相
が生成するのは次の機構によると考えられる。アルミナ
−黒鉛質の浸漬ノズルの様に耐火物中にカーボンを含有
する場合は、浸漬ノズル内のＡｌ₂Ｏ₃およびＳｉＯ₂成
分がＣおよびＣＯガスで還元されてＡｌ₂Ｏガス、Ｓｉ
Ｏガスとして稼働面に移動してＡｌ₂Ｏガスは溶鋼側か
ら酸素を得てＡｌ₂Ｏ₃として析出し、ＳｉＯはさらにカ
ーボン，およびＣＯガスで還元されてＳｉとしてメタル
中へ移行する（福田等：鉄と鋼′８６−Ｓ２８０等）。
全体の反応式は次の様に表わされる。〈Al₂O₃〉＋ 4〈C〉＋ 2〈SiO₂〉 → (Al₂O₃) ＋ 2〔Si〕＋ 4{CO} （１）ＳｉＯ₂を含まないカーボン含有耐火物の反応式も同様
に（２）式（Ｈａｕｃｋら：Ｅｉｓｅｎｈｕｔｔｅｎｗ
ｅｓ．５３（１９８２）Ｎｒ．４Ａｐｒｉｌ，Ｐ１２
７）で表わされる。 3〈Al₂O₃〉＋ 6〈C〉 → 4〔Al〕＋ (Al₂O₃) ＋ 6{CO} （２）従ってＳｉＯ₂を含まない場合でもカーボンを含有して
いれば稼働面にＡｌ₂Ｏ₃が生成することになる。稼働面
にアルミナ相の生成を防止するには、Ａｌ₂Ｏ₃成分を極
力含有しない耐火物、すなわちアルミナレス耐火物とす
る必要がある。また、耐火物稼働面にスピネル（ＭｇＯ
・Ａｌ₂Ｏ₃）相の生成がしばしば認められるのは、転炉
スラグ、およびＭｇＯ系耐火物成分や脱酸生成物中のＭ
ｇＯ成分と耐火物稼働面に生成したＡｌ₂Ｏ₃が反応して
スピネルが生成するためであると推定される。

【００１１】本発明による取鍋内張り耐火物は（１）溶
鋼と接触する部分のＡｌ_２Ｏ_３含有量を８重量％以下と
し、ＺｒＯ_２：３５重量％以上、ＳｉＯ_２：１０〜５５
重量％、およびその他の耐火成分：０〜５重量％からな
り、また（２）取鍋敷き部以外の溶鋼と接触する耐火物
中のＡｌ_２Ｏ_３含有量を４重量％以下とし、ＺｒＯ _２と
して４５重量％以上を含有し、さらにＳｉＯ_２：１０〜
２５重量％含有するセミジルコン質用の耐火物、さらに
（３）スラグライン部の溶鋼と接触する耐火物のＡｌ_２
Ｏ_３含有量を２重量％以下とし、ＺｒＯ_２として６０〜
８０重量％を含有し、さらにＳｉＯ_２を２０〜４０重量
％含有し、さらにその他の耐火成分を０〜５重量％含有
する耐火物であるために、溶鋼との反応で耐火物稼働面
に実害となるアルミナ相やスピネル相が生成することが
ない。アルミナを含有しない耐火性原料としてはジルコ
ン、ジルコニア、溶融シリカ、珪石等がある。本発明の
耐火物はこれらの耐火原料を主に使用してなる。耐火物
が上記耐火原料で構成される場合、ＳｉＯ_２含有量が６
５％を超えると耐食性の低下が著しくなるので５５％以
下が望ましい。また１０％未満では耐スポーリング性が
低下する。残部は主としてＺｒＯ_２成分で、３５〜９０
％となる。上記耐火性原料のみで耐火物を製造すること
も可能であるが、定形耐火物はその製造時に作業性が安
定せず、混練、成形に熟練を要する。また、不定形耐火
物の場合には、主として炉前で混練、養成されて使用さ
れるため、特にその作業性の不安定さが問題となる。こ
の難点を解決するために、耐火粘土を使用することが出
来る。しかしこの場合耐火物中のＡｌ_２Ｏ_３含有量が１
０％を超えるほどに多くなると、（Ａｌ，Ｓｉ，Ｚｒ）
Ｏ系の低融点生成物が多くなり耐食性の低下をもたらす
もので少ない方が望ましい。以上述べたように、本発明
成分系による取鍋内張り用耐火物は、耐食性や、耐スポ
ーリング性の点で従来の耐火物と同等以上の耐用性があ
り、しかもＳｉキルド鋼の鋳造に於いてアルミナ相やス
ピネル相等の実害となる高融点・硬質介在物を生成しな
いため、鋼材品質向上の上で大きな利点がある。

【００１２】

【実施例】以下、本発明例を実施例に基ずいて説明す
る。表３に定形耐火物の例を示す。実施例Ａは、ジルコ
ニア原料１７重量％、溶融シリカ８重量％、ジルコン原
料７５重量％からなる配合を、バインダーとしてフェノ
ール樹脂を添加して混練・成形・焼成して得られるもの
である。化学成分はＺｒＯ₂が６７％、ＳｉＯ₂が３２％
であり、不可避的なＡｌ₂Ｏ₃含有量は０．３％である。
実施例Ｂはジルコン原料６０重量％、珪石２５重量％、
可塑材としての粘土１５％からなるものである。化学成
分はＺｒＯ₂が４０％、ＳｉＯ₂が５３％であり、粘土に
よるＡｌ₂Ｏ₃含有量は６％である。実施例Ａ，Ｂは耐食
性、耐スポーリング性も良好であり、鋼材品質への影響
も問題がなかった。比較例Ｃは化学成分としてＳｉＯ₂
が過剰な材質であり、ジルコン原料４５％、溶融シリカ
５０重量％、珪石５重量％からなる配合をバインダーと
してフェノール樹脂を添加して混練・成形・焼成して得
られるものである。化学成分はＺｒＯ₂が３０％、Ｓｉ
Ｏ₂が７０％であり、不可避的Ａｌ₂Ｏ₃含有量は０．４
％である。この比較例Ｃは、本発明を適用した実施例と
比較して耐食性に劣り、溶鋼を汚染し鋼材の品質を低下
せしめる。比較例Ｄは化学成分としてＳｉＯ₂が不足し
ている材質であり、ジルコニア原料７７重量％、珪石３
重量％、ジルコン原料２０重量％からなるものである。
化学成分はＺｒＯ₂が９０％、ＳｉＯ₂が９％であり、不
可避的成分としてのＡｌ₂Ｏ₃含有量が０．３％である。
この比較例Ｄは、本発明を適用した実施例と比較して、
耐スポーリング性に劣り寿命が短い。比較例Ｅは化学成
分としてのＡｌ₂Ｏ₃含有量が過剰な材質であり、粘土を
３５重量％使用している。この比較例Ｅは本発明を適用
した実施例と比較して、耐スポーリング性に劣り、また
稼働面に品質上有害なアルミナ相、スピネル相の生成が
認められた。比較例Ｆは高アルミナ質煉瓦であり、バン
ケツ８０重量％、アルミナ原料１０重量％、粘土１０重
量％からなる。本発明を適用した実施例と比較して、耐
スポーリング性が劣り、有害なアルミナ、スピネル相
の生成も多数認められた。

【００１３】

【表３】

【００１４】表４．には不定形耐火物の例を示す。実施
例Ｇはジルコニア原料１７重量％、溶融シリカ８重量
％、ジルコン原料７５％からなる配合を、水を添加して
混練・施工・養生して使用されるものである。化学成分
はＺｒＯ₂が６７％、ＳｉＯ₂が３２％であり、不可避的
なＡｌ₂Ｏ₃含有量は０．３％である。実施例Ｈはジルコ
ン原料６３重量％、珪石２７重量％、可塑材としての粘
土１０重量％からなるものである。化学成分はＺｒＯ₂
が４２％、ＳｉＯ₂が５４％であり、粘土によるＡｌ₂Ｏ
₃含有量は４％である。実施例Ｇ、Ｈは耐食性が良好で
あり、特にＨは作業性も良好である。比較例Ｉは化学成
分としてのＳｉＯ₂が過剰な材質であり、ジルコン原料
４５重量％、珪石５５重量％、から成るものである。化
学成分はＺｒＯ₂が３０％、ＳｉＯ₂が６９％であり、不
可避的なＡｌ₂Ｏ₃含有量は０．６％である。この比較例
Ｉは、本発明を適用した実施例と比較して耐食性に劣
り、溶鋼を汚染して品質を低下させた。比較例Ｊは化
学成分としてＳｉＯ₂が不足している材質であり、ジル
コニア原料７７重量％、珪石３重量％、ジルコン原料２
０重量％からなるものである。化学成分はＺｒＯ₂が９
０％、ＳｉＯ₂が９％であり、不可避成分としてのＡｌ₂
Ｏ₃含有量が０．３％である。この比較例Ｊは、本発明
を適用した実施例と比較して耐スポーリング性に劣り、
寿命が著しく短くなる。比較例Ｋは化学成分としてＡｌ
₂Ｏ₃が過剰な材質であり、粘土を３５重量％使用してい
る。この比較例Ｋは本発明を適用した実施例と比較し
て、耐スポーリング性に劣り、また稼働面に有害なアル
ミナ相、スピネル相の生成も認められた。比較例Ｌは従
来の蝋石タイプの流し込み材であり、蝋石８０重量
％、アルミナ原料１０重量％、粘土１０重量％からな
る。化学成分はＳｉＯ₂が６２重量％、Ａｌ₂Ｏ₃が３１
重量％であり、稼働面に有害なアルミナ相、スピネル相
が多数生成した。

【００１５】

【表４】

【００１６】図２は、本発明対象成分の鋼材を、約２０
０ミクロンまで伸線加工をしたときの介在物性断線指数
と耐火物改善経過との関連を調査した結果を示す。従来
品は鍋から、タンディッシュ、および注入系耐火物とし
て、Ａｌ₂Ｏ₃含有耐火物を使用したものである。比較例
１は鍋注入系ノズル、ロングノズル、タンディッシュ内
壁、タンディッシュ上ノズル、ストッパー、浸漬ノズ
ル、タンディッシュカバー等の耐火物をＡｌ₂Ｏ₃含有量
１０％以下に少なくし、取鍋内張り耐火物のみを従来の
蝋石質主体の物を用いた場合である。鍋耐火物の稼働面
に生成したアルミナ、スピネル相が溶損脱落して断線を
生じた実害介在物になったことを示している。本発明
１は、本発明の取鍋内張り耐火物を従来品に替えて使用
した例である。その他は従来耐火物であるが若干の改善
効果が認められる。本発明２は本発明の考えを発展さ
せ、取鍋から浸漬ノズルまでの溶鋼と接触する全ての耐
火物のＡｌ₂Ｏ₃含有量を１０％以下にした例で大幅に改
善されている。これは溶鋼と耐火物の反応で生じるアル
ミナ、スピネルの実害介在物を無くすることが出来たか
らである。本発明２でも極僅かに介在物性の断線が認め
られるが、これは脱酸生成物系、及びスラグ系の大型介
在物起因によるものである。このレベルになると表面欠
陥起因、及び中心偏析起因の断線の方が圧倒的に多
く、従来問題となっていた介在物性起因の断線トラブル
は殆ど生じなくなった。同様に、硬質介在物が大幅に減
少した結果疲労限が向上し、また硬質介在物に起因する
伸線時のダイスの寿命が延長し、切削時の工具刃先の傷
みが減少した結果、被削性も向上した。なお、図３に取
鍋およびタンディッシュ耐火物の構造例を示す。

【００１７】

【発明の効果】本発明によって、耐火物稼働面に実害を
及ぼす硬質のアルミナ相やスピネル相が生成しなくな
り、鋳片内の硬質介在物が減少した結果、伸線加工中の
断線トラブルが減少し、また疲労限が向上し、さらに被
削性も向上させることが出来た。

【図面の簡単な説明】

【図１】高アルミナ質稼働面における断面模式図、

【図２】本発明と比較例との介在物性の断線指数を示す
図、

【図３】取鍋およびタンデッシュ耐火物の構造例を示
す。

【符号の説明】

１溶鋼と反応生成したアルミナ相、２（Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｎ）Ｏ系主体のマトリックス、３耐火物基材。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者高橋宏美千葉県君津市君津１番地新日本製鐵株式会社君津製鐵所内 (72)発明者藤井一彦千葉県木更津市築地７番地１黒崎窯業株式会社木更津工場内

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】ｓｏｌ．Ａｌ．０．００２％以下のＳｉ
脱酸鋼を溶製する取鍋の内張り用耐火物において、溶鋼
と接触する部分のＡｌ_２Ｏ_３含有量を８重量％以下と
し、ＺｒＯ_２：３５重量％以上、ＳｉＯ_２：１０〜５５
重量％、およびその他の耐火成分：０〜５重量％からな
ることを特徴とする高清浄度鋼溶製用取鍋の内張り用耐
火物。
【請求項２】請求項１記載の取鍋内張り用耐火物で、
取鍋敷き部以外の溶鋼と接触する耐火物中のＡｌ_２Ｏ_３
含有量を４重量％以下とし、ＺｒＯ _２として４５重量％
以上を含有し、さらにＳｉＯ_２：１０〜２５重量％含有
することを特徴とするセミジルコン質の高清浄度鋼溶製
用取鍋の内張り用耐火物。
【請求項３】請求項１又は２記載の取鍋内張り耐火物
で、スラグライン部の溶鋼と接触する耐火物のＡｌ_２Ｏ
_３含有量を２重量％以下とし、ＺｒＯ_２として６０〜８
０重量％を含有し、さらにＳｉＯ_２を２０〜４０重量％
含有し、さらにその他の耐火成分を０〜５重量％含有す
ることを特徴とする高清浄度鋼溶製用取鍋の内張り用耐
火物。