JP2024076304A - タイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、ウェットグリップ性能と、低燃費性能と、耐摩耗性能とを高度にバランスさせたタイヤを提供することを課題とする。【解決手段】樹脂成分／イソプレン骨格ゴムの質量比率≧０．５、を満たし、トレッドゴムの厚さは、９．５ｍｍ以下であり、あるいは、周方向主溝の溝深さは、７．５ｍｍ以下であり、サイドウォール部におけるカーカスの外側に補強コード層が設けられ、前記補強コード層は、上端部が接地端の内方に位置し、下端部がカーカスの折り返し端よりも上方に位置しており、前記折り返し端から接地端までのカーカスに沿った長さＬに対し、前記補強コード層のカーカスに沿った長さＬｔが、Ｌｔ＜０．５Ｌとなるように設定されている。【選択図】図１

Description

本発明は、タイヤに関するものである。

従来、車両の安全性を向上させる見地から、湿潤路面での制動性能（以下、「ウェットグリップ性能」と略称する。）を向上させるために、種々の検討がなされている。例えば、下記特許文献１には、天然ゴムを７０質量％以上含むゴム成分に対して、熱可塑性樹脂と、シリカを含む充填剤を配合してなるゴム組成物を、タイヤのトレッドゴムに適用することで、乾燥路面及び湿潤路面の双方に対するタイヤの制動性能が向上することが開示されている。
一方、昨今の環境問題への関心の高まりに伴う世界的な二酸化炭素排出規制の動きに関連して、自動車の低燃費化に対する要求が強まりつつある。このような要求に対応するため、タイヤ性能についても、低燃費性能の向上（転がり抵抗の低減）が求められている。
また、タイヤの経済性の観点から、タイヤ用ゴム組成物の開発にあたっては、ウェットグリップ性能、低燃費性能の他、耐摩耗性能を向上させることも求められている。

国際公開第２０１５／０７９７０３号

しかしながら、本発明者が検討したところ、上記特許文献１に記載の技術によれば、タイヤのウェットグリップ性能を向上させることができるものの、低燃費性能及び耐摩耗性能に改善の余地があることが分かった。

そこで、本発明は、ウェットグリップ性能と、低燃費性能と、耐摩耗性能とを高度にバランスさせたタイヤを提供することを課題とする。

上記課題を解決する本発明の要旨構成は、以下の通りである。
（１）ゴム成分と、樹脂成分と、充填剤と、を含むタイヤ用ゴム組成物からなるトレッドゴムを備えるタイヤであって、
前記ゴム成分が、イソプレン骨格ゴムと、スチレン－ブタジエンゴムと、を含み、
前記スチレン－ブタジエンゴムは、ガラス転移温度が－４０℃未満であり、
前記樹脂成分の含有量が、前記ゴム成分１００質量部に対して１質量部以上５０質量部未満であり、
前記樹脂成分は、少なくとも部分的に水素添加されており、且つ、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、
下記の式：
前記樹脂成分／前記イソプレン骨格ゴムの質量比率≧０．５
を満たし、
前記トレッドゴムの厚さは、９．５ｍｍ以下であり、あるいは、前記トレッドゴムにタイヤ周方向に延びる周方向主溝を設け、前記周方向主溝の溝深さは、７．５ｍｍ以下であり、
サイドウォール部におけるカーカスの外側に補強コード層が設けられ、
前記補強コード層は、上端部が接地端の内方に位置し、下端部がカーカスの折り返し端よりも上方に位置しており、前記折り返し端から接地端までのカーカスに沿った長さＬに対し、前記補強コード層のカーカスに沿った長さＬｔが、Ｌｔ＜０．５Ｌとなるように設定されていることを特徴とする、タイヤ。

ここで、スチレン－ブタジエンゴムのガラス転移温度については、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とする。具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定する。
また、本明細書において、イソプレン骨格ゴム、スチレン－ブタジエンゴム及び樹脂成分のＳＰ値（溶解度パラメータ）は、Ｆｅｄｏｒｓ法に従って、算出する。
また、「トレッドゴムの厚さ」は、タイヤを適用リムに組み込み、規定内圧を充填し、無負荷とした、基準状態における、タイヤ赤道面上での厚さをいうものとする（タイヤ赤道面上に溝が配置されている場合は、溝が無いとした仮想線を引いて考えるものとする）。
また、「接地端」とは、タイヤを適用リムに組み込み、規定内圧を充填し、最大負荷荷重を負荷した際の接地面のタイヤ幅方向両外端をいうものとする。
また、長さＬ及びＬｔは、上記基準状態における長さをいうものとする。
本明細書において、「適用リム」とは、タイヤが生産され、使用される地域に有効な産業規格であって、日本ではＪＡＴＭＡ（日本自動車タイヤ協会）のＪＡＴＭＡ ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ、欧州ではＥＴＲＴＯ（Ｔｈｅ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｔｙｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｏｒｇａｎｉｓａｔｉｏｎ）のＳＴＡＮＤＡＲＤＳ ＭＡＮＵＡＬ、米国ではＴＲＡ（Ｔｈｅ Ｔｉｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，Ｉｎｃ．）のＹＥＡＲ ＢＯＯＫ等に記載されているまたは将来的に記載される、適用サイズにおける標準リム（ＥＴＲＴＯのＳＴＡＮＤＡＲＤＳ ＭＡＮＵＡＬではＭｅａｓｕｒｉｎｇ Ｒｉｍ、ＴＲＡのＹＥＡＲ ＢＯＯＫではＤｅｓｉｇｎ Ｒｉｍ）を指す（即ち、上記の「リム」には、現行サイズに加えて将来的に上記産業規格に含まれ得るサイズも含む。「将来的に記載されるサイズ」の例としては、ＥＴＲＴＯ ２０１３年度版において「ＦＵＴＵＲＥ ＤＥＶＥＬＯＰＭＥＮＴＳ」として記載されているサイズを挙げることができる。）が、上記産業規格に記載のないサイズの場合は、タイヤのビード幅に対応した幅のリムをいう。また、「規定内圧」とは、上記ＪＡＴＭＡ等に記載されている、適用サイズ・プライレーティングにおける単輪の最大負荷能力に対応する空気圧（最高空気圧）を指し、上記産業規格に記載のないサイズの場合は、「規定内圧」は、タイヤを装着する車両毎に規定される最大負荷能力に対応する空気圧（最高空気圧）をいうものとする。また、「最大負荷荷重」とは、上記に最大負荷能力に対応する荷重をいう。

（２）前記樹脂成分は、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が０．５０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下である、上記（１）に記載のタイヤ。

（３）前記イソプレン骨格ゴムと前記スチレン－ブタジエンゴムとのＳＰ値の差が、０．３（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上である、上記（１）又は（２）に記載のタイヤ。

（４）前記イソプレン骨格ゴムの含有量が、前記ゴム成分１００質量部中、１～８０質量部である、上記（１）～（３）のいずれか１つに記載のタイヤ。

（５）前記イソプレン骨格ゴムの含有量が、前記ゴム成分１００質量部中、１～４０質量部である、上記（４）に記載のタイヤ。

（６）前記スチレン－ブタジエンゴムが、窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤で変性されている、上記（１）～（５）のいずれか１つに記載のタイヤ。

（７）前記樹脂成分は、軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１６００ｇ／ｍｏｌである、上記（１）～（６）のいずれか１つに記載のタイヤ。
ここで、樹脂成分の軟化点は、ＪＩＳ－Ｋ２２０７－１９９６（環球法）に準拠して測定する。
また、樹脂成分の重量平均分子量は、ゲル透過クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定し、ポリスチレン換算の値を算出する。

（８）前記樹脂成分が、水添Ｃ５系樹脂、水添Ｃ５－Ｃ９系樹脂、水添ジシクロペンタジエン系樹脂、及び水添テルペン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種である、上記（１）～（７）に記載のタイヤ。

本発明によれば、ウェットグリップ性能と、低燃費性能と、耐摩耗性能とを高度にバランスさせたタイヤを提供することができる。

第１実施形態のタイヤを赤道面Ｅ を境とした左側の半分を線図的に示す断面図である。 第１実施形態のタイヤの走行状態を示す側面図である。 第２実施形態のタイヤを赤道面Ｅを境とした左側の半分を線図的に示す断面図である。 第２実施形態のタイヤの走行状態を示す側面図である。 ＲＦＩＤの配置例を示す図である。 ＲＦＩＤの配置例を示す図である。

以下、本発明の実施形態について、図面を参照して詳細に例示説明する。

本発明の一実施形態にかかるタイヤは、ゴム成分と、樹脂成分と、充填剤と、を含むタイヤ用ゴム組成物からなるトレッドゴムを備えるものであるので、先に、タイヤ用ゴム組成物について説明する。

＜タイヤ用ゴム組成物＞
タイヤ用ゴム組成物は、ゴム成分と、樹脂成分と、充填剤と、を含む。そして、タイヤ用ゴム組成物においては、前記ゴム成分が、イソプレン骨格ゴムと、スチレン－ブタジエンゴムと、を含み、前記スチレン－ブタジエンゴムは、ガラス転移温度が－４０℃未満であり、前記樹脂成分の含有量が、前記ゴム成分１００質量部に対して１質量部以上５０質量部未満であり、前記樹脂成分は、少なくとも部分的に水素添加されており、且つ、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、下記の式：
前記樹脂成分／前記イソプレン骨格ゴムの質量比率≧０．５
を満たす。

タイヤ用ゴム組成物においては、少なくとも部分的に水素添加されており、且つ、イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下である樹脂成分をゴム成分１００質量部に対して１質量部以上の含有量で配合することで、該ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能を向上させることができる。
但し、前記樹脂成分を配合するだけでは、該ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能と耐摩耗性能が低下し、また、該樹脂成分の含有量が、ゴム成分１００質量部に対して５０質量部以上では、該ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能と耐摩耗性能が悪化する。これに対し、本発明のタイヤ用ゴム組成物においては、前記樹脂成分の含有量を、ゴム成分１００質量部に対して５０質量部未満とし、更に、ガラス転移温度が－４０℃未満のスチレン－ブタジエンゴムを配合することで、前記充填剤の分散性を改良して、該ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能と耐摩耗性能を補完する。
更に、前記樹脂成分／前記イソプレン骨格ゴムの質量比率を０．５以上とすることで、該ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能を更に向上させることができる。
従って、タイヤ用ゴム組成物は、タイヤに適用することで、タイヤのウェットグリップ性能と、低燃費性能と、耐摩耗性能とを高度にバランスさせることが可能である。

（ゴム成分）
タイヤ用ゴム組成物は、ゴム成分を含み、該ゴム成分は、イソプレン骨格ゴムと、スチレン－ブタジエンゴムと、を含み、更に他のゴム成分を含んでもよい。

－イソプレン骨格ゴム－
前記イソプレン骨格ゴムは、イソプレン単位を主たる骨格とするゴムであり、具体的には、天然ゴム（ＮＲ）、合成イソプレンゴム（ＩＲ）等が挙られる。
ゴム成分がイソプレン骨格ゴムを含有することで、ゴム組成物の破壊強度を高めることができる。その結果、該ゴム組成物を適用したタイヤの転がり抵抗を小さくして、低燃費性能を向上させることができ、また、タイヤの耐摩耗性能を向上させることもできる。

前記イソプレン骨格ゴムの含有量は、前記ゴム成分１００質量部中、１～８０質量部であることが好ましく、１～４０質量部であることが更に好ましい。イソプレン骨格ゴムの含有量が、ゴム成分１００質量部中、１～８０質量部の場合、該ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能とウェットグリップ性能とを更に向上させることができる。また、イソプレン骨格ゴムの含有量が、ゴム成分１００質量部中、１～４０質量部の場合、該ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能とウェットグリップ性能とをより一層向上させることができる。また、イソプレン骨格ゴムの配合効果をより大きくする観点からは、イソプレン骨格ゴムの含有量は、前記ゴム成分１００質量部中、１０質量部以上が更に好ましい。

－スチレン－ブタジエンゴム－
前記スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）は、ガラス転移温度が－４０℃未満であり、好ましくは－４５℃以下、更に好ましくは－５０℃以下であり、また、好ましくは－９０℃より高い。スチレン－ブタジエンゴムのガラス転移温度が－４０℃未満であると、該ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能と耐摩耗性能とを十分に向上させることができる。また、ガラス転移温度が－９０℃より高いスチレン－ブタジエンゴムは、合成し易い。

前記スチレン－ブタジエンゴムの含有量は、前記ゴム成分１００質量部中、２０～９９質量部であることが好ましく、３０～９９質量部であることがより好ましく、４０～９９質量部であることがより好ましく、５０～９９質量部であることがより好ましく、６０～９９質量部であることが更に好ましい。スチレン－ブタジエンゴムの含有量が、ゴム成分１００質量部中、６０～９９質量部の場合、タイヤ用ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能とウェットグリップ性能とを更に向上させることができる。

前記イソプレン骨格ゴムと前記スチレン－ブタジエンゴムとのＳＰ値の差は、０．３（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上であることが好ましく、０．３５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上であることが更に好ましい。イソプレン骨格ゴムとスチレン－ブタジエンゴムとのＳＰ値の差が０．３（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上の場合、イソプレン骨格ゴムとスチレン－ブタジエンゴムとが非相溶になり易い。

前記スチレン－ブタジエンゴムは、結合スチレン量が１５質量％未満であることが好ましい。スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量とは、スチレン－ブタジエンゴムに含まれるスチレン単位の割合を意味する。スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量が１５質量％未満である場合、ガラス転移温度が低くなり易い。スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量は、１４質量％以下であることがより好ましく、１３質量％以下であることがより好ましく、１２質量％以下であることが更に好ましい。また、スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量は、ゴム組成物を適用したタイヤの耐摩耗性能の観点から、５質量％以上であることが好ましく、７質量％以上であることがより好ましく、８質量％以上であることが更に好ましい。
前記スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量は、スチレン－ブタジエンゴムの重合に用いる単量体の量、重合度等により調整することができる。

前記スチレン－ブタジエンゴムは、窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤で変性されていることが好ましい。スチレン－ブタジエンゴムが窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤で変性されている場合、ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能と、低燃費性能と、耐摩耗性能とのバランスが更に向上し、特には、低燃費性能と耐摩耗性能を更に向上させることができる。
前記窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤とは、少なくとも１つの窒素原子を含む官能基と少なくとも１つのアルコキシ基を有する変性剤の総称である。
窒素原子を含む官能基は、下記から選択されることが好ましい。
第一アミノ基、加水分解可能な保護基で保護された第一アミノ基、第一アミンのオニウム塩残基、イソシアネート基、チオイソシアネート基、イミン基、イミン残基、アミド基、加水分解可能な保護基で保護された第二アミノ基、環状第二アミノ基、環状第二アミンのオニウム塩残基、非環状第二アミノ基、非環状第二アミンのオニウム塩残基、イソシアヌル酸トリエステル残基、環状第三アミノ基、非環状第三アミノ基、ニトリル基、ピリジン残基、環状第三アミンのオニウム塩残基及び非環状第三アミンのオニウム塩残基からなる群から選択される官能基を有し、直鎖、分枝、脂環若しくは芳香族環を含む炭素数１～３０の１価の炭化水素基、又は酸素原子、硫黄原子及びリン原子から選ばれる少なくとも１種のヘテロ原子を含んでいても良い、直鎖、分枝、脂環又は芳香族環を含む炭素数１～３０の１価の炭化水素基である。

－－第１の好適態様の変性スチレン－ブタジエンゴム－－
前記スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）は、アミノアルコキシシラン化合物で変性されていることが好ましく、充填剤に対して高い親和性を有する観点から、末端がアミノアルコキシシラン化合物で変性されていることが更に好ましい。スチレン－ブタジエンゴムの末端がアミノアルコキシシラン化合物で変性されている場合、変性スチレン－ブタジエンゴムと充填剤（特には、シリカ）との相互作用が特に大きくなる。

前記スチレン－ブタジエンゴムの変性箇所は、上述のように分子末端であってもよいが、主鎖であってもよい。
分子末端が変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、例えば、国際公開第２００３／０４６０２０号、特開２００７－２１７５６２号公報に記載の方法に従って、活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体の末端に、種々の変性剤を反応させることで製造できる。
一好適態様においては、該分子末端が変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、国際公開第２００３／０４６０２０号、特開２００７－２１７５６２号公報に記載の方法に従って、シス－１，４結合量が７５％以上の活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体の末端に、アミノアルコキシシラン化合物を反応させた後、多価アルコールのカルボン酸部分エステルと反応させて安定化を行うことで製造することができる。

前記多価アルコールのカルボン酸部分エステルとは、多価アルコールとカルボン酸とのエステルであり、かつ水酸基を一つ以上有する部分エステルを意味する。具体的には、炭素数４以上の糖類又は変性糖類と脂肪酸とのエステルが好ましく用いられる。このエステルは、更に好ましくは、（１）多価アルコールの脂肪酸部分エステル、特に炭素数１０～２０の飽和高級脂肪酸又は不飽和高級脂肪酸と多価アルコールとの部分エステル（モノエステル、ジエステル、トリエステルのいずれでもよい）、（２）多価カルボン酸と高級アルコールの部分エステルを、多価アルコールに１～３個結合させたエステル化合物等が挙げられる。
部分エステルの原料に用いられる多価アルコールとしては、好ましくは少なくとも三つの水酸基を有する炭素数５又は６の糖類（水素添加されていても、水素添加されていなくてもよい）、グリコールやポリヒドロキシ化合物等が用いられる。また、原料脂肪酸としては、好ましくは炭素数１０～２０の飽和又は不飽和脂肪酸であり、例えば、ステアリン酸、ラウリン酸、パルミチン酸が用いられる。
多価アルコールの脂肪酸部分エステルの中では、ソルビタン脂肪酸エステルが好ましく、具体的には、ソルビタンモノラウリン酸エステル、ソルビタンモノパルミチン酸エステル、ソルビタンモノステアリン酸エステル、ソルビタントリステアリン酸エステル、ソルビタンモノオレイン酸エステル、ソルビタントリオレイン酸エステル等が挙げられる。

上記アミノアルコキシシラン化合物としては、特に限定されないが、下記一般式（ｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物が好ましい。
Ｒ^１１ _ａ－Ｓｉ－（ＯＲ^１２）_４－ａ ・・・ （ｉ）

一般式（ｉ）中、Ｒ^１１及びＲ^１２は、それぞれ独立に炭素数１～２０の一価の脂肪族炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基を示し、Ｒ^１１及びＲ^１２の少なくとも１つはアミノ基で置換されており、ａは０～２の整数であり、ＯＲ^１２が複数ある場合、各ＯＲ^１２は互いに同一でも異なっていてもよく、また、分子中には活性プロトンは含まれない。

上記アミノアルコキシシラン化合物としては、下記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物も好ましい。

一般式（ｉｉ）中、ｎ１＋ｎ２＋ｎ３＋ｎ４＝４（但し、ｎ２は１～４の整数であり、ｎ１、ｎ３およびｎ４は０～３の整数である）である。
Ａ^１は、飽和環状３級アミン化合物残基、不飽和環状３級アミン化合物残基、ケチミン残基、ニトリル基、（チオ）イソシアナート基、イソシアヌル酸トリヒドロカルビルエステル基、ニトリル基、ピリジン基、（チオ）ケトン基、アミド基、並びに加水分解性基を有する第一若しくは第二アミノ基の中から選択される少なくとも１種の官能基である。ｎ４が２以上の場合には、Ａ^１は、同一でも異なっていてもよく、Ａ^１は、Ｓｉと結合して環状構造を形成する二価の基であってもよい。
Ｒ^２１は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｎ１が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
Ｒ^２２は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよい。ｎ２が２以上の場合には、Ｒ^２２は、互いに同一若しくは異なっていてもよいし、或いは、一緒になって環を形成してもよい。
Ｒ^２３は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子であり、ｎ３が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
Ｒ^２４は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基であり、ｎ４が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
加水分解性基を有する第一若しくは第二アミノ基における加水分解性基としては、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｉｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることが好ましい。

一般式（ｉｉｉ）中、ｐ１＋ｐ２＋ｐ３＝２（但し、ｐ２は１～２の整数であり、ｐ１およびｐ３は０～１の整数である）である。
Ａ^２は、ＮＲａ（Ｒａは、一価の炭化水素基、加水分解性基又は含窒素有機基である）である。
Ｒ^２５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
Ｒ^２６は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又は含窒素有機基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよい。ｐ２が２の場合には、Ｒ^２６は、互いに同一でも異なっていてもよいし、或いは、一緒になって環を形成していてもよい。
Ｒ^２７は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子である。
Ｒ^２８は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
加水分解性基としては、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｉｖ）又は下記一般式（ｖ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

一般式（ｉｖ）中、ｑ１＋ｑ２＝３（但し、ｑ１は０～２の整数であり、ｑ２は１～３の整数である）である。
Ｒ^３１は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
Ｒ^３２及びＲ^３３は、それぞれ独立して、加水分解性基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
Ｒ^３４は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ１が２の場合には同一でも異なっていてもよい。
Ｒ^３５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ２が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。

一般式（ｖ）中、ｒ１＋ｒ２＝３（但し、ｒ１は１～３の整数であり、ｒ２は０～２の整数である）である。
Ｒ^３６は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
Ｒ^３７は、ジメチルアミノメチル基、ジメチルアミノエチル基、ジエチルアミノメチル基、ジエチルアミノエチル基、メチルシリル（メチル）アミノメチル基、メチルシリル（メチル）アミノエチル基、メチルシリル（エチル）アミノメチル基、メチルシリル（エチル）アミノエチル基、ジメチルシリルアミノメチル基、ジメチルシリルアミノエチル基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ１が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
Ｒ^３８は、炭素数１～２０のヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ２が２の場合には同一でも異なっていてもよい。
一般式（ｖ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物の具体例としては、Ｎ－（１，３－ジメチルブチリデン）－３－トリエトキシシリル－１－プロパンアミンが挙げられる。

上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｖｉ）又は下記一般式（ｖｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

一般式（ｖｉ）中、Ｒ^４０は、トリメチルシリル基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
Ｒ^４１は、炭素数１～２０のヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
Ｒ^４２は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
ここで、ＴＭＳは、トリメチルシリル基を示す（以下、同じ。）。

一般式（ｖｉｉ）中、Ｒ^４３及びＲ^４４は、それぞれ独立して炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
Ｒ^４５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、各Ｒ^４５は、同一でも異なっていてもよい。

上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｖｉｉｉ）又は下記一般式（ｉｘ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

一般式（ｖｉｉｉ）中、ｓ１＋ｓ２は３である（但し、ｓ１は０～２の整数であり、ｓ２は１～３の整数である）。
Ｒ^４６は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
Ｒ^４７及びＲ^４８は、それぞれ独立して炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。複数のＲ^４７又はＲ^４８は、同一でも異なっていてもよい。

一般式（ｉｘ）中、Ｘは、ハロゲン原子である。
Ｒ^４９は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
Ｒ^５０及びＲ^５１は、それぞれ独立して加水分解性基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であるか、或いは、Ｒ^５０及びＲ^５１は結合して二価の有機基を形成している。
Ｒ^５２及びＲ^５３は、それぞれ独立してハロゲン原子、ヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
Ｒ^５０及びＲ^５１としては、加水分解性基が好ましく、加水分解性基として、トリメチルシリル基、ｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｘ）、下記一般式（ｘｉ）、下記一般式（ｘｉｉ）又は下記一般式（ｘｉｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

一般式（ｘ）～（ｘｉｉｉ）中、記号Ｕ、Ｖは、それぞれ０～２且つＵ＋Ｖ＝２を満たす整数である。
一般式（ｘ）～（ｘｉｉｉ）中のＲ^５４～^９２は、同一でも異なっていてもよく、炭素数１～２０の一価若しくは二価の脂肪族又は脂環式炭化水素基、或いは炭素数６～１８の一価若しくは二価の芳香族炭化水素基である。
一般式（ｘｉｉｉ）中のα及びβは、０～５の整数である。

一般式（ｘ）、一般式（ｘｉ）、一般式（ｘｉｉ）を満たす化合物の中でも、特に、Ｎ１，Ｎ１，Ｎ７，Ｎ７－テトラメチル－４－（（トリメトキシシリル）メチル）へプタン－１，７－ジアミン、２－（（ヘキシル－ジメトキシシリル）メチル）－Ｎ１，Ｎ１，Ｎ３，Ｎ３－２－ペンタメチルプロパン－１，３－ジアミン、Ｎ１－（３－（ジメチルアミノ）プロピル）－Ｎ３，Ｎ３－ジメチル－Ｎ１－（３－（トリメトキシシリル）プロピル）プロパン－１，３－ジアミン、４－（３－（ジメチルアミノ）プロピル）－Ｎ１，Ｎ１，Ｎ７，Ｎ７－テトラメチル－４－（（トリメトキシシリル）メチル）へプタン－１，７－ジアミンが好ましい。
また、一般式（ｘｉｉｉ）を満たす化合物の中でも、特に、Ｎ，Ｎ－ジメチル－２－（３－（ジメトキシメチルシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－２－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチル－２－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチル－３－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）プロパン－１－アミンが好ましい。

－－第２の好適態様の変性スチレン－ブタジエンゴム－－
前記スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）は、下記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤によって変性されていることも好ましい。この場合、ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能と耐摩耗性能を更に向上させることができる。

上記一般式（Ｉ）中、Ｒ^１、Ｒ^２及びＲ^３は、それぞれ独立して単結合又は炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６、Ｒ^７及びＲ^９は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキル基を示す。
Ｒ^８及びＲ^１１は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
Ｒ^１０は、炭素数１～２０の、アルキル基又はトリアルキルシリル基を示す。
ｍは、１～３の整数を示し、ｐは、１又は２を示す。
Ｒ^１～Ｒ^１１、ｍ及びｐは、複数存在する場合、それぞれ独立している。
ｉ、ｊ及びｋは、それぞれ独立して０～６の整数を示す。但し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は、３～１０の整数である。
Ａは、炭素数１～２０の、炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群から選択される少なくとも一種の原子を有し、活性水素を有しない有機基を示す。
ここで、一般式（Ｉ）中、Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（－ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（－ＮＨ_２）、スルフヒドリル基（－ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。

上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤によって変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、重量平均分子量（Ｍｗ）が２０×１０^４～３００×１０^４であって、該変性スチレン－ブタジエンゴムの総量に対して、分子量が２００×１０^４～５００×１０^４である変性スチレン－ブタジエンゴムを、０．２５～３０質量％含み、収縮因子（ｇ’）が０．６４未満であることが好ましい。

一般に、分岐を有する重合体は、同一の絶対分子量である直鎖状の重合体と比較した場合に、分子の大きさが小さくなる傾向にあり、前記収縮因子（ｇ’）は、想定上同一の絶対分子量である直鎖状重合体に対する、分子の占める大きさの比率の指標である。即ち、重合体の分岐度が大きくなれば、収縮因子（ｇ’）は小さくなる傾向にある。本実施形態では、分子の大きさの指標として固有粘度を用い、直鎖状の重合体は、固有粘度［η］＝－３．８８３Ｍ^{０．７７１}の関係式に従うものとして用いる。変性スチレン－ブタジエンゴムの各絶対分子量のときの収縮因子（ｇ’）を算出し、絶対分子量が１００×１０^４～２００×１０^４のときの収縮因子（ｇ’）の平均値を、その変性スチレン－ブタジエンゴムの収縮因子（ｇ’）とする。ここで、「分岐」とは、１つの重合体に対して、他の重合体が直接又は間接的に結合することにより形成されるものである。また、「分岐度」は、１の分岐に対して、直接又は間接的に互いに結合している重合体の数である。例えば、後述するカップリング残基を介して間接的に、後述の５つのスチレン－ブタジエン共重合体鎖が互いに結合している場合には、分岐度は５である。なお、カップリング残基とは、スチレン－ブタジエン共重合体鎖に結合される、変性スチレン－ブタジエンゴムの構成単位であり、例えば、後述するスチレン－ブタジエン共重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、カップリング剤由来の構造単位である。また、スチレン－ブタジエン共重合体鎖は、変性スチレン－ブタジエンゴムの構成単位であり、例えば、後述するスチレン－ブタジエン共重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、スチレン－ブタジエン共重合体由来の構造単位である。
前記収縮因子（ｇ’）は、好ましくは０．６４未満であり、より好ましくは０．６３以下であり、より好ましくは０．６０以下であり、更に好ましくは０．５９以下であり、より一層好ましくは０．５７以下である。また、収縮因子（ｇ’）の下限は、特に限定されず、検出限界値以下であってもよいが、好ましくは０．３０以上であり、より好ましくは０．３３以上であり、更に好ましくは０．３５以上であり、より一層好ましくは０．４５以上である。収縮因子（ｇ’）がこの範囲である変性スチレン－ブタジエンゴムを使用することで、ゴム組成物の加工性が向上する。
収縮因子（ｇ’）は分岐度に依存する傾向にあるため、例えば、分岐度を指標として収縮因子（ｇ’）を制御することができる。具体的には、分岐度が６である変性スチレン－ブタジエンゴムとした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．５９以上０．６３以下となる傾向にあり、分岐度が８である変性スチレン－ブタジエンゴムとした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．４５以上０．５９以下となる傾向にある。

上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤によって変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、分岐を有し、分岐度が５以上であることが好ましい。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合するスチレン－ブタジエン共重合体鎖とを有し、更に、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して５以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことがより好ましい。分岐度が５以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して５以上のスチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性スチレン－ブタジエンゴムの構造を特定することにより、より確実に収縮因子（ｇ’）を０．６４未満にすることができる。なお、１のカップリング残基に対して結合しているスチレン－ブタジエン共重合体鎖の数は、収縮因子（ｇ’）の値から確認することができる。
また、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、分岐を有し、分岐度が６以上であることがより好ましい。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合するスチレン－ブタジエン共重合体鎖とを有し、更に、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して６以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことが、更に好ましい。分岐度が６以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して６以上のスチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性スチレン－ブタジエンゴムの構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．６３以下にすることができる。
更に、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、分岐を有し、分岐度が７以上であることが更に好ましく、分岐度が８以上であることがより一層好ましい。分岐度の上限は、特に限定されないが、１８以下であることが好ましい。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合するスチレン－ブタジエン共重合体鎖とを有し、更に、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して７以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことが、より一層好ましく、１の当該カップリング残基に対して８以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことが、特に好ましい。分岐度が８以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して８以上のスチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性スチレン－ブタジエンゴムの構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．５９以下にすることができる。

前記スチレン－ブタジエン共重合体鎖は、少なくともその１つの末端が、それぞれカップリング残基が有するケイ素原子と結合していることが好ましい。この場合、複数のスチレン－ブタジエン共重合体鎖の末端が、１のケイ素原子と結合していてもよい。また、スチレン－ブタジエン共重合体鎖の末端と炭素数１～２０のアルコキシ基又は水酸基とが、一つのケイ素原子に結合し、その結果として、その１つのケイ素原子が炭素数１～２０のアルコキシシリル基又はシラノール基を構成していてもよい。

前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、伸展油を加えた油展ゴムとすることができる。該変性スチレン－ブタジエンゴムは、非油展であっても、油展であってもよいが、耐摩耗性能の観点から、１００℃で測定されるムーニー粘度が、２０以上１００以下であることが好ましく、３０以上８０以下であることがより好ましい。

前記変性スチレン－ブタジエンゴムの重量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは２０×１０^４以上３００×１０^４以下であり、より好ましくは５０×１０^４以上であり、より好ましくは６４×１０^４以上であり、更に好ましくは８０×１０^４以上である。また、上記重量平均分子量は、好ましくは２５０×１０^４以下であり、更に好ましくは１８０×１０^４以下であり、より好ましくは１５０×１０^４以下である。重量平均分子量が２０×１０^４以上であると、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性を十分に向上させることができる。また、重量平均分子量が３００×１０^４以下であると、ゴム組成物の加工性が向上する。

前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、該変性スチレン－ブタジエンゴムの総量（１００質量％）に対して、分子量が２００×１０^４以上５００×１０^４以下である変性スチレン－ブタジエンゴム（以下、「特定の高分子量成分」ともいう。）を、０．２５質量％以上３０質量％以下含むことが好ましい。該特定の高分子量成分の含有量が０．２５質量％以上３０質量％以下の場合、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性能を十分に向上させることができる。前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記特定の高分子量成分を、好ましくは１．０質量％以上含み、より好ましくは１．４質量％以上含み、更に好ましくは１．７５質量％以上含み、より一層好ましくは２．０質量％以上含み、特に好ましくは２．１５質量％以上含み、極めて好ましくは２．５質量％以上含む。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記特定の高分子量成分を、好ましくは２８質量％以下含み、より好ましくは２５質量％以下含み、更に好ましくは２０質量％以下含み、より一層好ましくは１８質量％以下含む。
なお、本明細書において、ゴム成分の「分子量」とは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって得られる、標準ポリスチレン換算分子量である。特定の高分子量成分の含有量がこのような範囲にある変性スチレン－ブタジエンゴムを得るためには、後述する重合工程と反応工程とにおける反応条件を制御することが好ましい。例えば、重合工程においては、後述する有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量を調整すればよい。また、重合工程において、連続式、及び回分式のいずれの重合様式においても、滞留時間分布を有する方法を用いる、即ち、成長反応の時間分布を広げるとよい。

前記変性スチレン－ブタジエンゴムにおいては、数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、１．６以上３．０以下が好ましい。変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布がこの範囲であれば、ゴム組成物の加工性が良好となる。

前記変性スチレン－ブタジエンゴムの製造方法は、特に限定されるものではないが、有機モノリチウム化合物を重合開始剤として用い、ブタジエンとスチレンを共重合して、スチレン－ブタジエン共重合体を得る重合工程と、該スチレン－ブタジエン共重合体の活性末端に対して、５官能以上の反応性化合物（以下、「カップリング剤」ともいう。）を反応させる反応工程と、を有することが好ましい。

前記重合工程は、リビングアニオン重合反応による成長反応による重合が好ましく、これにより、活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体を得ることができ、高変性率の変性スチレン－ブタジエンゴムを得ることができる。
前記スチレン－ブタジエン共重合体は、１，３－ブタジエンとスチレンを共重合して得られる。

前記有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量は、目標とするスチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量によって決めることが好ましい。重合開始剤の使用量に対する、１，３－ブタジエン、スチレン等の単量体の使用量が重合度に関係し、即ち、数平均分子量及び／又は重量平均分子量に関係する。従って、分子量を増大させるためには、重合開始剤を減らす方向に調整するとよく、分子量を低下させるためには、重合開始剤量を増やす方向に調整するとよい。
前記有機モノリチウム化合物は、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、好ましくは、アルキルリチウム化合物である。この場合、重合開始末端にアルキル基を有する、スチレン－ブタジエン共重合体が得られる。アルキルリチウム化合物としては、例えば、ｎ－ブチルリチウム、ｓｅｃ－ブチルリチウム、ｔｅｒｔ－ブチルリチウム、ｎ－ヘキシルリチウム、ベンジルリチウム、フェニルリチウム、及びスチルベンリチウムが挙げられる。アルキルリチウム化合物としては、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、ｎ－ブチルリチウム、及びｓｅｃ－ブチルリチウムが好ましい。これらの有機モノリチウム化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

前記重合工程において、重合反応様式としては、例えば、回分式、連続式の重合反応様式が挙げられる。連続式においては、１個又は２個以上の連結された反応器を用いることができる。連続式の反応器は、例えば、撹拌機付きの槽型、管型のものが用いられる。連続式においては、好ましくは、連続的に単量体、不活性溶媒、及び重合開始剤が反応器にフィードされ、該反応器内で重合体を含む重合体溶液が得られ、連続的に重合体溶液が排出される。回分式の反応器は、例えば、攪拌機付の槽型のものが用いられる。回分式においては、好ましくは、単量体、不活性溶媒、及び重合開始剤がフィードされ、必要により単量体が重合中に連続的又は断続的に追加され、該反応器内で重合体を含む重合体溶液が得られ、重合終了後に重合体溶液が排出される。本実施形態において、高い割合で活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体を得るには、重合体を連続的に排出し、短時間で次の反応に供することが可能な、連続式が好ましい。

前記重合工程は、不活性溶媒中で重合することが好ましい。溶媒としては、例えば、飽和炭化水素、芳香族炭化水素等の炭化水素系溶媒が挙げられる。具体的な炭化水素系溶媒としては、以下のものに限定されないが、例えば、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素；シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロペンタン、メチルシクロヘキサン等の脂環族炭化水素；ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素及びそれらの混合物からなる炭化水素が挙げられる。重合反応に供する前に、不純物であるアレン類、及びアセチレン類を有機金属化合物で処理することで、高濃度の活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体が得られる傾向にあり、高い変性率の変性スチレン－ブタジエンゴムが得られる傾向にあるため好ましい。

前記重合工程においては、極性化合物を添加してもよい。極性化合物を添加することで、スチレンを１，３－ブタジエンとランダムに共重合させることができ、また、極性化合物は、１，３－ブタジエン部のミクロ構造を制御するためのビニル化剤としても用いることができる傾向にある。
前記極性化合物としては、例えば、テトラヒドロフラン、ジエチルエーテル、ジオキサン、エチレングリコールジメチルエーテル、エチレングリコールジブチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジブチルエーテル、ジメトキシベンゼン、２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパン等のエーテル類；テトラメチルエチレンジアミン、ジピペリジノエタン、トリメチルアミン、トリエチルアミン、ピリジン、キヌクリジン等の第３級アミン化合物；カリウム－ｔｅｒｔ－アミラート、カリウム－ｔｅｒｔ－ブチラート、ナトリウム－ｔｅｒｔ－ブチラート、ナトリウムアミラート等のアルカリ金属アルコキシド化合物；トリフェニルホスフィン等のホスフィン化合物等を用いることができる。これらの極性化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

前記重合工程において、重合温度は、生産性の観点から、０℃以上であることが好ましく、１２０℃以下であることが更に好ましく、５０℃以上１００℃以下であることが特に好ましい。このような範囲にあることで、重合終了後の活性末端に対するカップリング剤の反応量を充分に確保することができる傾向にある。

前記スチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴム中の結合ブタジエン量は、特に限定されないが、４０質量％以上１００質量％以下であることが好ましく、５５質量％以上８０質量％以下であることがより好ましい。
また、前記スチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴム中の結合スチレン量は、特に限定されないが、０質量％超６０質量％以下であることが好ましく、２０質量％以上４５質量％以下であることがより好ましい。
前記結合ブタジエン量及び結合スチレン量が上記範囲であると、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性能とを更に向上させることができる。
なお、結合スチレン量は、フェニル基の紫外吸光によって測定でき、ここから結合ブタジエン量も求めることができる。

前記スチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴムにおいて、ブタジエン結合単位中のビニル結合量は、特に限定されないが、１０モル％以上７５モル％以下であることが好ましく、２０モル％以上６５モル％以下であることがより好ましい。ビニル結合量が上記範囲であると、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性能とを更に向上させることができる。
なお、変性スチレン－ブタジエンゴムについては、ハンプトンの方法［Ｒ．Ｒ．Ｈａｍｐｔｏｎ，Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，２１，９２３（１９４９）］により、ブタジエン結合単位中のビニル結合量（１，２－結合量）を求めることができる。

上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤が有するアルコキシシリル基は、例えば、スチレン－ブタジエン共重合体が有する活性末端と反応して、アルコキシリチウムが解離し、スチレン－ブタジエン共重合体鎖の末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する傾向にある。カップリング剤１分子が有するＳｉＯＲの総数から、反応により減じたＳｉＯＲ数を差し引いた値が、カップリング残基が有するアルコキシシリル基の数となる。また、カップリング剤が有するアザシラサイクル基は、＞Ｎ－Ｌｉ結合及びスチレン－ブタジエン共重合体末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する。なお、＞Ｎ－Ｌｉ結合は、仕上げ時の水等により容易に＞ＮＨ及びＬｉＯＨとなる傾向にある。また、カップリング剤において、未反応で残存したアルコキシシリル基は、仕上げ時の水等により容易にシラノール（Ｓｉ－ＯＨ基）となり得る傾向にある。

前記反応工程における反応温度は、好ましくはスチレン－ブタジエン共重合体の重合温度と同様の温度であり、より好ましくは０℃以上１２０℃以下であり、更に好ましくは５０℃以上１００℃以下である。また、重合工程後からカップリング剤が添加されるまでの温度変化は、好ましくは１０℃以下であり、より好ましくは５℃以下である。
前記反応工程における反応時間は、好ましくは１０秒以上であり、より好ましくは３０秒以上である。重合工程の終了時から反応工程の開始時までの時間は、カップリング率の観点から、より短い方が好ましいが、より好ましくは５分以内である。
反応工程における混合は、機械的な攪拌、スタティックミキサーによる攪拌等のいずれでもよい。重合工程が連続式である場合は、反応工程も連続式であることが好ましい。反応工程における反応器は、例えば、撹拌機付きの槽型、管型のものが用いられる。カップリング剤は、不活性溶媒により希釈して反応器に連続的に供給してもよい。重合工程が回分式の場合は、重合反応器にカップリング剤を投入する方法でも、別の反応器に移送して反応工程を行ってもよい。

前記一般式（Ｉ）において、Ａは、好ましくは下記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表される。Ａが一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表されるものであることにより、より優れた性能を有する変性スチレン－ブタジエンゴムを得ることができる。

前記一般式（ＩＩ）中、Ｂ^１は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^１は、各々独立している。

前記一般式（ＩＩＩ）中、Ｂ^２は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、Ｂ^３は、炭素数１～２０のアルキル基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。それぞれ複数存在する場合のＢ^２及びＢ^３は、各々独立している。

前記一般式（ＩＶ）中、Ｂ^４は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^４は、各々独立している。

前記一般式（Ｖ）中、Ｂ^５は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^５は、各々独立している。

前記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）中のＢ^１、Ｂ^２、Ｂ^４、Ｂ^５に関して、炭素数１～２０の炭化水素基としては、炭素数１～２０のアルキレン基等が挙げられる。

好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示す。
より好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）において、ａは、２～１０の整数を示す。
より一層好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）において、ａは、２～１０の整数を示す。
かかるカップリング剤としては、例えば、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）－［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］アミン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリエトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）－［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）－メチル－１，３－プロパンジアミン、ビス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－（３－トリスメトキシシリルプロピル）－メチル－１，３－プロパンジアミン等が挙げられ、これらの中でも、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサンが特に好ましい。

前記カップリング剤としての一般式（Ｉ）で表される化合物の添加量は、スチレン－ブタジエン共重合体のモル数対カップリング剤のモル数が、所望の化学量論的比率で反応させるよう調整することができ、そのことにより所望の分岐度が達成される傾向にある。具体的な重合開始剤のモル数は、カップリング剤のモル数に対して、好ましくは５．０倍モル以上、より好ましくは６．０倍モル以上であることが好ましい。この場合、一般式（Ｉ）において、カップリング剤の官能基数（（ｍ－１）×ｉ＋ｐ×ｊ＋ｋ）は、５～１０の整数であることが好ましく、６～１０の整数であることがより好ましい。

前記特定の高分子成分を有する変性スチレン－ブタジエンゴムを得るためには、スチレン－ブタジエン共重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を、好ましくは１．５以上２．５以下、より好ましくは１．８以上２．２以下とするとよい。また、得られる変性スチレン－ブタジエンゴムは、ＧＰＣによる分子量曲線が一山のピークが検出されるものであることが好ましい。
前記変性スチレン－ブタジエンゴムのＧＰＣによるピーク分子量をＭｐ_１、スチレン－ブタジエン共重合体のピーク分子量をＭｐ_２とした場合、以下の式が成り立つことが好ましい。
（Ｍｐ_１／Ｍｐ_２）＜１．８×１０－１２×（Ｍｐ_２－１２０×１０^４）^２＋２
Ｍｐ_２は、２０×１０^４以上８０×１０^４以下、Ｍｐ_１は３０×１０^４以上１５０×１０^４以下がより好ましい。Ｍｐ_１及びＭｐ_２は、後述する実施例に記載の方法により求める。

前記変性スチレン－ブタジエンゴムの変性率は、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、更に好ましくは７０質量％以上である。変性率が３０質量％以上であることで、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性能とを更に向上させることができる。

前記反応工程の後、共重合体溶液に、必要に応じて、失活剤、中和剤等を添加してもよい。失活剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、水；メタノール、エタノール、イソプロパノール等のアルコール等が挙げられる。中和剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、ステアリン酸、オレイン酸、バーサチック酸（炭素数９～１１個で、１０個を中心とする、分岐の多いカルボン酸混合物）等のカルボン酸；無機酸の水溶液、炭酸ガス等が挙げられる。
また、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、重合後のゲル生成を防止する観点、及び加工時の安定性を向上させる観点から、例えば、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）、ｎ－オクタデシル－３－（４’－ヒドロキシ－３’，５’－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）プロピネート、２－メチル－４，６－ビス［（オクチルチオ）メチル］フェノール等の酸化防止剤を添加することが好ましい。

前記変性スチレン－ブタジエンゴムを、重合体溶液から取得する方法としては、公知の方法を用いることができる。その方法として、例えば、スチームストリッピング等で溶媒を分離した後、重合体を濾別し、更にそれを脱水及び乾燥して重合体を取得する方法、フラッシングタンクで濃縮し、更にベント押出し機等で脱揮する方法、ドラムドライヤー等で直接脱揮する方法が挙げられる。

上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤と、スチレン－ブタジエン共重合体とを反応させてなる変性スチレン－ブタジエンゴムは、例えば、下記一般式（ＶＩ）で表される。

一般式（ＶＩ）中、Ｄは、スチレン－ブタジエン共重合体鎖を示し、該スチレン－ブタジエン共重合体鎖の重量平均分子量は、１０×１０^４～１００×１０^４であることが好ましい。該スチレン－ブタジエン共重合体鎖は、変性スチレン－ブタジエンゴムの構成単位であり、例えば、スチレン－ブタジエン共重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、スチレン－ブタジエン共重合体由来の構造単位である。
Ｒ^１２、Ｒ^１３及びＲ^１４は、各々独立に、単結合又は炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
Ｒ^１５及びＲ^１８は、各々独立に、炭素数１～２０のアルキル基を示す。
Ｒ^１６、Ｒ^１９、及びＲ^２０は、各々独立に、水素原子又は炭素数１～２０のアルキル基を示す。
Ｒ^１７及びＲ^２１は、各々独立に、炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
Ｒ^２２は、水素原子又は炭素数１～２０のアルキル基を示す。
ｍ及びｘは、１～３の整数を示し、ｘ≦ｍであり、ｐは、１又は２を示し、ｙは１～３の整数を示し、ｙ≦（ｐ＋１）であり、ｚは、１又は２の整数を示す。
それぞれ複数存在する場合のＤ、Ｒ^１２～Ｒ^２２、ｍ、ｐ、ｘ、ｙ、及びｚは、各々独立しており、同じであっても異なっていてもよい。
また、ｉは、０～６の整数を示し、ｊは０～６の整数を示し、ｋは０～６の整数を示し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は３～１０の整数であり、（（ｘ×ｉ）＋（ｙ×ｊ）＋（ｚ×ｋ））は、５～３０の整数である。
Ａは、炭素数１～２０の炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子、及びリン原子からなる群より選ばれる少なくとも１種の原子を有し、かつ、活性水素を有しない有機基を示す。Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。上記活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（－ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（－ＮＨ_２）、スルフヒドリル基（－ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。

上記一般式（ＶＩ）において、Ａは、上記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表されることが好ましい。Ａが一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表されるものであることにより、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性能とを更に向上させることができる。

－－第３の好適態様の変性スチレン－ブタジエンゴム－－
前記スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）は、少なくとも一方の末端が以下の一般式（１）で表される化合物（アルコキシシラン）を含む変性剤で変性されていることも好ましい。

前記ゴム成分として、充填剤親和性作用基であるオリゴシロキサン及び３級アミノ基を含む上記一般式（１）で表される化合物を含む変性剤で変性したスチレン－ブタジエンゴムを用いることによって、シリカ等の充填剤の分散性を高めることができる。その結果、本発明のゴム組成物は、充填剤の分散性が改善されることから、低ロス性が大きく改善され、該ゴム組成物を適用したタイヤの転がり抵抗を低減でき、低燃費性能を向上させることができる。

上記一般式（１）において、Ｒ^１～Ｒ^８は、それぞれ独立して、炭素数１～２０のアルキル基であり；Ｌ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して、炭素数１～２０のアルキレン基であり；ｎは、２～４の整数である。

具体的には、式（１）において、Ｒ^１～Ｒ^４は、それぞれ独立して置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキル基であってもよく、前記Ｒ^１～Ｒ^４が置換される場合、それぞれ独立して炭素数１～１０のアルキル基、炭素数３～１０のシクロアルキル基、炭素数１～１０のアルコキシ基、炭素数４～１０のシクロアルコキシ基、炭素数６～１２のアリール基、炭素数６～１２のアリールオキシ基、炭素数２～１２のアルカノイルオキシ基（Ｒａ－ＣＯＯ－、ここで、Ｒａは炭素数１～９のアルキル基である）、炭素数７～１３のアラルキルオキシ基、炭素数７～１３のアリールアルキル基、及び、炭素数７～１３のアルキルアリール基からなる群から選択される１つ以上の置換基で置換され得る。
より具体的には、前記Ｒ^１～Ｒ^４は、置換又は非置換の炭素数１～１０のアルキル基であってもよく、さらに具体的には、前記Ｒ^１～Ｒ^４は、それぞれ独立して置換又は非置換の、炭素数１～６のアルキル基であってもよい。

また、式（１）において、Ｒ^５～Ｒ^８は、それぞれ独立して置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキル基であり、具体的には、置換又は非置換の炭素数１～１０のアルキル基、さらに具体的には、置換又は非置換の炭素数１～６のアルキル基であってもよく、置換される場合、先にＲ^１～Ｒ^４で説明したような置換基で置換され得る。
なお、前記Ｒ^５～Ｒ^８がアルキル基ではなく、加水分解可能な置換基の場合、Ｎ－Ｒ^５Ｒ^６及びＮ－Ｒ^７Ｒ^８の結合が水分存在下でＮ－Ｈに加水分解され、重合体の加工性に悪影響を及ぼし得る。

より具体的には、前記式（１）で表される化合物において、Ｒ^１～Ｒ^４は、メチル基又はエチル基であり、Ｒ^５～Ｒ^８は、炭素数１～１０のアルキル基とすることができる。

前記式（１）で表される化合物中のアミノ基、即ち、Ｎ－Ｒ^５Ｒ^６及びＮ－Ｒ^７Ｒ^８は、３級アミノ基であることが好ましい。前記３級アミノ基は、式（１）で表される化合物が変性剤として用いられた際、更に優れた加工性を有するようにする。
なお、前記Ｒ^５～Ｒ^８にアミノ基を保護するための保護基が結合するか、又は、水素が結合する場合には、前記式（１）で表される化合物による効果の具現が難しい可能性がある。水素が結合する場合、変性過程で陰イオンが水素と反応して反応性を失うようになって変性反応自体が不可能となり、保護基が結合する場合、変性反応が行われるが、重合体末端に結合した状態で後加工時に加水分解によって脱保護されて１級又は２級アミノ基になり、脱保護された１級又は２級アミノ基は、その後の配合時に配合物の高粘度化を引き起こし、加工性低下の原因になるおそれがある。

また、前記式（１）で表される化合物中のＬ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基である。
より具体的には、Ｌ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して炭素数１～１０のアルキレン基、更に具体的には、メチレン基、エチレン基又はプロピレン基のような炭素数１～６のアルキレン基とすることができる。

前記式（１）で表される化合物中のＬ^１及びＬ^２については、分子内のＳｉ原子とＮ原子との間の距離が近い程、より優れた効果を奏する。但し、ＳｉがＮと直接結合する場合、後の処理工程中にＳｉとＮとの間の結合が切れるおそれがあり、この際に発生した２級アミノ基は、後処理中に水により流失する可能性が高く、製造される変性スチレン－ブタジエンゴムでは、シリカ等の充填剤との結合を促進するアミノ基による充填剤との結合が難しく、その結果、充填剤の分散性の向上効果が低下することがある。このようにＳｉとＮとの間の結合の長さによる改善効果を考慮すると、前記Ｌ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して、メチレン基、エチレン基又はプロピレン基のような炭素数１～３のアルキレン基であることが更に好ましく、より具体的には、プロピレン基とすることができる。また、Ｌ^１及びＬ^２は、先にＲ^１～Ｒ^４で説明したような置換基で置換され得る。

また、前記式（１）で表される化合物は、例えば、下記構造式（１－１）～（１－５）で表される化合物のうちのいずれか１つであることが好ましい。より優れた低ロス性を実現できるためである。

前記式（１）で表される化合物は、アルコキシシラン構造がスチレン－ブタジエン共重合体の活性末端と結合する一方、Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ構造及び末端に結合した３つ以上のアミノ基が、シリカ等の充填剤に対して親和力を示すことによって、従来の分子内に一つのアミノ基を含む変性剤と比較して、充填剤と変性スチレン－ブタジエンゴムとの結合を促進させることができる。また、前記スチレン－ブタジエン共重合体の活性末端の結合程度が均一で、カップリング前後に分子量分布の変化を観察すると、カップリング後にも前に比べて分子量分布が大きくならずに一定である。そのため、変性スチレン－ブタジエンゴム自体の物性低下がなく、ゴム組成物内の充填剤の凝集を防ぎ、充填剤の分散性を高めることができるため、ゴム組成物の加工性を向上させることができる。これらの効果は、特に、ゴム組成物をタイヤに適用した際に、低燃費性能とウェットグリップ性能をバランスよく改善させることが可能となる。

なお、前記式（１）で表される化合物は、下記反応スキームで表される縮合反応を通じて製造され得る。

前記反応スキームにおいて、Ｒ^１～Ｒ^８、Ｌ^１及びＬ^２、及びｎは、上述した式（１）で定義されたものと同様であり、Ｒ’及びＲ”は、前記縮合反応に影響を及ぼさない任意の置換基である。例えば、前記Ｒ’及びＲ”は、それぞれ独立してＲ^１～Ｒ^４のいずれか１つと同一のものとすることができる。

前記反応スキームの反応は、酸の存在下で進行し、該酸は一般に縮合反応に用いられるものであれば、制限なしに用いることができる。当業者は、前記反応が進められる反応器の種類、出発物質、反応温度等の多様な工程変数に合わせて、最適な酸を選択することができる。

なお、前記式（１）で表される化合物を含む変性剤によって変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、１．１～３．０の狭い分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ、「多分散指数（ＰＤＩ）」ともいう。）を有するものとすることができる。前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布が３．０を超えるか、１．１未満の場合、ゴム組成物への適用時に引張特性及び粘弾性が低下するおそれがある。前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布の制御による、引張特性及び粘弾性改善の効果の顕著性を考慮すると、前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布は、１．３～２．０の範囲が好ましい。なお、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記変性剤を用いることによって、変性前のスチレン－ブタジエン共重合体の分子量分布と類似する。

前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布は、重量平均分子量（Ｍｗ）対数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）から計算され得る。このとき、前記数平均分子量（Ｍｎ）は、ｎ個の重合体分子の分子量を測定し、これら分子量の総合を求めてｎで割って計算した個別の重合体分子量の共通平均であり、前記重量平均分子量（Ｍｗ）は、高分子組成物の分子量分布を表す。全体分子量の平均は、モル当たりグラム（ｇ／ｍｏｌ）で表すことができる。
また、前記重量平均分子量及び数平均分子量は、それぞれゲル透過型クロマトグラフィ（ＧＰＣ）で分析されるポリスチレン換算分子量である。

また、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、上記した分子量分布の条件を満たしていると同時に、数平均分子量（Ｍｎ）が５０，０００ｇ／ｍｏｌ～２，０００，０００ｇ／ｍｏｌであり、より具体的には、２００，０００ｇ／ｍｏｌ～８００，０００ｇ／ｍｏｌとすることができる。前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、重量平均分子量（Ｍｗ）が１００，０００ｇ／ｍｏｌ～４，０００，０００ｇ／ｍｏｌであり、より具体的には、３００，０００ｇ／ｍｏｌ～１，５００，０００ｇ／ｍｏｌとすることができる。
前記変性スチレン－ブタジエンゴムの重量平均分子量（Ｍｗ）が１００，０００ｇ／ｍｏｌ未満であるか、又は数平均分子量（Ｍｎ）が５０，０００ｇ／ｍｏｌ未満の場合、ゴム組成物に適用する際の引張特性の低下のおそれがある。また、重量平均分子量（Ｍｗ）が４，０００，０００ｇ／ｍｏｌを超えているか、数平均分子量（Ｍｎ）が２，０００，０００ｇ／ｍｏｌを超える場合には、変性スチレン－ブタジエンゴムの加工性の低下によりゴム組成物の作業性が悪化し、混練が困難となり、また、ゴム組成物の物性を十分に向上させることが難しくなることがある。
より具体的には、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記分子量分布とともに、重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）の条件を同時に満たしている場合には、ゴム組成物に適用した場合、ゴム組成物の粘弾性と加工性をバランスよく改善させることができる。

前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、ブタジエン部分のビニル結合量が５％以上であることが好ましく、１０％以上であることが更に好ましく、また、６０％以下であることが好ましい。ブタジエン部分のビニル結合量を上記の範囲にすることで、ガラス転移温度を適切な範囲に調整できる。

前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、１００℃でのムーニー粘度（ＭＶ）が、４０～１４０、具体的には６０～１００であってもよい。前記範囲のムーニー粘度を有する場合、より優れた加工性を示すことができる。
前記ムーニー粘度は、ムーニー粘度計、例えば、Ｍｏｎｓａｎｔｏ社のＭＶ２０００Ｅで、１００℃、ローター速度２±０．０２ｒｐｍで、大ローターを使って測定することができる。このとき用いられた試料は、室温（２３±３℃）で３０分以上放置した後、２７±３ｇを採取して、ダイキャビティの内部に満たしておき、プラテンを作動させて測定することができる。

前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、上述したように、一方の末端が上記一般式（１）で表される化合物を含む変性剤によって変性されることが好ましいが、他方の末端が下記一般式（２）で表される化合物を含む変性剤によって更に変性されていることが好ましい。変性スチレン－ブタジエンゴムの両末端が変性されていることで、ゴム組成物中の充填剤の分散性が更に向上し、ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能とウェットグリップ性能とをより高いレベルで両立できる。

上記一般式（２）において、Ｒ^９～Ｒ^１１は、互いに独立して、水素；炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基、炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；又は炭素数３～３０の複素環基である。
また、式（２）において、Ｒ^１２は、単結合；置換基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基；置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のシクロアルキレン基；又は置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のアリーレン基であり、ここで、上記置換基は、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基である。
また、式（２）において、Ｒ^１３は、炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基；炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；炭素数３～３０の複素環基；又は下記一般式（２ａ）若しくは一般式（２ｂ）で表される作用基であり、ｍは１～５の整数であり、Ｒ^１３のうち少なくとも１つは、下記一般式（２ａ）若しくは一般式（２ｂ）で表される作用基であり、ｍが２～５の整数の場合、複数のＲ^１３は、互いに同一であっても、異なってもよい。

上記一般式（２ａ）において、Ｒ^１４は、置換基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基；置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のシクロアルキレン基；又は置換基で置換又は非置換の炭素数６～２０のアリーレン基であり、ここで、上記置換基は、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基である。
また、式（２ａ）において、Ｒ^１５及びＲ^１６は、互いに独立に、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基である。
また、式（２ａ）において、Ｒ^１７は、水素；炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基；炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；炭素数３～３０の複素環基であり、Ｘは、Ｎ、Ｏ又はＳ原子であり、但し、ＸがＯ又はＳである場合、Ｒ^１７は存在しない。

上記一般式（２ｂ）において、Ｒ^１８は、置換基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基；置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のシクロアルキレン基；又は置換基で置換又は非置換の炭素数６～２０のアリーレン基であり、ここで、上記置換基は、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基である。
また、式（２ｂ）において、Ｒ^１９及びＲ^２０は、互いに独立に、炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基；炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；炭素数３～３０の複素環基である。

また、上記一般式（２）で表される化合物において、Ｒ^９～Ｒ^１１は、互いに独立に、水素；炭素数１～１０のアルキル基；炭素数２～１０のアルケニル基；又は炭素数２～１０のアルキニル基であり、Ｒ^１２は、単結合；又は非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１３は、炭素数１～１０のアルキル基；炭素数２～１０のアルケニル基；炭素数２～１０のアルキニル基；又は上記一般式（２ａ）又は一般式（２ｂ）で表される作用基であり、上記一般式（２ａ）において、Ｒ^１４は、非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１５及びＲ^１６は、互いに独立に非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１７は、炭素数１～１０のアルキル基；炭素数５～２０のシクロアルキル基；炭素数６～２０のアリール基；又は炭素数３～２０の複素環基であり、上記一般式（２ｂ）において、Ｒ^１８は、非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１９及びＲ^２０は、互いに独立に炭素数１～１０のアルキル基；炭素数５～２０のシクロアルキル基；炭素数６～２０のアリール基；又は炭素数３～２０の複素環基であってもよい。

より具体的には、上記一般式（２）で表される化合物は、以下の構造式（２－１）～式（２－３）で表される化合物とすることができる。

なお、前記スチレン－ブタジエン共重合体を、上記一般式（２）で表される化合物を含む変性剤によって変性させる場合には、式（２）で表される化合物を含む変性剤を、変性開始剤として用いる。
具体的には、例えば、炭化水素溶媒中で、式（２）で表される化合物を含む変性剤の存在下にて、ブタジエン単量体及びスチレン単量体を重合させることで、式（２）で表される化合物由来の変性基を、前記スチレン－ブタジエン共重体に付与することができる。

－他のゴム－
前記ゴム成分は、更に他のゴムを含んでもよく、ゴム成分１００質量部中、他のゴム含有量は、３５質量部以下が好ましい。かかる他のゴムとしては、ガラス転移温度が－４０℃以上のスチレン－ブタジエンゴム、ブタジエンゴム（ＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチルゴム、エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＲ，ＥＰＤＭ）、フッ素ゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム等が挙げられる。これらの中でも、ブタジエンゴム（ＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）等のジエン系ゴムが好ましく、ブタジエンゴム（ＢＲ）が更に好ましい。
また、ブタジエンゴム（ＢＲ）としては、ハイシスポリブタジエンが好ましく、ここで、ハイシスポリブタジエンは、シス－１，４結合含量が９０質量％以上であることが好ましい。なお、ゴム成分がブタジエンゴムを含む場合、ブタジエンゴムの含有量は、ゴム成分１００質量部中、１～３５質量部の範囲が好ましい。

（樹脂成分）
タイヤ用ゴム組成物は、樹脂成分を含む。該樹脂成分は、少なくとも部分的に水素添加されており、且つ、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、
下記の式：
前記樹脂成分／前記イソプレン骨格ゴムの質量比率≧０．５
を満たす。

樹脂成分が、少なくとも部分的に水素添加されており、且つ、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることで、イソプレン骨格ゴムに対する相溶性が高くなり、ゴム成分の運動性が制御され、低温領域のヒステリシスロス（ｔａｎδ）を向上させることができるため、ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能が向上する。なお、樹脂成分とイソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差は、相溶性をより向上させる観点から、１．３５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることが好ましく、０．５０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることがより好ましく、０．４５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることがより好ましく、０．３（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることがより好ましく、０．２５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることが更に好ましい。樹脂成分とイソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が０．５０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であると、樹脂成分とイソプレン骨格ゴムとの相溶性がより向上し、ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能が更に向上する。

また、樹脂成分とイソプレン骨格ゴムの質量比率［樹脂成分／イソプレン骨格ゴムの質量比率］が、０．５以上であることで、該ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能を更に向上させることができる。なお、樹脂成分とイソプレン骨格ゴムの質量比率［樹脂成分／イソプレン骨格ゴムの質量比率］は、０．６５以上が好ましく、０．７以上がより好ましく、０．８以上がより好ましく、また、２．０以下が好ましく、１．９以下がより好ましく、１．８以下であることが更に好ましい。

前記樹脂成分の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して１質量部以上５０質量部未満である。ゴム組成物中の樹脂成分の含有量が、ゴム成分１００質量部に対し１質量部以上であると、樹脂成分による効果が十分に発現し、また、５０質量部未満であると、タイヤから樹脂成分が析出し難く、樹脂成分による効果を十分に発現できる。一方、樹脂成分の含有量が、ゴム成分１００質量部に対して５０質量部以上では、該ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能と耐摩耗性能が悪化する。ゴム組成物中の樹脂成分の含有量は、樹脂成分による効果をより高める観点から、ゴム成分１００質量部に対して、５質量部以上であることが好ましく、７質量部以上であることがより好ましく、９質量部以上であることがより好ましく、１５質量部以上であることがより好ましく、１７質量部以上であることが更に好ましい。また、タイヤからの樹脂成分の析出を抑制し、タイヤ外観の低下を抑制する観点から、ゴム組成物中の樹脂成分の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、４５質量部以下であることがより好ましく、４０質量部以下であることが更に好ましい。

前記樹脂成分は、軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１６００ｇ／ｍｏｌであることが好ましい。かかる樹脂成分を含むゴム組成物をタイヤに適用することで、タイヤの耐摩耗性能を更に向上させることができる。
ここで、樹脂成分の軟化点は、ＪＩＳ－Ｋ２２０７－１９９６（環球法）に準拠して測定する。
また、樹脂成分の重量平均分子量は、ゲル透過クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定し、ポリスチレン換算の値を算出する。

前記樹脂成分の軟化点が１１０℃より高いと、ゴム組成物を適用したタイヤを十分に補強でき、耐摩耗性能を更に向上させることができる。樹脂成分の軟化点は、タイヤの耐摩耗性能の観点から、１１６℃以上であることがより好ましく、１２０℃以上であることがより好ましく、１２３℃以上であることがより好ましく、１２７℃以上であることが更に好ましい。また、樹脂成分の軟化点は、加工性の観点から、１６０℃以下であることが好ましく、１５０℃以下であることがより好ましく、１４５℃以下であることがより好ましく、１４１℃以下であることがより好ましく、１３６℃以下であることが更に好ましい。

前記樹脂成分のポリスチレン換算の重量平均分子量が２００ｇ／ｍｏｌ以上であると、タイヤから樹脂成分が析出し難く、樹脂成分による効果を十分に発現することができ、また、１６００ｇ／ｍｏｌ以下であると、樹脂成分がゴム成分と相溶し易い。
タイヤからの樹脂成分の析出を抑制し、タイヤ外観の低下を抑制する観点から、樹脂成分のポリスチレン換算の重量平均分子量は、５００ｇ／ｍｏｌ以上であることが好ましく、５５０ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、６００ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、６５０ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、７００ｇ／ｍｏｌ以上であることが更に好ましい。また、ゴム成分への樹脂成分の相溶性を高め、樹脂成分による効果をより高める観点から、樹脂成分のポリスチレン換算の重量平均分子量は、１５７０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１５３０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１５００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１４７０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１４３０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１４００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１３７０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１３３０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１３００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１２００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１１００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１０００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、９５０ｇ／ｍｏｌ以下であることが更に好ましい。

前記樹脂成分のポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ_ＨＲ）（単位はｇ／ｍｏｌ）に対する樹脂成分の軟化点（Ｔｓ_ＨＲ）（単位は℃）の比（Ｔｓ_ＨＲ／Ｍｗ_ＨＲ）は、０．０７以上であることが好ましく、０．０８３以上であることがより好ましく、０．０９５以上であることがより好ましく、０．１０４以上であることがより好ましく、０．１２５以上であることがより好ましく、０．１３５以上であることがより好ましく、０．１４以上であることがより好ましく、０．１４１以上であることが更に好ましい。また、該比（Ｔｓ_ＨＲ／Ｍｗ_ＨＲ）は、０．２５以下であることが好ましく、０．２４以下であることが好ましく、０．２３以下であることが好ましく、０．１９以下であることが好ましく、０．１８以下であることがより好ましく、０．１７以下であることが更に好ましい。
なお、樹脂成分の軟化点及びポリスチレン換算の重量平均分子量は、後述する実施例に記載の方法で求めることができる。

上述の、少なくとも部分的に水素添加されている樹脂成分とは、樹脂を還元水素化して得られる樹脂を意味する。
水素添加されている樹脂成分の原料となる樹脂としては、Ｃ_５系樹脂、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、Ｃ_９系樹脂、テルペン系樹脂、ジシクロペンタジエン系樹脂、テルペン－芳香族化合物系樹脂等が挙げられ、これら樹脂は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

前記Ｃ_５系樹脂としては、石油化学工業のナフサの熱分解によって得られるＣ_５留分を（共）重合して得られる脂肪族系石油樹脂が挙げられる。
Ｃ_５留分には、通常１－ペンテン、２－ペンテン、２－メチル－１－ブテン、２－メチル－２－ブテン、３－メチル－１－ブテン等のオレフィン系炭化水素、２－メチル－１，３－ブタジエン、１，２－ペンタジエン、１，３－ペンタジエン、３－メチル－１，２－ブタジエン等のジオレフィン系炭化水素等が含まれる。なお、Ｃ_５系樹脂は、市販品を利用することができる。

前記Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂とは、Ｃ_５－Ｃ_９系合成石油樹脂を指し、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂としては、例えば、石油由来のＣ_５－Ｃ_１１留分を、ＡｌＣｌ_３、ＢＦ_３等のフリーデルクラフツ触媒を用いて重合して得られる固体重合体が挙げられ、より具体的には、スチレン、ビニルトルエン、α－メチルスチレン、インデン等を主成分とする共重合体等が挙げられる。
Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂としては、Ｃ_９以上の成分の少ない樹脂が、ゴム成分との相溶性の観点から好ましい。ここで、「Ｃ_９以上の成分が少ない」とは、樹脂全量中のＣ_９以上の成分が５０質量％未満、好ましくは４０質量％以下であることを言うものとする。Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂は、市販品を利用することができる。

前記Ｃ_９系樹脂とは、Ｃ_９系合成石油樹脂を指し、例えばＡｌＣｌ_３やＢＦ_３等のフリーデルクラフツ型触媒を用い、Ｃ_９留分を重合して得られる固体重合体を指す。
Ｃ_９系樹脂としては、例えば、インデン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン等を主成分とする共重合体等が挙げられる。

前記テルペン系樹脂は、松属の木からロジンを得る際に同時に得られるテレビン油、或いはこれから分離した重合成分を配合し、フリーデルクラフツ型触媒を用いて重合して得られる固体状の樹脂であり、β－ピネン樹脂、α－ピネン樹脂等がある。また、テルペン－芳香族化合物系樹脂としては、代表例としてテルペン－フェノール樹脂を挙げることができる。このテルペン－フェノール樹脂は、テルペン類と種々のフェノール類とを、フリーデルクラフツ型触媒を用いて反応させたり、或いは更にホルマリンで縮合する方法で得ることができる。原料のテルペン類としては特に制限はなく、α－ピネンやリモネン等のモノテルペン炭化水素が好ましく、α－ピネンを含むものがより好ましく、特にα－ピネンであることが好ましい。なお、骨格中にスチレン等を含んでいてもよい。

前記ジシクロペンタジエン系樹脂は、例えばＡｌＣｌ_３やＢＦ_３等のフリーデルクラフツ型触媒等を用い、ジシクロペンタジエンを重合して得られる樹脂を指す。

また、水素添加されている樹脂成分の原料となる樹脂は、例えば、Ｃ_５留分とジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）とを共重合した樹脂（Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂）を含んでいてもよい。
ここで、樹脂全量中のジシクロペンタジエン由来成分が５０質量％以上の場合、Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂はジシクロペンタジエン系樹脂に含まれるものとする。樹脂全量中のジシクロペンタジエン由来成分が５０質量％未満の場合、Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂はＣ_５系樹脂に含まれるものとする。更に第三成分等が少量含まれる場合でも同様である。

前記ゴム成分と樹脂成分との相溶性を高め、ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能をより向上させ、また、転がり抵抗をより低くする観点から、樹脂成分は、水添Ｃ_５系樹脂、水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、及び水添ジシクロペンタジエン系樹脂（水添ＤＣＰＤ系樹脂）、水添テルペン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましく、水添Ｃ_５系樹脂及び水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種であることがより好ましく、水添Ｃ_５系樹脂であることが更に好ましい。また、少なくともモノマーに水添ＤＣＰＤ構造又は水添された環状構造を有する樹脂であることが好ましい。

（充填剤）
タイヤ用ゴム組成物は、充填剤を含む。充填剤を含むことで、ゴム組成物の補強性が向上する。
前記ゴム組成物中の充填剤の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して４０～１２５質量部の範囲が好ましい。ゴム組成物中の充填剤の含有量が、ゴム成分１００質量部に対し、４０質量部以上であると、該ゴム組成物を適用したタイヤの補強が十分であり、耐摩耗性能を更に向上させることができ、また、１２５質量部以下であると、ゴム組成物の弾性率が高くなり過ぎず、該ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能が更に向上する。タイヤの転がり抵抗をより低くする観点（低燃費性能を向上させる観点）から、ゴム組成物中の充填剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、４５質量部以上であることがより好ましく、５０質量部以上であることがより好ましく、５５質量部以上であることが更に好ましい。また、タイヤのウェットグリップ性能を向上させる観点から、ゴム組成物中の充填剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、１０５質量部以下であることがより好ましく、１００質量部以下であることがより好ましく、９５質量部以下であることが更に好ましい。

－シリカ－
前記充填剤は、シリカを含有することが好ましく、窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が８０ｍ^２／ｇ以上３３０ｍ^２／ｇ未満であるシリカを含有することが更に好ましい。シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が８０ｍ^２／ｇ以上であると、該ゴム組成物を適用したタイヤを十分に補強でき、タイヤの転がり抵抗を更に低くすることができる。また、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が３３０ｍ^２／ｇ未満であると、ゴム組成物の弾性率が高くなり過ぎず、該ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能が更に向上する。転がり抵抗をより低くし、タイヤの耐摩耗性能を更に向上させる観点から、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）は、１１０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１３０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１５０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１８０ｍ^２／ｇ以上であることが更に好ましい。また、タイヤのウェットグリップ性能をより向上させる観点から、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）は、３００ｍ^２／ｇ以下であることが好ましく、２８０ｍ^２／ｇ以下であることがより好ましく、２７０ｍ^２／ｇ以下であることが更に好ましい。

前記シリカとしては、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム等が挙げられ、これらの中でも、湿式シリカが好ましい。これらシリカは、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。

前記ゴム組成物中のシリカの含有量は、タイヤの機械的強度を向上させ、耐摩耗性能を更に向上させる観点から、ゴム成分１００質量部に対して、４０質量部以上であることが好ましく、４５質量部以上であることがより好ましく、５０質量部以上であることがより好ましく、５５質量部以上であることが更に好ましい。また、タイヤのウェットグリップ性能をより向上させる観点から、ゴム組成物中のシリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、１２５質量部以下であることが好ましく、１０５質量部以下であることがより好ましく、１００質量部以下であることがより好ましく、９５質量部以下であることが更に好ましい。

－カーボンブラック－
前記充填剤は、カーボンブラックを含むことも好ましい。該カーボンブラックは、ゴム組成物を補強して、ゴム組成物の耐摩耗性能を向上させることができる。
カーボンブラックとしては、特に限定されるものではなく、例えば、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、及びＳＡＦグレードのカーボンブラックが挙げられる。これらカーボンブラックは、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。

前記ゴム組成物中のカーボンブラックの含有量は、ゴム組成物及びそれを適用したタイヤの耐摩耗性能を向上させる観点から、ゴム成分１００質量部に対して、１質量部以上であることが好ましく、３質量部以上であることがより好ましく、５質量部以上であることが更に好ましい。また、ゴム組成物の作業性の観点から、ゴム組成物中のカーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、２０質量部以下であることが好ましく、１５質量部以下であることがより好ましい。
充填剤がシリカとカーボンブラックを含む場合、シリカとカーボンブラックの総量中のシリカの割合は、８０質量％以上１００質量％未満であることが好ましく、９０質量％以上１００質量％未満であることが更に好ましい。シリカの割合が８０質量％以上であることで、該ゴム組成物を適用したタイヤの機械的強度が向上し、転がり抵抗をより低くすることができる。

－その他の充填剤－
前記充填剤は、シリカ、カーボンブラック以外に、例えば、クレー、タルク、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム等の無機充填剤を含んでいてもよい。
上述のその他の充填剤は、充填剤中のシリカの割合が７０質量％以上である範囲で、含まれることが好ましい。充填剤中のシリカの割合が７０質量％以上であることで、該ゴム組成物を適用したタイヤの機械的強度が向上し、転がり抵抗をより低くすることができる。充填剤中のシリカの割合は、より好ましくは８０質量％以上であり、更に好ましくは８５質量％以上であり、より一層好ましくは９０質量％以上１００質量％未満である。

（スチレン系熱可塑性エラストマー）
タイヤ用ゴム組成物は、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）を含んでもよい。該スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）は、スチレン系重合体ブロック（ハードセグメント）と、共役ジエン系重合体ブロック（ソフトセグメント）とを有し、スチレン系重合体部分が物理架橋を形成して橋かけ点となり、一方、共役ジエン系重合体ブロックがゴム弾性を付与する。共役ジエン系重合体ブロック（ソフトセグメント）の二重結合は、一部又は全部が水素化されていてもよい。
なお、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）は、熱可塑性である一方、前記ゴム成分（好ましくは、ジエン系ゴム）は、熱可塑性ではない。そのため、本明細書においては、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）は、前記ゴム成分に含めないものとする。スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して１～３０質量部の範囲が好ましい。

前記スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）としては、スチレン／ブタジエン／スチレン（ＳＢＳ）ブロック共重合体、スチレン／イソプレン／スチレン（ＳＩＳ）ブロック共重合体、スチレン／ブタジエン／イソプレン／スチレン（ＳＢＩＳ）ブロック共重合体、スチレン／ブタジエン（ＳＢ）ブロック共重合体、スチレン／イソプレン（ＳＩ）ブロック共重合体、スチレン／ブタジエン／イソプレン（ＳＢＩ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／ブチレン／スチレン（ＳＥＢＳ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／プロピレン／スチレン（ＳＥＰＳ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／エチレン／プロピレン／スチレン（ＳＥＥＰＳ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／ブチレン（ＳＥＢ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／プロピレン（ＳＥＰ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／エチレン／プロピレン（ＳＥＥＰ）ブロック共重合体等が挙げられる。

（その他）
タイヤ用ゴム組成物は、既述のゴム成分、樹脂成分、充填剤、スチレン系熱可塑性エラストマー、並びに、必要に応じて、ゴム工業界で通常使用される各種成分、例えば、シランカップリング剤、老化防止剤、ワックス、軟化剤、加工助剤、ステアリン酸、酸化亜鉛（亜鉛華）、加硫促進剤、加硫剤等を、本発明の目的を害しない範囲内で適宜選択して含有していてもよい。これら配合剤としては、市販品を好適に使用することができる。

タイヤ用ゴム組成物がシリカを含む場合、該シリカの効果を向上させるために、シランカップリング剤を含むことが好ましい。該シランカップリング剤としては、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３－メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２－メルカプトエチルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、ビス（３－ジエトキシメチルシリルプロピル）テトラスルフィド、３－メルカプトプロピルジメトキシメチルシラン、ジメトキシメチルシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、ジメトキシメチルシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド等が挙げられる。該シランカップリング剤の含有量は、前記シリカ１００質量部に対して２～２０質量部の範囲が好ましく、５～１５質量部の範囲が更に好ましい。

前記老化防止剤としては、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン（６Ｃ）、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体（ＴＭＤＱ）、６－エトキシ－２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン（ＡＷ）、Ｎ，Ｎ’－ジフェニル－ｐ－フェニレンジアミン（ＤＰＰＤ）等が挙げられる。該老化防止剤の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、１～４質量部がより好ましい。

前記ワックスとしては、例えば、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等が挙げられる。該ワックスの含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、１～４質量部がより好ましい。

前記酸化亜鉛（亜鉛華）の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～１０質量部の範囲が好ましく、１～８質量部がより好ましい。

前記加硫促進剤としては、スルフェンアミド系加硫促進剤、グアニジン系加硫促進剤、チアゾール系加硫促進剤、チウラム系加硫促進剤、ジチオカルバミン酸塩系加硫促進剤等が挙げられる。これら加硫促進剤は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。該加硫促進剤の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、０．２～４質量部の範囲が更に好ましい。

前記加硫剤としては、硫黄等が挙げられる。該加硫剤の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して、硫黄分として０．１～１０質量部の範囲が好ましく、１～４質量部の範囲が更に好ましい。

（ゴム組成物の製造方法）
前記ゴム組成物の製造方法は、特に限定されるものではないが、例えば、既述のゴム成分、樹脂成分及び充填剤に、必要に応じて適宜選択した各種成分を配合して、混練り、熱入れ、押出等することにより製造することができる。また、得られたゴム組成物を加硫することで、加硫ゴムとすることができる。

前記混練りの条件としては、特に制限はなく、混練り装置の投入体積やローターの回転速度、ラム圧等、及び混練り温度や混練り時間、混練り装置の種類等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。混練り装置としては、通常、ゴム組成物の混練りに用いるバンバリーミキサーやインターミックス、ニーダー、ロール等が挙げられる。

前記熱入れの条件についても、特に制限はなく、熱入れ温度や熱入れ時間、熱入れ装置等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。該熱入れ装置としては、通常、ゴム組成物の熱入れに用いる熱入れロール機等が挙げられる。

前記押出の条件についても、特に制限はなく、押出時間や押出速度、押出装置、押出温度等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。押出装置としては、通常、ゴム組成物の押出に用いる押出機等が挙げられる。押出温度は、適宜に決定することができる。

前記加硫を行う装置や方式、条件等については、特に制限はなく、目的に応じて適宜に選択することができる。加硫を行う装置としては、通常、ゴム組成物の加硫に用いる金型による成形加硫機等が挙げられる。加硫の条件として、その温度は、例えば１００～１９０℃程度である。

＜トレッドゴム＞
トレッドゴムは、上記のタイヤ用ゴム組成物からなることを特徴とする。トレッドゴムは、上記のタイヤ用ゴム組成物からなるため、タイヤに適用することで、タイヤのウェットグリップ性能と、低燃費性能と、耐摩耗性能とを高度にバランスさせることが可能である。
なお、トレッドゴムは、新品タイヤに適用してもよいし、更生タイヤに適用してもよい。

＜タイヤ＞
本発明のタイヤは、上記のトレッドゴムを具えることを特徴とする。かかる本発明のタイヤは、上記のトレッドゴムを具えるため、ウェットグリップ性能と、低燃費性能と、耐摩耗性能とが高度にバランスされている。

本発明のタイヤは、適用するタイヤの種類に応じ、未加硫のゴム組成物を用いて成形後に加硫して得てもよく、又は予備加硫工程等を経た半加硫ゴムを用いて成形後、さらに本加硫して得てもよい。なお、本発明のタイヤは、好ましくは空気入りタイヤであり、空気入りタイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。

（タイヤの内部構造）
図１及び図２は、本発明の第１実施形態の空気入りタイヤ１（以下、タイヤ１）であり、図１は、タイヤ１を赤道面Ｅを境とした左側の断面を線図的に示し、図２は、タイヤ１の走行状態の側面図を示す。

タイヤ１は、一対のビード部２と、ビード部２に連設した一対のサイドウォール部３と、一対のサイドウォール部３を掛け渡すように連設したトレッド部４とを備えている。これらのビード部２、サイドウォール部３、トレッド部４にかけてカーカス５が埋設されている。

カーカス５は、１層となっており、ビード部２に埋設されたビードコア６の周りをタイヤ内方から外方に向けて巻き上げることにより折り返されている。タイヤ外方に向けて折り返された折り返し部５ａは、ビード部２からサイドウォール部３にかけて延びている。折り返し端５ｂは、カーカス５における折り返し端である。このように配置することにより、カーカス５は、ビード部２、サイドウォール部３、トレッド部４を補強する。カーカス５は、ゴム被覆配列コードによって形成されており、そのコードとしてはナイロンコード、ポリエステルコード、レイヨンコード、ケブラー（アラミド繊維）コード等の有機繊維コードあるいはスチールコードが使用される。

また、タイヤ１はベルト７を備えている。ベルト７はカーカス５におけるトレッド部４領域に２層が埋設されている。ベルト７のコードとしては、ナイロンコード、ポリエステルコード、ケブラーコード等の有機繊維コードあるいはスチールコードが使用される。

以上に加えて、タイヤ１には補強コード層１０が埋設される。補強コード層１０はサイドウォール部３領域におけるカーカス５の外側（タイヤ幅方向外側）に埋設されるように設けられるものであり、補強コード層１０のコードとしては、ナイロンコード、ポリエステルコード、ケブラーコード等の有機繊維コードあるいはスチールコードを使用することができる。

補強コード層１０は、タイヤを展開したとき、タイヤ径方向内側から外側へ向かって、周方向一方側（タイヤ回転方向側）に向かう形状となるように配置されるものであり、これにより補強コード層１０は回転指向型となるように配置される。従って、補強コード層１０は、タイヤ１の左右両側に配置されるが、左右両側では、略同じ傾斜角度となっている。なお、この傾斜角度については、後述する。

補強コード層１０の埋設位置は、その上端部１０ａが接地域の端部である接地端９の内方（タイヤ幅方向内側）に位置し、下端部１０ｂがカーカス５の折り返し端５ｂよりも上方（タイヤ径方向外側）に位置するように設定されている。

さらに、補強コード層１０のカーカス５に沿った長さＬｔは、折り返し端５ｂから接地端９までのカーカス５に沿った長さＬに対し、０．５Ｌ未満、すなわちＬｔ＜０．５Ｌとなるように設定されている。補強コード層１０の長さＬｔをこのように設定することにより、タイヤ半径方向の剛性を必要以上に大きくすることなく、タイヤ周方向の剛性を向上させることができ、しかも接地面積の減少を抑制することができる。これにより、制動性能を向上させることが可能となる。補強コード層１０の長さＬｔを０．５Ｌ以上とした場合には、タイヤ変形方向の剛性が必要以上に大きくなって、接地面積が減少するため好ましくない。

図２は、タイヤの左右両側に配置した補強コード層１０の傾斜角度Ｋを示し、傾斜角度Ｋは、タイヤの左右両側で略同じ角度となっていると共に、タイヤ半径方向に対して４０～５０度の範囲に設定される。この範囲を逸脱した場合には、タイヤの周方向の剛性を大きくすることができない。

この実施形態において、タイヤ回転方向に対する補強コード層１０の先行コード端１１がタイヤ半径方向の上端側に位置する配列となっている。このような配列とすることにより、回転するタイヤ１に対して矢印方向のブレーキトルクを加えたとき、タイヤ進行方向と逆方向の張力が踏面から補強コード層１０にもたらされる。そして、張力が作用する分、補強コード層１０の剛性が高まり、サイドウォール部３の剪断剛性を向上させることが可能となる。

図３及び図４は、本発明の第２実施形態を示し、上述した第１実施形態と同一の部材には同一の符号を付して対応させてある。この実施形態においても、補強コード層１０が回転指向型となるようにサイドウォール部３領域におけるカーカス５の外側に配置されている。また、補強コード層１０は、その上端部１０ａが接地端９の内方に位置し、下端部１０ｂがカーカス５の折り返し端５ｂよりも上方に位置している。さらに、補強コード層１０の長さＬｔは０．５Ｌ未満となっている。

第２実施形態では、図４に示すように、タイヤ回転方向に対する補強コード層１０の先行コード端１１がタイヤ半径方向の下端側に位置する配列となっている。このような配列によっても、回転するタイヤ１に対して矢印方向のブレーキトルクを加えたときに、補強コード層１０に進行方向と逆方向の張力が作用するため、サイドウォール部３の剪断剛性を向上させることができる。

（ＲＦＩＤの配置例）
図５は、乗用車用タイヤの場合のＲＦＩＤの配置例、図６は、トラック・バス用タイヤの場合のＲＦＩＤの配置例を示す図である。

タイヤは、通信装置１００、２００としてのＲＦタグを備えてよい。ＲＦタグは、ＩＣチップとアンテナとを備える。ＲＦタグは、例えば、タイヤを構成する同種又は異種の複数の部材の間の位置に挟み込まれて配置されてよい。このようにすることで、タイヤ生産時にＲＦタグを取り付け易く、ＲＦタグを備えるタイヤの生産性を向上させることができる。本例では、ＲＦタグは、例えば、ビードフィラーと、ビードフィラーに隣接するその他の部材と、の間に挟み込まれて配置されてよい。
ＲＦタグは、タイヤを構成するいずれかの部材内に埋設されていてもよい。このようにすることで、タイヤを構成する複数の部材の間の位置に挟み込まれて配置される場合と比較して、ＲＦタグに加わる負荷を低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。本例では、ＲＦタグは、例えば、トレッドゴム、サイドゴム等のゴム部材内に埋設されてよい。
ＲＦタグは、タイヤ幅方向断面視でのタイヤ外面に沿う方向であるペリフェリ長さ方向において、剛性の異なる部材の境界となる位置に、配置されないことが好ましい。このようにすることで、ＲＦタグは、剛性段差に基づき歪みが集中し易い位置に、配置されない。そのため、ＲＦタグに加わる負荷を低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。本例では、ＲＦタグは、例えば、タイヤ幅方向断面視でカーカスの端部と、このカーカスの端部に隣接する部材（例えばサイドゴム等）と、の境界となる位置に配置されないことが好ましい。
ＲＦタグの数は特に限定されない。タイヤは、１個のみのＲＦタグを備えてもよく、２個以上のＲＦタグを備えてもよい。ここでは、通信装置の一例として、ＲＦタグを例示説明しているが、ＲＦタグとは異なる通信装置であってもよい。

ＲＦタグは、例えば、タイヤのトレッド部に配置されてよい。このようにすることで、ＲＦタグは、タイヤのサイドカットにより損傷しない。
ＲＦタグは、例えば、タイヤ幅方向において、トレッド中央部に配置されてよい。トレッド中央部は、トレッド部において撓みが集中し難い位置である。このようにすることで、ＲＦタグに加わる負荷を低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。また、タイヤ幅方向でのタイヤの両外側からのＲＦタグとの通信性に差が生じることを抑制できる。本例では、ＲＦタグは、例えば、タイヤ幅方向において、タイヤ赤道面を中心としてトレッド幅の１／２の範囲内に配置されてよい。
ＲＦタグは、例えば、タイヤ幅方向において、トレッド端部に配置されてもよい。ＲＦタグと通信するリーダーの位置が予め決まっている場合には、ＲＦタグは、例えば、このリーダーに近い一方側のトレッド端部に配置されてよい。本例では、ＲＦタグは、例えば、タイヤ幅方向において、トレッド端を外端とする、トレッド幅の１／４の範囲内に配置されてよい。

ＲＦタグは、例えば、ビード部間に跨る、１枚以上のカーカスプライを含むカーカスより、タイヤ内腔側に配置されてよい。このようにすることで、タイヤの外部から加わる衝撃や、サイドカットや釘刺さりなどの損傷に対して、ＲＦタグが損傷し難くなる。一例として、ＲＦタグは、カーカスのタイヤ内腔側の面に密着して配置されてよい。別の一例として、カーカスよりタイヤ内腔側に別の部材がある場合に、ＲＦタグは、例えば、カーカスと、このカーカスよりタイヤ内腔側に位置する別の部材と、の間に配置されてもよい。カーカスよりタイヤ内腔側に位置する別の部材としては、例えば、タイヤ内面を形成するインナーライナーが挙げられる。別の一例として、ＲＦタグは、タイヤ内腔に面するタイヤ内面に取り付けられていてもよい。ＲＦタグが、タイヤ内面に取り付けられる構成とすることで、ＲＦタグのタイヤへの取り付け、及び、ＲＦタグの点検・交換が行い易い。つまり、ＲＦタグの取り付け性及びメンテナンス性を向上させることができる。また、ＲＦタグが、タイヤ内面に取り付けられることで、ＲＦタグをタイヤ内に埋設する構成と比較して、ＲＦタグがタイヤ故障の核となることを防ぐことができる。
また、カーカスが、複数枚のカーカスプライを備え、複数枚のカーカスプライが重ねられている位置がある場合に、ＲＦタグは、重ねられているカーカスプライの間に配置されていてもよい。

ＲＦタグは、例えば、タイヤのトレッド部で、１枚以上のベルトプライを含むベルトより、タイヤ径方向の外側に配置されてよい。一例として、ＲＦタグは、ベルトに対してタイヤ径方向の外側で、当該ベルトに密着して配置されてよい。また、別の一例として、補強ベルト層を備える場合、当該補強ベルト層に対してタイヤ径方向の外側で、当該補強ベルト層に密着して配置されてよい。また、別の一例として、ＲＦタグは、ベルトよりタイヤ径方向の外側で、トレッドゴム内に埋設されていてもよい。ＲＦタグが、タイヤのトレッド部で、ベルトよりタイヤ径方向の外側に配置されることで、タイヤ径方向でのタイヤの外側からのＲＦタグとの通信が、ベルトにより阻害され難い。そのため、タイヤ径方向でのタイヤの外側からのＲＦタグとの通信性を向上させることができる。
また、ＲＦタグは、例えば、タイヤのトレッド部で、ベルトよりタイヤ径方向の内側に配置されていてもよい。このようにすることで、ＲＦタグのタイヤ径方向の外側がベルトに覆われるため、ＲＦタグは、トレッド面からの衝撃や釘刺さりなどに対して損傷し難くなる。この一例として、ＲＦタグは、タイヤのトレッド部で、ベルトと、当該ベルトよりタイヤ径方向の内側に位置するカーカスと、の間に配置されてよい。
また、ベルトが、複数枚のベルトプライを備える場合に、ＲＦタグは、タイヤのトレッド部で、任意の２枚のベルトプライの間に配置されてよい。このようにすることで、ＲＦタグのタイヤ径方向の外側が１枚以上のベルトプライに覆われるため、ＲＦタグは、トレッド面からの衝撃や釘刺さりなどに対して損傷し難くなる。

トラック・バス用タイヤの場合、ＲＦタグは、例えば、クッションゴムと、トレッドゴムとの間やクッションゴムと、サイドゴムと、の間に挟み込まれて配置されてよい。このようにすることで、ＲＦタグへの衝撃を、クッションゴムにより緩和できる。そのため、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。
また、ＲＦタグは、例えば、クッションゴム内に埋設されていてもよい。更に、クッションゴムは、隣接する同種又は異種の複数のゴム部材から構成されてよい。かかる場合に、ＲＦタグは、クッションゴムを構成する複数のゴム部材の間に挟み込まれて配置されてもよい。

ＲＦタグは、例えば、タイヤのサイドウォール部又はビード部の位置に配置されてよい。ＲＦタグは、例えば、ＲＦタグと通信可能なリーダーに対して近い一方側のサイドウォール部又は一方側のビード部に配置されてよい。このようにすることで、ＲＦタグとリーダーとの通信性を高めることができる。一例として、ＲＦタグは、カーカスと、サイドゴムと、の間やトレッドゴムとサイドゴムと、の間に配置されてよい。
ＲＦタグは、例えば、タイヤ径方向において、タイヤ最大幅となる位置と、トレッド面の位置と、の間に配置されてよい。このようにすることで、ＲＦタグがタイヤ最大幅となる位置よりタイヤ径方向の内側に配置される構成と比較して、タイヤ径方向でのタイヤの外側からのＲＦタグとの通信性を高めることができる。
ＲＦタグは、例えば、タイヤ最大幅となる位置よりタイヤ径方向の内側に配置されていてもよい。このようにすることで、ＲＦタグは、剛性の高いビード部近傍に配置される。そのため、ＲＦタグに加わる負荷を低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。一例として、ＲＦタグは、ビードコアとタイヤ径方向又はタイヤ幅方向で隣接する位置に配置されてよい。ビードコア近傍は歪みが集中し難い。そのため、ＲＦタグに加わる負荷を低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。
特に、ＲＦタグは、タイヤ最大幅となる位置よりタイヤ径方向の内側であって、かつ、ビード部のビードコアよりタイヤ径方向の外側の位置に配置されることが好ましい。このようにすることで、ＲＦタグの耐久性を向上させることができるとともに、ＲＦタグとリーダーとの通信が、ビードコアにより阻害され難く、ＲＦタグの通信性を高めることができる。
また、サイドゴムがタイヤ径方向に隣接する同種又は異種の複数のゴム部材から構成されている場合に、ＲＦタグは、サイドゴムを構成する複数のゴム部材の間に挟み込まれて配置されていてもよい。

乗用車用タイヤの場合、ＲＦタグは、ビードフィラーと、このビードフィラーに隣接する部材と、の間に挟み込まれて配置されてよい。このようにすることで、ビードフィラーを配置することにより歪みが集中し難くなった位置に、ＲＦタグを配置することができる。そのため、ＲＦタグに加わる負荷を低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。
ＲＦタグは、例えば、ビードフィラーと、カーカスと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。カーカスのうちビードフィラーと共にＲＦタグを挟み込む部分は、ビードフィラーに対してタイヤ幅方向の外側に位置してもよく、タイヤ幅方向の内側に位置してもよい。カーカスのうちビードフィラーと共にＲＦタグを挟み込む部分が、ビードフィラーに対してタイヤ幅方向の外側に位置する場合には、タイヤ幅方向のタイヤの外側からの衝撃や損傷により、ＲＦタグに加わる負荷を、より低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を、より向上させることができる。
また、ビードフィラーは、サイドゴムと隣接して配置されている部分を備えてもよい。かかる場合に、ＲＦタグは、ビードフィラーと、サイドゴムと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。
更に、ビードフィラーは、ゴムチェーファーと隣接して配置されている部分を備えてもよい。かかる場合に、ＲＦタグは、ビードフィラーと、ゴムチェーファーと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。

トラック・バス用タイヤの場合、ＲＦタグは、スティフナーと、このスティフナーに隣接する部材と、の間に挟み込まれて配置されてよい。このようにすることで、スティフナーを配置することにより歪みが集中し難くなった位置に、ＲＦタグを配置することができる。そのため、ＲＦタグに加わる負荷を低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。ＲＦタグは、例えば、スティフナーと、サイドゴムと、の間に挟み込まれて配置されてよい。
また、ＲＦタグは、例えば、スティフナーと、カーカスと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。カーカスのうちスティフナーと共にＲＦタグを挟み込む部分は、スティフナーに対してタイヤ幅方向の外側に位置してもよく、タイヤ幅方向の内側に位置してもよい。カーカスのうちスティフナーと共にＲＦタグを挟み込む部分が、スティフナーに対してタイヤ幅方向の外側に位置する場合には、タイヤ幅方向のタイヤの外側からの衝撃や損傷により、ＲＦタグに加わる負荷を、より低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を、より向上させることができる。
スティフナーは、ゴムチェーファーと隣接して配置されている部分を備えてもよい。かかる場合に、ＲＦタグは、スティフナーと、ゴムチェーファーと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。
スティフナーは、タイヤ幅方向の外側でハットゴムに隣接する部分を備えてもよい。かかる場合に、ＲＦタグは、スティフナーと、ハットゴムと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。
スティフナーは、硬さの異なる複数のゴム部材から構成されてよい。かかる場合に、ＲＦタグは、スティフナーを構成する複数のゴム部材の間に挟み込まれて配置されていてもよい。
ＲＦタグは、ハットゴムと、このハットゴムに隣接する部材と、の間に挟み込まれて配置されてよい。ＲＦタグは、例えば、ハットゴムと、カーカスプライと、の間に挟み込まれて配置されてよい。このようにすることで、ＲＦタグへの衝撃を、ハットゴムにより緩和できる。そのため、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。

ＲＦタグは、例えば、ゴムチェーファーと、サイドゴムと、の間に挟み込まれて配置されてよい。このようにすることで、ゴムチェーファーを配置することにより歪みが集中し難くなった位置に、ＲＦタグを配置することができる。そのため、ＲＦタグに加わる負荷を低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。
ＲＦタグは、例えば、ゴムチェーファーと、カーカスと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。このようにすることで、リムから加わる衝撃や損傷により、ＲＦタグに加わる負荷を低減できる。そのため、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。

トラック・バス用タイヤの場合、ＲＦタグは、ナイロンチェーファーと、このナイロンチェーファーのタイヤ幅方向の外側又は内側で隣接する別の部材と、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。このようにすることで、タイヤ変形時に、ＲＦタグの位置が変動し難くなる。そのため、タイヤ変形時にＲＦタグに加わる負荷を低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。
ナイロンチェーファーは、例えば、タイヤ幅方向外側で、ゴムチェーファーと隣接する部分を備えてもよい。かかる場合に、ＲＦタグは、ナイロンチェーファーと、ゴムチェーファーと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。ナイロンチェーファーは、例えば、タイヤ幅方向外側で、サイドゴムと隣接する部分を備えてもよい。かかる場合に、ＲＦタグは、ナイロンチェーファーと、サイドゴムと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。
ナイロンチェーファーは、例えば、タイヤ幅方向内側で、スティフナーと隣接する部分を備えてもよい。かかる場合に、ＲＦタグは、ナイロンチェーファーと、スティフナーと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。また、ナイロンチェーファーは、例えば、タイヤ幅方向内側で、ハットゴムと隣接する部分を備えてもよい。かかる場合に、ＲＦタグは、ナイロンチェーファーと、ハットゴムと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。更に、ナイロンチェーファーは、例えば、タイヤ幅方向内側で、カーカスと隣接する部分を備えてもよい。かかる場合に、ＲＦタグは、ナイロンチェーファーと、カーカスと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。更に、ナイロンチェーファーは、例えば、タイヤ幅方向内側で、ワイヤーチェーファーと隣接する部分を備えてもよい。かかる場合に、ＲＦタグは、ナイロンチェーファーと、ワイヤーチェーファーと、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。
このように、ＲＦタグは、ナイロンチェーファーと、このナイロンチェーファーのタイヤ幅方向の外側又は内側で隣接する別の部材と、の間に挟み込まれて配置されていてよい。特に、ＲＦタグのタイヤ幅方向外側が、ナイロンチェーファーに覆われることで、タイヤ幅方向でのタイヤの外側からの衝撃や損傷により、ＲＦタグに加わる負荷を、より低減できる。そのため、ＲＦタグの耐久性を、より向上させることができる。

ＲＦタグは、ワイヤーチェーファーと、このワイヤーチェーファーのタイヤ幅方向の内側又は外側で隣接する別の部材と、の間に挟み込まれて配置されていてもよい。このようにすることで、タイヤ変形時に、ＲＦタグの位置が変動し難くなる。そのため、タイヤ変形時にＲＦタグに加わる負荷を低減できる。これにより、ＲＦタグの耐久性を向上させることができる。ワイヤーチェーファーがタイヤ幅方向の内側又は外側で隣接する別の部材は、例えば、ゴムチェーファーなどのゴム部材であってよい。また、ワイヤーチェーファーがタイヤ幅方向の内側又は外側で隣接する別の部材は、例えば、カーカスであってもよい。

乗用車用タイヤの場合、ベルトの半径方向外側にベルト補強層をさらに備えてもよい。例えば、ベルト補強層はポリエチレンテレフタレートからなるコードをタイヤ周方向に連続して螺旋状に巻回してなってもよい。ここでコードは、６．９×１０^－２Ｎ／ｔｅｘ以上の張力をかけて接着剤処理を施してなり、１６０℃で測定した２９．４Ｎ荷重時の弾性率が２．５ ｍＮ／ｄｔｅｘ・％以上であってもよい。さらにベルト補強層はベルト全体を覆うように配置されていてもベルトの両端部のみを覆うように配置されていてもよい。さらにベルト補強層の単位幅あたりの巻き回し密度が幅方向位置で異なっていてもよい。このようにすることで、高速耐久性を低下させることなくロードノイズおよびフラットスポットを低減させることができる。

本実施形態では、ゴム成分と、樹脂成分と、充填剤と、を含むタイヤ用ゴム組成物からなるトレッドゴムを備え、ゴム成分が、イソプレン骨格ゴムと、スチレン－ブタジエンゴムと、を含み、スチレン－ブタジエンゴムは、ガラス転移温度が－４０℃未満であり、樹脂成分の含有量が、ゴム成分１００質量部に対して１質量部以上５０質量部未満であり、樹脂成分は、少なくとも部分的に水素添加されており、且つ、イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、下記の式：
樹脂成分／イソプレン骨格ゴムの質量比率≧０．５
を満たしている。
さらに、トレッドゴムの厚さは、９．５ｍｍ以下であり、あるいは、周方向主溝の溝深さは、７．５ｍｍ以下である。
このようなタイヤは、転がり抵抗を低減することができる。一方で、本発明者が検討したところ、上記のようなゴム組成物を用いると、貯蔵弾性率Ｅ´が小さいため、主溝の溝深さが小さい（あるいはトレッドが薄いことにより主溝の溝深さも小さくなる）ことと相まって、ウェットブレーキ性能が低下してしまう懸念があることが判明した。そこで、サイドウォール部におけるカーカスの外側に補強コード層が設けられ、補強コード層は、上端部が接地端の内方に位置し、下端部がカーカスの折り返し端よりも上方に位置しており、折り返し端から接地端までのカーカスに沿った長さＬに対し、補強コード層のカーカスに沿った長さＬｔが、Ｌｔ＜０．５Ｌとなるように設定したことにより、サイドウォール部の周方向剛性を補完して、ウェットブレーキ性能の低下を抑制することができる。さらに、補強コード層は、タイヤの左右両側におけるタイヤ半径方向に対する傾斜角度が４０～５０度であり、且つタイヤ回転方向における先行コード端がタイヤ半径方向上端側に位置した配列とすれば、せん断変形を抑制して、さらにウェットブレーキ性能を補完することができる。

以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。

＜ゴム成分の分析方法＞
スチレン－ブタジエンゴムのガラス転移温度（Ｔｇ）及び結合スチレン量は、以下の方法で測定した。また、天然ゴム（イソプレン骨格ゴム）及びスチレン－ブタジエンゴムのＳＰ値（溶解度パラメータ）は、Ｆｅｄｏｒｓ法に従って、算出した。

（１）ガラス転移温度（Ｔｇ）
合成したスチレン－ブタジエンゴムを試料として、ＴＡインスツルメンツ社製ＤＳＣ２５０を用い、ヘリウム５０ｍＬ／分の流通下、－１００℃から２０℃／分で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とした。

（２）結合スチレン量
合成したスチレン－ブタジエンゴムを試料として、試料１００ｍｇを、クロロホルムで１００ｍＬにメスアップし、溶解して測定サンプルとした。スチレンのフェニル基による紫外線吸収波長（２５４ｎｍ付近）の吸収量により、試料１００質量％に対しての結合スチレン量（質量％）を測定した。なお、測定装置として、島津製作所社製の分光光度計「ＵＶ－２４５０」を用いた。

＜樹脂成分の分析方法＞
樹脂成分の軟化点、重量平均分子量は、以下の方法で測定した。また、樹脂成分のＳＰ値（溶解度パラメータ）は、Ｆｅｄｏｒｓ法に従って、算出した。

（３）軟化点
樹脂成分の軟化点は、ＪＩＳ－Ｋ２２０７－１９９６（環球法）に準拠して測定した。

（４）重量平均分子量
以下の条件で、ゲル透過クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により、水添樹脂の平均分子量を測定し、ポリスチレン換算の重量平均分子量を算出した。
・カラム温度：４０℃
・注入量：５０μＬ
・キャリアー及び流速：テトラヒドロフラン ０．６ｍＬ／ｍｉｎ
・サンプル調製：樹脂成分約２．５ｍｇをテトラヒドロフラン１０ｍＬに溶解

＜ゴム組成物の調製＞
表１及び表２に示す配合処方に従って、各成分を配合して混練し、実施例及び比較例のゴム組成物を調製した。

＜加硫ゴムの作成及び評価＞
得られた実施例及び比較例のゴム組成物を加硫し、加硫ゴム試験片を得た。得られた加硫ゴム試験片に対して、以下の方法で、ウェットグリップ性能、低燃費性能、耐摩耗性能を評価した。

（５）ウェットグリップ性能
ポータブル・フリクション・テスターを用いて、湿潤アスファルト路面に対する試験片の摩擦係数を測定した。評価結果は、表１においては、比較例１の摩擦係数を１００として、指数表示し、表２においては、比較例５の摩擦係数を１００として、指数表示した。指数値が大きい程、摩擦係数が大きく、ウェットグリップ性能に優れることを示す。

（６）低燃費性能
試験片の損失正接（ｔａｎδ）を、粘弾性測定装置（レオメトリックス社製）を用いて、温度５０℃、歪１％、周波数５２Ｈｚの条件で測定した。評価結果は、表１においては、比較例１のｔａｎδの逆数を１００として、指数表示し、表２においては、比較例５のｔａｎδの逆数を１００として、指数表示した。指数値が大きい程、ｔａｎδが小さく、低燃費性能に優れることを示す。

（７）耐摩耗性能
ＪＩＳ Ｋ ６２６４－２：２００５に準拠し、上島製作所製ランボーン摩耗試験機を使用して、研磨輪にサンドペーパーを貼り付け、スリップ率１５％で、室温で摩耗量を測定した。評価結果は、表１においては、比較例１の摩耗量の逆数を１００として、指数化し、表２においては、比較例５の摩耗量の逆数を１００として、指数化した。指数値が大きい程、摩耗量が少なく、耐摩耗性が良好であることを示す。

＊１ 天然ゴム： ＴＳＲ＃２０、ＳＰ値＝８．２０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊２ 低Ｔｇ変性ＳＢＲ： 下記の方法で合成したヒドロカルビルオキシシラン化合物変性スチレン－ブタジエンゴム、Ｔｇ＝－６５℃、ＳＰ値＝８．６５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊３ 高Ｔｇ変性ＳＢＲ： 下記の方法で合成したヒドロカルビルオキシシラン化合物変性スチレン－ブタジエンゴム、Ｔｇ＝－２５℃、ＳＰ値＝９．００（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊４ シリカ： 東ソーシリカ株式会社製、商品名「ニップシールＡＱ」
＊５ 樹脂成分： 水添Ｃ５系樹脂、Ｅａｓｔｍａｎ社製、商品名「登録商標Ｉｍｐｅｒａ Ｅ１７８０」、軟化点＝１３０℃、重量平均分子量（Ｍｗ）＝９０９ｇ／ｍｏｌ、ＳＰ値＝８．３５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊６ シランカップリング剤： エボニックデグッサ社製、商品名「Ｓｉ７５」
＊７ 老化防止剤： 大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクラック６Ｃ」
＊８ ワックス： 日本精蝋株式会社製、商品名「オゾエース０７０１」
＊９ 加硫促進剤Ａ： 大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクセラーＤＭ－Ｐ」
＊１０ 加硫促進剤Ｂ： 三新化学工業株式会社製、商品名「サンセラーＮＳ－Ｇ」
＊１１ 中Ｔｇ変性ＳＢＲ１： ブチルリチウムを開始剤として得られるＳＢＲであってＴｇが－３８℃で末端をＮ－（１，３－ジメチルブチリデン）－３－トリエトキシシリル－１－プロパンアミンで変性したスチレン－ブタジエンゴム、Ｔｇ＝－３８℃、ＳＰ値＝８．９５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊１２ 中Ｔｇ変性ＳＢＲ２： 特開２００７－７０６４２号公報のポリマーＫの製法をもとに、スチレンとブタジエンのモノマーの比率を変えたブレンド物を用いて製造された結合スチレン量が３５質量％、ブタジエン部分のビニル結合量が２１％のヘキサメチレンイミン変性スチレン－ブタジエンゴム、Ｔｇ＝－３８℃、ＳＰ値＝８．９５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊１３ カーボンブラック： 旭カーボン株式会社製、商品名「＃８０」

＜低Ｔｇ変性ＳＢＲ（＊２）の合成方法＞
乾燥し、窒素置換した８００ｍＬの耐圧ガラス容器に、１，３－ブタジエンのシクロヘキサン溶液及びスチレンのシクロヘキサン溶液を、１，３－ブタジエン６７．５ｇ及びスチレン７．５ｇになるように加え、２，２－ジテトラヒドロフリルプロパン０．６ｍｍｏｌを加え、０．８ｍｍｏｌのｎ－ブチルリチウムを加えた後、５０℃で１．５時間重合を行った。この際の重合転化率がほぼ１００％となった重合反応系に対し、変性剤としてＮ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－３－［ジエトキシ（メチル）シリル］プロピルアミンを０．７２ｍｍｏｌ添加し、５０℃で３０分間変性反応を行った。その後、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール５質量％溶液２ｍＬを加えて反応を停止させ、常法に従い乾燥して変性ＳＢＲを得た。
得られた変性ＳＢＲのミクロ構造を測定した結果、結合スチレン量が１０質量％であり、また、ガラス転移温度（Ｔｇ）は、－６５℃であった。

＜高Ｔｇ変性ＳＢＲ（＊３）の合成方法＞
（ｉ）変性開始剤の調製
真空乾燥させた４Ｌステンレススチール圧力容器を２つ用意する。最初の圧力容器にシクロヘキサン９４４ｇ、下記構造式（２－１）で表される化合物１６１ｇ及びテトラメチルエチレンジアミン８６ｇを投入し、第１反応溶液を製造する。これと同時に、２番目の圧力容器に液状の２０質量％ｎ－ブチルリチウム３１８ｇ及びシクロヘキサン８７４ｇを投入し、第２反応溶液を製造する。この時、下記構造式（２－１）で表される化合物、ｎ－ブチルリチウム及びテトラメチルエチレンジアミンのモル比は、１：１：１である。各圧力容器の圧力を７ｂａｒに維持した状態で、質量流量計を用いて連続式反応器内に、第１連続式チャネルに第１反応溶液を１．０ｇ／分の注入速度で、第２連続式チャネルに第２反応溶液を１．０ｇ／分の注入速度でそれぞれ注入する。この時、連続式反応器の温度を－１０℃に維持し、バックプレッシャレギュレータを用いて内部圧力を３ｂａｒに維持し、反応器内の滞留時間を１０分以内になるように調節する。反応を終了して変性開始剤を得る。

（ｉｉ）重合工程
３基の反応器が直列に連結された連続反応器のうち第１基反応器に、ｎ－ヘキサンにスチレンが６０質量％で溶解したスチレン溶液を７．９９ｋｇ／ｈ、ｎ－ヘキサンに１，３－ブタジエンが６０質量％で溶解した１，３－ブタジエン溶液を１０．５５ｋｇ／ｈ、ｎ－ヘキサン４７．６６ｋｇ／ｈ、ｎ－ヘキサンに１，２－ブタジエンが２．０質量％で溶解した１，２－ブタジエン溶液を１０ｇ／ｈ、極性添加剤としてｎ－ヘキサンに２，２－ジ（２－テトラヒドロフリル）プロパンが１０質量％で溶解した溶液を１０．０ｇ／ｈ、上記製造例で製造された変性開始剤を２９２．５０ｇ／ｈの速度で注入する。この時、第１基反応器の温度は５０℃となるように維持し、重合転換率が４３％となった時、移送配管を通じて、第１反応器から第２反応器に重合物を移送する。
引き続き、第２反応器にｎ－ヘキサンに１，３－ブタジエンが６０質量％で溶解した１，３－ブタジエン溶液を０．９５ｋｇ／ｈの速度で注入する。この時、第２基反応器の温度は６５℃となるように維持し、重合転換率が９５％以上となった時、移送配管を通じて、第２反応器から第３反応器に重合物を移送する。
上記第２反応器から第３反応器に重合物を移送し、変性剤として下記構造式（１－１）で表される化合物が溶解した溶液を第３反応器に投入する（変性剤：活性Ｌｉ＝１：１ｍｏｌ）。第３反応器の温度は、６５℃となるように維持する。
その後、第３反応器から排出された重合溶液に酸化防止剤として３０質量％で溶解したＩＲ１５２０（ＢＡＳＦ社製）溶液を、１７０ｇ／ｈの速度で注入して攪拌する。その結果、得られる重合物をスチームで加熱された温水に入れて攪拌し、溶媒を除去することで、両末端が変性された変性ＳＢＲを得る。
得られた両末端変性ＳＢＲは、ガラス転移温度（Ｔｇ）が－２５℃であり、結合スチレン量が４１質量％であった。

表１及び表２から、実施例のゴム組成物は、ウェットグリップ性能、低燃費性能、耐摩耗性能が高度にバランスされていることが分かる。
一方、樹脂成分の含有量が多過ぎる比較例２及び３のゴム組成物は、低燃費性能、耐摩耗性能が悪いことが分かる。また、樹脂成分／イソプレン骨格ゴムの質量比率が０．５未満で、使用したスチレン－ブタジエンゴムのガラス転移温度が高過ぎる比較例４のゴム組成物は、低燃費性能、耐摩耗性能が悪いことが分かる。

［国連が主導する持続可能な開発目標（ＳＤＧｓ）への貢献］
持続可能な社会の実現に向けて、ＳＤＧｓが提唱されている。本発明の一実施形態は「Ｎｏ．７＿エネルギーをみんなに。そしてクリーンに」および「Ｎｏ．１２＿つくる責任、つかう責任」および「Ｎｏ．１３＿気候変動に具体的な対策を」などに貢献する技術となり得ると考えられる。

１：タイヤ、 ２：ビード部、 ３：サイドウォール部、
４：トレッド部、 ５：カーカス、 ５ｂ：カーカスの折り返し端、
６：ビードコア、 ９：接地端、 １０：補強コード層、
１０ａ：補強コード層の上端部、 １０ｂ：補強コード層の下端部、
１１：補強コード層の先行コード端

Claims (8)

1. ゴム成分と、樹脂成分と、充填剤と、を含むタイヤ用ゴム組成物からなるトレッドゴムを備えるタイヤであって、
   前記ゴム成分が、イソプレン骨格ゴムと、スチレン－ブタジエンゴムと、を含み、
   前記スチレン－ブタジエンゴムは、ガラス転移温度が－４０℃未満であり、
   前記樹脂成分の含有量が、前記ゴム成分１００質量部に対して１質量部以上５０質量部未満であり、
   前記樹脂成分は、少なくとも部分的に水素添加されており、且つ、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、
   下記の式：
   前記樹脂成分／前記イソプレン骨格ゴムの質量比率≧０．５
   を満たし、
   前記トレッドゴムの厚さは、９．５ｍｍ以下であり、あるいは、前記トレッドゴムにタイヤ周方向に延びる周方向主溝を設け、前記周方向主溝の溝深さは、７．５ｍｍ以下であり、
   サイドウォール部におけるカーカスの外側に補強コード層が設けられ、
   前記補強コード層は、上端部が接地端の内方に位置し、下端部がカーカスの折り返し端よりも上方に位置しており、前記折り返し端から接地端までのカーカスに沿った長さＬに対し、前記補強コード層のカーカスに沿った長さＬｔが、Ｌｔ＜０．５Ｌとなるように設定されていることを特徴とする、タイヤ。
2. 前記樹脂成分は、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が０．５０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下である、請求項１に記載のタイヤ。
3. 前記イソプレン骨格ゴムと前記スチレン－ブタジエンゴムとのＳＰ値の差が、０．３（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上である、請求項１又は２に記載のタイヤ。
4. 前記イソプレン骨格ゴムの含有量が、前記ゴム成分１００質量部中、１～８０質量部である、請求項１又は２に記載のタイヤ。
5. 前記イソプレン骨格ゴムの含有量が、前記ゴム成分１００質量部中、１～４０質量部である、請求項４に記載のタイヤ。
6. 前記スチレン－ブタジエンゴムが、窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤で変性されている、請求項１又は２に記載のタイヤ。
7. 前記樹脂成分は、軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１６００ｇ／ｍｏｌである、請求項１又は２に記載のタイヤ。
8. 前記樹脂成分が、水添Ｃ５系樹脂、水添Ｃ５－Ｃ９系樹脂、水添ジシクロペンタジエン系樹脂、及び水添テルペン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種である、請求項１又は２に記載のタイヤ。
   

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