WO2024111651A1

WO2024111651A1 - タイヤ

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Publication number: WO2024111651A1
Application number: PCT/JP2023/042077
Authority: WO
Inventors: 正寛川島; 啓介川嶋
Original assignee: 株式会社ブリヂストン
Priority date: 2022-11-25
Filing date: 2023-11-22
Publication date: 2024-05-30

Abstract

本発明の課題は、操縦安定性を悪化させることなく、ウェット制動性と、低燃費性とを向上させたタイヤを提供することであり、その解決手段は、トレッド部（４）の最表面に位置するトレッドゴム層（９）と、そのタイヤ径方向内側に位置し、有機繊維コードを含む補強層と、を具え、前記トレッドゴム層（９）は、ゴム成分と樹脂成分と充填剤を含み、前記ゴム成分が、イソプレン骨格ゴムとスチレン－ブタジエンゴムを含み、前記スチレン－ブタジエンゴムの少なくとも一種は、ガラス転移温度が－４０℃未満であり、前記樹脂成分は、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、前記トレッドゴム層（９）は、式：樹脂成分／イソプレン骨格ゴムの質量比率≧０．５を満たし、前記有機繊維コードは、１－２％伸長時の弾性率が４．０～３０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）であることを特徴とする、タイヤ（１）である。

Description

タイヤ

　本発明は、タイヤに関するものである。

　従来、車両の安全性を向上させる見地から、湿潤路面での制動性（以下、「ウェット制動性」と略称する。）を向上させるために、種々の検討がなされている。例えば、下記特許文献１には、天然ゴムを７０質量％以上含むゴム成分に対して、熱可塑性樹脂と、シリカを含む充填剤を配合してなるゴム組成物を、タイヤのトレッドゴムに適用することで、乾燥路面及び湿潤路面の双方に対するタイヤの制動性が向上することが開示されている。
　一方、昨今の環境問題への関心の高まりに伴う世界的な二酸化炭素排出規制の動きに関連して、自動車の低燃費化に対する要求が強まりつつある。このような要求に対応するため、タイヤ性能についても、低燃費性の向上（転がり抵抗の低減）が求められている。

国際公開第２０１５／０７９７０３号

　しかしながら、本発明者らが検討したところ、上記特許文献１に記載の技術によれば、タイヤのウェット制動性を向上させることができるものの、軟化成分である樹脂（熱可塑性樹脂）が添加されることにより、トレッドゴムの剛性が低下し、タイヤの操縦安定性が悪化することが分かった。

　そこで、本発明は、上記従来技術の問題を解決し、操縦安定性を悪化させることなく、ウェット制動性と、低燃費性とを向上させたタイヤを提供することを課題とする。

　上記課題を解決する本発明のタイヤの要旨構成は、以下の通りである。

［１］　トレッド部の最表面に位置するトレッドゴム層と、該トレッドゴム層のタイヤ径方向内側に位置し、有機繊維コードを含む補強層と、を具えるタイヤであって、
　前記トレッドゴム層は、ゴム成分と、樹脂成分と、充填剤と、を含み、
　前記ゴム成分が、イソプレン骨格ゴムと、スチレン－ブタジエンゴムと、を含み、
　前記スチレン－ブタジエンゴムの少なくとも一種は、ガラス転移温度が－４０℃未満であり、
　前記樹脂成分は、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、
　前記トレッドゴム層は、下記の式（１）：
　　　前記樹脂成分／前記イソプレン骨格ゴムの質量比率≧０．５　・・・　（１）
　を満たし、
　前記補強層の有機繊維コードは、１－２％伸長時の弾性率が４．０～３０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）であることを特徴とする、タイヤ。

［２］　前記樹脂成分は、軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１６００ｇ／ｍｏｌである、［１］に記載のタイヤ。

［３］　前記樹脂成分が、水添Ｃ_５系樹脂、水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、水添ジシクロペンタジエン系樹脂、及び水添テルペン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種である、［１］又は［２］に記載のタイヤ。

［４］　前記スチレン－ブタジエンゴムが、窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤で変性されている、［１］～［３］のいずれか一つに記載のタイヤ。

［５］　前記有機繊維コードは、切断強度が６．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、切断伸度が１０％以上である、［１］～［４］のいずれか一つに記載のタイヤ。

［６］　前記有機繊維コードは、ポリエチレンテレフタレートからなるコードである、［１］～［５］のいずれか一つに記載のタイヤ。

［７］　前記有機繊維コードは、７％伸長時の弾性率が６．０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）以上である、［１］～［６］のいずれか一つに記載のタイヤ。

　本発明によれば、操縦安定性を悪化させることなく、ウェット制動性と、低燃費性とを向上させたタイヤを提供することができる。

本発明のタイヤの一実施態様の断面図である。コードの荷重－伸び曲線を示す図である。

　以下に、本発明のタイヤを、その実施形態に基づき、詳細に例示説明する。

＜定義＞
　本明細書に記載されている化合物は、部分的に、又は全てが化石資源由来であってもよく、植物資源等の生物資源由来であってもよく、使用済タイヤ等の再生資源由来であってもよい。また、化石資源、生物資源、再生資源のいずれか２つ以上の混合物由来であってもよい。

　本明細書において、イソプレン骨格ゴム、スチレン－ブタジエンゴムのガラス転移温度については、ＩＳＯ　２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ　ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とする。

　本明細書において、イソプレン骨格ゴム、スチレン－ブタジエンゴム及び樹脂成分のＳＰ値（溶解度パラメータ）は、Ｆｅｄｏｒｓ法に従って、算出する。

　本明細書において、樹脂成分の軟化点は、ＪＩＳ－Ｋ２２０７－１９９６（環球法）に準拠して測定する。

　本明細書において、樹脂成分の重量平均分子量は、ゲル透過クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定し、ポリスチレン換算の値を算出する。

　本明細書において、前記有機繊維コードの１－２％伸長時の弾性率、切断強度、切断伸度は、室温（２３℃）で測定した値である。また、有機繊維コードの諸物性は、ＪＩＳ　Ｌ　１０１３「化学繊維フィラメント糸試験方法」に従って測定する。

＜タイヤ＞
　本実施形態のタイヤは、トレッド部の最表面に位置するトレッドゴム層と、該トレッドゴム層のタイヤ径方向内側に位置し、有機繊維コードを含む補強層と、を具える。そして、本実施形態のタイヤにおいて、前記トレッドゴム層は、ゴム成分と、樹脂成分と、充填剤と、を含み、前記ゴム成分が、イソプレン骨格ゴムと、スチレン－ブタジエンゴムと、を含み、前記スチレン－ブタジエンゴムの少なくとも一種は、ガラス転移温度が－４０℃未満であり、前記樹脂成分は、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、前記トレッドゴム層は、下記の式（１）：
　　　前記樹脂成分／前記イソプレン骨格ゴムの質量比率≧０．５　・・・　（１）
を満たし、前記補強層の有機繊維コードは、１－２％伸長時の弾性率が４．０～３０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）であることを特徴とする。

　本実施形態のタイヤは、トレッドゴム層が、イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下である樹脂成分を含むことで、ウェット制動性が向上している。
　但し、前記トレッドゴム層に樹脂成分を含ませるだけでは、タイヤの低燃費性が低下する。これに対し、トレッドゴム層にガラス転移温度が－４０℃未満のスチレン－ブタジエンゴムを含ませることで、前記充填剤の分散性を改良して、タイヤの低燃費性を補完する。また、前記トレッドゴム層がイソプレン骨格ゴムを含有することで、破壊強度を高めることができ、その結果、タイヤの転がり抵抗を小さくして、低燃費性を向上させることができる。
　更に、トレッドゴム層における、前記樹脂成分／前記イソプレン骨格ゴムの質量比率を０．５以上とすることで、タイヤのウェット制動性を更に向上させることができる。
　一方、軟化成分である樹脂成分をトレッドゴム層に含ませると、トレッドゴム層の剛性が低下することで、タイヤの操縦安定性が悪化する。これに対して、本実施形態のタイヤにおいては、トレッドゴム層のタイヤ径方向内側に、１－２％伸長時の弾性率が４．０～３０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）である有機繊維コードを含む補強層を配設することで、タイヤのトレッド部の剛性を向上させて、タイヤの操縦安定性の悪化を抑制する。
　従って、本実施形態のタイヤは、操縦安定性を悪化させることなく、ウェット制動性と、低燃費性とが向上している。

　以下に、本発明のタイヤの一実施態様を図面に基づき、詳細に説明する。
　図１は、本発明のタイヤの一実施態様の断面図である。図１に示すタイヤ１は、一対のビード部２及び一対のサイドウォール部３と、両サイドウォール部３に連なるトレッド部４と、を有し、前記一対のビード部２間にトロイド状に延在して、これら各部２，３，４を補強するカーカス５と、該カーカス５のクラウン部のタイヤ径方向外側に配置されたベルト６と、該ベルト６のタイヤ径方向外側でベルト６の全体を覆うように配置したベルト補強層（「キャップ層」とも呼ばれる。）７Ａと、該ベルト補強層７Ａの両端部のみを覆うように配置した一対のベルト補強層（「レイヤー層」とも呼ばれる。）７Ｂと、を具える。

　図１に示すタイヤ１のカーカス５は、平行に配列された複数のコードをコーティングゴムで被覆してなるカーカスプライ１枚から構成され、また、該カーカス５は、上記ビード部２に夫々埋設されたビードコア８間にトロイド状に延びる本体部と、各ビードコア８の周りでタイヤ幅方向内側から外側に向けて径方向外方に巻上げた折り返し部とからなるが、本発明のタイヤにおいて、カーカス５のプライ数及び構造は、これに限られるものではない。

　また、図１に示すタイヤ１のベルト６は、２枚のベルト層６Ａ，６Ｂからなるが、本発明のタイヤにおいて、ベルト６を構成するベルト層の枚数はこれに限られるものではなく、ベルト層の枚数は、３枚以上であってもよい。ここで、ベルト層６Ａ，６Ｂは、通常、タイヤ赤道面に対して傾斜して延びる金属コード又は有機繊維コード（好ましくは、スチールコード）のゴム引き層からなり、２枚のベルト層６Ａ，６Ｂは、該ベルト層を構成するコードが互いにタイヤ赤道面を挟んで交差するように積層されてベルト６を構成する。

　また、図１に示すタイヤ１において、ベルト補強層７Ａ，７Ｂは、タイヤ周方向に対し実質的に平行（例えば、タイヤ周方向に対する角度が０～５°）に配列した有機繊維コード（補強材）をコーティングゴムで被覆してなる。該ベルト補強層７Ａ，７Ｂは、有機繊維コードをコーティングゴムで被覆して準備した幅狭のストリップをタイヤ周方向に連続して螺旋状に巻回して形成されている。この場合、タイヤ周方向にジョイント部がないため、タイヤのユニフォミティーが良好となり、また、ジョイント部がないため、ジョイント部への歪集中も防止できる。
　なお、図１に示すタイヤ１は、ベルト補強層７Ａ，７Ｂを具えるが、ベルト補強層７Ａ及びベルト補強層７Ｂのいずれか一方又は両方が省略されたタイヤも、本発明のタイヤの一実施態様である。また、図１に示すタイヤ１においては、ベルト補強層７Ａ，７Ｂはそれぞれ一層であるが、二層以上であってもよい。

　また、図１に示すタイヤ１は、トレッド部４の最表面に位置するトレッドゴム層９を具え、該トレッドゴム層９は、以下に詳細に述べるように、ゴム成分と樹脂成分と充填剤とを含み、ゴム成分がイソプレン骨格ゴムとスチレン－ブタジエンゴムとを含み、スチレン－ブタジエンゴムの少なくとも一種はガラス転移温度が－４０℃未満であり、樹脂成分はイソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、更に、該トレッドゴム９層は、上記の式（１）を満たす。

　なお、本発明のタイヤは、トレッド部の最表面に位置するトレッドゴム層と、該トレッドゴム層のタイヤ径方向内側に位置し、有機繊維コードを含む補強層と、を具えていればよく、種々の変更を加えることができる。例えば、図１に示すタイヤ１のトレッドゴム層９を、最表面側に位置するキャップゴムと、そのタイヤ径方向内側に位置するベースゴムに分割することも可能である。

　ここで、前記有機繊維コードを含む補強層は、トレッドゴム層９のタイヤ径方向内側に位置する限り特に限定されず、例えば、図１に示すタイヤ１のベルト層６Ａ，６Ｂ、ベルト補強層７Ａ，７Ｂのいずれであってもよい。一好適実施形態においては、有機繊維コードを含む補強層は、図１に示すタイヤ１のベルト層６Ｂ（即ち、ベルト６を構成するベルト層の内、タイヤ径方向最も外側の層）、ベルト補強層７Ａ，７Ｂの少なくともいずれかに用いることが好ましく、ベルト補強層７Ａ，７Ｂの少なくとも一方に用いることが更に好ましく、ベルト補強層７Ａ，７Ｂの両方に用いることがより一層好ましい。

＜＜トレッドゴム層＞＞
　本実施形態のタイヤにおいて、前記トレッドゴム層は、ゴム成分と、樹脂成分と、充填剤と、を含む。該トレッドゴム層は、例えば、ゴム成分と、樹脂成分と、充填剤と、を含むゴム組成物から作製することができる。

（ゴム成分）
　前記ゴム成分は、イソプレン骨格ゴムと、スチレン－ブタジエンゴムと、を含み、更に他のゴム成分を含んでもよい。

－イソプレン骨格ゴム－
　前記イソプレン骨格ゴムは、イソプレン単位を主たる骨格とするゴムであり、具体的には、天然ゴム（ＮＲ）、合成イソプレンゴム（ＩＲ）等が挙られる。
　ゴム成分がイソプレン骨格ゴムを含有することで、トレッドゴム層の破壊強度を高めることができる。その結果、該トレッドゴム層を具えるタイヤの転がり抵抗を小さくして、低燃費性を向上させることができ、また、タイヤの耐摩耗性を向上させることもできる。

　前記イソプレン骨格ゴムの含有量は、前記ゴム成分１００質量部中、１～８０質量部であることが好ましく、１～４０質量部であることが更に好ましい。イソプレン骨格ゴムの含有量が、ゴム成分１００質量部中、１～８０質量部の場合、タイヤの低燃費性とウェット制動性とを更に向上させることができる。また、イソプレン骨格ゴムの含有量が、ゴム成分１００質量部中、１～４０質量部の場合、タイヤの低燃費性とウェット制動性とをより一層向上させることができる。また、イソプレン骨格ゴムの配合効果をより大きくする観点からは、イソプレン骨格ゴムの含有量は、前記ゴム成分１００質量部中、１０質量部以上が更に好ましい。

－スチレン－ブタジエンゴム－
　前記トレッドゴム層のゴム成分は、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）を含み、該スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）の少なくとも一種は、ガラス転移温度が－４０℃未満であり、好ましくは－４５℃以下、更に好ましくは－５０℃以下であり、また、好ましくは－９０℃より高い。少なくとも一種のスチレン－ブタジエンゴムのガラス転移温度が－４０℃未満であると、タイヤの低燃費性と耐摩耗性とを十分に向上させることができる。また、ガラス転移温度が－９０℃より高いスチレン－ブタジエンゴムは、合成し易い。
　なお、前記トレッドゴム層のゴム成分は、ガラス転移温度が－４０℃以上のスチレン－ブタジエンゴムを含んでもよい。

　前記スチレン－ブタジエンゴムの含有量は、前記ゴム成分１００質量部中、２０～９９質量部であることが好ましく、３０～９９質量部であることがより好ましく、４０～９９質量部であることがより好ましく、５０～９９質量部であることがより好ましく、６０～９９質量部であることが更に好ましい。スチレン－ブタジエンゴムの含有量が、ゴム成分１００質量部中、６０～９９質量部の場合、タイヤの低燃費性とウェット制動性とを更に向上させることができる。

　前記イソプレン骨格ゴムと前記スチレン－ブタジエンゴムとのＳＰ値の差は、０．３（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上であることが好ましく、０．３５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上であることが更に好ましい。イソプレン骨格ゴムとスチレン－ブタジエンゴムとのＳＰ値の差が０．３（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上の場合、イソプレン骨格ゴムとスチレン－ブタジエンゴムとが非相溶になり易い。

　前記スチレン－ブタジエンゴムは、結合スチレン量が１５質量％未満であることが好ましい。スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量とは、スチレン－ブタジエンゴムに含まれるスチレン単位の割合を意味する。スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量が１５質量％未満である場合、ガラス転移温度が低くなり易い。スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量は、１４質量％以下であることがより好ましく、１３質量％以下であることがより好ましく、１２質量％以下であることが更に好ましい。また、スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量は、タイヤの耐摩耗性の観点から、５質量％以上であることが好ましく、７質量％以上であることがより好ましく、８質量％以上であることが更に好ましい。
　前記スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量は、スチレン－ブタジエンゴムの重合に用いる単量体の量、重合度等により調整することができる。

　前記スチレン－ブタジエンゴムは、窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤で変性されていることが好ましい。スチレン－ブタジエンゴムが窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤で変性されている場合、タイヤのウェット制動性と、低燃費性と、耐摩耗性とのバランスが向上し、特には、低燃費性と耐摩耗性を更に向上させることができる。
　前記窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤とは、少なくとも１つの窒素原子を含む官能基と少なくとも１つのアルコキシ基を有する変性剤の総称である。
　窒素原子を含む官能基は、下記から選択されることが好ましい。
　第一アミノ基、加水分解可能な保護基で保護された第一アミノ基、第一アミンのオニウム塩残基、イソシアネート基、チオイソシアネート基、イミン基、イミン残基、アミド基、加水分解可能な保護基で保護された第二アミノ基、環状第二アミノ基、環状第二アミンのオニウム塩残基、非環状第二アミノ基、非環状第二アミンのオニウム塩残基、イソシアヌル酸トリエステル残基、環状第三アミノ基、非環状第三アミノ基、ニトリル基、ピリジン残基、環状第三アミンのオニウム塩残基及び非環状第三アミンのオニウム塩残基からなる群から選択される官能基を有し、直鎖、分枝、脂環若しくは芳香族環を含む炭素数１～３０の１価の炭化水素基、又は酸素原子、硫黄原子及びリン原子から選ばれる少なくとも１種のヘテロ原子を含んでいても良い、直鎖、分枝、脂環又は芳香族環を含む炭素数１～３０の１価の炭化水素基である。

－－第１の好適態様の変性スチレン－ブタジエンゴム－－
　前記スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）は、アミノアルコキシシラン化合物で変性されていることが好ましく、充填剤に対して高い親和性を有する観点から、末端がアミノアルコキシシラン化合物で変性されていることが更に好ましい。スチレン－ブタジエンゴムの末端がアミノアルコキシシラン化合物で変性されている場合、変性スチレン－ブタジエンゴムと充填剤（特には、シリカ）との相互作用が特に大きくなる。

　前記スチレン－ブタジエンゴムの変性箇所は、上述のように分子末端であってもよいが、主鎖であってもよい。
　分子末端が変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、例えば、国際公開第２００３／０４６０２０号、特開２００７－２１７５６２号公報に記載の方法に従って、活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体の末端に、種々の変性剤を反応させることで製造できる。
　一好適態様においては、該分子末端が変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、国際公開第２００３／０４６０２０号、特開２００７－２１７５６２号公報に記載の方法に従って、シス－１，４結合量が７５％以上の活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体の末端に、アミノアルコキシシラン化合物を反応させた後、多価アルコールのカルボン酸部分エステルと反応させて安定化を行うことで製造することができる。

　前記多価アルコールのカルボン酸部分エステルとは、多価アルコールとカルボン酸とのエステルであり、かつ水酸基を一つ以上有する部分エステルを意味する。具体的には、炭素数４以上の糖類又は変性糖類と脂肪酸とのエステルが好ましく用いられる。このエステルは、更に好ましくは、（１）多価アルコールの脂肪酸部分エステル、特に炭素数１０～２０の飽和高級脂肪酸又は不飽和高級脂肪酸と多価アルコールとの部分エステル（モノエステル、ジエステル、トリエステルのいずれでもよい）、（２）多価カルボン酸と高級アルコールの部分エステルを、多価アルコールに１～３個結合させたエステル化合物等が挙げられる。
　部分エステルの原料に用いられる多価アルコールとしては、好ましくは少なくとも三つの水酸基を有する炭素数５又は６の糖類（水素添加されていても、水素添加されていなくてもよい）、グリコールやポリヒドロキシ化合物等が用いられる。また、原料脂肪酸としては、好ましくは炭素数１０～２０の飽和又は不飽和脂肪酸であり、例えば、ステアリン酸、ラウリン酸、パルミチン酸が用いられる。
　多価アルコールの脂肪酸部分エステルの中では、ソルビタン脂肪酸エステルが好ましく、具体的には、ソルビタンモノラウリン酸エステル、ソルビタンモノパルミチン酸エステル、ソルビタンモノステアリン酸エステル、ソルビタントリステアリン酸エステル、ソルビタンモノオレイン酸エステル、ソルビタントリオレイン酸エステル等が挙げられる。

　上記アミノアルコキシシラン化合物としては、特に限定されないが、下記一般式（ｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物が好ましい。
　　　Ｒ^１１ _ａ－Ｓｉ－（ＯＲ^１２）_４－ａ　・・・　（ｉ）

　一般式（ｉ）中、Ｒ^１１及びＲ^１２は、それぞれ独立に炭素数１～２０の一価の脂肪族炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基を示し、Ｒ^１１及びＲ^１２の少なくとも１つはアミノ基で置換されており、ａは０～２の整数であり、ＯＲ^１２が複数ある場合、各ＯＲ^１２は互いに同一でも異なっていてもよく、また、分子中には活性プロトンは含まれない。

　上記アミノアルコキシシラン化合物としては、下記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物も好ましい。

　一般式（ｉｉ）中、ｎ１＋ｎ２＋ｎ３＋ｎ４＝４（但し、ｎ２は１～４の整数であり、ｎ１、ｎ３およびｎ４は０～３の整数である）である。
　Ａ^１は、飽和環状３級アミン化合物残基、不飽和環状３級アミン化合物残基、ケチミン残基、ニトリル基、（チオ）イソシアナート基、イソシアヌル酸トリヒドロカルビルエステル基、ニトリル基、ピリジン基、（チオ）ケトン基、アミド基、並びに加水分解性基を有する第一若しくは第二アミノ基の中から選択される少なくとも１種の官能基である。ｎ４が２以上の場合には、Ａ^１は、同一でも異なっていてもよく、Ａ^１は、Ｓｉと結合して環状構造を形成する二価の基であってもよい。
　Ｒ^２１は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｎ１が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^２２は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよい。ｎ２が２以上の場合には、Ｒ^２２は、互いに同一若しくは異なっていてもよいし、或いは、一緒になって環を形成してもよい。
　Ｒ^２３は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子であり、ｎ３が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^２４は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基であり、ｎ４が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　加水分解性基を有する第一若しくは第二アミノ基における加水分解性基としては、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｉｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることが好ましい。

　一般式（ｉｉｉ）中、ｐ１＋ｐ２＋ｐ３＝２（但し、ｐ２は１～２の整数であり、ｐ１およびｐ３は０～１の整数である）である。
　Ａ^２は、ＮＲａ（Ｒａは、一価の炭化水素基、加水分解性基又は含窒素有機基である）である。
　Ｒ^２５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^２６は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又は含窒素有機基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよい。ｐ２が２の場合には、Ｒ^２６は、互いに同一でも異なっていてもよいし、或いは、一緒になって環を形成していてもよい。
　Ｒ^２７は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子である。
　Ｒ^２８は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　加水分解性基としては、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｉｖ）又は下記一般式（ｖ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｉｖ）中、ｑ１＋ｑ２＝３（但し、ｑ１は０～２の整数であり、ｑ２は１～３の整数である）である。
　Ｒ^３１は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^３２及びＲ^３３は、それぞれ独立して、加水分解性基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^３４は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ１が２の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^３５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ２が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。

　一般式（ｖ）中、ｒ１＋ｒ２＝３（但し、ｒ１は１～３の整数であり、ｒ２は０～２の整数である）である。
　Ｒ^３６は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^３７は、ジメチルアミノメチル基、ジメチルアミノエチル基、ジエチルアミノメチル基、ジエチルアミノエチル基、メチルシリル（メチル）アミノメチル基、メチルシリル（メチル）アミノエチル基、メチルシリル（エチル）アミノメチル基、メチルシリル（エチル）アミノエチル基、ジメチルシリルアミノメチル基、ジメチルシリルアミノエチル基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ１が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^３８は、炭素数１～２０のヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ２が２の場合には同一でも異なっていてもよい。
　一般式（ｖ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物の具体例としては、Ｎ－（１，３－ジメチルブチリデン）－３－トリエトキシシリル－１－プロパンアミンが挙げられる。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｖｉ）又は下記一般式（ｖｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｖｉ）中、Ｒ^４０は、トリメチルシリル基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４１は、炭素数１～２０のヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４２は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　ここで、ＴＭＳは、トリメチルシリル基を示す（以下、同じ。）。

　一般式（ｖｉｉ）中、Ｒ^４３及びＲ^４４は、それぞれ独立して炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、各Ｒ^４５は、同一でも異なっていてもよい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｖｉｉｉ）又は下記一般式（ｉｘ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｖｉｉｉ）中、ｓ１＋ｓ２は３である（但し、ｓ１は０～２の整数であり、ｓ２は１～３の整数である）。
　Ｒ^４６は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４７及びＲ^４８は、それぞれ独立して炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。複数のＲ^４７又はＲ^４８は、同一でも異なっていてもよい。

　一般式（ｉｘ）中、Ｘは、ハロゲン原子である。
　Ｒ^４９は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^５０及びＲ^５１は、それぞれ独立して加水分解性基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であるか、或いは、Ｒ^５０及びＲ^５１は結合して二価の有機基を形成している。
　Ｒ^５２及びＲ^５３は、それぞれ独立してハロゲン原子、ヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^５０及びＲ^５１としては、加水分解性基が好ましく、加水分解性基として、トリメチルシリル基、ｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｘ）、下記一般式（ｘｉ）、下記一般式（ｘｉｉ）又は下記一般式（ｘｉｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｘ）～（ｘｉｉｉ）中、記号Ｕ、Ｖは、それぞれ０～２且つＵ＋Ｖ＝２を満たす整数である。
　一般式（ｘ）～（ｘｉｉｉ）中のＲ^５４～^９２は、同一でも異なっていてもよく、炭素数１～２０の一価若しくは二価の脂肪族又は脂環式炭化水素基、或いは炭素数６～１８の一価若しくは二価の芳香族炭化水素基である。
　一般式（ｘｉｉｉ）中のα及びβは、０～５の整数である。

　一般式（ｘ）、一般式（ｘｉ）、一般式（ｘｉｉ）を満たす化合物の中でも、特に、Ｎ１，Ｎ１，Ｎ７，Ｎ７－テトラメチル－４－（（トリメトキシシリル）メチル）へプタン－１，７－ジアミン、２－（（ヘキシル－ジメトキシシリル）メチル）－Ｎ１，Ｎ１，Ｎ３，Ｎ３－２－ペンタメチルプロパン－１，３－ジアミン、Ｎ１－（３－（ジメチルアミノ）プロピル）－Ｎ３，Ｎ３－ジメチル－Ｎ１－（３－（トリメトキシシリル）プロピル）プロパン－１，３－ジアミン、４－（３－（ジメチルアミノ）プロピル）－Ｎ１，Ｎ１，Ｎ７，Ｎ７－テトラメチル－４－（（トリメトキシシリル）メチル）へプタン－１，７－ジアミンが好ましい。
　また、一般式（ｘｉｉｉ）を満たす化合物の中でも、特に、Ｎ，Ｎ－ジメチル－２－（３－（ジメトキシメチルシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－２－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチル－２－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチル－３－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）プロパン－１－アミンが好ましい。

－－第２の好適態様の変性スチレン－ブタジエンゴム－－
　前記スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）は、下記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤によって変性されていることも好ましい。この場合、タイヤの低燃費性と耐摩耗性を更に向上させることができる。

　上記一般式（Ｉ）中、Ｒ^１、Ｒ^２及びＲ^３は、それぞれ独立して単結合又は炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
　Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６、Ｒ^７及びＲ^９は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキル基を示す。
　Ｒ^８及びＲ^１１は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
　Ｒ^１０は、炭素数１～２０の、アルキル基又はトリアルキルシリル基を示す。
　ｍは、１～３の整数を示し、ｐは、１又は２を示す。
　Ｒ^１～Ｒ^１１、ｍ及びｐは、複数存在する場合、それぞれ独立している。
　ｉ、ｊ及びｋは、それぞれ独立して０～６の整数を示す。但し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は、３～１０の整数である。
　Ａは、炭素数１～２０の、炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群から選択される少なくとも一種の原子を有し、活性水素を有しない有機基を示す。
　ここで、一般式（Ｉ）中、Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（－ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（－ＮＨ_２）、スルフヒドリル基（－ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。

　上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤によって変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、重量平均分子量（Ｍｗ）が２０×１０^４～３００×１０^４であって、該変性スチレン－ブタジエンゴムの総量に対して、分子量が２００×１０^４～５００×１０^４である変性スチレン－ブタジエンゴムを、０．２５～３０質量％含み、収縮因子（ｇ’）が０．６４未満であることが好ましい。

　一般に、分岐を有する重合体は、同一の絶対分子量である直鎖状の重合体と比較した場合に、分子の大きさが小さくなる傾向にあり、前記収縮因子（ｇ’）は、想定上同一の絶対分子量である直鎖状重合体に対する、分子の占める大きさの比率の指標である。即ち、重合体の分岐度が大きくなれば、収縮因子（ｇ’）は小さくなる傾向にある。本実施形態では、分子の大きさの指標として固有粘度を用い、直鎖状の重合体は、固有粘度［η］＝－３．８８３Ｍ^{０．７７１}の関係式に従うものとして用いる。変性スチレン－ブタジエンゴムの各絶対分子量のときの収縮因子（ｇ’）を算出し、絶対分子量が１００×１０^４～２００×１０^４のときの収縮因子（ｇ’）の平均値を、その変性スチレン－ブタジエンゴムの収縮因子（ｇ’）とする。ここで、「分岐」とは、１つの重合体に対して、他の重合体が直接又は間接的に結合することにより形成されるものである。また、「分岐度」は、１の分岐に対して、直接又は間接的に互いに結合している重合体の数である。例えば、後述するカップリング残基を介して間接的に、後述の５つのスチレン－ブタジエン共重合体鎖が互いに結合している場合には、分岐度は５である。なお、カップリング残基とは、スチレン－ブタジエン共重合体鎖に結合される、変性スチレン－ブタジエンゴムの構成単位であり、例えば、後述するスチレン－ブタジエン共重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、カップリング剤由来の構造単位である。また、スチレン－ブタジエン共重合体鎖は、変性スチレン－ブタジエンゴムの構成単位であり、例えば、後述するスチレン－ブタジエン共重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、スチレン－ブタジエン共重合体由来の構造単位である。
　前記収縮因子（ｇ’）は、好ましくは０．６４未満であり、より好ましくは０．６３以下であり、より好ましくは０．６０以下であり、更に好ましくは０．５９以下であり、より一層好ましくは０．５７以下である。また、収縮因子（ｇ’）の下限は、特に限定されず、検出限界値以下であってもよいが、好ましくは０．３０以上であり、より好ましくは０．３３以上であり、更に好ましくは０．３５以上であり、より一層好ましくは０．４５以上である。収縮因子（ｇ’）がこの範囲である変性スチレン－ブタジエンゴムを使用することで、トレッドゴム層に用いるゴム組成物の加工性が向上する。
　収縮因子（ｇ’）は分岐度に依存する傾向にあるため、例えば、分岐度を指標として収縮因子（ｇ’）を制御することができる。具体的には、分岐度が６である変性スチレン－ブタジエンゴムとした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．５９以上０．６３以下となる傾向にあり、分岐度が８である変性スチレン－ブタジエンゴムとした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．４５以上０．５９以下となる傾向にある。

　上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤によって変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、分岐を有し、分岐度が５以上であることが好ましい。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合するスチレン－ブタジエン共重合体鎖とを有し、更に、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して５以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことがより好ましい。分岐度が５以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して５以上のスチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性スチレン－ブタジエンゴムの構造を特定することにより、より確実に収縮因子（ｇ’）を０．６４未満にすることができる。なお、１のカップリング残基に対して結合しているスチレン－ブタジエン共重合体鎖の数は、収縮因子（ｇ’）の値から確認することができる。
　また、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、分岐を有し、分岐度が６以上であることがより好ましい。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合するスチレン－ブタジエン共重合体鎖とを有し、更に、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して６以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことが、更に好ましい。分岐度が６以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して６以上のスチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性スチレン－ブタジエンゴムの構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．６３以下にすることができる。
　更に、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、分岐を有し、分岐度が７以上であることが更に好ましく、分岐度が８以上であることがより一層好ましい。分岐度の上限は、特に限定されないが、１８以下であることが好ましい。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合するスチレン－ブタジエン共重合体鎖とを有し、更に、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して７以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことが、より一層好ましく、１の当該カップリング残基に対して８以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことが、特に好ましい。分岐度が８以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して８以上のスチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性スチレン－ブタジエンゴムの構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．５９以下にすることができる。

　前記スチレン－ブタジエン共重合体鎖は、少なくともその１つの末端が、それぞれカップリング残基が有するケイ素原子と結合していることが好ましい。この場合、複数のスチレン－ブタジエン共重合体鎖の末端が、１のケイ素原子と結合していてもよい。また、スチレン－ブタジエン共重合体鎖の末端と炭素数１～２０のアルコキシ基又は水酸基とが、一つのケイ素原子に結合し、その結果として、その１つのケイ素原子が炭素数１～２０のアルコキシシリル基又はシラノール基を構成していてもよい。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、伸展油を加えた油展ゴムとすることができる。該変性スチレン－ブタジエンゴムは、非油展であっても、油展であってもよいが、耐摩耗性の観点から、１００℃で測定されるムーニー粘度が、２０以上１００以下であることが好ましく、３０以上８０以下であることがより好ましい。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムの重量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは２０×１０^４以上３００×１０^４以下であり、より好ましくは５０×１０^４以上であり、より好ましくは６４×１０^４以上であり、更に好ましくは８０×１０^４以上である。また、上記重量平均分子量は、好ましくは２５０×１０^４以下であり、更に好ましくは１８０×１０^４以下であり、より好ましくは１５０×１０^４以下である。重量平均分子量が２０×１０^４以上であると、トレッドゴム層の低ロス性と耐摩耗性を十分に向上させることができる。また、重量平均分子量が３００×１０^４以下であると、トレッドゴム層に用いるゴム組成物の加工性が向上する。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、該変性スチレン－ブタジエンゴムの総量（１００質量％）に対して、分子量が２００×１０^４以上５００×１０^４以下である変性スチレン－ブタジエンゴム（以下、「特定の高分子量成分」ともいう。）を、０．２５質量％以上３０質量％以下含むことが好ましい。該特定の高分子量成分の含有量が０．２５質量％以上３０質量％以下の場合、トレッドゴム層の低ロス性と耐摩耗性を十分に向上させることができる。前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記特定の高分子量成分を、好ましくは１．０質量％以上含み、より好ましくは１．４質量％以上含み、更に好ましくは１．７５質量％以上含み、より一層好ましくは２．０質量％以上含み、特に好ましくは２．１５質量％以上含み、極めて好ましくは２．５質量％以上含む。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記特定の高分子量成分を、好ましくは２８質量％以下含み、より好ましくは２５質量％以下含み、更に好ましくは２０質量％以下含み、より一層好ましくは１８質量％以下含む。
　なお、本明細書において、ゴム成分の「分子量」とは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって得られる、標準ポリスチレン換算分子量である。特定の高分子量成分の含有量がこのような範囲にある変性スチレン－ブタジエンゴムを得るためには、後述する重合工程と反応工程とにおける反応条件を制御することが好ましい。例えば、重合工程においては、後述する有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量を調整すればよい。また、重合工程において、連続式、及び回分式のいずれの重合様式においても、滞留時間分布を有する方法を用いる、即ち、成長反応の時間分布を広げるとよい。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムにおいては、数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、１．６以上３．０以下が好ましい。変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布がこの範囲であれば、トレッドゴム層に用いるゴム組成物の加工性が良好となる。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムの製造方法は、特に限定されるものではないが、有機モノリチウム化合物を重合開始剤として用い、ブタジエンとスチレンを共重合して、スチレン－ブタジエン共重合体を得る重合工程と、該スチレン－ブタジエン共重合体の活性末端に対して、５官能以上の反応性化合物（以下、「カップリング剤」ともいう。）を反応させる反応工程と、を有することが好ましい。

　前記重合工程は、リビングアニオン重合反応による成長反応による重合が好ましく、これにより、活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体を得ることができ、高変性率の変性スチレン－ブタジエンゴムを得ることができる。
　前記スチレン－ブタジエン共重合体は、１，３－ブタジエンとスチレンを共重合して得られる。

　前記有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量は、目標とするスチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量によって決めることが好ましい。重合開始剤の使用量に対する、１，３－ブタジエン、スチレン等の単量体の使用量が重合度に関係し、即ち、数平均分子量及び／又は重量平均分子量に関係する。従って、分子量を増大させるためには、重合開始剤を減らす方向に調整するとよく、分子量を低下させるためには、重合開始剤量を増やす方向に調整するとよい。
　前記有機モノリチウム化合物は、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、好ましくは、アルキルリチウム化合物である。この場合、重合開始末端にアルキル基を有する、スチレン－ブタジエン共重合体が得られる。アルキルリチウム化合物としては、例えば、ｎ－ブチルリチウム、ｓｅｃ－ブチルリチウム、ｔｅｒｔ－ブチルリチウム、ｎ－ヘキシルリチウム、ベンジルリチウム、フェニルリチウム、及びスチルベンリチウムが挙げられる。アルキルリチウム化合物としては、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、ｎ－ブチルリチウム、及びｓｅｃ－ブチルリチウムが好ましい。これらの有機モノリチウム化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

　前記重合工程において、重合反応様式としては、例えば、回分式、連続式の重合反応様式が挙げられる。連続式においては、１個又は２個以上の連結された反応器を用いることができる。連続式の反応器は、例えば、撹拌機付きの槽型、管型のものが用いられる。連続式においては、好ましくは、連続的に単量体、不活性溶媒、及び重合開始剤が反応器にフィードされ、該反応器内で重合体を含む重合体溶液が得られ、連続的に重合体溶液が排出される。回分式の反応器は、例えば、攪拌機付の槽型のものが用いられる。回分式においては、好ましくは、単量体、不活性溶媒、及び重合開始剤がフィードされ、必要により単量体が重合中に連続的又は断続的に追加され、該反応器内で重合体を含む重合体溶液が得られ、重合終了後に重合体溶液が排出される。本実施形態において、高い割合で活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体を得るには、重合体を連続的に排出し、短時間で次の反応に供することが可能な、連続式が好ましい。

　前記重合工程は、不活性溶媒中で重合することが好ましい。溶媒としては、例えば、飽和炭化水素、芳香族炭化水素等の炭化水素系溶媒が挙げられる。具体的な炭化水素系溶媒としては、以下のものに限定されないが、例えば、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素；シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロペンタン、メチルシクロヘキサン等の脂環族炭化水素；ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素及びそれらの混合物からなる炭化水素が挙げられる。重合反応に供する前に、不純物であるアレン類、及びアセチレン類を有機金属化合物で処理することで、高濃度の活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体が得られる傾向にあり、高い変性率の変性スチレン－ブタジエンゴムが得られる傾向にあるため好ましい。

　前記重合工程においては、極性化合物を添加してもよい。極性化合物を添加することで、スチレンを１，３－ブタジエンとランダムに共重合させることができ、また、極性化合物は、１，３－ブタジエン部のミクロ構造を制御するためのビニル化剤としても用いることができる傾向にある。
　前記極性化合物としては、例えば、テトラヒドロフラン、ジエチルエーテル、ジオキサン、エチレングリコールジメチルエーテル、エチレングリコールジブチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジブチルエーテル、ジメトキシベンゼン、２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパン等のエーテル類；テトラメチルエチレンジアミン、ジピペリジノエタン、トリメチルアミン、トリエチルアミン、ピリジン、キヌクリジン等の第３級アミン化合物；カリウム－ｔｅｒｔ－アミラート、カリウム－ｔｅｒｔ－ブチラート、ナトリウム－ｔｅｒｔ－ブチラート、ナトリウムアミラート等のアルカリ金属アルコキシド化合物；トリフェニルホスフィン等のホスフィン化合物等を用いることができる。これらの極性化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

　前記重合工程において、重合温度は、生産性の観点から、０℃以上であることが好ましく、１２０℃以下であることが更に好ましく、５０℃以上１００℃以下であることが特に好ましい。このような範囲にあることで、重合終了後の活性末端に対するカップリング剤の反応量を充分に確保することができる傾向にある。

　前記スチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴム中の結合ブタジエン量は、特に限定されないが、４０質量％以上１００質量％以下であることが好ましく、５５質量％以上８０質量％以下であることがより好ましい。
　また、前記スチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴム中の結合スチレン量は、特に限定されないが、０質量％超６０質量％以下であることが好ましく、２０質量％以上４５質量％以下であることがより好ましい。
　前記結合ブタジエン量及び結合スチレン量が上記範囲であると、トレッドゴム層の低ロス性と耐摩耗性とを更に向上させることができる。
　なお、結合スチレン量は、フェニル基の紫外吸光によって測定でき、ここから結合ブタジエン量も求めることができる。

　前記スチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴムにおいて、ブタジエン結合単位中のビニル結合量は、特に限定されないが、１０モル％以上７５モル％以下であることが好ましく、２０モル％以上６５モル％以下であることがより好ましい。ビニル結合量が上記範囲であると、トレッドゴム層の低ロス性と耐摩耗性とを更に向上させることができる。
　なお、変性スチレン－ブタジエンゴムについては、ハンプトンの方法［Ｒ．Ｒ．Ｈａｍｐｔｏｎ，Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ　Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，２１，９２３（１９４９）］により、ブタジエン結合単位中のビニル結合量（１，２－結合量）を求めることができる。

　上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤が有するアルコキシシリル基は、例えば、スチレン－ブタジエン共重合体が有する活性末端と反応して、アルコキシリチウムが解離し、スチレン－ブタジエン共重合体鎖の末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する傾向にある。カップリング剤１分子が有するＳｉＯＲの総数から、反応により減じたＳｉＯＲ数を差し引いた値が、カップリング残基が有するアルコキシシリル基の数となる。また、カップリング剤が有するアザシラサイクル基は、＞Ｎ－Ｌｉ結合及びスチレン－ブタジエン共重合体末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する。なお、＞Ｎ－Ｌｉ結合は、仕上げ時の水等により容易に＞ＮＨ及びＬｉＯＨとなる傾向にある。また、カップリング剤において、未反応で残存したアルコキシシリル基は、仕上げ時の水等により容易にシラノール（Ｓｉ－ＯＨ基）となり得る傾向にある。

　前記反応工程における反応温度は、好ましくはスチレン－ブタジエン共重合体の重合温度と同様の温度であり、より好ましくは０℃以上１２０℃以下であり、更に好ましくは５０℃以上１００℃以下である。また、重合工程後からカップリング剤が添加されるまでの温度変化は、好ましくは１０℃以下であり、より好ましくは５℃以下である。
　前記反応工程における反応時間は、好ましくは１０秒以上であり、より好ましくは３０秒以上である。重合工程の終了時から反応工程の開始時までの時間は、カップリング率の観点から、より短い方が好ましいが、より好ましくは５分以内である。
　反応工程における混合は、機械的な攪拌、スタティックミキサーによる攪拌等のいずれでもよい。重合工程が連続式である場合は、反応工程も連続式であることが好ましい。反応工程における反応器は、例えば、撹拌機付きの槽型、管型のものが用いられる。カップリング剤は、不活性溶媒により希釈して反応器に連続的に供給してもよい。重合工程が回分式の場合は、重合反応器にカップリング剤を投入する方法でも、別の反応器に移送して反応工程を行ってもよい。

　前記一般式（Ｉ）において、Ａは、好ましくは下記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表される。Ａが一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表されるものであることにより、より優れた性能を有する変性スチレン－ブタジエンゴムを得ることができる。

　前記一般式（ＩＩ）中、Ｂ^１は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^１は、各々独立している。

　前記一般式（ＩＩＩ）中、Ｂ^２は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、Ｂ^３は、炭素数１～２０のアルキル基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。それぞれ複数存在する場合のＢ^２及びＢ^３は、各々独立している。

　前記一般式（ＩＶ）中、Ｂ^４は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^４は、各々独立している。

　前記一般式（Ｖ）中、Ｂ^５は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^５は、各々独立している。

　前記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）中のＢ^１、Ｂ^２、Ｂ^４、Ｂ^５に関して、炭素数１～２０の炭化水素基としては、炭素数１～２０のアルキレン基等が挙げられる。

　好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示す。
　より好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）において、ａは、２～１０の整数を示す。
　より一層好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）において、ａは、２～１０の整数を示す。
　かかるカップリング剤としては、例えば、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）－［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］アミン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリエトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）－［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）－メチル－１，３－プロパンジアミン、ビス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－（３－トリスメトキシシリルプロピル）－メチル－１，３－プロパンジアミン等が挙げられ、これらの中でも、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサンが特に好ましい。

　前記カップリング剤としての一般式（Ｉ）で表される化合物の添加量は、スチレン－ブタジエン共重合体のモル数対カップリング剤のモル数が、所望の化学量論的比率で反応させるよう調整することができ、そのことにより所望の分岐度が達成される傾向にある。具体的な重合開始剤のモル数は、カップリング剤のモル数に対して、好ましくは５．０倍モル以上、より好ましくは６．０倍モル以上であることが好ましい。この場合、一般式（Ｉ）において、カップリング剤の官能基数（（ｍ－１）×ｉ＋ｐ×ｊ＋ｋ）は、５～１０の整数であることが好ましく、６～１０の整数であることがより好ましい。

　前記特定の高分子成分を有する変性スチレン－ブタジエンゴムを得るためには、スチレン－ブタジエン共重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を、好ましくは１．５以上２．５以下、より好ましくは１．８以上２．２以下とするとよい。また、得られる変性スチレン－ブタジエンゴムは、ＧＰＣによる分子量曲線が一山のピークが検出されるものであることが好ましい。
　前記変性スチレン－ブタジエンゴムのＧＰＣによるピーク分子量をＭｐ_１、スチレン－ブタジエン共重合体のピーク分子量をＭｐ_２とした場合、以下の式が成り立つことが好ましい。
　　　（Ｍｐ_１／Ｍｐ_２）＜１．８×１０－１２×（Ｍｐ_２－１２０×１０^４）^２＋２
　Ｍｐ_２は、２０×１０^４以上８０×１０^４以下、Ｍｐ_１は３０×１０^４以上１５０×１０^４以下がより好ましい。Ｍｐ_１及びＭｐ_２は、後述する実施例に記載の方法により求める。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムの変性率は、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、更に好ましくは７０質量％以上である。変性率が３０質量％以上であることで、トレッドゴム層の低ロス性と耐摩耗性とを更に向上させることができる。

　前記反応工程の後、共重合体溶液に、必要に応じて、失活剤、中和剤等を添加してもよい。失活剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、水；メタノール、エタノール、イソプロパノール等のアルコール等が挙げられる。中和剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、ステアリン酸、オレイン酸、バーサチック酸（炭素数９～１１個で、１０個を中心とする、分岐の多いカルボン酸混合物）等のカルボン酸；無機酸の水溶液、炭酸ガス等が挙げられる。
　また、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、重合後のゲル生成を防止する観点、及び加工時の安定性を向上させる観点から、例えば、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）、ｎ－オクタデシル－３－（４’－ヒドロキシ－３’，５’－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）プロピネート、２－メチル－４，６－ビス［（オクチルチオ）メチル］フェノール等の酸化防止剤を添加することが好ましい。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムを、重合体溶液から取得する方法としては、公知の方法を用いることができる。その方法として、例えば、スチームストリッピング等で溶媒を分離した後、重合体を濾別し、更にそれを脱水及び乾燥して重合体を取得する方法、フラッシングタンクで濃縮し、更にベント押出し機等で脱揮する方法、ドラムドライヤー等で直接脱揮する方法が挙げられる。

　上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤と、スチレン－ブタジエン共重合体とを反応させてなる変性スチレン－ブタジエンゴムは、例えば、下記一般式（ＶＩ）で表される。

　一般式（ＶＩ）中、Ｄは、スチレン－ブタジエン共重合体鎖を示し、該スチレン－ブタジエン共重合体鎖の重量平均分子量は、１０×１０^４～１００×１０^４であることが好ましい。該スチレン－ブタジエン共重合体鎖は、変性スチレン－ブタジエンゴムの構成単位であり、例えば、スチレン－ブタジエン共重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、スチレン－ブタジエン共重合体由来の構造単位である。
　Ｒ^１２、Ｒ^１３及びＲ^１４は、各々独立に、単結合又は炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
　Ｒ^１５及びＲ^１８は、各々独立に、炭素数１～２０のアルキル基を示す。
　Ｒ^１６、Ｒ^１９、及びＲ^２０は、各々独立に、水素原子又は炭素数１～２０のアルキル基を示す。
　Ｒ^１７及びＲ^２１は、各々独立に、炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
　Ｒ^２２は、水素原子又は炭素数１～２０のアルキル基を示す。
　ｍ及びｘは、１～３の整数を示し、ｘ≦ｍであり、ｐは、１又は２を示し、ｙは１～３の整数を示し、ｙ≦（ｐ＋１）であり、ｚは、１又は２の整数を示す。
　それぞれ複数存在する場合のＤ、Ｒ^１２～Ｒ^２２、ｍ、ｐ、ｘ、ｙ、及びｚは、各々独立しており、同じであっても異なっていてもよい。
　また、ｉは、０～６の整数を示し、ｊは０～６の整数を示し、ｋは０～６の整数を示し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は３～１０の整数であり、（（ｘ×ｉ）＋（ｙ×ｊ）＋（ｚ×ｋ））は、５～３０の整数である。
　Ａは、炭素数１～２０の炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子、及びリン原子からなる群より選ばれる少なくとも１種の原子を有し、かつ、活性水素を有しない有機基を示す。Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。上記活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（－ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（－ＮＨ_２）、スルフヒドリル基（－ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。

　上記一般式（ＶＩ）において、Ａは、上記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表されることが好ましい。Ａが一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表されるものであることにより、トレッドゴム層の低ロス性と耐摩耗性とを更に向上させることができる。

－－第３の好適態様の変性スチレン－ブタジエンゴム－－
　前記スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）は、少なくとも一方の末端が以下の一般式（１）で表される化合物（アルコキシシラン）を含む変性剤で変性されていることも好ましい。

　前記ゴム成分として、充填剤親和性作用基であるオリゴシロキサン及び３級アミノ基を含む上記一般式（１）で表される化合物を含む変性剤で変性したスチレン－ブタジエンゴムを用いることによって、シリカ等の充填剤の分散性を高めることができる。その結果、トレッドゴム層に用いるゴム組成物中での、充填剤の分散性が改善されることから、低ロス性が大きく改善され、タイヤの転がり抵抗を低減でき、低燃費性を向上させることができる。

　上記一般式（１）において、Ｒ^１～Ｒ^８は、それぞれ独立して、炭素数１～２０のアルキル基であり；Ｌ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して、炭素数１～２０のアルキレン基であり；ｎは、２～４の整数である。

　具体的には、式（１）において、Ｒ^１～Ｒ^４は、それぞれ独立して置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキル基であってもよく、前記Ｒ^１～Ｒ^４が置換される場合、それぞれ独立して炭素数１～１０のアルキル基、炭素数３～１０のシクロアルキル基、炭素数１～１０のアルコキシ基、炭素数４～１０のシクロアルコキシ基、炭素数６～１２のアリール基、炭素数６～１２のアリールオキシ基、炭素数２～１２のアルカノイルオキシ基（Ｒａ－ＣＯＯ－、ここで、Ｒａは炭素数１～９のアルキル基である）、炭素数７～１３のアラルキルオキシ基、炭素数７～１３のアリールアルキル基、及び、炭素数７～１３のアルキルアリール基からなる群から選択される１つ以上の置換基で置換され得る。
　より具体的には、前記Ｒ^１～Ｒ^４は、置換又は非置換の炭素数１～１０のアルキル基であってもよく、さらに具体的には、前記Ｒ^１～Ｒ^４は、それぞれ独立して置換又は非置換の、炭素数１～６のアルキル基であってもよい。

　また、式（１）において、Ｒ^５～Ｒ^８は、それぞれ独立して置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキル基であり、具体的には、置換又は非置換の炭素数１～１０のアルキル基、さらに具体的には、置換又は非置換の炭素数１～６のアルキル基であってもよく、置換される場合、先にＲ^１～Ｒ^４で説明したような置換基で置換され得る。
　なお、前記Ｒ^５～Ｒ^８がアルキル基ではなく、加水分解可能な置換基の場合、Ｎ－Ｒ^５Ｒ^６及びＮ－Ｒ^７Ｒ^８の結合が水分存在下でＮ－Ｈに加水分解され、重合体の加工性に悪影響を及ぼし得る。

　より具体的には、前記式（１）で表される化合物において、Ｒ^１～Ｒ^４は、メチル基又はエチル基であり、Ｒ^５～Ｒ^８は、炭素数１～１０のアルキル基とすることができる。

　前記式（１）で表される化合物中のアミノ基、即ち、Ｎ－Ｒ^５Ｒ^６及びＮ－Ｒ^７Ｒ^８は、３級アミノ基であることが好ましい。前記３級アミノ基は、式（１）で表される化合物が変性剤として用いられた際、更に優れた加工性を有するようにする。
　なお、前記Ｒ^５～Ｒ^８にアミノ基を保護するための保護基が結合するか、又は、水素が結合する場合には、前記式（１）で表される化合物による効果の具現が難しい可能性がある。水素が結合する場合、変性過程で陰イオンが水素と反応して反応性を失うようになって変性反応自体が不可能となり、保護基が結合する場合、変性反応が行われるが、重合体末端に結合した状態で後加工時に加水分解によって脱保護されて１級又は２級アミノ基になり、脱保護された１級又は２級アミノ基は、その後の配合時に配合物の高粘度化を引き起こし、加工性低下の原因になるおそれがある。

　また、前記式（１）で表される化合物中のＬ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基である。
　より具体的には、Ｌ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して炭素数１～１０のアルキレン基、更に具体的には、メチレン基、エチレン基又はプロピレン基のような炭素数１～６のアルキレン基とすることができる。

　前記式（１）で表される化合物中のＬ^１及びＬ^２については、分子内のＳｉ原子とＮ原子との間の距離が近い程、より優れた効果を奏する。但し、ＳｉがＮと直接結合する場合、後の処理工程中にＳｉとＮとの間の結合が切れるおそれがあり、この際に発生した２級アミノ基は、後処理中に水により流失する可能性が高く、製造される変性スチレン－ブタジエンゴムでは、シリカ等の充填剤との結合を促進するアミノ基による充填剤との結合が難しく、その結果、充填剤の分散性の向上効果が低下することがある。このようにＳｉとＮとの間の結合の長さによる改善効果を考慮すると、前記Ｌ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して、メチレン基、エチレン基又はプロピレン基のような炭素数１～３のアルキレン基であることが更に好ましく、より具体的には、プロピレン基とすることができる。また、Ｌ^１及びＬ^２は、先にＲ^１～Ｒ^４で説明したような置換基で置換され得る。

　また、前記式（１）で表される化合物は、例えば、下記構造式（１－１）～（１－５）で表される化合物のうちのいずれか１つであることが好ましい。より優れた低ロス性を実現できるためである。

　前記式（１）で表される化合物は、アルコキシシラン構造がスチレン－ブタジエン共重合体の活性末端と結合する一方、Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ構造及び末端に結合した３つ以上のアミノ基が、シリカ等の充填剤に対して親和力を示すことによって、従来の分子内に一つのアミノ基を含む変性剤と比較して、充填剤と変性スチレン－ブタジエンゴムとの結合を促進させることができる。また、前記スチレン－ブタジエン共重合体の活性末端の結合程度が均一で、カップリング前後に分子量分布の変化を観察すると、カップリング後にも前に比べて分子量分布が大きくならずに一定である。そのため、変性スチレン－ブタジエンゴム自体の物性低下がなく、トレッドゴム層に用いるゴム組成物内の充填剤の凝集を防ぎ、充填剤の分散性を高めることができるため、該ゴム組成物の加工性を向上させることができ、更には、タイヤの低燃費性とウェット制動性をバランスよく改善することが可能となる。

　なお、前記式（１）で表される化合物は、下記反応スキームで表される縮合反応を通じて製造され得る。

　前記反応スキームにおいて、Ｒ^１～Ｒ^８、Ｌ^１及びＬ^２、及びｎは、上述した式（１）で定義されたものと同様であり、Ｒ’及びＲ”は、前記縮合反応に影響を及ぼさない任意の置換基である。例えば、前記Ｒ’及びＲ”は、それぞれ独立してＲ^１～Ｒ^４のいずれか１つと同一のものとすることができる。

　前記反応スキームの反応は、酸の存在下で進行し、該酸は一般に縮合反応に用いられるものであれば、制限なしに用いることができる。当業者は、前記反応が進められる反応器の種類、出発物質、反応温度等の多様な工程変数に合わせて、最適な酸を選択することができる。

　なお、前記式（１）で表される化合物を含む変性剤によって変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、１．１～３．０の狭い分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ、「多分散指数（ＰＤＩ）」ともいう。）を有するものとすることができる。前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布が３．０を超えるか、１．１未満の場合、トレッドゴム層の引張特性及び粘弾性が低下するおそれがある。前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布の制御による、引張特性及び粘弾性改善の効果の顕著性を考慮すると、前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布は、１．３～２．０の範囲が好ましい。なお、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記変性剤を用いることによって、変性前のスチレン－ブタジエン共重合体の分子量分布と類似する。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布は、重量平均分子量（Ｍｗ）対数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）から計算され得る。このとき、前記数平均分子量（Ｍｎ）は、ｎ個の重合体分子の分子量を測定し、これら分子量の総合を求めてｎで割って計算した個別の重合体分子量の共通平均であり、前記重量平均分子量（Ｍｗ）は、高分子組成物の分子量分布を表す。全体分子量の平均は、モル当たりグラム（ｇ／ｍｏｌ）で表すことができる。
　また、前記重量平均分子量及び数平均分子量は、それぞれゲル透過型クロマトグラフィ（ＧＰＣ）で分析されるポリスチレン換算分子量である。

　また、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、上記した分子量分布の条件を満たしていると同時に、数平均分子量（Ｍｎ）が５０，０００ｇ／ｍｏｌ～２，０００，０００ｇ／ｍｏｌであり、より具体的には、２００，０００ｇ／ｍｏｌ～８００，０００ｇ／ｍｏｌとすることができる。前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、重量平均分子量（Ｍｗ）が１００，０００ｇ／ｍｏｌ～４，０００，０００ｇ／ｍｏｌであり、より具体的には、３００，０００ｇ／ｍｏｌ～１，５００，０００ｇ／ｍｏｌとすることができる。
　前記変性スチレン－ブタジエンゴムの重量平均分子量（Ｍｗ）が１００，０００ｇ／ｍｏｌ未満であるか、又は数平均分子量（Ｍｎ）が５０，０００ｇ／ｍｏｌ未満の場合、トレッドゴム層の引張特性が低下するおそれがある。また、重量平均分子量（Ｍｗ）が４，０００，０００ｇ／ｍｏｌを超えているか、数平均分子量（Ｍｎ）が２，０００，０００ｇ／ｍｏｌを超える場合には、変性スチレン－ブタジエンゴムの加工性の低下によりトレッドゴム層に用いるゴム組成物の作業性が悪化し、混練が困難となり、また、トレッドゴム層の物性を十分に向上させることが難しくなることがある。
　より具体的には、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記分子量分布とともに、重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）の条件を同時に満たしている場合には、トレッドゴム層用のゴム組成物の粘弾性と加工性をバランスよく改善させることができる。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、ブタジエン部分のビニル結合量が５％以上であることが好ましく、１０％以上であることが更に好ましく、また、６０％以下であることが好ましい。ブタジエン部分のビニル結合量を上記の範囲にすることで、ガラス転移温度を適切な範囲に調整できる。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、１００℃でのムーニー粘度（ＭＶ）が、４０～１４０、具体的には６０～１００であってもよい。前記範囲のムーニー粘度を有する場合、より優れた加工性を示すことができる。
　前記ムーニー粘度は、ムーニー粘度計、例えば、Ｍｏｎｓａｎｔｏ社のＭＶ２０００Ｅで、１００℃、ローター速度２±０．０２ｒｐｍで、大ローターを使って測定することができる。このとき用いられた試料は、室温（２３±３℃）で３０分以上放置した後、２７±３ｇを採取して、ダイキャビティの内部に満たしておき、プラテンを作動させて測定することができる。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、上述したように、一方の末端が上記一般式（１）で表される化合物を含む変性剤によって変性されることが好ましいが、他方の末端が下記一般式（２）で表される化合物を含む変性剤によって更に変性されていることが好ましい。変性スチレン－ブタジエンゴムの両末端が変性されていることで、トレッドゴム層用のゴム組成物中の充填剤の分散性が更に向上し、タイヤの低燃費性とウェット制動性とをより高いレベルで両立できる。

　上記一般式（２）において、Ｒ^９～Ｒ^１１は、互いに独立して、水素；炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基、炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；又は炭素数３～３０の複素環基である。
　また、式（２）において、Ｒ^１２は、単結合；置換基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基；置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のシクロアルキレン基；又は置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のアリーレン基であり、ここで、上記置換基は、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基である。
　また、式（２）において、Ｒ^１３は、炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基；炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；炭素数３～３０の複素環基；又は下記一般式（２ａ）若しくは一般式（２ｂ）で表される作用基であり、ｍは１～５の整数であり、Ｒ^１３のうち少なくとも１つは、下記一般式（２ａ）若しくは一般式（２ｂ）で表される作用基であり、ｍが２～５の整数の場合、複数のＲ^１３は、互いに同一であっても、異なってもよい。

　上記一般式（２ａ）において、Ｒ^１４は、置換基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基；置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のシクロアルキレン基；又は置換基で置換又は非置換の炭素数６～２０のアリーレン基であり、ここで、上記置換基は、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基である。
　また、式（２ａ）において、Ｒ^１５及びＲ^１６は、互いに独立に、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基である。
　また、式（２ａ）において、Ｒ^１７は、水素；炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基；炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；炭素数３～３０の複素環基であり、Ｘは、Ｎ、Ｏ又はＳ原子であり、但し、ＸがＯ又はＳである場合、Ｒ^１７は存在しない。

　上記一般式（２ｂ）において、Ｒ^１８は、置換基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基；置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のシクロアルキレン基；又は置換基で置換又は非置換の炭素数６～２０のアリーレン基であり、ここで、上記置換基は、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基である。
　また、式（２ｂ）において、Ｒ^１９及びＲ^２０は、互いに独立に、炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基；炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；炭素数３～３０の複素環基である。

　また、上記一般式（２）で表される化合物において、Ｒ^９～Ｒ^１１は、互いに独立に、水素；炭素数１～１０のアルキル基；炭素数２～１０のアルケニル基；又は炭素数２～１０のアルキニル基であり、Ｒ^１２は、単結合；又は非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１３は、炭素数１～１０のアルキル基；炭素数２～１０のアルケニル基；炭素数２～１０のアルキニル基；又は上記一般式（２ａ）又は一般式（２ｂ）で表される作用基であり、上記一般式（２ａ）において、Ｒ^１４は、非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１５及びＲ^１６は、互いに独立に非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１７は、炭素数１～１０のアルキル基；炭素数５～２０のシクロアルキル基；炭素数６～２０のアリール基；又は炭素数３～２０の複素環基であり、上記一般式（２ｂ）において、Ｒ^１８は、非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１９及びＲ^２０は、互いに独立に炭素数１～１０のアルキル基；炭素数５～２０のシクロアルキル基；炭素数６～２０のアリール基；又は炭素数３～２０の複素環基であってもよい。

　より具体的には、上記一般式（２）で表される化合物は、以下の構造式（２－１）～式（２－３）で表される化合物とすることができる。

　なお、前記スチレン－ブタジエン共重合体を、上記一般式（２）で表される化合物を含む変性剤によって変性させる場合には、式（２）で表される化合物を含む変性剤を、変性開始剤として用いる。
　具体的には、例えば、炭化水素溶媒中で、式（２）で表される化合物を含む変性剤の存在下にて、ブタジエン単量体及びスチレン単量体を重合させることで、式（２）で表される化合物由来の変性基を、前記スチレン－ブタジエン共重体に付与することができる。

－他のゴム－
　前記ゴム成分は、更に他のゴムを含んでもよく、ゴム成分１００質量部中、他のゴムの含有量は、３５質量部以下が好ましい。かかる他のゴムとしては、ブタジエンゴム（ＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチルゴム、エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＲ，ＥＰＤＭ）、フッ素ゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム等が挙げられる。これらの中でも、ブタジエンゴム（ＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）等のジエン系ゴムが好ましく、ブタジエンゴム（ＢＲ）が更に好ましい。
　また、ブタジエンゴム（ＢＲ）としては、ハイシスポリブタジエンが好ましく、ここで、ハイシスポリブタジエンは、シス－１，４結合含量が９０質量％以上であることが好ましい。なお、ゴム成分がブタジエンゴムを含む場合、ブタジエンゴムの含有量は、ゴム成分１００質量部中、１～３５質量部の範囲が好ましい。

（樹脂成分）
　前記トレッドゴム層は、樹脂成分を含む。該樹脂成分は、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下である。また、前記トレッドゴム層は、下記の式（１）：
　　　前記樹脂成分／前記イソプレン骨格ゴムの質量比率≧０．５　・・・　（１）
　を満たす。

　前記樹脂成分と、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることで、樹脂成分のイソプレン骨格ゴムに対する相溶性が高くなり、ゴム成分の運動性が制御され、低温領域のヒステリシスロス（ｔａｎδ）を向上させることができるため、タイヤのウェット制動性が向上する。なお、樹脂成分とイソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差は、相溶性をより向上させる観点から、１．３５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることが好ましく、０．５０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることがより好ましく、０．４５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることがより好ましく、０．３（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることがより好ましく、０．２５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることが更に好ましい。樹脂成分とイソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が０．５０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であると、樹脂成分とイソプレン骨格ゴムとの相溶性がより向上し、タイヤのウェット制動性が更に向上する。

　また、前記樹脂成分と前記イソプレン骨格ゴムの質量比率［樹脂成分／イソプレン骨格ゴムの質量比率］が、０．５以上であることで、タイヤのウェット制動性を更に向上させることができる。なお、樹脂成分とイソプレン骨格ゴムの質量比率［樹脂成分／イソプレン骨格ゴムの質量比率］は、０．６５以上が好ましく、０．７以上がより好ましく、０．８以上がより好ましく、また、２．０以下が好ましく、１．９以下がより好ましく、１．８以下であることが更に好ましい。

　前記樹脂成分の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して１質量部以上５０質量部未満であることが好ましい。トレッドゴム層中の樹脂成分の含有量が、ゴム成分１００質量部に対し１質量部以上であると、樹脂成分による効果が十分に発現し、また、５０質量部未満であると、タイヤから樹脂成分が析出し難く、樹脂成分による効果を十分に発現できる。トレッドゴム層中の樹脂成分の含有量は、樹脂成分による効果をより高める観点から、ゴム成分１００質量部に対して、５質量部以上であることが好ましく、７質量部以上であることがより好ましく、９質量部以上であることがより好ましく、１５質量部以上であることがより好ましく、１７質量部以上であることが更に好ましい。また、タイヤからの樹脂成分の析出を抑制し、タイヤ外観の低下を抑制する観点から、トレッドゴム層中の樹脂成分の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、４５質量部以下であることがより好ましく、４０質量部以下であることが更に好ましい。

　前記樹脂成分は、少なくとも部分的に水素添加されていることが好ましい。樹脂成分が、少なくとも部分的に水素添加されていることで、イソプレン骨格ゴムに対する相溶性が更に高くなり、ゴム成分の運動性が更に制御され、低温領域のヒステリシスロス（ｔａｎδ）を更に向上させることができるため、タイヤのウェット制動性が更に向上する。

　前記樹脂成分は、軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１６００ｇ／ｍｏｌであることが好ましい。かかる樹脂成分を含むトレッドゴム層をタイヤに適用することで、タイヤの耐摩耗性を向上させることができる。

　前記樹脂成分の軟化点が１１０℃より高いと、トレッドゴム層を十分に補強でき、タイヤの耐摩耗性を更に向上させることができる。樹脂成分の軟化点は、タイヤの耐摩耗性の観点から、１１６℃以上であることがより好ましく、１２０℃以上であることがより好ましく、１２３℃以上であることがより好ましく、１２７℃以上であることが更に好ましい。また、樹脂成分の軟化点は、加工性の観点から、１６０℃以下であることが好ましく、１５０℃以下であることがより好ましく、１４５℃以下であることがより好ましく、１４１℃以下であることがより好ましく、１３６℃以下であることが更に好ましい。

　前記樹脂成分のポリスチレン換算の重量平均分子量が２００ｇ／ｍｏｌ以上であると、タイヤから樹脂成分が析出し難く、樹脂成分による効果を十分に発現することができ、また、１６００ｇ／ｍｏｌ以下であると、樹脂成分がゴム成分と相溶し易い。
　タイヤからの樹脂成分の析出を抑制し、タイヤ外観の低下を抑制する観点から、樹脂成分のポリスチレン換算の重量平均分子量は、５００ｇ／ｍｏｌ以上であることが好ましく、５５０ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、６００ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、６５０ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、７００ｇ／ｍｏｌ以上であることが更に好ましい。また、ゴム成分への樹脂成分の相溶性を高め、樹脂成分による効果をより高める観点から、樹脂成分のポリスチレン換算の重量平均分子量は、１５７０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１５３０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１５００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１４７０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１４３０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１４００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１３７０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１３３０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１３００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１２００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１１００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１０００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、９５０ｇ／ｍｏｌ以下であることが更に好ましい。

　前記樹脂成分のポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ_ＨＲ）（単位はｇ／ｍｏｌ）に対する樹脂成分の軟化点（Ｔｓ_ＨＲ）（単位は℃）の比（Ｔｓ_ＨＲ／Ｍｗ_ＨＲ）は、０．０７以上であることが好ましく、０．０８３以上であることがより好ましく、０．０９５以上であることがより好ましく、０．１０４以上であることがより好ましく、０．１２５以上であることがより好ましく、０．１３５以上であることがより好ましく、０．１４以上であることがより好ましく、０．１４１以上であることが更に好ましい。また、該比（Ｔｓ_ＨＲ／Ｍｗ_ＨＲ）は、０．２５以下であることが好ましく、０．２４以下であることが好ましく、０．２３以下であることが好ましく、０．１９以下であることが好ましく、０．１８以下であることがより好ましく、０．１７以下であることが更に好ましい。

　前記樹脂成分としては、Ｃ_５系樹脂、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、Ｃ_９系樹脂、テルペン系樹脂、ジシクロペンタジエン系樹脂、テルペン－芳香族化合物系樹脂等が挙げられ、これら樹脂は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　また、上述の、少なくとも部分的に水素添加されている樹脂成分とは、樹脂を還元水素化して得られる樹脂を意味する。水素添加されている樹脂成分の原料となる樹脂としては、Ｃ_５系樹脂、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、Ｃ_９系樹脂、テルペン系樹脂、ジシクロペンタジエン系樹脂、テルペン－芳香族化合物系樹脂等が挙げられ、これら樹脂は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　前記Ｃ_５系樹脂としては、石油化学工業のナフサの熱分解によって得られるＣ_５留分を（共）重合して得られる脂肪族系石油樹脂が挙げられる。
　Ｃ_５留分には、通常１－ペンテン、２－ペンテン、２－メチル－１－ブテン、２－メチル－２－ブテン、３－メチル－１－ブテン等のオレフィン系炭化水素、２－メチル－１，３－ブタジエン、１，２－ペンタジエン、１，３－ペンタジエン、３－メチル－１，２－ブタジエン等のジオレフィン系炭化水素等が含まれる。なお、Ｃ_５系樹脂は、市販品を利用することができる。

　前記Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂とは、Ｃ_５－Ｃ_９系合成石油樹脂を指し、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂としては、例えば、石油由来のＣ_５－Ｃ_１１留分を、ＡｌＣｌ_３、ＢＦ_３等のフリーデルクラフツ触媒を用いて重合して得られる固体重合体が挙げられ、より具体的には、スチレン、ビニルトルエン、α－メチルスチレン、インデン等を主成分とする共重合体等が挙げられる。
　Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂としては、Ｃ_９以上の成分の少ない樹脂が、ゴム成分との相溶性の観点から好ましい。ここで、「Ｃ_９以上の成分が少ない」とは、樹脂全量中のＣ_９以上の成分が５０質量％未満、好ましくは４０質量％以下であることを言うものとする。Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂は、市販品を利用することができる。

　前記Ｃ_９系樹脂とは、Ｃ_９系合成石油樹脂を指し、例えばＡｌＣｌ_３やＢＦ_３等のフリーデルクラフツ型触媒を用い、Ｃ_９留分を重合して得られる固体重合体を指す。
　Ｃ_９系樹脂としては、例えば、インデン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン等を主成分とする共重合体等が挙げられる。

　前記テルペン系樹脂は、松属の木からロジンを得る際に同時に得られるテレビン油、或いはこれから分離した重合成分を配合し、フリーデルクラフツ型触媒を用いて重合して得られる固体状の樹脂であり、β－ピネン樹脂、α－ピネン樹脂等がある。また、テルペン－芳香族化合物系樹脂としては、代表例としてテルペン－フェノール樹脂を挙げることができる。このテルペン－フェノール樹脂は、テルペン類と種々のフェノール類とを、フリーデルクラフツ型触媒を用いて反応させたり、或いは更にホルマリンで縮合する方法で得ることができる。原料のテルペン類としては特に制限はなく、α－ピネンやリモネン等のモノテルペン炭化水素が好ましく、α－ピネンを含むものがより好ましく、特にα－ピネンであることが好ましい。なお、骨格中にスチレン等を含んでいてもよい。

　前記ジシクロペンタジエン系樹脂は、例えばＡｌＣｌ_３やＢＦ_３等のフリーデルクラフツ型触媒等を用い、ジシクロペンタジエンを重合して得られる樹脂を指す。

　また、水素添加されている樹脂成分の原料となる樹脂は、例えば、Ｃ_５留分とジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）とを共重合した樹脂（Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂）を含んでいてもよい。
　ここで、樹脂全量中のジシクロペンタジエン由来成分が５０質量％以上の場合、Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂はジシクロペンタジエン系樹脂に含まれるものとする。樹脂全量中のジシクロペンタジエン由来成分が５０質量％未満の場合、Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂はＣ_５系樹脂に含まれるものとする。更に第三成分等が少量含まれる場合でも同様である。

　前記ゴム成分と樹脂成分との相溶性を高める観点から、樹脂成分は、水添Ｃ_５系樹脂、水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、水添ジシクロペンタジエン系樹脂（水添ＤＣＰＤ系樹脂）、及び水添テルペン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましく、水添Ｃ_５系樹脂及び水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種であることがより好ましく、水添Ｃ_５系樹脂であることが更に好ましい。また、少なくともモノマーに水添ＤＣＰＤ構造又は水添された環状構造を有する樹脂であることが好ましい。前記樹脂成分が、水添Ｃ_５系樹脂、水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、水添ジシクロペンタジエン系樹脂、及び水添テルペン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種であると、トレッドゴム層を具えるタイヤのウェット制動性をより向上させ、また、低燃費性を更に向上させることができる。

（充填剤）
　前記トレッドゴム層は、充填剤を含む。充填剤を含むことで、トレッドゴム層の補強性が向上する。
　前記トレッドゴム層中の充填剤の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して４０～１２５質量部の範囲が好ましい。トレッドゴム層中の充填剤の含有量が、ゴム成分１００質量部に対し、４０質量部以上であると、トレッドゴム層の補強が十分であり、タイヤの耐摩耗性を更に向上させることができ、また、１２５質量部以下であると、トレッドゴム層の弾性率が高くなり過ぎず、タイヤのウェット制動性が更に向上する。タイヤの転がり抵抗をより低くする観点（低燃費性を向上させる観点）から、トレッドゴム層中の充填剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、４５質量部以上であることがより好ましく、５０質量部以上であることがより好ましく、５５質量部以上であることが更に好ましい。また、タイヤのウェット制動性を向上させる観点から、トレッドゴム層中の充填剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、１０５質量部以下であることがより好ましく、１００質量部以下であることがより好ましく、９５質量部以下であることが更に好ましい。

－シリカ－
　前記充填剤は、シリカを含有することが好ましく、窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が８０ｍ^２／ｇ以上３３０ｍ^２／ｇ未満であるシリカを含有することが更に好ましい。シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が８０ｍ^２／ｇ以上であると、タイヤを十分に補強でき、タイヤの転がり抵抗を更に低くすることができる。また、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が３３０ｍ^２／ｇ未満であると、トレッドゴム層の弾性率が高くなり過ぎず、タイヤのウェット制動性が更に向上する。転がり抵抗をより低くし、タイヤの耐摩耗性を更に向上させる観点から、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）は、１１０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１３０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１５０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１８０ｍ^２／ｇ以上であることが更に好ましい。また、タイヤのウェット制動性をより向上させる観点から、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）は、３００ｍ^２／ｇ以下であることが好ましく、２８０ｍ^２／ｇ以下であることがより好ましく、２７０ｍ^２／ｇ以下であることが更に好ましい。

　前記シリカとしては、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム等が挙げられ、これらの中でも、湿式シリカが好ましい。これらシリカは、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。

　前記シリカとしては、植物由来のシリカも好ましい。前記植物由来のシリカとしては、環境負荷低減の観点から、ケイ酸植物由来のシリカが好ましい。該ケイ酸植物は、例えば、コケ類、シダ類、トクサ類、ウリ科、イラクサ科、イネ科の植物等に存在する。これら植物の中でも、イネ科植物が好ましく、即ち、前記植物由来のシリカとしては、イネ科植物由来のシリカが好ましい。イネ科植物由来のシリカは、タイヤ製造工場の近隣で原料を現地調達できるため、輸送や保管のエネルギー及びコストを低減でき、種々の観点から、環境面で好ましい。
　また、該イネ科植物としては、イネ、笹、サトウキビ等が挙げられ、これらの中でも、イネが好ましい。該イネは、食用に広く栽培されているため、広い地域で現地調達可能であり、また、イネの籾殻は、産業廃棄物として多量に発生することから量を確保し易い。従って、入手容易性の観点から、植物由来のシリカとしては、籾殻由来のシリカ（以下、「籾殻シリカ」とも呼ぶ。）が特に好ましい。該籾殻シリカを用いることで、産業廃棄物となる籾殻を有効活用でき、また、タイヤ製造工場の近隣で原料を現地調達できるため、輸送や保管のエネルギー及びコストを低減でき、種々の観点から、環境面で好ましい。前記籾殻シリカは、籾殻を加熱により炭化して得られる籾殻炭の粉末でもよいし、籾殻を燃料としてバイオマスボイラーで燃焼させた際に発生する籾殻灰をアルカリで抽出してケイ酸アルカリ水溶液を調製し、該ケイ酸アルカリ水溶液を用いて湿式法で製造した沈降シリカでもよい。前記籾殻炭の製法は、特に限定されず、公知の種々の方法を用いることができ、例えば、窯を用いて籾殻を蒸し焼きにすることで熱分解させて籾殻炭を得ることができる。このようにして得られる籾殻炭を公知の粉砕機（例えば、ボールミル）を用いて粉砕し、所定の粒径範囲に選別し分級することで、籾殻炭の粉末を得ることができる。また、前記籾殻由来の沈降シリカは、特開２０１９－３８７２８号公報に記載の方法等で製造できる。

　前記トレッドゴム層中のシリカの含有量は、トレッドゴム層の機械的強度を向上させ、タイヤの耐摩耗性を更に向上させる観点から、ゴム成分１００質量部に対して、４０質量部以上であることが好ましく、４５質量部以上であることがより好ましく、５０質量部以上であることがより好ましく、５５質量部以上であることが更に好ましい。また、タイヤのウェット制動性をより向上させる観点から、トレッドゴム層中のシリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、１２５質量部以下であることが好ましく、１０５質量部以下であることがより好ましく、１００質量部以下であることがより好ましく、９５質量部以下であることが更に好ましい。

－カーボンブラック－
　前記充填剤は、カーボンブラックを含むことも好ましい。該カーボンブラックは、トレッドゴム層を補強して、タイヤの耐摩耗性を向上させることができる。
　カーボンブラックとしては、特に限定されるものではなく、例えば、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、及びＳＡＦグレードのカーボンブラックが挙げられる。これらカーボンブラックは、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。また、カーボンブラックは、再生カーボンブラックでもよい。

　本明細書において、「再生カーボンブラック」とは、リサイクルに供された廃棄物である原材料から回収して得られるカーボンブラックを指す。上記リサイクルに供された廃棄物としては、使用済ゴム及び使用済タイヤに代表される、カーボンブラックを含むゴム製品（特には、加硫ゴム製品）、廃油等が挙げられる。「再生カーボンブラック」は、石油や天然ガスなどの炭化水素を原材料から直接製造されるカーボンブラック、すなわち、リサイクル品ではないカーボンブラックとは異なる。なお、ここでの「使用済」とは、実際に使用された後で廃棄されたものだけではなく、製造されたものの実際には使用されずに廃棄されたものも含む。

　前記トレッドゴム層中のカーボンブラックの含有量は、トレッドゴム層及びそれを適用したタイヤの耐摩耗性を向上させる観点から、ゴム成分１００質量部に対して、１質量部以上であることが好ましく、３質量部以上であることがより好ましく、５質量部以上であることが更に好ましい。また、トレッドゴム層の作製に用いるゴム組成物の作業性の観点から、トレッドゴム層（トレッドゴム層用のゴム組成物）中のカーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、２０質量部以下であることが好ましく、１５質量部以下であることがより好ましい。
　充填剤がシリカとカーボンブラックを含む場合、シリカとカーボンブラックの総量中のシリカの割合は、８０質量％以上１００質量％未満であることが好ましく、９０質量％以上１００質量％未満であることが更に好ましい。シリカの割合が８０質量％以上であることで、トレッドゴム層の機械的強度が向上し、タイヤの転がり抵抗をより低くすることができる。

－その他の充填剤－
　前記充填剤は、シリカ、カーボンブラック以外に、例えば、クレー、タルク、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム等の無機充填剤を含んでいてもよい。
　上述のその他の充填剤は、充填剤中のシリカの割合が７０質量％以上である範囲で、含まれることが好ましい。充填剤中のシリカの割合が７０質量％以上であることで、トレッドゴム層の機械的強度が向上し、タイヤの転がり抵抗をより低くすることができる。充填剤中のシリカの割合は、より好ましくは８０質量％以上であり、更に好ましくは８５質量％以上であり、より一層好ましくは９０質量％以上１００質量％未満である。

（スチレン系熱可塑性エラストマー）
　前記トレッドゴム層は、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）を含んでもよい。該スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）は、スチレン系重合体ブロック（ハードセグメント）と、共役ジエン系重合体ブロック（ソフトセグメント）とを有し、スチレン系重合体部分が物理架橋を形成して橋かけ点となり、一方、共役ジエン系重合体ブロックがゴム弾性を付与する。共役ジエン系重合体ブロック（ソフトセグメント）の二重結合は、一部又は全部が水素化されていてもよい。
　なお、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）は、熱可塑性である一方、前記ゴム成分（好ましくは、ジエン系ゴム）は、熱可塑性ではない。そのため、本明細書においては、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）は、前記ゴム成分に含めないものとする。スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して１～３０質量部の範囲が好ましい。

　前記スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）としては、スチレン／ブタジエン／スチレン（ＳＢＳ）ブロック共重合体、スチレン／イソプレン／スチレン（ＳＩＳ）ブロック共重合体、スチレン／ブタジエン／イソプレン／スチレン（ＳＢＩＳ）ブロック共重合体、スチレン／ブタジエン（ＳＢ）ブロック共重合体、スチレン／イソプレン（ＳＩ）ブロック共重合体、スチレン／ブタジエン／イソプレン（ＳＢＩ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／ブチレン／スチレン（ＳＥＢＳ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／プロピレン／スチレン（ＳＥＰＳ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／エチレン／プロピレン／スチレン（ＳＥＥＰＳ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／ブチレン（ＳＥＢ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／プロピレン（ＳＥＰ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／エチレン／プロピレン（ＳＥＥＰ）ブロック共重合体等が挙げられる。

（その他）
　前記トレッドゴム層は、既述のゴム成分、樹脂成分、充填剤、スチレン系熱可塑性エラストマー、並びに、必要に応じて、ゴム工業界で通常使用される各種成分、例えば、シランカップリング剤、老化防止剤、ワックス、軟化剤、加工助剤、ステアリン酸、酸化亜鉛（亜鉛華）、加硫促進剤、加硫剤等を、本発明の目的を害しない範囲内で適宜選択して含有していてもよい。これら配合剤としては、市販品を好適に使用することができる。

　前記トレッドゴム層がシリカを含む場合、該シリカの効果を向上させるために、シランカップリング剤を含むことが好ましい。該シランカップリング剤としては、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３－メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２－メルカプトエチルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、ビス（３－ジエトキシメチルシリルプロピル）テトラスルフィド、３－メルカプトプロピルジメトキシメチルシラン、ジメトキシメチルシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、ジメトキシメチルシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド等が挙げられる。該シランカップリング剤の含有量は、前記シリカ１００質量部に対して２～２０質量部の範囲が好ましく、５～１５質量部の範囲が更に好ましい。

　前記老化防止剤としては、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン（６Ｃ）、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体（ＴＭＤＱ）、６－エトキシ－２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン（ＡＷ）、Ｎ，Ｎ’－ジフェニル－ｐ－フェニレンジアミン（ＤＰＰＤ）等が挙げられる。該老化防止剤の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、１～４質量部がより好ましい。

　前記ワックスとしては、例えば、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等が挙げられる。該ワックスの含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、１～４質量部がより好ましい。

　前記酸化亜鉛（亜鉛華）の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～１０質量部の範囲が好ましく、１～８質量部がより好ましい。

　前記加硫促進剤としては、スルフェンアミド系加硫促進剤、グアニジン系加硫促進剤、チアゾール系加硫促進剤、チウラム系加硫促進剤、ジチオカルバミン酸塩系加硫促進剤等が挙げられる。これら加硫促進剤は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。該加硫促進剤の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、０．２～４質量部の範囲が更に好ましい。

　前記加硫剤としては、硫黄等が挙げられる。該加硫剤の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して、硫黄分として０．１～１０質量部の範囲が好ましく、１～４質量部の範囲が更に好ましい。

（トレッドゴム層の製造方法）
　前記トレッドゴム層の製造方法は、特に限定されるものではない。例えば、既述のゴム成分、樹脂成分及び充填剤に、必要に応じて適宜選択した各種成分を配合して、混練り、熱入れ、押出等することによりトレッドゴム層用のゴム組成物を製造することができる。また、得られたゴム組成物を加硫することで、加硫ゴムとすることができる。

　前記混練りの条件としては、特に制限はなく、混練り装置の投入体積やローターの回転速度、ラム圧等、及び混練り温度や混練り時間、混練り装置の種類等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。混練り装置としては、通常、ゴム組成物の混練りに用いるバンバリーミキサーやインターミックス、ニーダー、ロール等が挙げられる。

　前記熱入れの条件についても、特に制限はなく、熱入れ温度や熱入れ時間、熱入れ装置等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。該熱入れ装置としては、通常、ゴム組成物の熱入れに用いる熱入れロール機等が挙げられる。

　前記押出の条件についても、特に制限はなく、押出時間や押出速度、押出装置、押出温度等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。押出装置としては、通常、ゴム組成物の押出に用いる押出機等が挙げられる。押出温度は、適宜に決定することができる。

　前記加硫を行う装置や方式、条件等については、特に制限はなく、目的に応じて適宜に選択することができる。加硫を行う装置としては、通常、ゴム組成物の加硫に用いる金型による成形加硫機等が挙げられる。加硫の条件として、その温度は、例えば１００～１９０℃程度である。

＜＜有機繊維コードを含む補強層＞＞
　本実施形態のタイヤは、上述したトレッドゴム層のタイヤ径方向内側に、有機繊維コードを含む補強層を具える。ここで、該有機繊維コードを含む補強層は、例えば、図１に示すタイヤ１のベルト層６Ａ，６Ｂ、ベルト補強層７Ａ，７Ｂのいずれであってもよく、好ましくはベルト補強層７Ａ，７Ｂである。

　前記補強層の有機繊維コードは、１－２％伸長時の弾性率が４．０～３０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）であり、５．０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）以上であることが好ましく、また、１０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）以下であることが好ましい。
　ここで、１－２％伸長時の弾性率は、有機繊維コードの荷重－伸び曲線における伸び１％に対応する荷重と伸び２％に対応する荷重との傾き（Ｎ／％）を、１ｄｔｅｘ当りの値に換算することで算出される。
　前記有機繊維コードの１－２％伸長時の弾性率が４．０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）よりも低いと、タイヤ１のトレッド部４の剛性が不十分となり、タイヤの操縦安定性が悪化する。一方、有機繊維コードの１－２％伸長時の弾性率が３０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）を超えると、該有機繊維コードを含む補強層の剛性が高過ぎて、該補強層のタイヤ径方向内側の層（例えば、有機繊維コードを含む補強層がベルト補強層７Ａ，７Ｂである場合は、ベルト６）の耐久性が低下する。これに対して、本実施形態のタイヤは、１－２％伸長時の弾性率が４．０～３０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）である有機繊維コードを含む補強層を、上述したトレッドゴム層９と組み合わせることで、タイヤの操縦安定性を悪化させることなく、ウェット制動性と、低燃費性とを向上させることができる。また、前記有機繊維コードの１－２％伸長時の弾性率が５．０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）以上であると、タイヤの操縦安定性が向上し、また、１０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）以下であると、補強層のタイヤ径方向内側の層の耐久性を十分に確保できる。

　前記補強層の有機繊維コードは、切断強度が６．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、切断伸度が１０％以上であることが好ましい。
　切断強度が６．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、切断伸度が１０％以上の有機繊維コードは、切断時の強度が高く、切断時の伸びが大きいため、かかる物性の有機繊維コードを補強層に適用することによって、タイヤの高速耐久性を向上させることができ、また、タイヤの操縦安定性を向上させることができる。

　前記補強層の有機繊維コードの材質としては、特に限定されないが、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）等のポリエステル、６－ナイロン、６，６－ナイロン、４，６－ナイロン、４，１０－ナイロン等のナイロン、レーヨン、リヨセル等のセルロースが挙げられる。これらの中でも、ポリエチレンテレフタレートが好ましく、即ち、補強層の補強材としての有機繊維コードは、ポリエチレンテレフタレートからなるコード（以下、単に「ポリエチレンテレフタレートコード」と呼ぶことがある。）であることが好ましい。ポリエチレンテレフタレートコードは、一般的に用いられているナイロンコード等に比べて剛性が高く、タイヤの操縦安定性の向上効果に優れる。そのため、補強層の有機繊維コードにポリエチレンテレフタレートからなるコードを用いたタイヤは、操縦安定性が更に向上している。

　前記補強層の有機繊維コードは、７％伸長時の弾性率が６．０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）以上であることが好ましい。ここで、有機繊維コードの切断強度、切断伸度、７％伸長時の弾性率は、室温（２３℃）で測定した値である。また、有機繊維コードの諸物性は、ＪＩＳ　Ｌ　１０１３「化学繊維フィラメント糸試験方法」に従って測定できる。７％伸長時の弾性率は、コードの荷重－伸び曲線の伸び７％に対応する点における接線の傾き（Ｎ／％）を、１ｄｔｅｘ当りの値に換算することで算出される。荷重－伸び曲線の伸び７％に対応する点における接線の傾きとは、図２に示すようなコードの荷重－伸び曲線Ｃの伸び７％に相当する点における接線Ｓの傾きを意味する。７％伸長時の弾性率が６．０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）以上の有機繊維コードは、切断時の強度が高く、切断時の伸びが大きく、７％伸長時の弾性率も高いため、かかる物性の有機繊維コードを補強層に適用して、ベルト層の剛性を補うことで、タイヤの操縦安定性を向上させることができる。

　前記有機繊維コードは、１６０℃で測定した２９．４Ｎ荷重時の弾性率が２．５ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）以上であることが好ましい。ここで、１６０℃で測定した２９．４Ｎ荷重時の弾性率は、１６０℃で測定したコードの荷重－伸び曲線の荷重２９．４Ｎに対応する点における接線の傾き（Ｎ／％）を、１ｄｔｅｘ当りの値に換算することで算出される。
　なお、弾性率を１６０℃で測定するのは、タイヤ内部の温度は高速走行するに従って上昇し、高速走行でタイヤ故障が起こる時点では、ベルト補強層の温度が１６０℃に達しているからである。特に、ポリエチレンテレフタレートコードは、常温時に比べ高温時での弾性率の低下が大きく、常温で高弾性なコードであっても、高温時に高い弾性率を維持できなければ、十分なベルトの補強効果（突起入力に対する耐久性の向上効果及びベルトの迫り出し抑制効果）を発現できないため、高温時の弾性率が重要な意義を持つ。１６０℃で測定した２９．４Ｎ荷重時のコードの弾性率を２．５ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）以上にすることで、タイヤの高速耐久性を向上させることができ、また、高速走行時のベルトの迫り出し量を抑制でき、タイヤの踏み込み・踏み出し時の応力を低減して、高速走行時のタイヤの操縦安定性が向上する。

　前記有機繊維コードの１６０℃での弾性率を向上させるためには、高張力下でディップ処理を行うことが好ましい。本発明者らは、ディップ処理時のコードにかかる張力を調整し、種々の弾性率の有機繊維コードを作製し、得られたディップコードをコーティングゴムで被覆し、補強層に適用して、タイヤの操縦安定性を検討した結果、コードの１６０℃で測定した２９．４Ｎ荷重時の弾性率が２．５ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）以上の範囲で、タイヤの操縦安定性の向上が顕著になることを見出した。

　ここで、有機繊維コードを十分に高弾性化するためには、接着剤処理を行う際の張力を６．９×１０^－２Ｎ／ｔｅｘ以上にすることが好ましい。但し、有機繊維コードの高弾性化方法は、これに限られるものではなく、有機繊維コードの低撚り化等、他の方法であってもよい。前記接着剤処理は、ドライ処理、ホット処理、ノルマライズ処理等から構成され、張力以外に温度及び時間を適宜調節して行う。本発明においては、１浴処理、２浴処理のいずれで接着剤処理を行ってもよいが、２浴処理で行うことが好ましく、６．９×１０^－２Ｎ／ｔｅｘ以上の張力を２浴のホット処理時に有機繊維コードにかけることが好ましい。

　前記有機繊維コードは、下記の式（２）：
　　　α＝Ｔ×Ｄ^１／２　・・・　（２）
［式中、αは撚り係数で、Ｔは撚り数（回／１００ｍｍ）、Ｄはコードの総繊度（ｄｔｅｘ）を示す］で表される撚り係数αが５００～２５００であることが好ましい。該有機繊維コードの撚り係数αが５００以上であると、フィラメントの拘束力が強くなり、接着が十分となり、２５００以下であると、突起入力に対する耐久性の向上効果及びベルトの迫り出し抑制効果を得るのに十分な弾性率が発揮できる。

　また、前記有機繊維コードは、総繊度が１０００～３５００ｄｔｅｘであることが好ましい。該有機繊維コードの総繊度が１０００ｄｔｅｘ以上であると、突起入力に対する耐久性の向上効果及びベルトの迫り出し抑制効果を得るのに十分な弾性率が発揮でき、３５００ｄｔｅｘ以下であると、打ち込みを密にでき、単位幅当りの剛性を十分に確保できる。

　なお、生タイヤは、加硫時にタイヤ径方向に数％拡張するため、補強層に用いる有機繊維コードの弾性率が高いと、加硫成形時にタイヤの拡張に追随できず、例えば、図１において、有機繊維コードをベルト補強層７Ａ，７Ｂに用いた場合は、ベルト補強層７Ａ中の有機繊維コードと、ベルト６を構成するベルト層の最外層（図１中のベルト層６Ｂ）中のコードとがコーティングゴムを介さずに直接接触してしまう可能性があり、また、有機繊維コードをベルト６を構成するベルト層の最外層（図１中のベルト層６Ｂ）に用いた場合は、ベルト層６Ｂ中の有機繊維コードと、ベルト層６Ａ中のコードとがコーティングゴムを介さずに直接接触してしまう可能性がある。そのため、予め生タイヤの径をある程度の大きさに設計すると共に、例えば、コーティングゴムで被覆したコードを巻回して補強層を形成する際の張力を適宜調節する等して、ベルト層６Ｂとベルト補強層７Ａ、或いは、ベルト層６Ａとベルト層６Ｂのコード間のゲージを十分に確保することが好ましい。そこで、前記有機繊維コードは、加硫前のコード原長に対する加硫後のタイヤ中でのコードの伸び率が２％以下であることが好ましい。２％以下のコード伸び率でタイヤを成形することで、有機繊維コードをベルト補強層７Ａに使用する場合は、有機繊維コードとベルト層６Ｂとの接触を抑制でき、また、有機繊維コードをベルト層６Ｂに使用する場合は、有機繊維コードとベルト層６Ａとの接触を抑制でき、いずれの場合も、走行中にベルト端でセパレーションが起こることを抑制できる。

　前記有機繊維コードの原材料は、特に限定されず、合成品由来でもよいし、生物由来でもよいし、ペットボトル等のＰＥＴ製品を粉砕、溶融、再紡糸してなるメカニカルリサイクル由来でもよいし、ペットボトル等のＰＥＴ製品を解重合し、再重合してなるケミカルリサイクル由来でもよい。

　また、前記有機繊維コードの形態は、特に限定されず、片撚り構造でもよいし、撚り合わせ構造（双撚り構造等）でもよい。片撚り構造である場合、例えば、原糸を引き揃えて、一方の方向に撚りをかけることで、撚糸コードとして得ることができる。また、双撚り構造である場合、例えば、原糸に下撚りをかけ、次いでこれを複数合わせて、逆方向に上撚りをかけることで、撚糸コードとして得ることができる。

　前記有機繊維コード（特には、ポリエチレンテレフタレートコード）には、熱可塑性重合体（Ａ）、熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）及びエポキシ化合物（Ｃ）を含む接着剤組成物、又はこれら（Ａ）～（Ｃ）に加えゴムラテックス（Ｄ）を含む接着剤組成物であって、前記熱可塑性重合体（Ａ）の主鎖が付加反応性のある炭素－炭素二重結合を実質的に有せず、ペンダント基として架橋性を有する官能基を少なくとも１つ有することを特徴とする接着剤組成物で接着剤処理することが好ましい。該接着剤組成物で接着剤処理することで、有機繊維コードの高温下でのコーティングゴムとの接着性を向上させることができる。

　従来、有機繊維コード（特には、ポリエチレンテレフタレートコード）の接着剤処理としては、エポキシ又はイソシアネートをコード表面に塗布し、その上にレゾルシンとホルムアルデヒドとラテックスとを混合してなる樹脂（以下、ＲＦＬ樹脂と称す）で処理する、所謂２浴処理が行われている。しかしながら、このような手段では１浴に用いる樹脂が非常に固くなり、コードヘの歪み入力が増大し、コード疲労性が低下することがある。また、このような樹脂は、常温では充分なコード－コーティングゴム間接着力を発現させることができるが、１３０℃以上の高温下では極端に接着力が低下することがある。これに対し、ペンダント基として架橋性を有する官能基を少なくとも１つ有し、付加反応性のある炭素－炭素二重結合を主鎖構造に実質的に含有しない熱可塑性重合体（Ａ）と熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）とエポキシ化合物（Ｃ）の混在した１浴混合液を用いることで、コードを硬化させることなく且つ１８０℃以上の高温下でもコーティングゴムとの接着を充分に確保することができる。

　前記熱可塑性重合体（Ａ）の主鎖は、直鎖状構造を主体とし、該主鎖としては、例えば、アクリル系重合体、酢酸ビニル系重合体、酢酸ビニル・エチレン系重合体等のエチレン性付加重合体、又はウレタン系高分子重合体が好ましい。但し、熱可塑性重合体（Ａ）は、ペンダント基の官能基が架橋することにより、高温下での樹脂流動性を抑制し、樹脂の破壊強力を確保するという機能を有していればよく、エチレン性付加重合体及びウレタン系高分子重合体に限定されるものではない。

　また、前記熱可塑性重合体（Ａ）のペンダント基の官能基としてはオキソザリン基、ビスマレイミド基、（ブロックド）イソシアネート基、アジリジン基、カルボジイミド基、ヒドラジノ基、エポキシ基、エピチオ基等が好ましい。

　なお、上述した熱可塑性重合体（Ａ）、熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）、エポキシ化合物（Ｃ）、及びゴムラテックス（Ｄ）については、それぞれ、特願２０２３－０４０１５７に記載されたもの、特願２０２３－０３０７６２に記載されたものを用いることができる。

　前記有機繊維コード（特には、ポリエチレンテレフタレートコード）の接着剤処理においては、前記熱可塑性重合体（Ａ）、熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）、及びエポキシ化合物（Ｃ）の３種の混合液（接着剤組成物）を１浴処理液として用い、２浴処理液としては通常のＲＦＬ樹脂の液を用いるのが好ましい。また、上記接着剤処理においては、前記熱可塑性重合体（Ａ）、熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）、エポキシ化合物（Ｃ）、及びゴムラテックス（Ｄ）の混合液（接着剤組成物）を用いて１浴のみで処理することも可能である。

　なお、上記接着剤組成物において、熱可塑性重合体（Ａ）の割合（乾燥質量比率）は、２～７５％であることが好ましく、熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）の割合（乾燥質量比率）は、１５～８７％であることが好ましく、エポキシ化合物（Ｃ）の割合（乾燥質量比率）は、１１～７０％であることが好ましく、ゴムラテックス（Ｄ）の割合（乾燥質量比率）は、２０％以下であることが好ましい。

　一方で、環境保護の観点からは、有機繊維コードの接着剤組成物として、レゾルシン及びホルマリンを含有しないディップ処理液を用いることが好ましい。このようなディップ処理液としては、例えば、不飽和ジエンを有するゴムラテックス（ａ）と、ポリエーテルからなる骨格構造及びアミン官能基を含有する化合物、アクリルアミド構造を有する化合物、ポリペプチド、ポリリジン、及びカルボジイミドから選択される１種以上の化合物（ｂ）と、を含有する組成物が挙げられる。また、このようなディップ処理液としては、例えば、上記不飽和ジエンを有するゴムラテックス（ａ）及び化合物（ｂ）に加えて、更に、（熱解離性ブロックド）イソシアネート基を有する水性化合物（ｃ）、ポリフェノール（ｄ）、及び、多価金属塩（ｅ）から選択される１種以上を含有する組成物が挙げられる。

　そのほか、レゾルシン及びホルマリンを含有しないディップ処理液としては、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）を含有する組成物も挙げられる。また、かかる組成物は、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）に加えて、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）及びゴムラテックス（ＩＶ）の少なくともいずれかを更に含有してもよい。

　前記有機繊維コードを接着剤処理する（コーティングする）接着剤組成物が、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）を含有することで、環境への負荷を考慮してレゾルシンを用いない場合であっても、良好な接着性を発現することができる。

〔ポリフェノール類（Ｉ）〕
　前記接着剤組成物が、樹脂成分としてポリフェノール類（Ｉ）を含有することで、有機繊維コードとの接着性を高めることができる。ここで、ポリフェノール類（Ｉ）は、典型的には水溶性のポリフェノール類であり、レゾルシン（レゾルシノール）以外のポリフェノールであれば、特に限定されない。ポリフェノール類（Ｉ）において、芳香環の数、又は水酸基の数は、適宜選択することができる。

　前記ポリフェノール類（Ｉ）は、より優れた接着性を実現する観点からは、２つ以上の水酸基を有することが好ましく、３つ以上の水酸基を有することがより好ましい。前記ポリフェノール類が３つ以上の水酸基を有することにより、水分を含む接着剤組成物（ディップ処理液）にポリフェノール又はポリフェノールの縮合物が水溶する。これによって、ポリフェノール類は、接着剤組成物内に均一に分布できるので、より優れた接着性を実現できる。更に、ポリフェノール類（Ｉ）が、複数個（２個以上）の芳香環を含むポリフェノールである場合、それらの芳香環では、各々、２個又は３個の水酸基がオルト位、メタ位又はパラ位に存在する。

　前記ポリフェノール類（Ｉ）としては、例えば、ＷＯ２０２２／１３０８７９においてポリフェノール化合物として記載されたものを用いることができる。これらポリフェノール類（Ｉ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

〔アルデヒド類（ＩＩ）〕
　前記接着剤組成物が、上述したポリフェノール類（Ｉ）に加えて、樹脂成分としてアルデヒド類（ＩＩ）を含有することで、上述したポリフェノール類（Ｉ）と共に高い接着性を実現できる。ここで、アルデヒド類（ＩＩ）は、特に限定されず、要求される性能に応じて、適宜選択することができる。なお、本明細書において、アルデヒド類（ＩＩ）には、アルデヒド類が発生源であるアルデヒド類の誘導体も含まれる。

　前記アルデヒド類（ＩＩ）として、例えば、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、ブチルアルデヒド、アクロレイン、プロピオンアルデヒド、クロラール、ブチルアルデヒド、カプロアルデヒド、アリルアルデヒド等のモノアルデヒド、或いは、グリオキザール、マロンアルデヒド、スクシンアルデヒド、グルタルアルデヒド、アジポアルデヒド等の脂肪族ジアルデヒド類、芳香環を有するアルデヒド、ジアルデヒドデンプン等が挙げられる。これらアルデヒド類（ＩＩ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　前記アルデヒド類（ＩＩ）は、芳香環を有するアルデヒド類である又は芳香環を有するアルデヒド類を含むことが好ましい。より優れた接着性を得ることができるためである。また、前記アルデヒド類（ＩＩ）は、ホルムアルデヒドを含まないことが好ましい。ここで、「ホルムアルデヒドを含まない」とは、例えば、アルデヒド類の総質量中の、ホルムアルデヒドの含有量が０．５質量％未満であることを意味する。

　前記接着剤組成物では、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）が縮合された状態であり、ポリフェノール類と芳香環を有するアルデヒド類との質量比（芳香環を有するアルデヒド類の含有量／ポリフェノール類の含有量）が、０．１以上３以下であることが好ましい。この場合、ポリフェノール類と芳香環を有するアルデヒド類との間で起こる縮合反応の生成物である樹脂の硬度、接着性がより適したものになるからである。同様の観点から、前記接着剤組成物における、ポリフェノール類と芳香環を有するアルデヒド類との質量比（芳香環を有するアルデヒド類の含有量／ポリフェノール類の含有量）は、０．２５以上であることがより好ましく、また、２．５以下であることがより好ましい。
　なお、上記質量比は、乾燥物の質量（固形分比）である。

　また、前記接着剤組成物における、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）の合計含有量は、３～３０質量％であることが好ましい。この場合、作業性等を悪化させることなく、より優れた接着性を確保できるためである。同様の観点から、前記接着剤組成物における、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）の合計含有量は、５質量％以上であることがより好ましく、また、２５質量％以下であることがより好ましい。
　なお、上記合計含有量は、乾燥物の質量（固形分比）である。

〔イソシアネート化合物（ＩＩＩ）〕
　前記接着剤組成物は、上述したポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）に加えて、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）を更に含有することが好ましい。この場合、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）との相乗効果によって、接着剤組成物の接着性を一層高めることができる。

　ここで、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）は、接着剤組成物の被着体である樹脂材料（例えば、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）を縮合させたフェノール／アルデヒド樹脂）への接着を促進させる作用を有する化合物であって、極性官能基としてイソシアネート基を有する化合物である。これらイソシアネート化合物（ＩＩＩ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　前記イソシアネート化合物（ＩＩＩ）は、特に限定はされないが、接着性をより向上できる観点から、（ブロックド）イソシアネート基含有芳香族化合物を含むことが好ましい。前記接着剤組成物が（ブロックド）イソシアネート基含有芳香族化合物を含有することによって、有機繊維コードと接着剤組成物との界面近傍の位置に（ブロックド）イソシアネート基含有芳香族化合物が分布する結果、一層の接着性促進効果が得られ、この効果により、接着剤組成物の、有機繊維コードとの接着性がより高度化し得る。

　前記（ブロックド）イソシアネート基含有芳香族化合物については、特願２０２３－０４０１５７に記載されたもの、特願２０２３－０３０７６２に記載されたものを用いることができる。

　前記接着剤組成物における、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）の含有量は、特に限定はされないが、より確実に優れた接着性を確保する観点から、５～６５質量％であることが好ましい。同様の観点から、前記接着剤組成物におけるイソシアネート化合物（ＩＩＩ）の含有量は、１０質量％以上であることがより好ましく、また、４５質量％以下であることがより好ましい。
　なお、上記含有量は、乾燥物の質量（固形分比）である。

〔ゴムラテックス（ＩＶ）〕
　前記接着剤組成物は、上述したポリフェノール類（Ｉ）、アルデヒド類（ＩＩ）及びイソシアネート化合物（ＩＩＩ）に加えて、実質的にはゴムラテックス（ＩＶ）を更に含有することができる。これによって、接着剤組成物は、ゴム部材との接着性をより高めることができる。

　ここで、ゴムラテックス（ＩＶ）としては、特に限定はされず、天然ゴム（ＮＲ）の他、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、エチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ハロゲン化ブチルゴム、アクリロニリトル－ブタジエンゴム（ＮＢＲ）、又はビニルピリジン－スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（Ｖｐ）等の合成ゴムが挙げられる。これらゴムラテックス（ＩＶ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　前記ゴムラテックス（ＩＶ）を含有する接着剤組成物を調製するに際しては、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）を配合する前に、ゴムラテックス（ＩＶ）をフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）と混合させることが好ましい。

　前記接着剤組成物における、ゴムラテックス（ＩＶ）の含有量は、２０質量％以上であることが好ましく、２５質量％以上であることがより好ましく、また、７０質量％以下であることが好ましく、６０質量％以下であることがより好ましい。

　なお、前記接着剤組成物の製造方法は、特に限定はされないが、例えば、ポリフェノール類（Ｉ）、アルデヒド類（ＩＩ）、及びゴムラテックス（ＩＶ）等の原材料を混合し、熟成する方法、又は、ポリフェノール類（Ｉ）とアルデヒド類（ＩＩ）とを混合して熟成した後に、ゴムラテックス（ＩＶ）を更に加えて熟成する方法、等が挙げられる。前記接着剤組成物の製造方法は、原材料にイソシアネート化合物（ＩＩＩ）が含まれる場合、ゴムラテックス（ＩＶ）を加え、熟成した後に、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）を加える方法であってもよい。

　前記補強層は、前記有機繊維コードを接着剤処理した後、コーティングゴムで被覆して幅狭のストリップとした後、タイヤ周方向に連続して螺旋状に巻回して形成することが好ましい。ここで、コーティングゴムとしては、有機繊維コードを被覆できる一般的なゴム組成物であれば特に限定がない。ゴム成分としては、ジエン系ゴムが挙げられ、特には天然ゴム又はイソプレンゴムが好ましい。天然ゴムは、改質されたものであってもよい。改質天然ゴムの場合、例えば窒素含有量が０．１～０．３質量％の改質天然ゴムであることが好ましい。また、前記改質天然ゴムが、遠心分離プロセス、酵素処理又は尿素処理によってたんぱく質が除去されたものであることが好ましい。また、前記改質天然ゴムのリン含有量が、２００ｐｐｍを超え、９００ｐｐｍ以下であることが好ましい。また、該コーティングゴムには、コーティングゴムとしての接着性や耐久性等の性能に影響しない範囲であれば、カーボンブラック等の充填剤を配合してもよい。該カーボンブラックとしては、例えばＳＲＦ、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦクラスのカーボンブラックから選ぶ１種以上を配合してもよい。また、コーティングゴムにおけるカーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して４０～７０質量部とすることができる。カーボンブラックは、再生カーボンブラックでもよい。また、コーティングゴムは、上述した成分以外に、例えば、加硫促進剤、硫黄、亜鉛華等の架橋系薬品；コバルト塩を含むコバルト化合物等の接着促進剤；老化防止剤；オイル；樹脂；等を適宜含有することができる。老化防止剤としては、６ＰＰＤ等のアミン系老化防止剤、ｏ－ＭＢｐ１４等のビスフェノール系老化防止剤などが挙げられ、これら老化防止剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

＜タイヤの製造方法＞
　本実施形態のタイヤは、適用するタイヤの種類に応じ、未加硫のゴム組成物や、未加硫のトリート（コードをゴムで被覆したコード－ゴム複合体）等を用いて成形後に加硫して得てもよく、或いは、未加硫のゴム組成物の代わりに予備加硫工程等を経た半加硫ゴムを用いて成形後、さらに本加硫して得てもよい。
　なお、本実施形態のタイヤのトレッドゴム層及び有機繊維コードを含む補強層以外の部材は、特に限定されず、公知の部材を使用することができる。
　また、本実施形態のタイヤは、好ましくは空気入りタイヤであり、空気入りタイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。

　以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。

＜ゴム成分の分析方法＞
　スチレン－ブタジエンゴムのガラス転移温度（Ｔｇ）及び結合スチレン量は、以下の方法で測定した。また、天然ゴム（イソプレン骨格ゴム）及びスチレン－ブタジエンゴムのＳＰ値（溶解度パラメータ）は、Ｆｅｄｏｒｓ法に従って、算出した。

（１）ガラス転移温度（Ｔｇ）
　合成したスチレン－ブタジエンゴムを試料として、ＴＡインスツルメンツ社製ＤＳＣ２５０を用い、ヘリウム５０ｍＬ／分の流通下、－１００℃から２０℃／分で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ　ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とした。

（２）結合スチレン量
　合成したスチレン－ブタジエンゴムを試料として、試料１００ｍｇを、クロロホルムで１００ｍＬにメスアップし、溶解して測定サンプルとした。スチレンのフェニル基による紫外線吸収波長（２５４ｎｍ付近）の吸収量により、試料１００質量％に対しての結合スチレン量（質量％）を測定した。なお、測定装置として、島津製作所社製の分光光度計「ＵＶ－２４５０」を用いた。

＜樹脂成分の分析方法＞
　樹脂成分の軟化点、重量平均分子量は、以下の方法で測定した。また、樹脂成分のＳＰ値（溶解度パラメータ）は、Ｆｅｄｏｒｓ法に従って、算出した。

（３）軟化点
　樹脂成分の軟化点は、ＪＩＳ－Ｋ２２０７－１９９６（環球法）に準拠して測定した。

（４）重量平均分子量
　以下の条件で、ゲル透過クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により、樹脂成分の平均分子量を測定し、ポリスチレン換算の重量平均分子量を算出した。
・カラム温度：４０℃
・注入量：５０μＬ
・キャリアー及び流速：テトラヒドロフラン　０．６ｍＬ／ｍｉｎ
・サンプル調製：樹脂成分約２．５ｍｇをテトラヒドロフラン１０ｍＬに溶解

＜ゴム組成物の調製＞
　表１に示す配合処方に従って、各成分を配合して混練し、実施例及び比較例のゴム組成物を調製した。なお、各実施例及び比較例における天然ゴム、ＳＢＲ及び樹脂成分の配合量は、表３に示す通りである。

＊１　天然ゴム：　ＴＳＲ＃２０、Ｔｇ＝－５６℃、ＳＰ値＝８．２０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊２　ＳＢＲ：　下記の方法で合成したヒドロカルビルオキシシラン化合物変性スチレン－ブタジエンゴム、結合スチレン量＝１０質量％、Ｔｇ＝－６５℃、ＳＰ値＝８．６５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊３　充填剤：　シリカ、東ソーシリカ株式会社製、商品名「ニップシールＡＱ」
＊４　樹脂成分：　水添Ｃ_５系樹脂、Ｅａｓｔｍａｎ社製、商品名「登録商標Ｉｍｐｅｒａ　Ｅ１７８０」、軟化点＝１３０℃、重量平均分子量（Ｍｗ）＝９０９ｇ／ｍｏｌ、ＳＰ値＝８．３５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊５　シランカップリング剤：　エボニックデグッサ社製、商品名「Ｓｉ７５」
＊６　老化防止剤：　大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクラック６Ｃ」
＊７　ワックス：　日本精蝋株式会社製、商品名「オゾエース０７０１」
＊８　加硫促進剤Ａ：　大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクセラーＤＭ－Ｐ」
＊９　加硫促進剤Ｂ：　三新化学工業株式会社製、商品名「サンセラーＮＳ－Ｇ」

＜ＳＢＲ（＊２）の合成方法＞
　乾燥し、窒素置換した８００ｍＬの耐圧ガラス容器に、１，３－ブタジエンのシクロヘキサン溶液及びスチレンのシクロヘキサン溶液を、１，３－ブタジエン６７．５ｇ及びスチレン７．５ｇになるように加え、２，２－ジテトラヒドロフリルプロパン０．６ｍｍｏｌを加え、０．８ｍｍｏｌのｎ－ブチルリチウムを加えた後、５０℃で１．５時間重合を行った。この際の重合転化率がほぼ１００％となった重合反応系に対し、変性剤としてＮ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－３－［ジエトキシ（メチル）シリル］プロピルアミンを０．７２ｍｍｏｌ添加し、５０℃で３０分間変性反応を行った。その後、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール５質量％溶液２ｍＬを加えて反応を停止させ、常法に従い乾燥してＳＢＲ（変性ＳＢＲ）を得た。
　得られたＳＢＲ（変性ＳＢＲ）のミクロ構造を測定した結果、結合スチレン量が１０質量％であり、また、ガラス転移温度（Ｔｇ）は、－６５℃であった。

＜有機繊維コードを含む補強層の評価＞
　表２に示す仕様及び構造の有機繊維コードを準備し、コード単体の剛性を算出した。

（５）コード単体の剛性の算出
　ナイロンコードの１－２％伸長時の弾性率を１００として、指数表示して、コード単体の剛性を算出した。

＊１０　ナイロンコード：　６，６－ナイロンからなるコード
＊１１　ＰＥＴコード：　ポリエチレンテレフタレートからなるコード

＜加硫ゴムの作製及び評価＞
　得られた実施例及び比較例のゴム組成物を加硫し、加硫ゴム試験片を得た。得られた加硫ゴム試験片に対して、以下の方法で、ウェット制動性、低燃費性、操縦安定性を評価した。結果を表３に示す。

（６）ウェット制動性の評価
　ポータブル・フリクション・テスターを用いて、湿潤アスファルト路面に対する試験片の摩擦係数を測定した。評価結果は、比較例１の摩擦係数を１００として、指数表示した。指数値が大きい程、摩擦係数が大きく、ウェット制動性に優れることを示す。

（７）低燃費性の評価
　試験片の損失正接（ｔａｎδ）を、粘弾性測定装置（レオメトリックス社製）を用いて、温度５０℃、歪１％、周波数５２Ｈｚの条件で測定した。評価結果は、比較例１のｔａｎδの逆数を１００として、指数表示した。指数値が大きい程、ｔａｎδが小さく、低燃費性に優れることを示す。

（８）操縦安定性の評価
　試験片の貯蔵弾性率（Ｅ’）を、粘弾性測定装置（レオメトリックス社製）を用いて、温度３０℃、歪１％、周波数５２Ｈｚの条件で測定した。評価結果は、比較例１の貯蔵弾性率（Ｅ’）を１００として、算出する。得られた貯蔵弾性率（Ｅ’）の算出値と、有機繊維コード単体の剛性の指数から、下記式：
　　操縦安定性の指数＝貯蔵弾性率（Ｅ’）の算出値＋有機繊維コード単体の剛性の指数－１００
に従って、操縦安定性の指数を算出する。該操縦安定性の指数は、換言すると、貯蔵弾性率（Ｅ’）の算出値の向上幅と、有機繊維コード単体の剛性の指数の向上幅と、１００との合計であり、ここで、各算出値及び指数が基準に対して低下している場合は、向上幅は、負の値となる。操縦安定性の指数値が大きい程、操縦安定性に優れることを示す。

＊１、＊２、＊４　表１に同じ
＊１０、＊１１　表２に同じ

　本発明に従う実施例１及び実施例２は、比較例１に比べて、ゴム物性としては剛性が低下しているものの、樹脂成分／天然ゴムの質量比率が０．５以上で且つ補強層の有機繊維コードの１－２％伸長時の弾性率が４．０～３０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）であることで、タイヤ性能としては操縦安定性が向上しており、同時にウェット制動性及び低燃費性が優れている。

　一方、比較例２は、樹脂成分／天然ゴムの質量比率が０．５未満であるので、操縦安定性は向上するものの、ウェット制動性が低下する。
　また、比較例３は、樹脂成分／天然ゴムの質量比率が０．５以上であるものの、補強層の有機繊維コードの１－２％伸長時の弾性率が４．０～３０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）の範囲外であるため、低燃費性に優れるものの、ウェット制動性及び操縦安定性は向上しない。

　１：タイヤ、　２：ビード部、　３：サイドウォール部、　４：トレッド部、　５：カーカス、　６：ベルト、　６Ａ，６Ｂ：ベルト層、　７Ａ，７Ｂ：ベルト補強層、　８：ビードコア、　９：トレッドゴム層、　Ｃ：コードの荷重－伸び曲線、　Ｓ：コードの荷重－伸び曲線の伸び７％に対応する点における接線

Claims

　トレッド部の最表面に位置するトレッドゴム層と、該トレッドゴム層のタイヤ径方向内側に位置し、有機繊維コードを含む補強層と、を具えるタイヤであって、
　前記トレッドゴム層は、ゴム成分と、樹脂成分と、充填剤と、を含み、
　前記ゴム成分が、イソプレン骨格ゴムと、スチレン－ブタジエンゴムと、を含み、
　前記スチレン－ブタジエンゴムの少なくとも一種は、ガラス転移温度が－４０℃未満であり、
　前記樹脂成分は、前記イソプレン骨格ゴムとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、
　前記トレッドゴム層は、下記の式（１）：
　　　前記樹脂成分／前記イソプレン骨格ゴムの質量比率≧０．５　・・・　（１）
　を満たし、
　前記補強層の有機繊維コードは、１－２％伸長時の弾性率が４．０～３０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）であることを特徴とする、タイヤ。
　前記樹脂成分は、軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１６００ｇ／ｍｏｌである、請求項１に記載のタイヤ。
　前記樹脂成分が、水添Ｃ_５系樹脂、水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、水添ジシクロペンタジエン系樹脂、及び水添テルペン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種である、請求項１に記載のタイヤ。
　前記スチレン－ブタジエンゴムが、窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤で変性されている、請求項１に記載のタイヤ。
　前記有機繊維コードは、切断強度が６．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、切断伸度が１０％以上である、請求項１に記載のタイヤ。
　前記有機繊維コードは、ポリエチレンテレフタレートからなるコードである、請求項１に記載のタイヤ。
　前記有機繊維コードは、７％伸長時の弾性率が６．０ｍＮ／（ｄｔｅｘ・％）以上である、請求項１に記載のタイヤ。