JP2024049134A - 光学フィルムの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】カール量の小さい光学フィルムを製造できる、光学フィルムの製造方法。【解決手段】結晶性を有する重合体を含む樹脂を、押出成形してＮＺ係数Ｎｚ１を有するフィルム（ａ）を得る工程（１）、前記フィルム（ａ）の両面に溶剤を接触させる工程（２）、及び前記溶剤を接触させた前記フィルム（ａ）を、鉛直方向上向きに搬送しながら乾燥して、ＮＺ係数Ｎｚ２を有するフィルム（ｂ）を得る工程（３－１）を、この順で含み、ＮＺ係数Ｎｚ１及びＮＺ係数Ｎｚ２が、下記式（１）を満たす、光学フィルムの製造方法。Ｎｚ２－Ｎｚ１＜０ （１）【選択図】図１

Description

本発明は、光学フィルムの製造方法に関する。

結晶性を有する重合体を含む樹脂のフィルムの両表面に、溶剤を塗工して乾燥させて、光学フィルムを製造する方法が知られている（特許文献１参照）。

国際公開第２０２２／１４５１５２号

結晶性を有する重合体を含む樹脂からなる樹脂フィルムに溶剤を接触させると、得られる光学フィルムが大きくカールして、光学フィルムの搬送が困難になる場合がある。光学フィルムの搬送が困難になると、光学フィルムをその後の工程を行うための装置に連続的に供給することが困難となって、光学フィルムを含む製品を、効率的に製造することが困難となる場合がある。

したがって、カール量の小さい光学フィルムを製造できる、光学フィルムの製造方法が求められる。

本発明者は、前記課題を解決するべく、鋭意検討した結果、溶剤を接触させたフィルムを、鉛直方向上向きに搬送しながら乾燥する工程を含む製造方法により、前記課題が解決できることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明は、以下を提供する。

［１］ 結晶性を有する重合体を含む樹脂を、押出成形してＮＺ係数Ｎｚ１を有するフィルム（ａ）を得る工程（１）、
前記フィルム（ａ）の両面に溶剤を接触させる工程（２）、及び
前記溶剤を接触させた前記フィルム（ａ）を、鉛直方向上向きに搬送しながら乾燥して、ＮＺ係数Ｎｚ２を有するフィルム（ｂ）を得る工程（３－１）を、この順で含み、
ＮＺ係数Ｎｚ１及びＮＺ係数Ｎｚ２が、下記式（１）を満たす、光学フィルムの製造方法。
Ｎｚ２－Ｎｚ１＜０ （１）
［２］ 前記工程（２）を、前記フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり１５０Ｎ以下の搬送張力で搬送しながら行う、［１］に記載の光学フィルムの製造方法。
［３］ 前記結晶性を有する重合体を含む樹脂の固有複屈折値が、正である、［１］又は［２］に記載の光学フィルムの製造方法。
［４］ 前記結晶性を有する重合体が、脂環式構造を含む重合体である、［１］～［３］のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
［５］ 前記フィルム（ｂ）を延伸する工程（４）を含む、［１］～［４］のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
［６］ 前記光学フィルムのＮＺ係数が、０より大きく１未満である、［５］に記載の光学フィルムの製造方法。

本発明によれば、カール量の小さい光学フィルムを製造できる、光学フィルムの製造方法を提供できる。

図１は、本発明の一実施形態に係る光学フィルムの製造方法を実施しうる装置の一例を示す模式図である。

以下、本発明について実施形態及び例示物を示して詳細に説明する。ただし、本発明は以下に示す実施形態及び例示物に限定されるものではなく、本発明の特許請求の範囲及びその均等の範囲を逸脱しない範囲において任意に変更して実施しうる。以下に示す実施形態の構成要素は、適宜組み合わせうる。また、図において、同一の構成要素には同一の符号を付し、その説明を省略する場合がある。

以下の説明において、「長尺」のフィルムとは、幅に対して、５倍以上の長さを有するフィルムをいい、好ましくは１０倍若しくはそれ以上の長さを有し、具体的にはロール状に巻き取られて保管又は運搬される程度の長さを有するフィルムをいう。フィルムの長さの上限は、特に制限は無く、例えば、幅に対して１０万倍以下としうる。

以下の説明において、フィルム又は層の遅相軸とは、別に断らない限り、当該フィルム又は層の面内における遅相軸を表す。

以下の説明において、固有複屈折値が正の材料とは、別に断らない限り、延伸方向の屈折率がそれに垂直な方向の屈折率よりも大きくなる材料を意味する。また、固有複屈折値が負の材料とは、別に断らない限り、延伸方向の屈折率がそれに垂直な方向の屈折率よりも小さくなる材料を意味する。固有複屈折の値は誘電率分布から計算することができる。

以下の説明において、層の面内レターデーションＲｅは、別に断らない限り、Ｒｅ＝（ｎｘ－ｎｙ）×ｄで表される値である。また、層の厚み方向のレターデーションＲｔｈは、別に断らない限り、Ｒｔｈ＝［｛（ｎｘ＋ｎｙ）／２｝－ｎｚ］×ｄで表される値である。さらに、層のＮＺ係数Ｎｚは、別に断らない限り、Ｎｚ＝（ｎｘ－ｎｚ）／（ｎｘ－ｎｙ）で表される値である。層のＮＺ係数Ｎｚは、Ｎｚ＝Ｒｔｈ／Ｒｅ＋０．５により算出されうる。ここで、ｎｘは、層の厚み方向に垂直な方向（面内方向）であって最大の屈折率を与える方向の屈折率を表す。ｎｙは、層の前記面内方向であってｎｘの方向に直交する方向の屈折率を表す。ｎｚは層の厚み方向の屈折率を表す。ｄは、層の厚みを表す。測定波長は、別に断らない限り、５９０ｎｍである。測定装置としては、位相差計（例えば、ＡＸＯＭＥＴＲＩＣＳ社製「ＡｘｏＳｃａｎ ＯＰＭＦ－１」）を用いうる。

以下の説明において、要素又は操作の方向が「水平」、「鉛直」、「平行」、「垂直」及び「直交」とは、別に断らない限り、本発明の効果を損ねない範囲内、例えば±５°、±３°、±２°又は±１°の範囲内での誤差を含んでいてもよい。
例えば、搬送方向が「水平」方向であるとは、搬送方向が、水平方向に対して、±５°、±３°、±２°又は±１°の範囲内で傾斜した方向であってもよい。
また例えば、搬送方向が「鉛直方向上向き」であるとは、搬送方向が、鉛直方向上向きに対して、±５°、±３°、±２°又は±１°の範囲内で傾斜した方向であってもよい。

［１．光学フィルムの製造方法の概要］
本発明の一実施形態に係る光学フィルムの製造方法は、
結晶性を有する重合体を含む樹脂を、押出成形してＮＺ係数Ｎｚ１を有するフィルム（ａ）を得る工程（１）、
前記フィルム（ａ）の両面に溶剤を接触させる工程（２）、及び
前記溶剤を接触させた前記フィルム（ａ）を、鉛直方向上向きに搬送しながら乾燥して、ＮＺ係数Ｎｚ２を有するフィルム（ｂ）を得る工程（３－１）を、この順で含み、
ＮＺ係数Ｎｚ１及びＮＺ係数Ｎｚ２が、下記式（１）を満たす。
Ｎｚ２－Ｎｚ１＜０ （１）

本発明の一実施形態に係る光学フィルムの製造方法によれば、カール量が小さく、ハンドリング性に優れたフィルムを得られる。
［２．工程（１）］
工程（１）では、結晶性を有する重合体を含む樹脂を、押出成形してＮＺ係数Ｎｚ１を有するフィルム（ａ）を得る。
押出成形される結晶性を有する重合体を含む樹脂は、通常熱可塑性樹脂である。
「結晶性を有する重合体」とは、融点Ｔｍを有する重合体を表す。すなわち、「結晶性を有する重合体」とは、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点を観測することができる重合体を表す。以下の説明において、結晶性を有する重合体を、「結晶性重合体」ということがある。また、結晶性重合体を含む樹脂を「結晶性樹脂」ということがある。

結晶性樹脂は、正の固有複屈折値を有することが好ましい。正の固有複屈折値を有する結晶性樹脂を用いることにより、所望の光学特性を有する光学フィルムを容易に製造しうる。

結晶性重合体は、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）等のポリエステル；ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）等のポリオレフィン；等でもよく、特に限定されることはないが、脂環式構造を含有する重合体であることが好ましい。脂環式構造を含有する結晶性重合体を用いることにより、光学フィルムの機械特性、耐熱性、透明性、低吸湿性、寸法安定性及び軽量性を良好にできる。脂環式構造を含有する重合体とは、分子内に脂環式構造を有する重合体を表す。このような脂環式構造を含有する重合体は、例えば、環状オレフィンを単量体として用いた重合反応によって得られうる重合体又はその水素化物でありうる。

脂環式構造としては、例えば、シクロアルカン構造及びシクロアルケン構造が挙げられる。これらの中でも、熱安定性などの特性に優れる光学フィルムが得られ易いことから、シクロアルカン構造が好ましい。１つの脂環式構造に含まれる炭素原子の数は、好ましくは４個以上、より好ましくは５個以上であり、好ましくは３０個以下、より好ましくは２０個以下、特に好ましくは１５個以下である。１つの脂環式構造に含まれる炭素原子の数が上記範囲内にあることで、機械的強度、耐熱性、及び成形性が高度にバランスされる。

脂環式構造を含有する結晶性重合体において、全ての構造単位に対する脂環式構造を有する構造単位の割合は、好ましくは３０重量％以上、より好ましくは５０重量％以上、特に好ましくは７０重量％以上である。脂環式構造を有する構造単位の割合を前記のように多くすることにより、耐熱性を高めることができる。全ての構造単位に対する脂環式構造を有する構造単位の割合は、１００重量％以下としうる。また、脂環式構造を含有する結晶性重合体において、脂環式構造を有する構造単位以外の残部は、格別な限定はなく、使用目的に応じて適宜選択しうる。

脂環式構造を含有する結晶性重合体としては、例えば、下記の重合体（α）～重合体（δ）が挙げられる。これらの中でも、耐熱性に優れる光学フィルムが得られ易いことから、重合体（β）が好ましい。
重合体（α）：環状オレフィン単量体の開環重合体であって、結晶性を有するもの。
重合体（β）：重合体（α）の水素化物であって、結晶性を有するもの。
重合体（γ）：環状オレフィン単量体の付加重合体であって、結晶性を有するもの。
重合体（δ）：重合体（γ）の水素化物であって、結晶性を有するもの。

具体的には、脂環式構造を含有する結晶性重合体としては、ジシクロペンタジエンの開環重合体であって結晶性を有するもの、及び、ジシクロペンタジエンの開環重合体の水素化物であって結晶性を有するものがより好ましい。中でも、ジシクロペンタジエンの開環重合体の水素化物であって結晶性を有するものが特に好ましい。ここで、ジシクロペンタジエンの開環重合体とは、全構造単位に対するジシクロペンタジエン由来の構造単位の割合が、通常５０重量％以上、好ましくは７０重量％以上、より好ましくは９０重量％以上、更に好ましくは１００重量％の重合体をいう。

ジシクロペンタジエンの開環重合体の水素化物は、ラセモ・ダイアッドの割合が高いことが好ましい。具体的には、ジシクロペンタジエンの開環重合体の水素化物における繰り返し単位のラセモ・ダイアッドの割合は、好ましくは５１％以上、より好ましくは７０％以上、特に好ましくは８５％以上である。ラセモ・ダイアッドの割合が高いことは、シンジオタクチック立体規則性が高いことを表す。よって、ラセモ・ダイアッドの割合が高いほど、ジシクロペンタジエンの開環重合体の水素化物の融点が高い傾向がある。
ラセモ・ダイアッドの割合は、後述する実施例に記載の^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトル分析に基づいて決定できる。

上記重合体（α）～重合体（δ）としては、国際公開第２０１８／０６２０６７号に開示されている製造方法により得られる重合体を用いうる。

結晶性重合体の融点Ｔｍは、好ましくは２００℃以上、より好ましくは２３０℃以上であり、好ましくは２９０℃以下である。このような融点Ｔｍを有する結晶性重合体を用いることによって、成形性と耐熱性とのバランスに更に優れた光学フィルムを得ることができる。

通常、結晶性重合体は、ガラス転移温度Ｔｇを有する。結晶性重合体の具体的なガラス転移温度Ｔｇは、特に限定されないが、通常は８５℃以上、通常１７０℃以下である。

重合体のガラス転移温度Ｔｇ及び融点Ｔｍは、以下の方法によって測定できる。まず、重合体を、加熱によって融解させ、融解した重合体をドライアイスで急冷する。続いて、この重合体を試験体として用いて、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、１０℃／分の昇温速度（昇温モード）で、重合体のガラス転移温度Ｔｇ及び融点Ｔｍを測定しうる。

結晶性重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは１，０００以上、より好ましくは２，０００以上であり、好ましくは１，０００，０００以下、より好ましくは５００，０００以下である。このような重量平均分子量を有する結晶性重合体は、成形加工性と耐熱性とのバランスに優れる。

結晶性重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、好ましくは１．０以上、より好ましくは１．５以上であり、好ましくは４．０以下、より好ましくは３．５以下である。ここで、Ｍｎは数平均分子量を表す。このような分子量分布を有する結晶性重合体は、成形加工性に優れる。

重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、テトラヒドロフランを展開溶媒とするゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により、ポリスチレン換算値として測定しうる。

フィルム（ａ）に含まれる結晶性重合体の結晶化度は、小さいことが好ましい。具体的な結晶化度は、好ましくは１０％未満、より好ましくは５％未満、特に好ましくは３％未満である。有機溶剤に接触させる前のフィルム（ａ）に含まれる結晶性重合体の結晶化度が低いと、有機溶剤を接触させることにより、光学フィルムのＮＺ係数を制御することが、容易となる。

一方、光学フィルムに含まれる結晶性重合体の結晶化度は、特段の制限はないが、通常は、ある程度以上高い。
具体的な結晶化度の範囲は、好ましくは１０％以上、より好ましくは１５％以上、特に好ましくは３０％以上である。
結晶性重合体の結晶化度は、Ｘ線回折法によって測定しうる。

結晶性重合体は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。

結晶性樹脂における結晶性重合体の割合は、好ましくは５０重量％以上、より好ましくは７０重量％以上、特に好ましくは９０重量％以上である。結晶性重合体の割合が前記範囲の下限値以上である場合、光学フィルムの耐熱性を高めることができる。結晶性重合体の割合の上限は、１００重量％以下でありうる。

結晶性樹脂は、結晶性重合体に加えて、任意の成分を含みうる。任意の成分としては、例えば、フェノール系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤等の酸化防止剤；ヒンダードアミン系光安定剤等の光安定剤；石油系ワックス、フィッシャートロプシュワックス、ポリアルキレンワックス等のワックス；ソルビトール系化合物、有機リン酸の金属塩、有機カルボン酸の金属塩、カオリン及びタルク等の核剤；ジアミノスチルベン誘導体、クマリン誘導体、アゾール系誘導体（例えば、ベンゾオキサゾール誘導体、ベンゾトリアゾール誘導体、ベンゾイミダゾール誘導体、及びベンゾチアゾール誘導体）、カルバゾール誘導体、ピリジン誘導体、ナフタル酸誘導体、及びイミダゾロン誘導体等の蛍光増白剤；ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、サリチル酸系紫外線吸収剤、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤等の紫外線吸収剤；タルク、シリカ、炭酸カルシウム、ガラス繊維等の無機充填材；着色剤；難燃剤；難燃助剤；帯電防止剤；可塑剤；近赤外線吸収剤；滑剤；フィラー；及び、軟質重合体等の、結晶性重合体以外の任意の重合体；などが挙げられる。任意の成分は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。

押出成形法は、溶融した樹脂をダイから押し出して成形し、所望の形状の樹脂成形体を得る方法であり、中でもＴダイを用いるＴダイ法が好ましい。

押出成形法による製造条件は、例えば下記のとおりである。
シリンダー温度（溶融樹脂温度）は、好ましくはＴｍ以上、より好ましくは「Ｔｍ＋２０℃」以上であり、好ましくは「Ｔｍ＋１００℃」以下、より好ましくは「Ｔｍ＋５０℃」以下である。また、フィルム状に押し出された溶融樹脂が最初に接触する冷却体は特に限定されないが、通常はキャストロールを用いる。このキャストロール温度は、好ましくは「Ｔｇ－５０℃」以上であり、好ましくは「Ｔｇ＋７０℃」以下、より好ましくは「Ｔｇ＋４０℃」以下である。さらに、冷却ロール温度は、好ましくは「Ｔｇ－７０℃」以上、より好ましくは「Ｔｇ－５０℃」以上であり、好ましくは「Ｔｇ＋６０℃」以下、より好ましくは「Ｔｇ＋３０℃」以下である。このような条件でフィルム（ａ）を製造する場合、厚み１μｍ～１ｍｍのフィルム（ａ）を容易に製造できる。ここで、「Ｔｍ」は、結晶性重合体の融点を表し、「Ｔｇ」は結晶性重合体のガラス転移温度を表す。

フィルム（ａ）の厚みは、製造しようとする光学フィルムの厚みに応じて設定することが好ましい。通常、工程（２）でフィルム（ａ）に溶剤を接触させることにより、フィルムの厚みは大きくなる。他方、光学フィルムの製造方法が延伸工程を含む場合、延伸によってフィルムの厚みは小さくなる。したがって、前記のような工程（１）よりも後の工程における厚みの変化を考慮して、フィルム（ａ）の厚みを設定してもよい。
フィルム（ａ）の厚みは、例えば、２５μｍ以上、例えば３０μｍ以上、例えば９０μｍ以下、例えば８０μｍ以下としうる。
押出成形によれば、フィルム（ａ）の厚みを容易に制御しうる。

フィルム（ａ）は、枚葉のフィルムであってもよいが、長尺のフィルムであることが好ましい。長尺のフィルム（ａ）を用いることにより、ロール・トゥ・ロール法による光学フィルムの連続的な製造が可能であるので、光学フィルムの生産性を効果的に高めることができる。

フィルム（ａ）は、有機溶剤の含有量が小さいことが好ましく、有機溶剤を含まないことがより好ましい。フィルム（ａ）の重量１００％に対する当該フィルム（ａ）に含まれる有機溶剤の比率（溶剤含有率）は、好ましくは１％以下、より好ましくは０．５％以下、更に好ましくは０．１％以下であり、理想的には０．０％である。有機溶剤に接触させる前のフィルム（ａ）に含まれる有機溶剤の量が少ないことにより、工程（２）によって光学フィルムのＮＺ係数を制御することが、容易となる。

押出成形によれば、有機溶剤の含有量が小さい、通常有機溶剤を含まないフィルム（ａ）が得られうる。

フィルム（ａ）の溶剤含有率は、密度によって測定しうる。

フィルム（ａ）のＮＺ係数Ｎｚ１は、好ましくは０より大きく、より好ましくは０．５以上、更に好ましくは１以上、好ましくは１０以下、より好ましくは５以下である。

フィルム（ａ）のＮＺ係数Ｎｚ１が、前記範囲であることにより、光学フィルムのＮＺ係数を所望の範囲に調整することが容易となる。

［３．工程（２）］
工程（２）では、フィルム（ａ）の両面に溶剤を接触させる。フィルム（ａ）の両面に溶剤を接触させることで、光学フィルムのカール量を低減し、ハンドリング性を向上しうる。

溶剤は、通常有機溶剤である。有機溶剤は、通常光学フィルムに残留する。接触させる有機溶剤としては、通常結晶性重合体を溶解しないものを用いうる。好ましい有機溶剤の例としては、トルエン、リモネン、デカリン等の炭化水素溶剤；二硫化炭素；が挙げられ、好ましくはトルエン及びリモネンである。有機溶剤の種類は、１種類でもよく、２種類以上でもよい。

フィルム（ａ）の両面のそれぞれの上に接触させる溶剤は、互いに同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。カール量を効果的に低減する観点からは、フィルム（ａ）の両面のそれぞれの上に接触させる溶剤は、互いに同一であることが好ましい。

フィルム（ａ）の両面に溶剤を接触させる方法の例としては、フィルム（ａ）を溶剤中に浸漬する、浸漬法、及びフィルム（ａ）に溶剤を塗工する、塗工法が挙げられる。

塗工法の例としては、ワイヤーバーコート法、スプレー法、ロールコート法、グラビアコート法、ダイコート法、カーテンコート法、スライドコート法、及びエクストルージョンコート法が挙げられ、グラビアコート法及びダイコート法が好ましい。

フィルム（ａ）の両面に溶剤を接触させる工程は、通常フィルム（ａ）を搬送しながら行う。フィルム（ａ）の搬送方向には特に限定がなく、例えば、水平方向、鉛直方向（上向き又は下向き）、水平方向でも鉛直方向でもない傾斜方向のいずれかであってよい。

フィルム（ａ）に塗工法で溶剤を接触させる場合、溶剤の塗工ムラを低減するために、フィルム（ａ）の搬送方向は、鉛直方向上向きとすることが好ましい。

また、フィルム（ａ）に塗工する溶剤の量は、フィルム（ａ）の両面のそれぞれにおいて、同一厚みの塗工層が得られる量とすることが好ましい。これにより、効果的に光学フィルムのカール量を低減しうる。

フィルム（ａ）に塗工法で溶剤を接触させる場合、フィルム（ａ）の両面への溶剤の塗工を、同時に行ってもよく、逐次に行ってもよい。フィルム（ａ）の両面のそれぞれに塗工された溶剤の乾燥度合いを同じとするために、フィルム（ａ）の両面への溶剤の塗工を、同時に行うことが好ましい。

フィルム（ａ）の両面への溶剤の塗工を、逐次に行う場合、工程（２）は、フィルム（ａ）の一方の面に溶剤へ塗工する工程（２ａ）及びフィルム（ａ）の他方の面に溶剤を塗工する工程（２ｂ）を含む。

フィルム（ａ）の両面への溶剤の塗工を、逐次に行う場合、フィルム（ａ）の一方の面への溶剤の塗工位置と、フィルム（ａ）の他方の面への溶剤の塗工位置との距離は、好ましくは５ｍ以下、より好ましくは１ｍ以下、更に好ましくは０．５ｍ以下、更に好ましくは０．３ｍ以下である。これにより、フィルム（ａ）の両面のそれぞれに塗工された溶剤の乾燥度合いを同程度としうる。

フィルム（ａ）に浸漬法で溶剤を接触させる場合、フィルム（ａ）の搬送方向は任意である。例えば、フィルム（ａ）の搬送方向は、鉛直方向上向き又は鉛直方向下向きとしてよい。

フィルム（ａ）の溶剤への浸漬時間は、好ましくは３００秒以下、より好ましくは１２０秒以下、更に好ましくは６０秒以下、更に好ましくは３０秒以下、更に好ましくは１０秒以下、更に好ましくは５秒以下であり、通常０秒より長い。これにより、フィルム（ａ）の延びを効果的に抑制しつつ、光学フィルムのＮＺ係数を所望の範囲に調整しうる。

工程（２）におけるフィルム（ａ）の搬送張力は、フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たりとして、好ましくは１５０Ｎ以下、より好ましくは１００Ｎ以下、更に好ましくは５０Ｎ以下であり、通常０Ｎより大きいが、０Ｎに近いほうが好ましい。
工程（２）におけるフィルム（ａ）の搬送張力が前記範囲内にある場合、光学フィルムの意図されない伸びを低減しうる。光学フィルムの延びは、光学フィルムの収縮率Ｒｓに基づき評価できる。収縮率Ｒｓは、フィルム（ａ）の幅Ｗａ、光学フィルム（光学フィルムが延伸されたフィルムである場合には、延伸される前のフィルム）の幅Ｗｂ’より、下記の式に従い算出できる。収縮率Ｒｓが大きいほど、光学フィルムの搬送方向における伸びが大きい。
Ｒｓ＝｛（Ｗａ－Ｗｂ’）／Ｗａ｝×１００（％）

［４．工程（３－１）］
工程（３－１）では、前記溶剤を接触させた前記フィルム（ａ）を、鉛直方向上向きに搬送しながら乾燥して、ＮＺ係数Ｎｚ２を有するフィルム（ｂ）を得る。ここで、ＮＺ係数Ｎｚ１及びＮＺ係数Ｎｚ２は、下記式（１）を満たす。
Ｎｚ２－Ｎｚ１＜０ （１）

フィルム（ａ）の両面に溶剤を接触させる工程（２）の後、乾燥させることで、フィルム（ａ）に溶剤が一定量侵入し、かつ、フィルム（ａ）に浸入せずにフィルム（ａ）の表面に残った溶剤が除去される。

フィルム（ａ）に溶剤が侵入することで、厚み方向の屈折率が変化し、式（１）を満たすフィルム（ｂ）を得ることができる。

フィルム（ａ）の厚み方向の屈折率が変化する理由は、下記のように推察されるが、本発明を限定するものではない。

フィルムの（ａ）の両面上に溶剤を接触させた後、フィルム（ａ）を乾燥させる間に、その溶剤がフィルム（ａ）中に浸入する。浸入した溶剤の作用により、フィルム（ａ）中の結晶性重合体の分子にミクロブラウン運動が生じ、フィルム（ａ）の分子鎖が配向すると考えられる。

ところで、フィルム（ａ）の表面積は、主表面であるオモテ面及びウラ面が大きい。よって、溶剤の浸入速度は、前記のオモテ面又はウラ面を通った厚み方向への浸入速度が、大きい。そうすると、前記の結晶性重合体の分子鎖の配向は、当該重合体の分子が厚み方向に配向するように進行しうる。このように結晶性重合体の分子が厚み方向に配向することにより、フィルム（ａ）の厚み方向の屈折率が変化しうる。その結果、式（１）を満たすフィルム（ｂ）が得られると考えられる。

工程（３－１）において、フィルム（ａ）を鉛直方向上向きに搬送することで、光学フィルムのカール量を低減させハンドリング性を向上させる理由は、下記のように推察されるが、本発明を限定するものではない。

工程（３－１）において、フィルム（ａ）を鉛直方向上向きに搬送すると、フィルム（ａ）の表面に残る溶剤の量は、フィルム（ａ）の一方の面と他方の面とで、同程度となると考えられる。フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２が式（１）を満たすようになるまで、フィルム（ａ）を乾燥させる場合、フィルム（ｂ）の一方の面と他方の面とで、溶剤の除去量が同程度となると考えられる。その結果、フィルム（ｂ）の一方の面側と他方の面側とで、フィルム（ｂ）に浸入している溶剤の量も同程度となって、収縮率などの物性の差が極めて小さくなり、フィルム（ｂ）又はフィルム（ｂ）から得られるフィルムのカール量が低減されると考えられる。

一方、フィルム（ａ）を鉛直方向上向きではない、傾斜方向又は水平方向に搬送すると、フィルム（ａ）の表面に残る溶剤の量は、フィルム（ａ）の一方の面と他方の面とで、異なり得る。フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２が、式（１）を満たすようになるまで、フィルム（ａ）を乾燥させる場合、フィルム（ｂ）の一方の面と他方の面とで、溶剤の除去量が異なり得る。その結果、フィルム（ｂ）の一方の面側と他方の面側とで、フィルム（ｂ）に浸入する溶剤の量に差が生じて、収縮率などの物性の差が生じ、カール量が大きくなると考えられる。

工程（３－１）における乾燥の方法は任意であり、自然乾燥、加熱乾燥、減圧乾燥、これらの組み合わせであってもよい。工程（３－１）における乾燥は、工程（２）においてフィルム（ａ）に接触させた溶剤であって、フィルム（ａ）に浸入せずにフィルム（ａ）の表面に残った溶剤を除去することを含む。
工程（３－１）における乾燥は、溶剤を接触させたフィルム（ａ）中に浸入した溶剤の少なくとも一部を除去する程度まで行ってもよく、溶剤を接触させたフィルム（ａ）の表面に付着した溶剤の液滴が、観察されなくなる程度までであってもよい。

工程（３－１）における乾燥の際の温度は、通常室温以上であり、通常５℃以上、好ましくは１５℃以上、より好ましくは２０℃以上、更に好ましくは２３℃以上であり、好ましくは１５０℃以下、より好ましくは１００℃以下、更に好ましくは８０℃以下である。

乾燥時間は、乾燥温度に応じて調整できるが、例えば、好ましくは０．５分以上、より好ましくは１分以上、更に好ましくは２分以上であり、例えば４０分以下である。

式（１）は、溶剤を接触させる前のフィルム（ａ）のＮＺ係数Ｎｚ１よりも、フィルム（ａ）に溶剤を接触させ乾燥させて得られたフィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２が小さいことを示す。

フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２は、好ましくは０未満、より好ましくは－２以下、更に好ましくは－５以下、更に好ましくは－１０以下であり、例えば、－１０００以上であってもよい。フィルム（ｂ）のＮＺ係数が前記範囲となるように工程（３－１）の乾燥を行うことで、光学フィルムのカール量を効果的に低減できる。フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２は、工程（３－１）の乾燥時間を調整することにより調整することができる。

フィルム（ａ）のＮＺ係数Ｎｚ１とフィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２との差の絶対値｜Ｎｚ１－Ｎｚ２｜は、通常０より大きく、好ましくは０．５以上、より好ましくは１以上、更に好ましくは５以上であり、好ましくは５００以下、より好ましくは４００以下、更に好ましくは３００以下である。絶対値｜Ｎｚ１－Ｎｚ２｜が前記範囲となるように工程（３－１）の乾燥を行うことで、光学フィルムのカール量を効果的に低減できる。絶対値｜Ｎｚ１－Ｎｚ２｜は、工程（３－１）の乾燥時間を調整することにより調整することができる。

工程（３－１）により得られるフィルム（ｂ）が、所望の光学特性を有する場合は、フィルム（ｂ）を光学フィルムとしてもよく、フィルム（ｂ）に対して更に任意の工程を実施して得られるフィルム（例えば、下記のフィルム（ｂ’））を、光学フィルムとしてもよい。

［５．任意の工程］
本実施形態の光学フィルムの製造方法は、前記の工程（１）、工程（２）、工程（３－１）に加えて、更に任意の工程を含んでいてもよい。
任意の工程の例としては、フィルム（ａ）を鉛直方向上向きに搬送しながら乾燥してフィルム（ｂ）を得る工程（３－１）の後、さらに、フィルム（ａ）を鉛直方向上向き以外の任意の方向（鉛直方向下向き、水平方向又は傾斜方向）に搬送しながらフィルム（ｂ）を乾燥させる工程（３－２）；フィルム（ｂ）を延伸する工程（４）；光学フィルムを巻き取る工程；光学フィルムを切断する工程が挙げられる。

［５．1．工程（３－２）］
工程（３－２）は、通常工程（３－１）の後に行われる。工程（３－２）では、鉛直方向上向き以外の任意の方向に、フィルム（ｂ）を搬送しながらフィルム（ｂ）を乾燥して、フィルム（ｂ’）を得る。

工程（３－２）における乾燥の方法は任意であり、工程（３－１）における乾燥方法の例と同様の例が挙げられる。工程（３－１）における乾燥方法は、加熱乾燥、減圧乾燥、又はこれらの組み合わせであることが好ましい。

工程（３－２）における乾燥の温度は、特に限定されないが、好ましくは２３℃以上、より好ましくは４０℃以上であり、好ましくは２５０℃以下、より好ましくは２００℃以下である。

一実施形態では、工程（３－２）における乾燥は、好ましくは４０℃以上２００℃以下の温度のオーブン中で、フィルム（ｂ）を水平方向に搬送しながら加熱して行う。

フィルム（ｂ’）のＮＺ係数Ｎｚ３は、好ましくは－０．５以下、より好ましくは－０．８以下、更に好ましくは－１．０以下であり、好ましくは－５００以上、より好ましくは－３００以上、更に好ましくは－２００以上である。ＮＺ係数Ｎｚ３が前記範囲内であると、工程（３－１）を経たフィルム（例えば、フィルム（ｂ’））を延伸して得られるフィルムのＮＺ係数を、容易に所望の範囲内に収めることができる。

［５．２．工程（４）］
工程（４）は、通常工程（３－１）の後に行われる。
工程（４）では、フィルム（ｂ）を延伸する。延伸するフィルムは、工程（３－１）で得られるフィルム（ｂ）であってもよく、工程（３－１）に更に任意の工程を実施して得られるフィルム（ｂ）であってもよい。したがって、工程（４）で延伸されるフィルム（ｂ）は、工程（３－１）及び工程（３－２）を経たフィルム（ｂ）（例えば、前記のフィルム（ｂ’））でありうる。

延伸により、フィルム（ｂ）に含まれる結晶性重合体の分子を延伸方向に応じた方向に配向させて、フィルム（ｂ）の複屈折を変化させることができる。よって、工程（４）によれば、フィルム（ｂ）のＮＺ係数等の光学特性；及び、厚みｄを調整することができる。

延伸方向に制限はなく、例えば、長手方向、幅方向、斜め方向などが挙げられる。ここで、斜め方向とは、厚み方向に対して垂直な方向であって、幅方向に平行でもなく垂直でもない方向を表す。また、延伸方向は、一方向でもよく、二以上の方向でもよい。よって、延伸方法としては、例えば、フィルムを長手方向に一軸延伸する方法（縦一軸延伸法）、フィルムを幅方向に一軸延伸する方法（横一軸延伸法）等の、一軸延伸法；フィルムを長手方向に延伸すると同時に幅方向に延伸する同時二軸延伸法、フィルムを長手方向及び幅方向の一方に延伸した後で他方に延伸する逐次二軸延伸法等の、二軸延伸法；フィルムを斜め方向に延伸する方法（斜め延伸法）；などが挙げられる。
一軸延伸法の別の例としては、フィルムの端部を固定して行う、固定一軸延伸法、フィルムの端部を固定せずに行う、自由一軸延伸法が挙げられる。

延伸により、光学フィルムに容易に所望とするＮＺ係数を発現させる観点から、工程（４）における延伸は、一軸延伸法が好ましい。

延伸倍率は、好ましくは１倍以上、より好ましくは１．０１倍以上であり、好ましくは１．９倍以下、より好ましくは１．８倍以下である。具体的な延伸倍率は、延伸するフィルム（ｂ）の光学特性、厚み、強度などの要素に応じて適切に設定することが望ましい。
延伸倍率が前記範囲の下限値以上である場合、延伸によって複屈折を大きく変化させることができる。また、延伸倍率が前記範囲の上限値以下である場合、遅相軸の方向を容易に制御したり、フィルムの破断を効果的に抑制したりできる。

延伸温度は、好ましくは「Ｔｇ＋５℃」以上、より好ましくは「Ｔｇ＋１０℃」以上であり、好ましくは「Ｔｇ＋１００℃」以下、より好ましくは「Ｔｇ＋９０℃」以下である。ここで、「Ｔｇ」は結晶性重合体のガラス転移温度を表す。延伸温度が前記範囲の下限値以上である場合、フィルム（ｂ）を十分に軟化させて延伸を均一に行うことができる。また、延伸温度が前記範囲の上限値以下である場合、結晶性重合体の結晶化の進行によるフィルム（ｂ）の硬化を抑制できるので、延伸を円滑に行うことができる。また、延伸によって複屈折を大きく変化させうる。さらに、通常は、延伸後に得られるフィルムのヘイズを小さくして透明性を高めることができる。

前記の延伸処理を施すことにより、フィルム（ｃ）を得ることができる。前記のように、工程（４）での延伸によって複屈折が変化しうるので、フィルム（ｃ）のＮＺ係数の調整を行うことができる。

工程（４）は、フィルム（ｂ）を延伸する工程（工程（４ｂ）とする。）に加えて、更に下記工程のいずれかを含んでいてもよい。
工程（４ａ）：フィルム（ｂ）を予熱する工程。
工程（４ｃ）：フィルム（ｂ）を熱処理する工程。
工程（４ｄ）：フィルム（ｃ）を冷却する工程。

工程（４）が工程（４ａ）を含む場合、工程（４ａ）は通常工程（４ｂ）の前に行われる。
工程（４）が工程（４ｃ）を含む場合、工程（４ｃ）は通常工程（４ｂ）の後に行われる。
工程（４）が工程（４ｄ）を含む場合、工程（４ｄ）は、通常工程（４ａ）～（４ｃ）の後に行われる。

熱処理により、延伸されたフィルム（ｂ）に含まれる結晶性重合体の結晶化を進行させうる。よって、工程（４ｃ）により、光学フィルムの耐熱性を向上させうる。

熱処理温度は、通常、結晶性重合体のガラス転移温度Ｔｇ以上、結晶性重合体の融点Ｔｍ以下である。より詳細には、熱処理温度は、好ましくはＴｇ℃以上、より好ましくはＴｇ＋１０℃以上であり、好ましくはＴｍ－２０℃以下、より好ましくはＴｍ－４０℃以下である。前記の温度範囲では、結晶化の進行による白濁を抑制しながら、速やかに結晶性重合体の結晶化を進行させることができる。

熱処理の処理時間は、好ましくは１秒以上、より好ましくは５秒以上であり、好ましくは３０分以下、より好ましくは１５分以下である。

工程（４ａ）における予熱温度は、通常、工程（４ｂ）における延伸温度と同じであるが、異なっていてもよい。予熱温度は、延伸温度Ｔ１に対し、好ましくはＴ１－６０℃以上、より好ましくはＴ１－１０℃以上、更に好ましくはＴ１－５℃以上であり、好ましくはＴ１＋５０℃以下、より好ましくはＴ１＋４０℃以下、更に好ましくはＴ１＋３０℃以下又はＴ１＋５℃以下又はＴ１＋２℃以下である。予熱時間は任意であり、好ましくは１秒以上、より好ましくは５秒以上でありえ、また、好ましくは６０秒以下、より好ましくは３０秒以下でありえる。

工程（４ｄ）における冷却温度は、工程（４ｄ）の前に行われる工程（工程（４ｂ）又は工程（４ｃ））における加熱温度よりも低く設定される。冷却時間は任意であり、好ましくは１秒以上、より好ましくは５秒以上でありえ、また、好ましくは３０秒以下、より好ましくは２０秒以下でありえる。

一実施形態において、光学フィルムの製造方法は、工程（４）を含むことが好ましい。

工程（４）後の光学フィルムには残留応力が含まれうる。そこで、光学フィルムの製造方法は、例えば、延伸後のフィルムを熱収縮させて残留応力を除去する緩和処理を行う工程を含んでいてもよい。緩和処理では、通常、延伸されたフィルムを平坦に維持しながら、適切な温度範囲でフィルムに熱収縮を生じさせることで、残留応力を除去できる。

［６．光学フィルムの製造装置］
本実施形態の光学フィルムの製造方法は、任意の製造装置により実施しうる。
以下、図を用いて光学フィルムの製造装置の一例を説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係る光学フィルムの製造方法を実施しうる装置の一例を示す模式図である。
図１に示すとおり、光学フィルムの製造装置１００は、巻き出し装置１０１、グラビアコーター１０２ａ，１０２ｂ、加熱乾燥装置１０３、延伸装置１０４、搬送ロール１０５，１０６、巻き取り装置１０７を備える。巻き出し装置１０１からフィルム１ａが巻き出され、搬送ロール１０５により搬送方向が、鉛直方向上向きに変更され、そのままフィルム１ａは鉛直方向上向きにグラビアコーター１０２ａ、１０２ｂへ搬送される。グラビアコーター１０２ａ，１０２ｂにより、フィルム１ａの両面に溶剤が塗工されて、工程（２）の溶剤接触工程が行われる。フィルム１ａに溶剤が塗工された後、フィルム１ａは、そのまま鉛直方向上向きに搬送されて、自然乾燥ゾーンＺ１で室温で自然乾燥されて、工程（３－１）が行われる。自然乾燥されたフィルム１ｂは、搬送ロール１０６により搬送方向が水平方向に変更され、加熱乾燥装置１０３を通過して、工程（３－２）が行われる。加熱乾燥装置１０３を通過したフィルム１ｂ’は、延伸装置１０４により延伸され、工程（４）が行われ、光学フィルムとしてのフィルム１ｃが製造される。フィルム１ｃは、巻き取り装置１０７により巻き取られる。
図示されないが、結晶性を有する重合体を含む樹脂は、溶融押出装置により溶融押出されてフィルム状に成形され、次いで冷却ロールにより冷却されて、フィルム１ａが製造され（工程（１））、巻き取られてロールの形態とされた後、巻き出し装置１０１に取り付けられる。

［７．本実施形態の製造方法により得られうる光学フィルム］
本実施形態の製造方法により、光学フィルムを得うる。前記のとおり、光学フィルムは、工程（３－１）において得られうるフィルム（ｂ）そのものであってもよく、工程（３－１）において得られうるフィルム（ｂ）に、更に工程（３－２）、工程（４）などの任意の工程を施して得られるフィルムであってもよい。

本実施形態の製造方法により得られうる光学フィルムのＮＺ係数Ｎｚは、好ましくは０より大きく、より好ましくは０．１以上、更に好ましくは０．２以上であり、好ましくは１未満、より好ましくは０．９以下、更に好ましくは０．８以下である。
ＮＺ係数Ｎｚが前記範囲内の光学フィルムは、好ましくは表示装置に設けられて、表示装置に表示される画像の視野角、コントラスト、画質などの表示品質を改善しうる。

光学フィルムの厚みは、光学フィルムの用途に応じて適切に設定できる。光学フィルムの厚みｄは、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上であり、好ましくは８０μｍ以下、より好ましくは７０μｍ以下である。光学フィルムの厚みｄが前記範囲の下限値以上である場合、ハンドリング性を良好にしたり、強度を高くしたりできる。また、光学フィルムの厚みｄが上限値以下である場合、長尺の光学フィルムの巻取りが容易である。

光学フィルムは、枚葉のフィルムであってもよく、長尺のフィルムであってもよい。通常、光学フィルムは長尺のフィルムとして製造される。長尺の光学フィルムは、ロール・トゥ・ロール法を用いて効率的に他の長尺の光学要素と組み合わされうる。したがって、光学フィルムは、長尺であることが好ましい。

光学フィルムは、高い透明性を有することが好ましい。光学フィルムの具体的な全光線透過率は、好ましくは８０％以上、より好ましくは８５％以上、特に好ましくは８８％以上である。光学フィルムの全光線透過率は、通常１００％以下である。光学フィルムの全光線透過率は、紫外・可視分光計を用いて、波長４００ｎｍ～７００ｎｍの範囲で測定しうる。

以下、実施例を示して本発明について具体的に説明する。ただし、本発明は以下に示す実施例に限定されるものではなく、本発明の特許請求の範囲及びその均等の範囲を逸脱しない範囲において任意に変更して実施しうる。

以下の説明において、量を表す「％」及び「部」は、別に断らない限り、重量基準である。また、以下に説明する操作は、別に断らない限り、常温（２０℃±１５℃）及び常圧（１ａｔｍ）の条件において行った。

［評価方法］
（重合体の重量平均分子量Ｍｗ及び数平均分子量Ｍｎの測定方法）
重合体の重量平均分子量Ｍｗ及び数平均分子量Ｍｎは、ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）システム（東ソー社製「ＨＬＣ－８３２０」）を用いて、ポリスチレン換算値として測定した。測定の際、カラムとしてはＨタイプカラム（東ソー社製）を用い、溶媒としてはテトラヒドロフランを用いた。また、測定時の温度は、４０℃であった。

（重合体の水素化率の測定方法）
重合体の水素化率は、オルトジクロロベンゼン－ｄ_４を溶媒として、１４５℃で、^１Ｈ－ＮＭＲにより測定した。

（ガラス転移温度Ｔｇ及び融点Ｔｍの測定方法）
重合体のガラス転移温度Ｔｇ及び融点Ｔｍの測定は、以下のようにして行った。まず、重合体を、加熱によって融解させ、融解した重合体をドライアイスで急冷した。続いて、この重合体を試験体として用いて、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、１０℃／分の昇温速度（昇温モード）で、重合体のガラス転移温度Ｔｇ及び融点Ｔｍを測定した。

（固有複屈折値の符号の確認）
測定対象のフィルムを５０ｍｍ×１５０ｍｍの寸法にカットしてフィルム片を得た。測定装置として、恒温恒湿槽付の引張試験機（インストロン社製「５５６４型」）を用いて、フィルム片を自由一軸延伸した。延伸温度は、（フィルムを形成する樹脂のＴｇ＋１５℃）、引張速度は、１．５倍／ｍｉｎとした。
その後、ＡＸＯＭＥＴＲＩＣＳ社製「ＡｘｏＳｃａｎ ＯＰＭＦ－１」により延伸したフィルム片の遅相軸方向を決定し、延伸方向と遅相軸方向とが平行である場合に、フィルム片を構成する樹脂の固有複屈折値が正であるとし、延伸方向と遅相軸方向とが垂直である場合に、フィルム片を構成する樹脂の固有複屈折値が負であるとした。

（重合体のラセモ・ダイアッドの割合の測定方法）
重合体のラセモ・ダイアッドの割合の測定は以下のようにして行った。オルトジクロロベンゼン－ｄ_４を溶媒として、２００℃で、ｉｎｖｅｒｓｅ－ｇａｔｅｄ ｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇ法を適用して、重合体の^１３Ｃ－ＮＭＲ測定を行った。この^１３Ｃ－ＮＭＲ測定の結果において、オルトジクロロベンゼン－ｄ_４の１２７．５ｐｐｍのピークを基準シフトとして、メソ・ダイアッド由来の４３．３５ｐｐｍのシグナルと、ラセモ・ダイアッド由来の４３．４３ｐｐｍのシグナルとを同定した。これらのシグナルの強度比に基づいて、重合体のラセモ・ダイアッドの割合を求めた。

（ＮＺ係数の測定方法）
ＡＸＯＭＥＴＲＩＣＳ社製「ＡｘｏＳｃａｎ ＯＰＭＦ－１」によりフィルムの面内レターデーションＲｅ及び厚み方向のレターデーションＲｔｈを測定し、その結果からＮＺ係数Ｎｚを、式：Ｎｚ＝Ｒｔｈ／Ｒｅ＋０．５に従い算出した。この際、測定は、波長５９０ｎｍで行った。

（フィルムの厚みの測定方法）
フィルムの厚みは、接触式厚さ計（ＭＩＴＵＴＯＹＯ社製 Ｃｏｄｅ Ｎｏ．５４３－３９０）を用いて測定した。

（ハンドリング性（カール））
フィルムを平板上に置き、フィルムの幅方向端からフィルムの幅方向内側１ｃｍまでのフィルム端部と、平板とのなす角度θを測定した。
以下の評価基準に従って、光学フィルム（フィルム（ｂ’））のハンドリング性（カールの程度）を評価した。
良：０°≦θ＜３０°
可：３０°≦θ＜６０°
不良：６０°≦θ＜９０°
悪い：９０°≦θ
θが０°に近いほど、フィルムのカール量が小さく、フィルムのハンドリング性は優れている。θが９０°以上である場合は、フィルムが折れ曲がるため搬送が困難であった。

（フィルムの伸び）
フィルム（ａ）の幅を測定し、Ｗａとした。フィルム（ｂ’）の幅を測定し、Ｗｂ’とした。フィルムの収縮率Ｒｓ（％）を、式：Ｒｓ＝｛（Ｗａ－Ｗｂ’）／Ｗａ｝×１００（％）により算出し、下記の基準により評価した。
小：Ｒｓ＜５％
中：５％≦Ｒｓ＜１０％
大：１０％≦Ｒｓ

［製造例１．結晶性樹脂Ａの製造］
金属製の耐圧反応器を、充分に乾燥した後、窒素置換した。この金属製耐圧反応器に、シクロヘキサン１５４．５部、ジシクロペンタジエン（エンド体含有率９９％以上）の濃度７０％シクロヘキサン溶液４２．８部（ジシクロペンタジエンの量として３０部）、及び１－ヘキセン１．９部を加え、５３℃に加温した。

テトラクロロタングステンフェニルイミド（テトラヒドロフラン）錯体０．０１４部を０．７０部のトルエンに溶解し、溶液を調製した。この溶液に、濃度１９％のジエチルアルミニウムエトキシド／ｎ－ヘキサン溶液０．０６１部を加えて１０分間攪拌して、触媒溶液を調製した。この触媒溶液を耐圧反応器に加えて、開環重合反応を開始した。その後、５３℃を保ちながら４時間反応させて、ジシクロペンタジエンの開環重合体の溶液を得た。得られたジシクロペンタジエンの開環重合体の数平均分子量（Ｍｎ）及び重量平均分子量（Ｍｗ）は、それぞれ、８，７５０及び２８，１００であり、これらから求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．２１であった。

得られたジシクロペンタジエンの開環重合体の溶液２００部に、停止剤として１，２－エタンジオール０．０３７部を加えて、６０℃に加温し、１時間攪拌して重合反応を停止させた。ここに、ハイドロタルサイト様化合物（協和化学工業社製「キョーワード（登録商標）２０００」）を１部加えて、６０℃に加温し、１時間攪拌した。その後、濾過助剤（昭和化学工業社製「ラヂオライト（登録商標）＃１５００」）を０．４部加え、ＰＰプリーツカートリッジフィルター（ＡＤＶＡＮＴＥＣ東洋社製「ＴＣＰ－ＨＸ」）を用いて吸着剤と溶液を濾別した。

濾過後のジシクロペンタジエンの開環重合体の溶液２００部（重合体量３０部）に、シクロヘキサン１００部を加え、クロロヒドリドカルボニルトリス（トリフェニルホスフィン）ルテニウム０．００４３部を添加して、水素圧６ＭＰａ、１８０℃で４時間水素化反応を行なった。これにより、ジシクロペンタジエンの開環重合体の水素化物を含む反応液が得られた。この反応液は、水素化物が析出してスラリー溶液となっていた。

前記の反応液に含まれる水素化物と溶液とを、遠心分離器を用いて分離し、６０℃で２４時間減圧乾燥して、結晶性を有するジシクロペンタジエンの開環重合体の水素化物２８．５部を得た。この水素化物の水素化率は９９％以上、ガラス転移温度Ｔｇは９３℃、融点（Ｔｍ）は２６７℃、ラセモ・ダイアッドの割合は８９％であった。

得られたジシクロペンタジエンの開環重合体の水素化物１００部に、酸化防止剤（テトラキス〔メチレン－３－（３’，５’－ジ－ｔ－ブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン；ＢＡＳＦジャパン社製「イルガノックス（登録商標）１０１０」）１．１部を混合後、内径３ｍｍΦのダイ穴を４つ備えた二軸押出し機（製品名「ＴＥＭ－３７Ｂ」、東芝機械社製）に投入した。ジシクロペンタジエンの開環重合体の水素化物及び酸化防止剤の混合物を、熱溶融押出し成形によりストランド状に成形した後、ストランドカッターにて細断して、ペレット形状の結晶性樹脂Ａを得た。前記の二軸押出し機の運転条件は、以下のとおりであった。
・バレル設定温度＝２７０～２８０℃
・ダイ設定温度＝２５０℃
・スクリュー回転数＝１４５ｒｐｍ

［実施例１］
（１－１．工程（１）：結晶性樹脂Ａからなるフィルムの製造）
製造例１で製造した結晶性樹脂Ａを、Ｔダイを備える熱溶融押出しフィルム成形機を用いて成形し、およそ幅４００ｍｍの、長尺のフィルム（ａ）としての押出フィルム（厚み３８μｍ）を得た。得られた押出フィルムを、巻き取ってロールの形態とした。フィルム（ａ）の評価結果は下表に記載のとおりであった。またフィルム（ａ）を用いて、結晶性樹脂Ａの固有複屈折値の符号を確認した結果、結晶性樹脂Ａの固有複屈折値の符号は、「正」であった。
前記のフィルム成形機の運転条件は、以下のとおりであった。
・バレル設定温度＝２８０℃～３００℃
・ダイ温度＝２７０℃
・キャストロール温度＝８０℃

（１－２．工程（２）：溶剤接触工程）
（１－１）で作製したフィルム（ａ）としての押出フィルムのロールから、押出フィルムを繰り出し、搬送張力をフィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり１００Ｎとして搬送しながら、溶剤としてのトルエンで満たされた浴槽にフィルムを浸漬させ、そののち浸漬したフィルムを鉛直方向上向き（上方向）に搬送した。フィルム（ａ）が当該浴槽中を通過する時間（すなわち、フィルム（ａ）が溶剤に接触する時間）は５秒間であった。

（１－３．工程（３－１）：初期乾燥工程）
塗工後、フィルムをそのまま鉛直方向上向きに１ｍ／ｍｉｎの速度で２ｍ搬送しフィルムの表面上に溶剤の液滴がなくなるまで室温（２３℃）で自然乾燥して初期乾燥工程を行い、フィルム（ｂ）を得た。フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２を前記の方法により測定した。

（１－４．工程（３－２）：加熱乾燥工程）
その後、フィルム（ｂ）の搬送方向を水平方向に変更し、フィルム（ｂ）を１００℃のオーブンを通過させて、加熱乾燥を実施し、長尺のフィルム（ｂ’）を得た。得られたフィルム（ｂ’）を巻き取って、ロールの形態とした。得られたフィルム（ｂ’）について、前記の方法によりＮＺ係数Ｎｚ３、ハンドリング性、及びフィルム伸びを評価した。

（１－５．工程（４）：延伸工程）
フィルム（ｂ’）をテンター法を用いた横延伸機に供給し、引取り張力とテンターチェーン張力とを調整しながら、横方向に１．５倍に固定一軸延伸し、光学フィルムとしてのフィルム（ｃ）を作製した。延伸を、（４ａ）：フィルム（ｂ’）を１１０℃に予熱し、次いで；（４ｂ）：予熱されたフィルム（ｂ’）を１１０℃で延伸し、次いで；（４ｃ）：延伸されたフィルム（ｂ’）を緊張させた状態で、温度１７０℃で保持して結晶化を促進させ、次いで；（４ｄ）：結晶化が促進されたフィルム（ｂ’）を室温（２３℃）で冷却する；ことにより実施した。
得られたフィルム（ｃ）について、前記の方法により、ＮＺ係数を評価した。

［実施例２］
（１－２）において、溶剤としてトルエンの代わりにリモネンを用いた。
（１－４）において、オーブンの温度を４０℃とした。
（１－５）において、延伸倍率を１．７５倍に変更した。延伸を、（４ａ）：フィルム（ｂ’）を１３０℃に予熱し、次いで；（４ｂ）：予熱されたフィルム（ｂ’）を１３０℃で延伸し、次いで；（４ｃ）：延伸されたフィルム（ｂ’）を緊張させた状態で、温度１３０℃で保持して結晶化を促進させ、次いで；（４ｄ）：結晶化が促進されたフィルム（ｂ’）を室温（２３℃）で冷却する；ことにより実施した。
以上の事項以外は、実施例１と同様に操作して、フィルム（ｃ）を得て、評価した。

［実施例３］
（１－２）において、溶剤としてトルエンの代わりにリモネンを用いた。また、搬送張力を、フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり２００Ｎとした。
（１－４）において、オーブンの温度を１８０℃とした。
（１－５）において、延伸倍率を１．２倍に変更した。延伸を、（４ａ）：フィルム（ｂ’）を１４０℃に予熱し、次いで；（４ｂ）：予熱されたフィルム（ｂ’）を１４０℃で延伸し、次いで；（４ｃ）：延伸されたフィルム（ｂ’）を緊張させた状態で、温度１４０℃で保持して結晶化を促進させ、次いで；（４ｄ）：結晶化が促進されたフィルム（ｂ’）を室温（２３℃）で冷却する；ことにより実施した。
以上の事項以外は、実施例１と同様に操作して、フィルム（ｃ）を得て、評価した。

［実施例４］
（４－１．工程（１）：結晶性樹脂Ａからなるフィルムの製造）
実施例１の（１－１）と同様に操作して、フィルム（ａ）としての押出フィルムを得た。

（４－２．工程（２）：溶剤接触工程）
フィルム（ａ）としての押出フィルムのロールから、押出フィルムを繰り出し、押出フィルムを鉛直方向上向き（上方向）に搬送したのち、押出フィルムの両面上にマイクログラビアコーターで溶剤を塗工した。
塗工は、下記の手順にて行った。
押出フィルムを鉛直方向上向きに搬送しながら、押出フィルムの両面のそれぞれに対向して配置された第一のマイクログラビアコーター及び第二のマイクログラビアコーターにより、押出フィルムの両面上に、溶剤としてリモネンを塗工した。塗工の際の搬送張力を、フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり１００Ｎとした。

（４－３．工程（３－１）：初期乾燥工程）
塗工後、フィルムをそのまま鉛直方向上向きに１ｍ／ｍｉｎの速度で２ｍ搬送し、フィルムの表面上に溶剤の液滴がなくなるまで室温（２３℃）で自然乾燥してフィルム（ｂ）を得た。フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２を前記の方法により測定した。

（４－４．工程（３－２）：加熱乾燥工程）
その後、フィルム（ｂ）の搬送方向を水平方向に変更し、フィルム（ｂ）を４０℃のオーブンを通過させて、加熱乾燥を実施し、長尺のフィルム（ｂ’）を得た。得られたフィルム（ｂ’）を巻き取って、ロールの形態とした。フィルム（ｂ’）の評価結果は下表に記載のとおりであった。

（４－５．工程（４）：延伸工程）
フィルム（ｂ’）を自由一軸延伸して、光学フィルムとしてのフィルム（ｃ）を得た。自由一軸延伸は、下記方法に従って行った。
延伸機として、予熱ロールを４本、延伸ロールを２本、及び冷却ロールを２本を、この順で備えるロール縦延伸機を用いた。このロール縦延伸機は、２本の延伸ロールの回転速度に差を設けることにより、延伸を行う装置である。４本の予熱ロールの温度はすべて１００℃に設定した。２本の延伸ロールの温度はすべて１４０℃に設定した。２本の冷却ロールの温度はすべて６０℃に設定した。２本の延伸ロールの回転速度をそれぞれ調整して、フィルム（ｂ’）を倍率１．２倍に縦一軸延伸した。
得られたフィルム（ｃ）について、前記の方法により、ＮＺ係数Ｎｚを評価した。

［実施例５］
（４－２）において、塗工の際の搬送張力を、フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり２００Ｎとした。
以上の事項以外は、実施例４と同様に操作して、フィルム（ｃ）を得て、評価した。

［実施例６］
（６－１．工程（１））
（１－１）と同様に操作して、フィルム（ａ）としての押出フィルムを得た。

（６－２．工程（２）：溶剤接触工程）
フィルム（ａ）としての押出フィルムのロールから、押出フィルムを繰り出し、押出フィルムを鉛直方向上向きに搬送しながら、押出フィルムの両面上にマイクログラビアコーターで溶剤としてのリモネンを塗工した。塗工の際の搬送張力を、フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり１００Ｎとした。
塗工は、下記の手順にて行った。
まず押出フィルムの一方の面に、当該一方の面に対向して配置された第一のマイクログラコーターにより溶剤を塗工した。
次いで、第一のマイクログラビアコーターから押出フィルムの搬送方向のおよそ５０ｃｍ下流において、押出フィルムの他方の面に、当該他方の面に対向して配置された第二のマイクログラビアコーターにより溶剤を塗工した。

（６－３．工程（３－１）：初期乾燥工程）
塗工後、フィルムをそのまま鉛直方向上向きに１ｍ／ｍｉｎの速度で２ｍ搬送しながら、フィルムの表面上に溶剤の液滴がなくなるまで室温（２３℃）で自然乾燥してフィルム（ｂ）を得た。フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２を前記の方法により測定した。

（６－４．工程（３－２）：加熱乾燥工程）
その後、フィルム（ｂ）の搬送方向を水平方向に変更し、フィルム（ｂ）を４０℃のオーブンを通過させて、加熱乾燥を実施し、長尺のフィルム（ｂ’）を得た。得られたフィルム（ｂ’）を巻き取って、ロールの形態とした。フィルム（ｂ’）の評価結果は下表に記載のとおりであった。

（６－５．工程（４）：延伸工程）
フィルム（ｂ’）を実施例４の（４－５）と同様の操作にて自由一軸延伸して、光学フィルムとしてのフィルム（ｃ）を得て、評価した。

［比較例１］
（Ｃ１－１．熱可塑性樹脂Ａからなるフィルムの製造）
（１－１）と同様に操作して、フィルム（ａ）としての押出フィルムを得た。

（Ｃ１－２．溶剤接触工程）
押出フィルムのロールから、押出フィルムを繰り出し、搬送張力をフィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり１００Ｎとして搬送しながら、溶剤としてのトルエンで満たされた浴槽中を通過させることにより、フィルム（ａ）をトルエンに浸漬した。フィルム（ａ）が当該浴槽中を通過する時間（すなわち、フィルム（ａ）がトルエンに接触する時間）は５秒間であった。

（Ｃ１－３．初期乾燥工程）
次いで、当該浴槽中を通過させたフィルム（ａ）を、水平方向に１ｍ／ｍｉｎの速度で４ｍ搬送しながら室温（２３℃）で自然乾燥して、フィルム（ｂ）を得た。フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２を前記の方法により測定した。

（Ｃ１－４．加熱乾燥工程）
次いで、フィルム（ｂ）を１００℃のオーブンを通過させて、長尺のフィルム（ｂ’）を得た。得られたフィルム（ｂ’）を巻き取って、ロールの形態とした。フィルム（ｂ’）の評価結果は下表に記載のとおりであった。

（Ｃ１－５．延伸工程）
得られたフィルム（ｂ’）を、実施例１の（１－５）と同様の操作にて延伸し、フィルム（ｃ）を得て、評価した。

［比較例２］
（Ｃ１－２）において、搬送張力をフィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり２００Ｎとして搬送しながら、フィルム（ａ）をトルエンに浸漬した。
以上の事項以外は、比較例１と同様に操作して、フィルム（ｃ）を得て、評価した。

［比較例３］
（Ｃ３－１．熱可塑性樹脂Ａからなるフィルムの製造）
（１－１）と同様に操作して、フィルム（ａ）としての押出フィルムを得た。

（Ｃ３－２．溶剤接触工程）
フィルム（ａ）としての押出フィルムのロールから、押出フィルムを繰り出し、押出フィルムの両面上にダイコーターで溶剤としてのリモネンを塗工した。塗工の際の搬送張力を、フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり１００Ｎとした。
塗工は、下記の手順にて行った。
押出フィルムのロールから、押出フィルムを水平方向に繰り出しながら、押出フィルムの両面のそれぞれに対向して配置された第一のダイコーター及び第二のダイコーターにより、押出フィルムの両面上に溶剤を塗工した。第一のダイコーターのリップと、第二のダイコーターのリップとを、押出フィルムを介して対向するように配置し、押出フィルムの両面上に、同時に溶剤を塗工するようにした。

（Ｃ３－３．初期乾燥工程）
塗工後、フィルムを水平方向に搬送し、１ｍ／ｍｉｎの速度で４ｍ搬送しながら室温（２３℃）で自然乾燥して、フィルム（ｂ）を得た。フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２を前記の方法により測定した。

（Ｃ３－４．加熱乾燥工程）
フィルム（ｂ）を水平方向に搬送しながら４０℃のオーブン内で２分間加熱乾燥し、長尺のフィルム（ｂ’）を得た。得られたフィルム（ｂ’）を巻き取って、ロールの形態とした。フィルム（ｂ’）の評価結果は下表に記載のとおりであった。

（Ｃ３－５．延伸工程）
得られたフィルム（ｂ’）を、実施例４の（４－５）と同様の操作にて延伸し、フィルム（ｃ）を得て、評価した。

［比較例４］
（Ｃ４－１．熱可塑性樹脂Ａからなるフィルムの製造）
（１－１）と同様に操作して、フィルム（ａ）としての押出フィルムを得た。

（Ｃ４－２．溶剤接触工程）
（Ｃ３－２）において、溶剤をリモネンからトルエンに変更した。また、塗工の際の搬送張力を、フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり２００Ｎとした。
以上の事項以外は比較例３の（Ｃ３－２）と同様に操作して、溶剤が両面上に塗工されたフィルムを得た。

（Ｃ４－３．初期乾燥工程）
（Ｃ４－２）で得られたフィルムから、比較例３の（Ｃ３－３）と同様に操作して、フィルム（ｂ）を得た。フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２を前記の方法により測定した。

（Ｃ４－４．加熱乾燥工程）
（Ｃ３－４）において、オーブンの温度を１００℃に変更した。
以上の事項以外は比較例３の（Ｃ３－３）と同様に操作して、フィルム（ｂ’）を得た。

（Ｃ４－５．延伸工程）
（Ｃ４－４）で得られたフィルム（ｂ’）から、下記操作によりフィルム（ｃ）を得て、評価した。
（４－５）において、２本の延伸ロールの温度をすべて１６０℃に設定した。２本の延伸ロールの回転速度をそれぞれ調整して、フィルム（ｂ’）を倍率１．１倍に縦一軸延伸した。
以上の事項以外は、実施例４の（４－５）と同様に操作した。

［比較例５］
（Ｃ５－１．熱可塑性樹脂Ａからなるフィルムの製造）
（１－１）と同様に操作して、フィルム（ａ）としての押出フィルムを得た。

（Ｃ５－２．溶剤接触工程）
押出フィルムのロールから、押出フィルムを繰り出し、押出フィルムを水平方向に搬送しながら、押出フィルムの両面上にダイコーターで溶剤としてのトルエンを塗工した。塗工の際の搬送張力を、フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり１００Ｎとした。
塗工は、下記の手順にて行った。
まず押出フィルムの一方の面に第一のダイコーターにより溶剤を塗工した。
第一のダイコーターから押出フィルムの搬送方向のおよそ１．５ｍ下流において押出フィルムの他方の面に第二のダイコーターにより溶剤を塗工した。

（Ｃ５－３．初期乾燥工程）
塗工後、フィルムを水平に１ｍ／ｍｉｎの速度で４ｍ搬送しながら室温（２３℃）で自然乾燥して、フィルム（ｂ）を得た。

（Ｃ５－４．加熱乾燥工程）
次いで、フィルム（ｂ）を１００℃のオーブン内で２分間加熱乾燥し、長尺のフィルム（ｂ’）を得た。得られたフィルム（ｂ’）を巻き取って、ロールの形態とした。フィルム（ｂ’）の評価結果は下表に記載のとおりであった。

（Ｃ５－５．延伸工程）
（Ｃ５－４）で得られたフィルム（ｂ’）から、下記操作によりフィルム（ｃ）を得て、評価した。
（４－５）において、２本の延伸ロールの温度をすべて１６０℃に設定した。２本の延伸ロールの回転速度をそれぞれ調整して、フィルム（ｂ’）を倍率１．１倍に縦一軸延伸した。
以上の事項以外は、実施例４の（４－５）と同様に操作した。

［比較例６］
（Ｃ５－２）において、塗工の際の搬送張力を、フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり２００Ｎとした。
以上の事項以外は、比較例５と同様に操作して、フィルム（ｃ）を得て、評価した。

［比較例７］
（Ｃ７－１．熱可塑性樹脂Ａからなるフィルムの製造）
（１－１）と同様に操作して、フィルム（ａ）としての押出フィルムを得た。

（Ｃ７－２．溶剤接触工程）
フィルム（ａ）としての押出フィルムのロールから、押出フィルムを繰り出し、押出フィルムを鉛直方向上向きに搬送しながら、押出フィルムの片面上にマイクログラビアコーターで溶剤としてのリモネンを塗工した。塗工の際の搬送張力を、フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり１００Ｎとした。

（Ｃ７－３．初期乾燥工程）
塗工後、フィルムをそのまま鉛直方向上向きに１ｍ／ｍｉｎの速度で２ｍ搬送しながら、フィルムの表面上に溶剤の液滴がなくなるまで室温（２３℃）で自然乾燥してフィルム（ｂ）を得た。フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２を前記の方法により測定した。

（Ｃ７－４．加熱乾燥工程）
その後、フィルム（ｂ）の搬送方向を水平方向に変更し、フィルム（ｂ）を４０℃のオーブンを通過させて、加熱乾燥を実施し、長尺のフィルム（ｂ’）を得た。得られたフィルム（ｂ’）を巻き取って、ロールの形態とした。フィルム（ｂ’）の評価結果は下表に記載のとおりであった。

（Ｃ７－５．延伸工程）
フィルム（ｂ’）を実施例４の（４－５）と同様の操作にて自由一軸延伸して、光学フィルムとしてのフィルム（ｃ）を得て、評価した。

［比較例８］
（Ｃ８－１．熱可塑性樹脂Ａからなるフィルムの製造）
（１－１）と同様に操作して、フィルム（ａ）としての押出フィルムを得た。

（Ｃ８－２．溶剤接触工程）
フィルム（ａ）としての押出フィルムのロールから、押出フィルムを繰り出し、押出フィルムを水平方向に搬送しながら、押出フィルムの片面上にダイコーターで溶剤としてのトルエンを塗工した。塗工の際の搬送張力を、フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり２００Ｎとした。

（Ｃ８－３．初期乾燥工程）
塗工後、フィルムを水平方向に搬送し、１ｍ／ｍｉｎの速度で４ｍ搬送しながら室温（２３℃）で自然乾燥してフィルム（ｂ）を得た。フィルム（ｂ）のＮＺ係数Ｎｚ２を前記の方法により測定した。

（Ｃ８－４．加熱乾燥工程）
その後、フィルム（ｂ）を１００℃のオーブンを通過させて、加熱乾燥を実施し、長尺のフィルム（ｂ’）を得た。得られたフィルム（ｂ’）を巻き取って、ロールの形態とした。フィルム（ｂ’）の評価結果は下表に記載のとおりであった。

（Ｃ８－５．延伸工程）
２本の延伸ロールの回転速度をそれぞれ調整して、フィルム（ｂ’）を倍率１．５倍に縦一軸延伸した。
以上の事項以外は、実施例４の（４－５）と同様に操作した。

［結果］
結果を下表に示す。
下表における略号は、下記の意味を表す。
Ａ：製造例１で製造された結晶性樹脂Ａ（ジシクロペンタジエンの開環重合体水素化物）
Ｎｚ１：フィルム（ａ）のＮＺ係数
両面（同時）：両面に同時に溶剤を塗工
両面（逐次）：両面に逐次に溶剤を塗工
片面：片面に溶剤を塗工
Ｎｚ２：フィルム（ｂ）のＮＺ係数
Ｎｚ３：フィルム（ｂ’）のＮＺ係数
固定一軸：固定一軸延伸
自由一軸：自由一軸延伸

以上の結果より、以下の事項が分かる。
工程（２）において、フィルムの両面に溶剤を接触させ、かつ、工程（３－１）において、鉛直方向上向きにフィルムを搬送した実施例では、工程（３－２）で得られたフィルム（ｂ’）のカール量の評価が「良」又は「可」であり、ハンドリング性に優れた光学フィルムを製造することができる。

一方、工程（２）において、比較例７、８では、フィルムの片面にのみ溶剤を接触させており、比較例１－６、８では、工程（３－１）において、水平方向にフィルムを搬送している。これらの比較例では、カール量の評価が「不良」又は「悪い」であり、製造された光学フィルムのハンドリング性が劣る。

１ａ，１ｂ，１ｂ’，１ｃ：フィルム
１００：光学フィルムの製造装置
１０１：巻き出し装置
１０２ａ，１０２ｂ：グラビアコーター
１０３：加熱乾燥装置
１０４：延伸装置
１０５，１０６：搬送ロール
１０７：巻き取り装置

Claims (6)

1. 結晶性を有する重合体を含む樹脂を、押出成形してＮＺ係数Ｎｚ１を有するフィルム（ａ）を得る工程（１）、
   前記フィルム（ａ）の両面に溶剤を接触させる工程（２）、及び
   前記溶剤を接触させた前記フィルム（ａ）を、鉛直方向上向きに搬送しながら乾燥して、ＮＺ係数Ｎｚ２を有するフィルム（ｂ）を得る工程（３－１）を、この順で含み、
   ＮＺ係数Ｎｚ１及びＮＺ係数Ｎｚ２が、下記式（１）を満たす、光学フィルムの製造方法。
   Ｎｚ２－Ｎｚ１＜０ （１）
2. 前記工程（２）を、前記フィルム（ａ）の幅１０００ｍｍ当たり１５０Ｎ以下の搬送張力で搬送しながら行う、請求項１に記載の光学フィルムの製造方法。
3. 前記結晶性を有する重合体を含む樹脂の固有複屈折値が、正である、請求項１に記載の光学フィルムの製造方法。
4. 前記結晶性を有する重合体が、脂環式構造を含む重合体である、請求項１に記載の光学フィルムの製造方法。
5. 前記フィルム（ｂ）を延伸する工程（４）を含む、請求項１に記載の光学フィルムの製造方法。
6. 前記光学フィルムのＮＺ係数が、０より大きく１未満である、請求項５に記載の光学フィルムの製造方法。

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