JP2024003756A - ラミネート紙および液体容器 - Google Patents

Abstract

【課題】落下耐性および解体性に優れた液体容器、ならびに該液体容器に使用されるラミネート紙を提供すること。【解決手段】紙基材と、前記紙基材の少なくとも一方の面に積層された熱可塑性樹脂層と、を有するラミネート紙であって、横方向の引裂強度が３０００ｍＮ以上５６００ｍＮ以下であり、かつ、層間強度が６０Ｊ／ｍ２以上２５０Ｊ／ｍ２以下である、ラミネート紙。【選択図】図１

Description

本発明は、ラミネート紙および該ラミネート紙を用いてなる液体用紙に関する。

牛乳パック等に利用される液体用紙容器としては、紙容器を構成する紙基材に種々の方法で耐水性を付与した容器が用いられている。紙基材に耐水性を付与する代表的な方法として、紙基材にサイズ剤を添加する方法や紙基材表面に熱可塑性樹脂をラミネートする方法が挙げられる。

例えば、特許文献１には、内容物の保持に必要とされる強度を確保しつつ、開封性を向上させることができる容器用原紙および該容器用原紙を用いた紙容器を提供することを目的として、紙を主体とする基層と、熱可塑性樹脂を主体として、前記基層の表面側を被覆する表層とを含む容器用原紙であって、前記基層に用いられる紙の繊維配向方向では、エルメンドルフ比引裂強度が５．５ｍＮ・ｍ^２／ｇ以上、１０．０ｍＮ・ｍ^２／ｇ以下に設定されていることを特徴とする容器用原紙が開示されている。
また、特許文献２には、必要な強度を確保しつつ、開封性を良好なものとすることができる容器用原紙および紙容器を提供することを目的として、紙を主体とする内層と、前記内層の表面側に積層される紙を主体とする外層と、熱可塑性樹脂を主体として、前記外層の表面側を被覆する表層とを備えた容器用原紙であって、前記外層を構成するパルプ材に占める針葉樹パルプ材の質量比率は、前記内層を構成するパルプ材に占める針葉樹パルプ材の質量比率以下であり、前記内層および前記外層の離解フリーネスは、４００～５５０ｍｌｃｓｆであることを特徴とする容器用原紙が開示されている。

特開２０２０－０１９５５０号公報 特開２０２０－０１９５５１号公報

ラミネート紙から作製された液体容器、例えば牛乳パックなどの飲料容器は、液体容器としての強度を維持しつつ、リサイクルを進める等の観点から、廃棄時には容易に解体できることが求められている。
しかし、特許文献１および２に記載されたラミネート紙では、廃棄時の解体性について検討されていなかった。

本発明は、上記のような状況に鑑みてなされたものである。すなわち、本発明の課題は、落下耐性、および解体性に優れた液体容器、および該液体容器に使用されるラミネート紙を提供することである。

本発明者らは、紙基材と、前記紙基材の少なくとも一方の面に積層された熱可塑性樹脂層とを有するラミネート紙において、横方向の引裂強度および層間強度を特定の範囲とすることにより、該ラミネート紙を用いてなる液体容器が、耐落下性に優れ、かつ、解体性に優れることを見出した。

本発明はこのような知見を踏まえて完成するに至ったものである。すなわち、本発明は、以下のような構成を有している。
〔１〕 紙基材と、前記紙基材の少なくとも一方の面に積層された熱可塑性樹脂層と、を有するラミネート紙であって、横方向の引裂強度が３０００ｍＮ以上５６００ｍＮ以下であり、かつ、層間強度が６０Ｊ／ｍ^２以上２５０Ｊ／ｍ^２以下である、ラミネート紙。
〔２〕 厚さが５００μｍ以下である、〔１〕に記載のラミネート紙。
〔３〕 縦方向の弾性率と横方向の弾性率との相乗平均が３．０ＧＰａ以上４．７ＧＰａ以下である、〔１〕または〔２〕に記載のラミネート紙。
〔４〕 液体容器用である、〔１〕～〔３〕のいずれか１つに記載のラミネート紙。
〔５〕 〔１〕～〔４〕のいずれか１つに記載のラミネート紙を用いてなる、液体容器。

本発明によれば、落下耐性および解体性に優れた液体容器、ならびに該液体容器に使用されるラミネート紙が提供される。

本実施形態のラミネート紙の層構成を示す模式的断面図の一例である。

以下、本発明の実施形態を具体的に説明する。以下に記載する構成要件の説明は、代表的な実施形態や具体例に基づいてなされることがあるが、本発明はそのような実施形態に限定されるものではない。なお、本明細書において「～」を用いて表される数値範囲は「～」前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。数値範囲が段階的に記載されている場合、各数値範囲の上限および下限は任意に組み合わせることができる。

［ラミネート紙］
本実施形態のラミネート紙は、紙基材と、前記紙基材の少なくとも一方の面に積層された熱可塑性樹脂層と、を有するラミネート紙であって、横方向の引裂強度が３０００ｍＮ以上５６００ｍＮ以下であり、かつ、層間強度が６０Ｊ／ｍ^２以上２５０Ｊ／ｍ^２以下である。
本実施形態によれば、該ラミネート紙を用いてなる液体容器は、耐落下性に優れ、解体性に優れる。当該効果を奏するメカニズムは定かではないが、以下のように推測される。
引裂強度が低く、また、層間強度が低い方が、解体性に優れると考えられる。一方で、引裂強度や層間強度が低すぎると、落下耐性が低くなる。
本実施形態では、ラミネート紙の引裂強度および層間強度を特定の範囲とすることにより、該ラミネート紙を用いてなる液体容器の落下耐性および解体性に優れるものと考えられる。
なお、本発明の効果は、上記メカニズムに限定されるものではない。

図１は、本実施形態のラミネート紙の構成を説明する断面図である。図１に示されるように、ラミネート紙１００は、紙基材１０と熱可塑性樹脂層２０を有する。図１では、紙基材１０の両面に熱可塑性樹脂層２０を有するラミネート紙１００を例示しているが、熱可塑性樹脂層２０は紙基材１０のいずれか一方の面にのみ設けられていてもよい。また、紙基材１０の両面に熱可塑性樹脂層２０が設けられる場合、両面の熱可塑性樹脂層２０は同一の組成であってもよく、異なる組成であってもよい。
これらの中でも、液体容器への加工性の観点から、紙基材１０の両面に熱可塑性樹脂層２０を有することが好ましい。

なお、本実施形態のラミネート紙は、上記の構成を有することにより、耐水性およびヒートシール性が付与される。
ラミネート紙を重ね合わせ、加熱加圧することでヒートシールが可能である。なお、ヒートシール性が良好であると、ラミネート紙を２枚重ね合わせて加熱加圧してヒートシール部を形成し、一方のラミネート紙を剥がした後の紙基材の露出面積が多い傾向にある。これは、ヒートシールによって、熱可塑性樹脂層が溶融して熱可塑性樹脂層同士の界面で剥離せず、紙基材の層内または層間で剥離するために、紙基材が露出するものであり、好ましいヒートシール性を発揮している指標と考えられる。従って、ヒートシール性が良好なラミネート紙は、ヒートシールにより作製した液体容器の開封時に、紙基材が露出することとなる。

また、本実施形態のラミネート紙は、紙基材と熱可塑性樹脂層との接着性に優れることが好ましい。これにより、本実施形態のラミネート紙は、優れた耐水性を有する。

（引裂強度）
本実施形態のラミネート紙の横方向の引裂強度は、３０００ｍＮ以上５６００ｍＮ以下である。ラミネート紙の横方向の引裂強度を上記範囲内とすることにより、液体容器に求められる耐落下性等の強度が向上すると共に、解体性に優れる液体容器が得られる。具体的には、ゲーブルトップ型の液体容器とした場合には、一般的に、ラミネート紙の横方向が、液体容器の垂直方向（ボトムとトップとを結んだ方向）となる。ラミネート紙の横方向の引裂強度を３０００ｍＮ以上とすることで、液体容器の垂直方向の強度を確保でき、落下の衝撃に耐えうるものとなると考えられる。一方、ラミネート紙の横方向の引裂強度を５６００ｍＮ以下とすることで、液体容器の垂直方向が適度に引き裂きやすくなり、解体性に優れたものとなると考えられる。
ラミネート紙の横方向の引裂強度は、好ましくは３２５０ｍＮ以上、より好ましくは３５００ｍＮ以上であり、そして、解体性のさらなる向上の観点からは、好ましくは５５００ｍＮ以下、より好ましくは５２００ｍＮ以下、さらに好ましくは５０００ｍＮ以下、よりさらに好ましくは４８００ｍＮ以下である。
なお、本明細書中、ラミネート紙の「縦方向」とは、紙基材の抄紙方向（ＭＤ方向）に対応する方向を意味する。また、ラミネート紙の「横方向」とは、紙基材の抄紙方向と直交する方向（ＣＤ方向）に対応する方向を意味する。
また、例えば、ゲーブルトップ型の液体容器とした場合には、一般的に、ラミネート紙の横方向が、液体容器の垂直方向（ボトムとトップとを結んだ方向）となる。
また、本実施形態のラミネート紙の縦方向の引張強度は、液体容器に求められる耐落下性等の強度が向上すると共に、解体性に優れる液体容器を得る観点から、好ましくは３０００ｍＮ以上、より好ましくは３２５０ｍＮ以上、さらに好ましくは３５００ｍＮ以上であり、そして、好ましくは５６００ｍＮ以下、より好ましくは５０００ｍＮ以下、さらに好ましくは４８００ｍＮ以下、よりさらに好ましくは４６００ｍＮ以下である。
さらに、本実施形態のラミネート紙の縦方向の引裂強度と、横方向の引裂強度との相乗平均は、液体容器に求められる耐落下性等の強度が向上すると共に、解体性に優れる液体容器を得る観点から、好ましくは３０００ｍＮ以上、より好ましくは３２５０ｍＮ以上、さらに好ましくは３５００ｍＮ以上であり、そして、好ましくは５６００ｍＮ以下、より好ましくは５３００ｍＮ以下、さらに好ましくは５１００ｍＮ以下である。
ラミネート紙の縦方向の引裂強度、および横方向の引裂強度は、ＪＩＳ Ｐ８１１６：２０００に準拠して測定される。
ラミネート紙の引裂強度の調整方法としては、紙力増強剤の添加量を調整する方法、紙基材を構成するパルプの叩解度を調整する方法、紙基材を構成するパルプの種類や配合率を調整する方法などが例示される。紙力増強剤の添加量が減少すると、引裂強度が強くなる傾向があり、紙基材を構成するパルプの叩解度が低い方が、引裂強度が強くなる傾向がある。また、紙基材を構成するパルプとして針葉樹クラフトパルプ（ＮＢＫＰ）の配合量を増やすと、引裂強度が強くなる傾向がある。

本実施形態において、ラミネート紙の横方向の比引裂強度は、液体容器に求められる耐落下性等の強度を向上する観点、および解体性に優れる液体容器を得る観点から、好ましくは８．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上、より好ましくは９．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上、さらに好ましくは１０．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上、よりさらに好ましくは１１．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上、特に好ましくは１１．５ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上であり、そして、好ましくは１８．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下、より好ましくは１６．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下、さらに好ましくは１４．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下、よりさらに好ましくは１３．５ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下、特に好ましくは１３．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下である。
また、ラミネート紙の縦方向の比引裂強度は、同様の観点から、好ましくは８．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上、より好ましくは９．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上、さらに好ましくは１０．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上、よりさらに好ましくは１１．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上であり、そして、好ましくは１８．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下、より好ましくは１６．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下、さらに好ましくは１４．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下、よりさらに好ましくは１２．５ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下である。
さらに、ラミネート紙の縦方向の比引裂強度と、横方向の比引裂強度との相乗平均は、同様の観点から、好ましくは８．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上、より好ましくは９．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上、さらに好ましくは１０．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上、よりさらに好ましくは１１．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以上であり、そして、好ましくは１８．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下、より好ましくは１６．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下、さらに好ましくは１４．０ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下、よりさらに好ましくは１３．５ｍＮ／（ｇ／ｍ^２）以下である。
比引裂強度は、引裂強度を坪量で除することにより求められる。

本実施形態において、ラミネート紙の層間強度は、６０Ｊ／ｍ^２以上２５０Ｊ／ｍ^２以下である。ラミネート紙の層間強度を上記範囲内とすることにより、液体容器に求められる耐落下性等の強度が向上すると共に、解体性に優れる液体容器が得られる。具体的には、ラミネート紙の層間強度を６０Ｊ／ｍ^２以上とすることで、液体容器に外部から衝撃を加えても紙基材が層間で剥離しにくく、落下の衝撃に耐えうるものとなると考えられる。一方、ラミネート紙の層間強度を２５０Ｊ／ｍ^２以下とすることで、液体容器を引き裂く際に紙基材の層間で適度に剥離しやすくなり、解体性に優れたものとなると考えられる。
ラミネート紙の層間強度は、好ましくは７０Ｊ／ｍ^２以上、より好ましくは７５Ｊ／ｍ^２以上、さらに好ましくは８０Ｊ／ｍ^２以上、よりさらに好ましくは９５Ｊ／ｍ^２以上であり、そして、好ましくは２２５Ｊ／ｍ^２以下、より好ましくは２００Ｊ／ｍ^２以下、さらに好ましくは１８０Ｊ／ｍ^２以下、よりさらに好ましくは１６５Ｊ／ｍ^２以下、より一層好ましくは１５５Ｊ／ｍ^２以下である。
ラミネート紙の層間強度は、インターナルボンド法により測定した層間強度であり、具体的には、ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２に準じて測定した値である。
ラミネート紙の層間強度の調整方法としては、紙基材を製造時の脱水の際のプレス圧を調整する方法、パルプの叩解度を調整する方法などが例示される。紙基材の製造時の脱水の際のプレス圧を高くすると、層間強度が強くなる傾向がある。また、パルプの叩解度を上げると、層間強度が強くなる傾向がある。

本実施形態において、ラミネート紙の縦方向の弾性率と横方向の弾性率との相乗平均は、好ましくは３．０ＧＰａ以上、より好ましくは３．１ＧＰａ以上、さらに好ましくは３．２ＧＰａ以上であり、そして、好ましくは４．７ＧＰａ以下、より好ましくは４．５ＧＰａ以下、さらに好ましくは４．２ＧＰａ以下、よりさらに好ましくは４．０ＧＰａ以下である。
ラミネート紙の縦方向の弾性率と、横方向の弾性率との相乗平均を上記範囲内とすることにより、液体容器に求められる耐落下性等の強度が向上すると共に、切れ込みが入りやすく、破り始めやすくなるため、解体性に優れる液体容器が得られる。
また、ラミネート紙の縦方向の弾性率は、同様の観点から、好ましくは３．０ＧＰａ以上、より好ましくは４．０ＧＰａ以上、さらに好ましくは５．０ＧＰａ以上であり、そして、好ましくは８．０ＧＰａ以下、より好ましくは７．０ＧＰａ以下、さらに好ましくは６．５ＧＰａ以下、よりさらに好ましくは５．８ＧＰａ以下である。
さらに、ラミネート紙の横方向の弾性率は、同様の観点から、好ましくは１．５ＧＰａ以上、より好ましくは１．５ＧＰａ以上、さらに好ましくは１．７ＧＰａ以上であり、そして、好ましくは４．５ＧＰａ以下、より好ましくは３．５ＧＰａ以下、さらに好ましくは３．０ＧＰａ以下である。
ラミネート紙の弾性率は、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準じて測定した値である。
ラミネート紙の弾性率の調整方法としては、紙基材においてポリアクリルアミド系、各種澱粉などの乾燥紙力増強剤の配合量を調整する方法、層間接着剤の付与量を調整する方法、紙基材を構成するパルプの叩解度を調整する方法、紙基材を構成するパルプの種類や配合率を調整する方法などが例示される。乾燥紙力増強剤や層間接着剤の添加量を増加すると、弾性率が高くなる傾向があり、紙基材を構成するパルプの叩解度が高い方が、弾性率が高くなる傾向がある。また、紙基材を構成するパルプとして針葉樹クラフトパルプ（ＮＢＫＰ）の配合量を減らし、広葉樹クラフトパルプ（ＬＢＫＰ）の配合量を増やすと、弾性率が高くなる傾向がある。

ラミネート紙全体の厚さは、液体容器としての紙力を得る観点または耐落下性のさらなる向上の観点から、好ましくは１００μｍ以上、より好ましくは１５０μｍ以上、さらに好ましくは２００μｍ以上、よりさらに好ましくは３００μｍ以上、より一層好ましくは３５０μｍ以上、特に好ましくは４００μｍ以上であり、そして、好ましくは１０００μｍ以下、より好ましくは８００μｍ以下、さらに好ましくは６００μｍ以下、特に好ましくは５００μｍ以下である。
また、ラミネート紙の全体の坪量は、好ましくは１００ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは２００ｇ／ｍ^２以上、さらに好ましくは３００ｇ／ｍ^２以上であり、そして、好ましくは６００ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは５００ｇ／ｍ^２以下、さらに好ましくは４５０ｇ／ｍ^２以下である。
ラミネート紙の密度は、好ましくは０．４０ｇ／ｃｍ^３以上、より好ましくは０．５０ｇ／ｃｍ^３以上、さらに好ましくは０．６０ｇ／ｃｍ^３以上、特に好ましくは０．７０ｇ／ｃｍ^３以上であり、そして、好ましくは１．１０ｇ／ｃｍ^３以下、より好ましくは１．００ｇ／ｃｍ^３以下、さらに好ましくは０．９０ｇ／ｃｍ^３以下、特に好ましくは０．８５ｇ／ｃｍ^３以下である。
ラミネート紙の厚さ、坪量等を上記範囲内とすることにより、液体容器に成形した際の耐落下性が向上する。また、ラミネート紙の厚さや坪量等を上記範囲内とすることにより、ラミネート紙はより優れた成形性を発揮することができる。

ラミネート紙は、紙基材と熱可塑性樹脂層に加えて、用途に応じて、他の層を有していてもよい。この際、紙基材の少なくとも一方の面は、紙基材／他の層／熱可塑性樹脂層のような積層形態であってもよいし、紙基材／熱可塑性樹脂層／他の層のような積層形態であってもよい。これらの積層形態において、互いの層は、直接積層していてもよいし、間接的に積層していてもよい。他の層としては、水溶性高分子（ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）等）層、顔料およびバインダーを主成分とする顔料塗工層、アルミニウム箔（Ａｌ箔）、金属蒸着層、無機酸化物（シリカ、アルミナなど）蒸着層、ナイロン層、ＥＶＯＨ（エチレン－ビニルアルコール共重合体）層などのバリア層、印刷層、接着剤層等が挙げられる。
これらの中でも、製造容易性の観点から、他の層を有していないことが好ましい。

以下、本実施形態のラミネート紙を構成する各層について説明する。
〔紙基材〕
本実施形態において、紙基材は、紙を主体とし、前記紙基材は、植物由来の木材パルプを主成分として一般的に用いられている紙であれば特に制限はない。
紙基材は、パルプ層を３層以上有する多層構造であることが好ましい。すなわち、紙基材は、パルプ層を３層以上有する多層構造の紙（多層紙）から構成されることが好ましい。各パルプ層の坪量は、同一であっても、異なっていてもよい。なお、本明細書において、紙基材の外層とは多層構造の最表裏の２層のパルプ層のことであり、内層とはそれらに挟まれるパルプ層のことである。
紙基材は、３層以上の層数を有することが好ましく、４層以上の層数を有することがより好ましく、そして、７層以下の層数を有することが好ましく、５層以下の層数を有することがより好ましく、５層の層数を有することが特に好ましい。
紙基材を多層構造、好ましくは層数を上記範囲内とすることによって、層間強度や引裂強度を所望の範囲に調整することが容易となるので好ましい。また、製造容易性に優れるので好ましい。

紙基材の全体の厚さは、好ましくは５０μｍ以上、より好ましくは１００μｍ以上、さらに好ましくは２００μｍ以上、特に好ましくは３００μｍ以上、最も好ましくは３２５μｍ以上であり、そして、好ましくは６００μｍ以下、より好ましくは５００μｍ以下、さらに好ましくは４５０μｍ以下である。
また、紙基材の全体の坪量は、好ましくは５０ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは１００ｇ／ｍ^２以上、さらに好ましくは２００ｇ／ｍ^２以上、よりさらに好ましくは２５０ｇ／ｍ^２以上であり、そして、好ましくは６００ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは５００ｇ／ｍ^２以下、さらに好ましくは４００ｇ／ｍ^２以下である。
さらに、紙基材の全体の密度は、好ましくは０．４ｇ／ｃｍ^３以上、より好ましくは０．５ｇ／ｃｍ^３以上、さらに好ましくは０．６ｇ／ｃｍ^３以上であり、そして、１．２ｇ／ｃｍ^３以下、より好ましくは１．１ｇ／ｃｍ^３以下、さらに好ましくは１．０ｇ／ｃｍ^３以下、よりさらに好ましくは０．９５ｇ／ｃｍ^３以下である。
紙基材の全体厚さや坪量等を上記範囲内とすることにより、液体容器とした際の強度に優れると共に、より優れた成形性を発揮することができる。

紙基材の各層の間には、接着性成分が存在していてもよい。また、紙基材の各層の間には、接着性成分を含む接着層が存在していてもよい。接着性成分としては、例えば、デンプン、ポリアクリルアミド、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン樹脂等を挙げることができる。紙基材の各層間に接着性成分を塗布することで紙基材の層間強度を向上させることができ、その結果、ラミネート紙は優れた成形性や好ましい層間剥離強度を有することができる。

（パルプ）
紙基材はパルプ（好ましくはセルロースパルプ）を主成分とすることが好ましい。ここで主成分とは、紙基材の全質量に対して、５０質量％以上を占める成分をいう。パルプの含有量は、紙基材の全質量に対して、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、さらに好ましくは８０質量％以上である。

パルプとしては、例えば、針葉樹晒クラフトパルプ（ＮＢＫＰ）、針葉樹未晒クラフトパルプ（ＮＵＫＰ）等の針葉樹クラフトパルプ（ＮＫＰ）、広葉樹晒クラフトパルプ（ＬＢＫＰ）、広葉樹未晒クラフトパルプ（ＬＵＫＰ）等の広葉樹クラフトパルプ（ＬＫＰ）等の木材系パルプ、麻パルプ等の非木材系パルプ等が挙げられる。これらのパルプは、１種単独または２種以上を組み合わせて使用することができる。

紙基材を構成するパルプとしては、品質やコストの面から、ＬＢＫＰおよびＮＢＫＰが適している。
本実施形態においては、紙基材の広葉樹晒クラフトパルプと針葉樹晒クラフトパルプの質量比（ＬＢＫＰ：ＮＢＫＰ）は、好ましくは５０：５０以上、より好ましくは６０：４０以上、さらに好ましくは６５：３５以上であり、そして、好ましくは９５：５以下、より好ましくは９０：１０以下、さらに好ましくは８５：１５以下である。広葉樹クラフトパルプと針葉樹クラフトパルプとの質量比を上記範囲内とすることにより、所望の引裂強度、層間強度および弾性率が得られ、耐落下性および解体性に優れる液体容器が得られるので好ましい。
紙基材を構成するパルプ中の針葉樹晒クラフトパルプおよび広葉樹晒クラフトパルプの含有量は、印刷適性に優れるラミネート紙を得る観点から、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０質量％以上であり、１００％であることが特に好ましい。すなわち、印刷適性に優れるラミネート紙を得る観点から、古紙パルプや未晒パルプの含有量は、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２０質量％以下、さらに好ましくは１０質量％以下、よりさらに好ましくは５質量％以下、より一層好ましくは１質量％未満であり、含有しないことが特に好ましい。

紙基材には、公知の内添薬品を適宜添加することができる。内添薬品としては、例えば、サイズ剤、二酸化チタン、カオリン、タルク、炭酸カルシウム等の填料、紙力増強剤、歩留り向上剤、ｐＨ調整剤、濾水性向上剤、耐水化剤、柔軟剤、帯電防止剤、消泡剤、スライムコントロール剤、染料、顔料等を挙げることができる。

（サイズ剤）
紙基材は、サイズ剤を含有することが好ましい。紙基材がサイズ剤を含有することにより、紙基材はより優れた耐水性を発揮することができ、結果として、ラミネート紙の耐水性も向上する。サイズ剤としては、ロジン系、アルキルケテンダイマー系、アルケニル無水コハク酸系、無水マレイン酸系、スチレン－アクリル酸系、スチレン－アクリル系などの公知の紙用各種サイズ剤を挙げることができる。

紙基材がサイズ剤を含有する場合、サイズ剤の含有量は、紙基材に含まれるパルプ繊維１００質量部に対して、好ましくは０．００１質量部以上、より好ましくは０．０１質量部以上、さらに好ましくは０．１質量部以上であり、そして、好ましくは４．０質量部以下、より好ましくは２．０質量部以下、さらに好ましくは１．０質量部以下である。
サイズ剤の含有量を上記範囲内とすることにより、紙基材の耐水性をより効果的に高めることができる。

（各種内添助剤）
紙基材には、上述したサイズ剤に加えて各種内添助剤が添加されてもよい。内添助剤としては、例えば、紙力増強剤、湿潤紙力増強剤、歩留まり向上剤、ろ水度向上剤、カチオン化澱粉などの各種澱粉類、嵩高剤、着色染料、着色顔料、蛍光増白剤、ｐＨ調整剤、ピッチコントロール剤、防腐剤、スライムコントロール剤等が挙げられる。中でも、内添助剤として、紙力増強剤および湿潤紙力増強剤から選択される少なくとも１種が紙基材に添加されることが好ましい。

紙力増強剤（乾燥紙力増強剤）の具体例としては、ポリアクリルアミド系ポリマー、カチオン化澱粉などの澱粉類、尿素樹脂、ポリアミド－ポリアミン樹脂、ポリエチレンイミン、ポリアミン、ポリビニルアルコール、ポリエチレンオキサイド等が挙げられる。これらの中でも、ポリアクリルアミド系紙力増強剤が好ましい。
紙基材が紙力増強剤を含有する場合、紙基材に含まれるパルプ繊維１００質量部に対して、好ましくは０．０１質量部以上、より好ましくは０．０５質量部以上、さらに好ましくは０．１０質量部以上であり、そして、好ましくは５．０質量部以下、より好ましくは３．０質量部以下、さらに好ましくは１．０質量部以下である。紙力増強剤の含有量を上記範囲内とすることにより、紙基材の強度をより効果的に高めることができる。
紙基材がポリアクリルアミド系紙力増強剤を含有する場合、紙基材中のポリアクリルアミド系紙力増強剤の含有量（検出量）は、好ましくは０．００８質量％以上、より好ましくは０．０３質量％以上、さらに好ましくは０．０５質量％以上であり、そして、好ましくは４．０質量％以下、より好ましくは２．０質量％以下、さらに好ましくは０．８質量％以下である。なお、紙基材中のポリアクリルアミド系紙力増強剤の含有量は、紙基材中のポリアクリルアミド系化合物を検出し、含有量を算出したものであり、具体的には、実施例に記載の方法により測定される。

湿潤紙力増強剤の具体例としては、メラミン樹脂、尿素樹脂、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン樹脂等が挙げられる。
紙基材が湿潤紙力増強剤を含有する場合、湿潤紙力増強剤の含有量は、紙基材に含まれるセルロースパルプ１００質量部に対して、好ましくは０．０１質量部以上、より好ましくは０．０５質量部以上であり、そして、好ましくは１．０質量部以下、より好ましくは０．５質量部以下、さらに好ましくは０．３質量部以下である。湿潤紙力増強剤の含有量を上記範囲内とすることにより、紙基材の湿潤強度をより効果的に高めることができる。

また、紙基材は、内添助剤に加えて、表面サイズ剤および／または表面紙力剤を有していてもよい。
表面サイズ剤としては、アルキルケテンダイマー系化合物などが挙げられる。表面紙力剤としては、酸化澱粉や酵素処理澱粉、酸処理澱粉等の変性澱粉、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）等の水系樹脂、スチレン－アクリル酸共重合体、スチレン－メタクリル酸共重合体などが挙げられる。表面サイズおよび／または表面紙力剤をサイズプレス工程で使用する場合、サイズプレス液にはビニル樹脂、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリエチレンイミン樹脂等の接着助剤を混合して使用することができる。
表面サイズ剤および表面紙力剤の付与量は、固形分換算で、好ましくは０．０１ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは０．１ｇ／ｍ^２以上、さらに好ましくは０．５ｇ／ｍ^２以上であり、そして、好ましくは５．０ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは３．０ｇ／ｍ^２以下、さらに好ましくは１．５ｇ／ｍ^２以下である。表面サイズ剤と表面紙力剤を併用する場合は、それぞれの付与量が上記範囲であることが好ましい。
接着助剤の付与量は、固形分換算で、好ましくは０．０１ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは０．０５ｇ／ｍ^２以上、さらに好ましくは０．０８ｇ／ｍ^２以上であり、そして、好ましくは５．０ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは３．０ｇ／ｍ^２以下、さらに好ましくは１．５ｇ／ｍ^２以下である。

（紙基材の製造方法）
紙基材は、パルプ層を３層以上積層する抄紙工程により製造することが好ましい。パルプ層を多数積層した構成の多層紙は、板紙等の製造技術として使用されており、一般的に、円網抄合わせ抄紙機、長網抄合わせ抄紙機等の多層抄き用抄紙機を使用して製造することができる。また、抄紙時のｐＨは酸性領域（酸性抄紙）、疑似中性領域（疑似中性抄紙）、中性領域（中性抄紙）、アルカリ性領域（アルカリ性抄紙）のいずれであってもよい。また、内層と外層（表層（印刷層）、および裏層）における各種添加剤の含有量が異なる多層構造の紙基材としてもよく、このような多層構造の基材は、後述する多層抄き用抄紙機を用いて製造することができる。

紙基材の抄紙においては、公知の湿式抄紙機（例えば長網抄紙機、ギャップフォーマー型抄紙機、円網式抄紙機、短網式抄紙機等の抄紙機）を適宜選択して使用すればよい。抄紙機によって形成された紙層は、フェルトにて搬送し、ドライヤーで乾燥させる。ドライヤー乾燥前にプレドライヤーとして、多段式シリンダードライヤーを使用してもよい。

また、上記のようにして得られた紙基材の片面または両面に、上記の表面サイズ剤、表面紙力剤および接着助剤から選択される少なくとも１つを塗布してもよい。塗布装置としては、公知のサイズプレス機等を用いることができる。また、上記のようにして得られた紙基材に、カレンダーによる表面処理を施して厚さやプロファイルの均一化を図ってもよい。カレンダー処理としては公知のカレンダー処理機を適宜選択して使用することができる。
さらにカレンダー処理の前に、サイズプレス剤を付与してもよい。

［熱可塑性樹脂層］
熱可塑性樹脂層は、紙基材の少なくとも一方の面に積層される。熱可塑性樹脂層は、単層、複層のいずれであってもよい。なお、熱可塑性樹脂層は紙基材の両面に積層されてもよい。本明細書中、「面に積層される」の文言は、直接積層される形態であってもよいし、他の層を介して間接的に積層される形態であってもよいことを意味する。

熱可塑性樹脂層を構成する熱可塑性樹脂としては、用途に応じて、結晶性樹脂または非結晶性樹脂のいずれの熱可塑性樹脂も使用できる。熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン（低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、中密度ポリエチレン（ＭＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、リニア低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）等）、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィン樹脂、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等のポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリヒドロキシ酪酸（ＰＨＢ）、ポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）、ポリ（ブチレンアジペート－ｃｏ－ブチレンテレフタレート）（ＰＢＡＴ）、ポリカプロラクトン（ＰＣＬ）、ポリ（３－ヒドロキシブチレート－ｃｏ－３－ヒドロキシヘキサノエート）（ＰＨＢＨ）等の生分解性樹脂、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン（ＡＢＳ）樹脂、アクリル樹脂、変性ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）等が挙げられる。これらの中でも、熱可塑性樹脂として、ポリエチレン（ＬＤＰＥ、ＭＤＰＥ、ＨＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ等）、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィン樹脂や、ポリ乳酸（ＰＬＡ）を用いることが好ましく、ポリエチレン、ポリプロピレンを用いることがより好ましい。これらの熱可塑性樹脂は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

熱可塑性樹脂層は、単一の樹脂の単層で形成してもよいし、複数の樹脂を混合して単層で形成してもよいし、これらの複層（例えば、単一樹脂層／単一樹脂層、単一樹脂層／混合樹脂層、混合樹脂層／混合樹脂層）として形成してもよい。

熱可塑性樹脂層の形成量は、特に限定されないが、好ましくは５ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは１０ｇ／ｍ^２以上であり、そして、好ましくは１５０ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは１００ｇ／ｍ^２以下、さらに好ましくは５０ｇ／ｍ^２以下、よりさらに好ましくは４０ｇ／ｍ^２以下である。
熱可塑性樹脂層の厚さは、特に限定されないが、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上であり、そして、好ましくは１５０μｍ以下、より好ましくは１００μｍ以下、さらに好ましくは５０μｍ以下、よりさらに好ましくは４０μｍ以下である。
なお、上記熱可塑性樹脂層の形成量および厚さは、一面への形成量および厚さを意味し、両面に形成する場合には、それぞれの熱可塑性樹脂層の形成量および厚さが上記の範囲であることが好ましい。なお、表面（印刷面）と裏面（接液面）では、裏面（接液面）の熱可塑性樹脂の形成量および厚さを、表面（印刷面）の熱可塑性樹脂の形成量および厚さよりも大きくすることが好ましい。これにより、内容物の紙基材への浸透を防ぎ、内容物の漏れや紙基材の強度低下による胴膨れを抑制することができる。また、容器への成形加工適性を高めることもできる。

［ラミネート紙の製造方法］
本実施形態のラミネート紙は、紙基材の少なくとも一方の面に熱可塑性樹脂層を積層するラミネート工程を経ることで製造される。具体的には、ラミネート紙の製造方法は、紙基材の抄紙工程と、紙基材の少なくとも一方の面に熱可塑性樹脂層を積層するラミネート工程とを有することが好ましい。

熱可塑性樹脂層を紙基材上にラミネートする方法としては、溶融押出ラミネート法、ドライラミネート法、ウェットラミネート法、熱ラミネート法等の各種公知の方法を適宜使用することができる。熱可塑性樹脂層が単層の場合は、溶融押出ラミネート法が好ましい。
ラミネート時には、必要に応じて、熱可塑性樹脂層または紙基材に対してコロナ処理やオゾン処理等の酸化処理を施してもよい。これらの処理を行うことによって、熱可塑性樹脂層または紙基材の表面に極性基が生成し、接着性を向上させることができる。これらの処理は、熱可塑性樹脂層または紙基材のいずれか一方でもよく、両方でもよく、１回でもよく、複数回でもよい。

抄紙工程においては、多層抄き用抄紙機を用いて紙基材を抄紙することが好ましい。抄紙工程は、上述した通りである。

［液体容器］
本実施形態のラミネート紙は、液体容器用であることが好ましい。本発明は上述したラミネート紙から形成されるブランクシートまたは液体容器についても提供する。ブランクシートおよび液体容器を製造する方法は、公知の方法を適宜選択して用いることができる。

ゲーブルトップ型液体容器のブランクシートの作製方法としては、例えば、紙基材を作製した後、表面（印刷面）および裏面（接液面）に熱可塑性樹脂層を積層後、表面（印刷面）に印刷を行い、罫線加工および打ち抜きを行い、さらに、折り曲げ加工を行った後、容器縦方向のフレームシールを行い、カートン状にて提供される。提供されたカートン状の液体容器用ラミネート紙は、ボトムシール、殺菌、充填、トップシールの各段階を経て、ゲーブルトップ型の液体充填品（例えば、牛乳）として流通される。

本実施形態のラミネート紙は、牛乳パック、紙コップ、コーヒー容器、アセプティック容器等の液体容器、発泡カップ、アイスカップ、断熱カップ、包装容器等の紙容器のほか、包装資材、断熱資材等の各種用途に用いることができる。
本実施形態のラミネート紙を打ち抜きおよび罫入れ加工することで、ブランクシートを製造した後、該ブランクシートを成形して液体用紙容器を製造してもよい。この際、打ち抜き、罫入れおよび成形は、公知の方法を用いて行うことができる。液体用紙容器の形状は、特に限定されず、屋根型容器（ゲーブルトップ）、直方体容器（ブリック、ストレート、フラットトップ）、三角錐型容器、カップ容器、スラントトップ型容器、正四面体型容器などが挙げられる。従って、本発明の別の実施形態は、紙容器（好ましくは液体用紙容器）の製造における、上記ラミネート紙の使用である。

以下、実施例により本発明の効果を詳細に説明する。実施例および比較例中の「部」および「％」は、特に断らない限り、それぞれ「質量部」および「質量％」を示す。

［測定方法］
以下に、紙基材およびラミネート紙について実施した測定方法を示す。なお特別な記載がない限り、測定はＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に記載の温度２３℃±１℃、相対湿度５０±２％の環境で行った。
（１）紙基材の厚さ
紙基材の厚さは、ＪＩＳ Ｐ ８１１８：２０１４に従い、１００ｋＰａ±１０ｋＰａの圧力を試験片の円形領域（２００ｍｍ^２）に加えた際の厚さを測定した。
（２）引裂強度
引裂強度は、ＪＩＳ Ｐ ８１１６：２０００に準じて測定した。
（３）層間強度（インターナルボンド法）
層間強度は、ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２：２０００に準じて測定した。
（４）弾性率
弾性率は、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準じて測定した。

［実施例１］
（紙基材）
パルプ原料としてＬＢＫＰ８０部、ＮＢＫＰ２０部を、ダブルディスクレファイナーを使用して叩解し、パルプスラリーを得た。得られたパルプスラリーのパルプ（乾燥質量）１００部に対して、内添紙力増強剤としてポリアクリルアミド系紙力増強剤０．４０部（固形分換算）、内添サイズ剤としてアルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２５部（固形分換算）、湿潤紙力増強剤として、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン系湿潤紙力増強剤０．１０部（固形分換算）を添加し紙料を調製した。この紙料を用いて多層抄きの長網抄紙機を用いて、５層抄きにて抄紙した。抄紙工程中、層間スプレーにて、各層間にバレイショ澱粉を７．５ｇ／ｍ^２（固形分換算）吹き付けると共に、５層抄き合わせ後に、紙基材の両面にサイズプレスで酸化澱粉を１．０ｇ／ｍ^２（固形分換算）およびポリエチレンイミンを０．１０ｇ／ｍ^２（固形分換算）塗布し、カレンダー処理を行い、坪量２６５ｇ／ｍ^２、厚さ３７１μｍの紙基材を得た。ここで得られた紙基材は、表裏で平滑度が異なる。高平滑面を表面（印刷面）、低平滑面を裏面（接液面）とした。

（熱可塑性樹脂層）
得られた紙基材の両面に対し、熱可塑性樹脂としてＬＤＰＥ（低密度ポリエチレン）をラミネートした。熱可塑性樹脂層のラミネートは溶融押出ラミネート法により３１０℃の溶融温度で行い、表面（印刷面）に１６．０μｍ、裏面（接液面）に２５．１μｍにて熱可塑性樹脂層を形成した。得られたラミネート紙の厚さ、坪量、層間強度、縦および横方向の引裂強度、縦および横方向の弾性率を表１に示す。

（紙容器）
得られたラミネート紙の表面（おもて面、印刷面）にオフセット印刷を施したのち、必要箇所に罫線を設け、所定の形状に打ち抜き、ブランク材を得た。次に、フレームシールによりブランク材の一部の熱可塑性樹脂層を溶融し、胴部を貼り合わせて、筒状のスリーブを得た。続いて、この筒状スリーブを液体充填機に供給し、充填機上でボトム部を形成した後、水を１０００ｍＬ充填してトップ部をシールし、ゲーブルトップ型液体容器を得た。

［実施例２］
（紙基材）
パルプ原料としてＬＢＫＰ６５部、ＮＢＫＰ３５部を、ダブルディスクレファイナーを使用して叩解し、パルプスラリーを得た。得られたパルプスラリー１００部に対して、内添紙力増強剤としてポリアクリルアミド系紙力増強剤０．１０部（固形分換算）、内添サイズ剤としてアルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２５部（固形分換算）、湿潤紙力増強剤として、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン系湿潤紙力増強剤０．１０部（固形分換算）を添加し紙料を調製した。この紙料を用いて多層抄きの長網抄紙機を用いて、５層抄きにて抄紙した。抄紙工程中、層間スプレーにて、各層間にバレイショ澱粉を７．５ｇ／ｍ^２（固形分換算）吹き付けると共に、５層抄き合わせ後に、紙基材の両面にサイズプレスで酸化澱粉を１．０ｇ／ｍ^２（固形分換算）およびポリエチレンイミンを０．１０ｇ／ｍ^２（固形分換算）塗布し、カレンダー処理を行い、坪量３３９ｇ／ｍ^２、厚さ４３９μｍの紙基材を得た。
得られた紙基材に、厚さを表１に記載の条件となるよう熱可塑性樹脂層をラミネートした以外は実施例１と同様にして、ゲーブルトップ型液体容器を得た。

［実施例３］
（紙基材）
パルプ原料としてＬＢＫＰ７５部、ＮＢＫＰ２５部を、ダブルディスクレファイナーを使用して叩解し、パルプスラリーを得た。得られたパルプスラリー１００部に対して、内添紙力増強剤としてポリアクリルアミド系紙力増強剤０．３０部（固形分換算）、内添サイズ剤としてアルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２５部（固形分換算）、湿潤紙力増強剤として、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン系湿潤紙力増強剤０．１０部（固形分換算）を添加し紙料を調製した。この紙料を用いて多層抄きの長網抄紙機を用いて、５層抄きにて抄紙した。抄紙工程中、層間スプレーにて、各層間にバレイショ澱粉を７．５ｇ／ｍ^２（固形分換算）吹き付けると共に、５層抄き合わせ後に、紙基材の両面にサイズプレスで酸化澱粉を１．０ｇ／ｍ^２（固形分換算）およびポリエチレンイミンを０．１０ｇ／ｍ^２（固形分換算）塗布し、カレンダー処理を行い、坪量２７４ｇ／ｍ^２、厚さ３４６μｍの紙基材を得た。
得られた紙基材に、厚さを表１に記載の条件となるよう熱可塑性樹脂層をラミネートした以外は実施例１と同様にして、ゲーブルトップ型液体容器を得た。

［実施例４］
（紙基材）
パルプ原料としてＬＢＫＰ７０部、ＮＢＫＰ３０部を、ダブルディスクレファイナーを使用して叩解し、パルプスラリーを得た。得られたパルプスラリー１００部に対して、内添紙力増強剤としてポリアクリルアミド系紙力増強剤０．３０部（固形分換算）、内添サイズ剤としてアルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２５部（固形分換算）、湿潤紙力増強剤として、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン系湿潤紙力増強剤０．１０部（固形分換算）を添加し紙料を調製した。この紙料を用いて多層抄きの長網抄紙機を用いて、５層抄きにて抄紙した。抄紙工程中、層間スプレーにて、各層間にバレイショ澱粉を７．５ｇ／ｍ^２（固形分換算）吹き付けると共に、５層抄き合わせ後に、紙基材の両面にサイズプレスで酸化澱粉を１．０ｇ／ｍ^２（固形分換算）およびポリエチレンイミンを０．１０ｇ／ｍ^２（固形分換算）塗布し、カレンダー処理を行い、坪量３２９ｇ／ｍ^２、厚さ４５４μｍの紙基材を得た。
得られた紙基材に、厚さを表１に記載の条件となるよう熱可塑性樹脂層をラミネートした以外は実施例１と同様にして、ゲーブルトップ型液体容器を得た。

［実施例５］
（紙基材）
パルプ原料としてＬＢＫＰ８０部、ＮＢＫＰ２０部を、ダブルディスクレファイナーを使用して叩解し、パルプスラリーを得た。得られたパルプスラリー１００部に対して、内添紙力増強剤としてポリアクリルアミド系紙力増強剤０．５０部（固形分換算）、内添サイズ剤としてアルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２５部（固形分換算）、湿潤紙力増強剤として、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン系湿潤紙力増強剤０．１０部（固形分換算）を添加し紙料を調製した。この紙料を用いて多層抄きの長網抄紙機を用いて、５層抄きにて抄紙した。抄紙工程中、層間スプレーにて、各層間にバレイショ澱粉を７．５ｇ／ｍ^２（固形分換算）吹き付けると共に、５層抄き合わせ後に、紙基材の両面にサイズプレスで酸化澱粉を１．０ｇ／ｍ^２（固形分換算）およびポリエチレンイミンを０．１０ｇ／ｍ^２（固形分換算）塗布し、カレンダー処理を行い、坪量２６２ｇ／ｍ^２、厚さ３３８μｍの紙基材を得た。
得られた紙基材に、厚さを表１に記載の条件となるよう熱可塑性樹脂層をラミネートした以外は実施例１と同様にして、ゲーブルトップ型液体容器を得た。

［実施例６］
（紙基材）
パルプ原料としてＬＢＫＰ６５部、ＮＢＫＰ３５部を、ダブルディスクレファイナーを使用して叩解し、パルプスラリーを得た。得られたパルプスラリー１００部に対して、内添紙力増強剤としてポリアクリルアミド系紙力増強剤０．１０部（固形分換算）、内添サイズ剤としてアルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２５部（固形分換算）、湿潤紙力増強剤として、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン系湿潤紙力増強剤０．１０質量部（固形分換算）を添加し紙料を調製した。この紙料を用いて多層抄きの長網抄紙機を用いて、５層抄きにて抄紙した。抄紙工程中、層間スプレーにて、各層間にバレイショ澱粉を７．５ｇ／ｍ^２質量部（固形分換算）吹き付けると共に、５層抄き合わせ後に、紙基材の両面にサイズプレスで酸化澱粉を１．０ｇ／ｍ^２（固形分換算）およびポリエチレンイミンを０．１０ｇ／ｍ^２（固形分換算）塗布し、カレンダー処理を行い、坪量３３９ｇ／ｍ^２、厚さ４４４μｍの紙基材を得た。
得られた紙基材に、厚さを表１に記載の条件となるよう熱可塑性樹脂層をラミネートした以外は実施例１と同様にして、ゲーブルトップ型液体容器を得た。

［実施例７］
（紙基材）
パルプ原料としてＬＢＫＰ５１部、ＮＢＫＰ４９部を、ダブルディスクレファイナーを使用して叩解し、パルプスラリーを得た。得られたパルプスラリー１００部に対して、内添紙力増強剤としてカチオン化澱粉０．６０部（固形分換算）、内添サイズ剤としてアルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２５部（固形分換算）、湿潤紙力増強剤として、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン系湿潤紙力増強剤０．１０部（固形分換算）を添加し紙料を調製した。この紙料を用いて多層抄きの長網抄紙機を用いて、５層抄きにて抄紙した。抄紙工程中、層間スプレーにて、各層間にバレイショ澱粉を７．５ｇ／ｍ^２質量部（固形分換算）吹き付けると共に、５層抄き合わせ後に、紙基材の表面にサイズプレスで酸化澱粉を１．０ｇ／ｍ^２（固形分換算）およびポリエチレンイミンを０．１０ｇ／ｍ^２（固形分換算）塗布し、カレンダー処理を行い、坪量３４０ｇ／ｍ^２、厚さ４５２μｍの紙基材を得た。
得られた紙基材に、厚さを表１に記載の条件となるよう熱可塑性樹脂層をラミネートした以外は実施例１と同様にして、ゲーブルトップ型液体容器を得た。

［実施例８］
（紙基材）
パルプ原料としてＬＢＫＰ８０部、ＮＢＫＰ２０部を、ダブルディスクレファイナーを使用して叩解し、パルプスラリーを得た。得られたパルプスラリー１００部に対して、内添紙力増強剤としてポリアクリルアミド系紙力増強剤０．３０部（固形分換算）、内添サイズ剤としてアルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２５部（固形分換算）、湿潤紙力増強剤として、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン系湿潤紙力増強剤０．１０部（固形分換算）を添加し紙料を調製した。この紙料を用いて多層抄きの長網抄紙機を用いて、５層抄きにて抄紙した。抄紙工程中、層間スプレーにて、各層間にバレイショ澱粉を７．５ｇ／ｍ^２（固形分換算）吹き付けると共に、５層抄き合わせ後に、紙基材の両面にサイズプレスで酸化澱粉を１．０ｇ／ｍ^２（固形分換算）およびポリエチレンイミンを０．１０ｇ／ｍ^２（固形分換算）塗布し、カレンダー処理を行い、坪量２７２ｇ／ｍ^２、厚さ３４８μｍの紙基材を得た。
得られた紙基材に、厚さを表１に記載の条件となるよう熱可塑性樹脂層をラミネートした以外は実施例１と同様にして、ゲーブルトップ型液体容器を得た。

［比較例１］
（紙基材）
パルプ原料としてＬＢＫＰ１００部を、ダブルディスクレファイナーを使用して叩解し、パルプスラリーを得た。得られたパルプスラリー１００部に対して、内添紙力増強剤としてポリアクリルアミド系紙力増強剤０．６０部（固形分換算）、内添サイズ剤としてアルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２５部（固形分換算）、湿潤紙力増強剤として、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン系湿潤紙力増強剤０．１０部（固形分換算）を添加し紙料を調製した。この紙料を用いて多層抄きの長網抄紙機を用いて、５層抄紙した。抄紙工程中、層間スプレーにて、各層間にバレイショ澱粉を２．０質量部（固形分換算）吹き付けると共に、５層抄き合わせ後に、紙基材の両面にサイズプレスで酸化澱粉を１．０ｇ／ｍ^２（固形分換算）およびポリエチレンイミンを０．１０ｇ／ｍ^２（固形分換算）塗布し、カレンダー処理を行い、坪量３３９ｇ／ｍ^２、厚さ４３９μｍの紙基材を得た。
得られた紙基材に、厚さを表１に記載の条件となるよう熱可塑性樹脂層をラミネートした以外は実施例１と同様にして、ゲーブルトップ型液体容器を得た。

［比較例２］
（紙基材）
パルプ原料としてＬＢＫＰ５１部、ＮＢＫＰ４９部を、ダブルディスクレファイナーを使用して叩解し、パルプスラリーを得た。得られたパルプスラリー１００部に対して、内添紙力増強剤としてカチオン化澱粉０．６０部（固形分換算）、内添サイズ剤としてアルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２５部（固形分換算）、湿潤紙力増強剤として、ポリアミド－ポリアミン－エピクロロヒドリン系湿潤紙力増強剤０．１０部（固形分換算）を添加し紙料を調製した。この紙料を用いて多層抄きの長網抄紙機を用いて、５層抄きにて抄紙した。抄紙工程中、層間スプレーにて、各層間にバレイショ澱粉を７．５ｇ／ｍ^２（固形分換算）吹き付けると共に、５層抄き合わせ後に、紙基材の表面にサイズプレスで酸化澱粉を１．０ｇ／ｍ^２（固形分換算）およびポリエチレンイミンを０．１０ｇ／ｍ^２（固形分換算）塗布し、カレンダー処理を行い、坪量３４０ｇ／ｍ^２、厚さ４５９μｍの紙基材を得た。
得られた紙基材に、厚さを表１に記載の条件となるよう熱可塑性樹脂層をラミネートした以外は実施例１と同様にして、ゲーブルトップ型液体容器を得た。

［評価］
実施例および比較例で得られたラミネート紙および液体容器に対して、以下の評価を行った。
（ヒートシール性）
ラミネート紙の裏面（接液面）同士を重ね合わせ、株式会社テスター産業製ヒートシールテスターを用いて下記条件でヒートシール後、３時間以上放冷し、このヒートシール間の剥離強度を手で剥がして以下の基準により評価した。
５点：完全に接着しており表面が広くはがれている（ヒートシールした全幅および全長で、ヒートシールされている）
４点：完全に接着している（ヒートシールした全長ではヒートシールされているが、幅の一部にヒートシールされていない箇所がある）
３点：接着しているが完全でない
２点：一部のみ接着している
１点：シール跡はあるが接着していない
０点：シール跡がない
評価はＮ＝２で行い、その平均値（小数第一位を四捨五入）を採用した。
＜ヒートシール条件＞
試験片：５ｃｍ×１５ｃｍに切りそろえた試験紙を接液面同士で接着した。ヒートシールは、幅１ｃｍ、長さ１５ｃｍで行った。
ヒートシール温度：１５０℃
ヒートシール時間：１０秒
ヒートシール圧力：２ｋｇ／ｃｍ^２

（液体容器の落下試験）
実施例および比較例で得られたゲーブルトップ型液体容器について、ボトム面を鉛直下方に向けた状態で、高さ３０ｃｍから、コンクリート製の床に繰り返し落下させ、液漏れが生じるまでに要した回数をカウントした。試験は８回ずつ行い、液漏れが生じるまでの平均回数（小数第一位を四捨五入）により落下適性を評価した。評価がＡ～Ｃであれば、実用上問題はない。
Ａ：平均落下回数２１回以上
Ｂ：平均落下回数１６～２０回
Ｃ：平均落下回数１１～１５回
Ｄ：平均落下回数１０回以下

（カートン解体性）
実施例および比較例で得られたゲーブルトップ型液体容器のトップシール部を開封して内容物を空にした後、サイドシールに沿って手で解体し、さらに、ボトムシールに沿って手で解体した。試験は５人で行い、それぞれの液体容器について、以下の評価を行った。評価がＡまたはＢであれば、実用上問題はない。
３：非常に解体し易い
２：解体し易い
１：解体し難い
５人の評価の平均値（小数第一位を四捨五入）により、以下の評価とした。
Ａ：平均点が３である
Ｂ：平均点が２である
Ｃ：平均点が１である

（ＰＡＭ（ポリアクリルアミド系化合物）検出方法）
ラミネート紙から熱可塑性樹脂層を手で剥離し、得られた紙基材中のポリアクリルアミド系化合物の含有量を測定した。
紙基材に含まれるポリアクリルアミド系化合物の含有量（固形分換算）は、熱分解ＧＣ／ＭＳ分析装置を用いて測定した。紙基材中のポリアクリルアミド系化合物の含有量（質量％）を算出した。
＜測定条件＞
使用装置：Ａｇｉｌｅｎｔ ＧＣ８８９０／ＭＳＤ５９７７Ｂ
ＧＣ：カラムＨＰ－ＩＮＮＯＷＡＸ（長さ３０ｍ、内径０．２５μｍ、外径０．２５ｍｍ）
キャリアーガス：Ｈｅ
スプリット比：１／６０
ＭＳ：ＥＩ（＋）
条件：５０℃→（１０℃／ｍｉｎ）→２００℃→（１０℃／ｍｉｎ）→２４０℃→（１０℃／ｍｉｎ）→２６０℃１５分保持
熱分解装置：フロンティアラボ ＰＹ－３０３０Ｄ、分解温度５００℃
解析：選択イオンｍ／ｚ １２５でポリアクリルアミド系化合物の含有量を算出

表１から、横方向の引裂強度が３０００ｍＮ以上５６００ｍＮ以下であり、かつ、層間強度が６０Ｊ／ｍ^２以上２５０Ｊ／ｍ^２以下である実施例１～８のラミネート紙は、ヒートシール性に優れ、また、該ラミネート紙を使用した液体容器は、耐落下性に優れ、さらに、カートン解体性にも優れるものであった。
一方、横方向の引裂強度が３０００ｍＮ未満である比較例１のラミネート紙を使用した液体容器は、カートン解体性には優れるものの、耐落下性に劣るものであった。また、層間強度が２５０Ｊ／ｍ^２を超える比較例２のラミネート紙を使用した液体容器は、カートン解体性に劣るものであった。

１０ 紙基材
２０ 熱可塑性樹脂層
１００ ラミネート紙

Claims (5)

1. 紙基材と、前記紙基材の少なくとも一方の面に積層された熱可塑性樹脂層と、を有するラミネート紙であって、
   横方向の引裂強度が３０００ｍＮ以上５６００ｍＮ以下であり、かつ、層間強度が６０Ｊ／ｍ^２以上２５０Ｊ／ｍ^２以下である、
   ラミネート紙。
2. 厚さが５００μｍ以下である、請求項１に記載のラミネート紙。
3. 縦方向の弾性率と横方向の弾性率との相乗平均が３．０ＧＰａ以上４．７ＧＰａ以下である、請求項１に記載のラミネート紙。
4. 液体容器用である、請求項１に記載のラミネート紙。
5. 請求項１～４のいずれか１項に記載のラミネート紙を用いてなる、液体容器。