JP2023548925A - 固定子パンチングシート、固定子鉄心、モータ、圧縮機及び冷凍設備 - Google Patents

Abstract

本願は、固定子パンチングシート、固定子鉄心、モータ、圧縮機及び冷凍設備を提供し、固定子パンチングシートは、環状構造を呈する固定子ヨークと、固定子ヨークの内輪に設けられる複数の固定子歯とを含み、固定子歯は、固定子ヨークに接続される歯底と、歯底に接続され、固定子ヨークの周方向に沿って、両端がそれぞれ第１の端と第２の端であるクラウンと、を含み、但し、少なくとも一つのクラウンに導磁部が設けられ、固定子ヨークの周方向に沿って、導磁部が歯底から離れる方向の輪郭が第１の端に向かう側と第１の端との間の最短距離は、導磁部が歯底から離れる方向の輪郭が第２の端に向かう側と第２の端との間の最短距離よりも小さい。該固定子パンチングシートは、導磁部を利用して磁界を分散させ、さらに第１の端側の磁気回路の電圧降下を向上させ、さらに局所的な飽和効果を低減し、回転子の対応する周波数での径方向の力の重畳を改善し、回転子の径方向の振動を低減し、モータの騒音を低減する。【選択図】図１

Description

本願は、２０２０年１１月３０日に中国特許庁に出願された出願番号「２０２０１１３７６５４７．３」、発明名称「固定子パンチングシート、固定子鉄心、モータ、圧縮機及び冷凍設備」の中国特許出願の優先権を提出し、及び２０２０年１２月７日に中国特許庁に出願された出願番号「２０２０１１４１５６８４．３」、発明名称「固定子パンチングシート、固定子鉄心、モータ、圧縮機及び冷凍設備」の中国特許出願の優先権を主張し、その全ての内容は引用により本願に組み込まれる。

本願は、モータの分野に関し、具体的には、固定子パンチングシート、固定子鉄心、モータ、圧縮機及び冷凍設備に関する。

関連技術におけるモータを採用する回転式直流インバータ圧縮機において、モータは内蔵式永久磁石モータを採用することが一般的であり、近年、モータの電力密度の向上に伴い、モータの振動騒音に対してより高い要求を提出し、従来のモータは、ますます静音の需要を満たすことができなくなっている。

本願は、少なくとも従来技術に存在する技術的問題の一つを解決することを目的とする。

このために、本願の第１の態様は、固定子パンチングシートを提供する。

本願の第２の態様は、固定子鉄心を提供する。
本願の第３の態様は、モータを提供する。
本願の第４の態様は、圧縮機を提供する。
本願の第５の態様は、冷凍装置を提供する。

これに鑑みて、本願の第１の態様によれば、本願は、環状構造を呈する固定子ヨークと、固定子ヨークの内輪に設けられる複数の固定子歯と、を含み、固定子歯は、固定子ヨークに接続される歯底と、歯底に接続され、固定子ヨークの周方向に沿って、両端がそれぞれ第１の端と第２の端であるクラウンと、を含み、少なくとも一つのクラウンに導磁部が設けられ、固定子ヨークの周方向に沿って、導磁部の歯底から離れる方向でかつクラウンの第１の端に向かう輪郭線と第１の端との間の最短距離は、導磁部の歯底から離れる方向でかつクラウンの第２の端に向かう輪郭線と第２の端との間の最短距離よりも小さい、固定子パンチングシートを提供する。
本願に係る固定子パンチングシートは、固定子ヨークと固定子歯とを含み、固定子ヨークが環状構造を呈し、複数の固定子歯が固定子ヨークの内輪に均一的に設けられ、巻線を設置するために固定子歯の間に固定子スロットが形成される。

具体的には、固定子歯は、歯底及びクラウンを含み、歯底の第１の端は、固定子ヨークに接続され、歯底の第２の端は、クラウンに接続され、第１の端と第２の端は、反対側の両端となる。

ここで、固定子ヨークの周側に沿って、クラウンの歯底から離れた側の端面は第１の歯面及び第２の歯面を含み、すなわち、モータとして組み立てた後、回転子の回転可能な方向に沿って、クラウンの歯底から離れた側の端面は第１の歯面及び第２の歯面を含み、具体的には、第１の歯面及び第２の歯面が時計方向又は反時計回り方向に沿って分布している。

そして、少なくとも一つのクラウンに導磁部が設けられ、固定子ヨークの周方向に沿って、導磁部の歯底から離れる方向でかつクラウンの第１の端に向かう輪郭線とクラウンの第１の端との間の最短距離は、導磁部の歯底から離れる方向でかつクラウンの第２の端に向かう輪郭線とクラウンの第２の端との間の最短距離よりも小さい。

具体的には、モータとして組み立てた後、ロータは、第１の端から第２の端まで回転する。さらに、導磁部は、第１の端、すなわち回転子が最初に入る固定子歯領域に近接する。さらに、導磁部により磁界を分散させ、さらに第１の端側の磁気回路の電圧降下を向上させ、さらに局所的な飽和効果を低減し、エアギャップ磁界の歪みを弱め、電機子磁界の偶数次高調波を抑制することに有利であり、電機子磁界高調波と回転子磁界高調波との作用により発生された径方向電磁力波を著しく低減し、さらに圧縮機の重要な周波数帯域の振動騒音を改善し、モータの騒音を低減する。

また、本願に係る上記技術案における固定子パンチングシートによれば、さらに以下の付加的な技術的特徴を有することができる。

可能な設計において、さらに、第１の端から第２の端に沿って、クラウンの歯底から離れた側の端面は、第１の歯面及び第２の歯面を含み、第１の端は、第１の歯面のエッジに位置し、第２の歯面は少なくとも一部の第２の円弧面を含み、第２の円弧面の軸線は複数の固定子歯の内接円の軸線と重ならない。

該設計において、第２の歯面の軸線は複数の固定子歯の内接円の軸線と重ならいことにより、第２の歯面と回転子との間のエアギャップを変化させ、さらにエアギャップの磁気密度を変化状態にすることを保証し、同じエアギャップの磁気密度が回転子に発生する径方向の力を低下させる。

可能な設計において、さらに、導磁部の歯底から離れる方向でかつクラウンの第２の端に向かう輪郭線とクラウンの第１の端との間の最短距離は、導磁部の歯底から離れる方向でかつクラウンの第２の端に向かう輪郭線とクラウンの第２の端との間の最短距離よりも小さい。

該設計において、導磁部が歯底の中心線から第１の端側に完全に位置することをさらに限定し、さらに回転子が固定子歯を入れた直後に受ける径方向の電磁力をさらに確保し、さらに騒音低減効果を向上させる。

可能な設計において、さらに、導磁部は、クラウンの軸方向に沿って貫通する。

該設計において、導磁部は固定子ヨークの軸方向に沿って貫通することにより、磁束線の貫入に有利であり、さらにエアギャップ磁界の歪みを最大限に弱め、電機子磁界の偶数次高調波を抑制することに有利である。

可能な設計において、さらに、導磁部は、導磁孔又は開口がクラウンの歯底から離れた側に位置する導磁溝を含む。

該設計において、導磁部は、クラウンの歯底から離れた側は完全であるために、導磁孔であってもよく、すなわちクラウンに固定子ヨークの軸方向に沿って開設された孔路であってもよい。

導磁部は、導磁溝であってもよく、すなわちクラウンに複数の固定子歯の内接円の軸線に向かう側に溝を開く。

可能な設計において、さらに、第１の歯面は少なくとも一部の第１の円弧面を含み、第１の円弧面の軸線は複数の固定子歯の内接円の軸線と重ならない。

該設計において、クラウンは、複数の固定子歯の内接円の軸線側に向かって異なる軸線を有することにより、第１の歯面と回転子との間のエアギャップを変化させ、電機子磁界の偶数次高調波をさらに低減し、回転子が受ける径方向の力を低減し、モータ又は圧縮機の騒音を低減する。

可能な設計において、さらに、第１の歯面は少なくとも一部の第１の円弧面を含み、軸線が複数の固定子歯の内接円の軸線と重なる。

該設計において、第１の歯面の軸線は複数の固定子歯の内接円の軸線と重なることにより、第１の歯面と回転子との間のエアギャップを均一させ、回転子に印加される電磁力を保証し、さらにモータの効率を向上させる。可能な設計において、さらに、固定子ヨークの外径と複数の固定子歯の端面間に形成された最小内径との比は、０．５以上且つ０．５７以下である。

該実施例において、固定子ヨークの外径と固定子歯の端面で囲まれた最小内径との比を０．５以上且つ０．５７以下とすることにより、固定子パンチングシートが十分な巻線スペース、及び回転子を設置する十分な空間を有することを保証しつつ、固定子パンチングシート材料の消耗を低減し、固定子パンチングシートのコストを低減する。
可能な設計において、さらに、第１の端から第２の端に向かう方向において、第１の歯面と複数の固定子歯の内接円の円心との間の距離が徐々に小さくなる。

該設計において、モータとして組み立てた後、複数の固定子歯の内接円の円心は、回転子の回転中心であり、第１の端から第２の端に向かう方向において、第１の歯面と回転子の回転中心との間の距離が徐々に小さくなり、さらに回転子が固定子歯に入る時のエアギャップを増大させ、さらに第１の端の側の磁気回路の電圧降下を向上させ、さらに局所的な飽和効果を低減し、エアギャップ磁界の歪みを弱め、電機子磁界の偶数次高調波を抑制することに有利であり、電機子磁界高調波と回転子磁界高調波との作用により発生された径方向電磁力波を著しく低減し、さらに圧縮機の重要な周波数帯域の振動騒音を改善し、モータの騒音を低減する。
本願の第２の態様によれば、本願は、上記いずれかの技術案に記載の少なくとも一つの固定子パンチングシートを含む固定子鉄心を提供する。

本願に係る固定子鉄心は、少なくとも一つの上記いずれかの技術案に記載の固定子パンチングシートを含むため、上記いずれかの技術案に記載の固定子パンチングシートの全ての有益な効果を有し、ここで割愛する。
可能な設計において、さらに、固定子パンチングシートと固定子鉄心の軸方向に沿って積層される少なくとも一つの鉄心パンチングシートをさらに含む。

該設計において、固定子鉄心は他の構造の鉄心パンチングシートをさらに含むことができ、それによりモータの性能を改善する。

可能な設計において、さらに、固定子鉄心の軸方向に沿って、固定子パンチングシートの総高さをＬ１とし、固定子鉄心の軸方向に沿って、鉄心パンチングシートの総高さをＬ２とし、ここで、０．００１≦Ｌ１／Ｌ２≦０．６である。

該設計において、二種類のパンチングシートを異なる軸方向の厚さに応じて組み立てることにより、異なるモータ振動騒音改善効果を得ることができ、固定子パンチングシートの総高さが大きいほど、騒音改善効果が高く、鉄心パンチングシートの総高さが大きいほど、モータのエネルギー効率が高くなり、さらに、０．００１≦Ｌ２／Ｌ１≦０．６とすると、モータのエネルギー効率と騒音低減効果を両立させることができる。

本願の第３の態様によれば、本願は、上記いずれかの技術案に記載の固定子鉄心と、固定子鉄心内に回転可能に設けられる回転子とを含むモータを提供する。

本願に係るモータは、上記のいずれかの技術案に記載の固定子鉄心を含むため、上記のいずれかの技術案に記載の固定子鉄心の全ての有益な効果を有し、ここで割愛する。

上記技術案において、さらに、回転子は、固定子鉄心の固定子パンチングシートの固定子歯の第１端から第２端まで回転する。

該設計において、第１の歯面でのエアギャップが大きいことを保証し、さらに回転子に対する径方向の力を低下させ騒音を低減する効果を保証する。

可能な設計において、さらに、固定子鉄心の内径をＤｉとし、モータの定格トルクをＴとし、回転子の単位体積トルクをＴＰＶとし、但し、５．１８×１０^－７≦Ｔ×Ｄｉ^－３×ＴＰＶ^－１≦１．１７×１０^－６、５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３≦ＴＰＶ≦４５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３、固定子鉄心の内径Ｄｉの単位をｍｍとし、モータの定格トルクＴの単位をＮ・ｍとし、回転子の単位体積トルクＴＰＶの単位をｋＮ・ｍ・ｍ^－３とする。

該設計において、固定子鉄心の内径Ｄｉ、モータの定格トルクＴ及び回転子の単位体積トルクＴＰＶは、５．１８×１０^－７≦Ｔ×Ｄｉ^－３×ＴＰＶ^－１≦１．１７×１０^－６、５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３≦ＴＰＶ≦４５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３を満し、モータの定格トルクＴ、固定子鉄心の内径Ｄｉ及び回転子の単位体積トルクＴＰＶの組み合わせ変数の値の範囲を限定することにより、モータ、例えば圧縮機が高い強度環境の動力需要を満たすことができる。

また、このような構造は、回転子の漏れ磁束を効果的に低減し、永久磁石の利用率を増加させ、モータの効率を向上させることができる。

可能な設計において、さらに、固定子鉄心の隣接する固定子歯の間に固定子スロットが形成され、固定子スロットの数と２倍の回転子の極対数との比は、３／２、６／５及び７／６のいずれかである。

該設計において、固定子スロットの数Ｚと回転子の極対数Ｐの比例関係を限定することにより、さらにモータの極スロット嵌合を限定し、Ｚと２×Ｐが３／２、６／５又は７／６を満たす場合に、電機子鉄損を効果的に減少させ、磁束量を向上させ、さらにモータ効率を向上させることができる。

本願の第４の態様によれば、本願は、上記いずれかの技術案に記載の固定子鉄心、又は上記のいずれかの技術案に記載のモータを含む圧縮機を提供する。
本願に係る圧縮機は、上記のいずれかの技術案に記載の固定子鉄心又は上記のいずれかの技術案に記載のモータを含むため、上記いずれかの技術案に記載の固定子鉄心及び上記いずれかの技術案に記載のモータの全ての有益な効果を有し、ここでは割愛する。

本願の第５の態様によれば、本願は、上記いずれかの技術案に記載の固定子鉄心、又は上記のいずれかの技術案に記載のモータ、又は上記のいずれかの技術案に記載の圧縮機を含む冷凍装置を提供する。

本願に係る冷凍装置は、上記のいずれかの技術案に記載の固定子鉄心又は上記いずれかの技術案に記載のモータ又は上記いずれかの技術案に記載の圧縮機を含むため、上記のいずれかの技術案に記載の固定子鉄心及び上記いずれかの技術案に記載のモータ及び上記いずれかの技術案に記載の圧縮機の全ての有益な効果を有し、ここで割愛する。

本願の付加的な態様及び利点は、以下の説明部分において明らかになり、又は本願の実施により理解される。

本願の上記及び／又は付加的な態様及び利点は、以下の図面を参照して実施例の説明から明らかになり理解しやすくなる。

本願の一実施例に係る固定子パンチングシートを示す構造概略図である。 本願の一実施例に係る固定子パンチングシートを示す構造概略図である。 本願の一実施例に係る固定子パンチングシートにおける導磁部を示す構造概略図である。 本願の一実施例に係る固定子パンチングシートにおける導磁部を示す構造概略図である。 本願の一実施例に係る固定子パンチングシートにおける導磁部を示す構造概略図である。 本願の一実施例に係る固定子パンチングシートを示す構造概略図である。 本願の一実施例に係る鉄心パンチングシートを示す構造概略図である。 本願の一実施例に係る圧縮機を示す構造概略図である。

本願の上記目的、特徴及び利点をより明確に理解するために、以下に図面及び具体的な実施形態を参照して本願をさらに詳細に説明する。説明すべきものとして、矛盾しないかぎり、本願の実施例及び実施例における特徴は、互いに組み合わせることができる。

以下の説明において多くの具体的な詳細を説明して本願を十分に理解するために、しかしながら、本願は、さらにここで説明した方式と異なる他の方式で実施することができ、したがって、本願の保護範囲は、以下に開示された具体的な実施例に限定されるものではない。

以下に、図１－図８を参照して、本願のいくつかの実施例に係る固定子パンチングシート１００、固定子鉄心、モータ、圧縮機３００及び冷凍装置について説明する。

実施例１
図１－図５に示すように、本願は、環状構造の固定子ヨーク１１０及び複数の固定子歯１２０を含む固定子パンチングシート１００を提供し、複数の固定子歯１２０は、固定子ヨーク１１０の内輪に均等に配置され、かつ、隣接する固定子歯１２０の間に固定子スロット１５０が形成され、さらに、固定子スロット１５０内に巻線を設置することができ、複数の固定子歯１２０は、回転子３１０を設置するために空間を取り囲む。

モータとして組み立てられた後、回転子３１０上の磁石は、巻線が通電されて発生した磁界内に位置し、さらに巻線により発生された磁力を受けて回転する。

さらに、固定子歯１２０は、歯底１２２及びクラウン１２４を含み、歯底１２２は、クラウン１２４と固定子ヨーク１１０との間に接続され、すなわち、歯底１２２の一端が固定子ヨーク１１０に接続され、かつ固定子ヨーク１１０に接続された一端と反対側の一端にクラウン１２４が接続される。

ここで、固定子ヨーク１１０の周線に沿って、クラウン１２４の両端は、それぞれ第１の端１３０と第２の端１３２であり、具体的には、モータとして取り付けられた後、図１及び図２に示すように、回転子３１０がＷ方向に沿って回転する時、回転子３１０の周側における固定子パンチングシート１００に囲まれた空間に位置する任意の一点が、まず第１の端１３０を通過し、その後に第２の端１３２を通過する。

かつ、固定子歯１２０のクラウン１２４に導磁部１４０が設けられ、固定子ヨーク１１０の周方向に沿って、導磁部１４０の歯底１２２から離れる方向でかつクラウン１２４の第１の端１３０に向かう輪郭線とクラウン１２４の第１の端１３０との間の最短距離は、導磁部１４０の歯底１２２から離れる方向でかつクラウン１２４の第２の端１３２に向かう輪郭線とクラウン１２４の第２の端１３２との間の最短距離よりも小さく、すなわち、導磁部１４０は、第１の端１３０に近接する。このため、回転子３１０が固定子歯１２０に転入する時、最初の磁気回路の電圧降下が増大し、さらに局所的な飽和効果を低減し、エアギャップ磁界の歪みを弱め、電機子磁界の偶数次高調波を抑制することに有利で、電機子磁界高調波と回転子３１０の磁界高調波との作用による径方向電磁力波を著しく低減し、さらに圧縮機３００の重要な周波数帯域の振動騒音を改善し、モータの騒音を低減する。

具体的には、導磁部１４０は、固定子スロット１５０の数を増やすことに相当し、このように基本コギングトルクの次数を増加させ、高調波の次数が増加するにつれて、それに対応する起磁力高調波と導磁高調波の振幅が減少し、コギングトルクも減少し、モータや圧縮機３００の騒音を低減する。

実施例２
図１及び図２に示すように、実施例１を加えて、さらに、導磁部１４０が歯底１２２方向から離れてかつクラウン１２４のクラウン１２４第２の端１３２に向かう輪郭線とクラウン１２４の第１の端１３０との間の最短距離は、導磁部１４０が歯底１２２から離れてかつクラウン１２４の第２の端１３２に向かう輪郭線とクラウン１２４の第２の端１３２との間の最短距離よりも小さい。

該実施例において、さらに、導磁部１４０が完全に歯底１２２の中心線から第１の端１３０の側に位置することを限定し、さらに回転子３１０が固定子歯１２０に進入した直後に受ける径方向の電磁力を確保し、さらに騒音低減効果を向上させる。

具体的には、歯底１２２は、固定子ヨーク１１０の一つの直径を対称軸として対称的に設けられた中心対称構造であり、導磁部１４０は、完全に歯底１２２の対称軸から第１の端１３０までの部分に設けられる。

実施例３
図１及び図２に示すように、実施例１又は実施例２に加えて、さらに、導磁部１４０は、クラウン１２４の軸方向に沿って貫通する。

該実施例において、導磁部１４０は、クラウン１２４の軸方向に沿って貫通し、磁力線の貫入に有利であり、さらにエアギャップ磁界の歪みを最大限に弱め、電機子磁界の偶数次高調波を抑制することに有利である。

実施例４
図２に示すように、実施例１乃至実施例３のいずれかに加えて、導磁部１４０は、導磁孔を含む。

該実施例において、導磁部１４０は、クラウン１２４の歯底１２２から離れた側が完全であるように、クラウン１２４に固定子ヨーク１１０の軸方向に沿って開設された導磁孔であってもよい。

実施例５
図１に示すように、実施例１－実施例４のいずれかに加えて、さらに、導磁部１４０は、開口がクラウン１２４の歯底１２２から離れた側に位置する導磁溝を含む。

該実施例において、導磁部１４０は、クラウン１２４に固定子ヨーク１１０の軸心に向かう側に開いた導磁溝であってもよい。

具体的には、図３に示すように、導磁部１４０の構造は、矩形構造の一部であってもよく、すなわち、導磁部１４０の隣接する二つの面の間が垂直関係にある。

図４に示すように、導磁部１４０の構造は、円形構造の一部であってもよく、すなわち、導磁部１４０は一つの曲面を呈する。

図５に示すように、導磁部１４０の構造は、台形構造の一部であってもよく、すなわち、導磁部１４０の隣接する二つの面の間が非垂直関係にあり、具体的には、隣接する二つの面の間は、鋭角又は鈍角であってもよい。

実施例６
図１及び図２に示すように、実施例１－実施例５のいずれかに加えて、さらに、第１の端１３０から第２の端１３２に沿って、クラウン１２４の歯底１２２から離れた側の端面は、第１の歯面１２６及び第２の歯面１２８を含み、第２の歯面は少なくとも一部の第２の円弧面を含み、第２の円弧面の軸線は複数の固定子歯の内接円の軸線と重ならない。

具体的には、第２の歯面１２８は、軸線がロータ３１０の回転中心と重ならない完全な円弧面であってもよい。

該実施例において、第２の歯面１２８の軸線が複数の固定子歯１２０の内接円の軸線と重ならいことにより、さらに第２の歯面１２８と回転子３１０との間のエアギャップを変化させ、さらにエアギャップの磁気密度を変化状態にすることを保証し、同じエアギャップの磁気密度が回転子３１０に対して発生する径方向の力を低下する。

実施例７
図１及び図２に示すように、実施例１－実施例６のいずれかに加えて、さらに、第１の歯面１２６は少なくとも一部の第１の円弧面を含み、第１の円弧面の軸線は複数の固定子歯１２０の内接円の軸線と重なる。

具体的には、第１の歯面１２６の全体は円弧面であり、第１の歯面１２６の軸線がロータ３１０の回転軸線と重なる。

該実施例において、第１の歯面１２６の軸線が複数の固定子歯１２０の内接円の軸線と重なることにより、さらに第１の歯面１２６と回転子３１０との間のエアギャップを均一させ、さらに回転子３１０に印加する電磁力を保証し、さらにモータの効率を向上させる。

実施例８
図６に示すように、実施例６又は実施例７に加えて、さらに、第１の歯面１２６と複数の固定子歯１２０の内接円の円心との間の距離は、第１の端１３０から第２の端１３２に向かうにつれて徐々に小さくなっている。

該実施例において、モータとして組み立てた後、複数の固定子歯１２０の内接円の円心は、回転子３１０の回転中心であり、さらに、第１の歯面１２６と回転子３１０の回転中心との間の距離が第１の端１３０から第２の端１３２に向かうにつれて徐々に小さくなり、さらに第１の端１３０の側の磁気回路の電圧降下を向上させ、さらに局所的な飽和効果を低減し、エアギャップ磁界の歪みを弱め、電機子磁界の偶数次高調波を抑制することに有利であり、電機子磁界高調波と回転子磁界高調波との作用により発生された径方向電磁力波を著しく低減し、さらに圧縮機の重要な周波数帯域の振動騒音を改善し、モータの騒音を低減する。

具体的には、図６に示すように、回転子の回転方向に沿って、回転子の回転中心Ｏから第１の歯面までの間に、Ｙ１、Ｙ２及びＹ３の三本の直線を選択し、ここで、Ｙ１は２９．３０４３ｃｍであり、Ｙ２は２９．１６９６ｃｍであり、Ｙ３は２９．０３７６ｃｍである。

実施例９
図１及び図２に示すように、実施例１－実施例８のいずれかに加えて、さらに、第１の歯面１２６は少なくとも一部の第１の円弧面を含み、第１の円弧面の軸線は複数の固定子歯１２０の内接円の軸線と重ならない。

該実施例において、クラウン１２４は、複数の固定子歯１２０の内接円の軸線の一側に向かって異なる軸線を有し、さらに第１の歯面１２６と回転子との間のエアギャップを変化させ、電機子磁界の偶数次高調波をさらに低減し、回転子が受ける径方向の力を低減し、モータ又や圧縮機の騒音を低減する。

実施例１０
実施例１－実施例９のいずれかに加えて、さらに、固定子ヨーク１１０の外径と固定子歯１２０の端面で囲まれた最小内径との比は、０．５以上且つ０．５７以下である。

すなわち、固定子パンチングシート１００の外径と固定子パンチングシート１００の内径との比は、０．５以上且つ０．５７以下である。

該実施例において、固定子ヨーク１１０の外径と固定子歯１２０の端面で囲まれた最小内径との比は、０．５以上且つ０．５７以下とすることにより、さらに固定子パンチングシート１００が十分な巻線空間、回転子３１０を設置する十分な空間を有することを保証しつつ、固定子パンチングシート１００の材料の消耗を低減し、固定子パンチングシート１００のコストを低減する。

実施例１１
本願は、いずれかの実施例に係る少なくとも１つの固定子パンチングシート１００を含む固定子鉄心を提供する。

本願に係る固定子鉄心は、いずれかの実施例に係る少なくとも１つの固定子パンチングシート１００を含むため、上記いずれかの技術案に係る固定子パンチングシート１００の全ての有益な効果を有し、ここで割愛する。

具体的には、固定子鉄心は、固定子鉄心の軸方向に沿って積層された複数の固定子パンチングシート１００を含む。

実施例１２
図７に示すように、実施例１１に加えて、さらに、固定子パンチングシート１００と固定子鉄心の軸方向に沿って積層された少なくとも一つの鉄心パンチングシート２００を含む。

該実施例において、固定子鉄心において、他の構造の鉄心パンチングシート２００をさらに含むことができ、それにより磁界により多様な変化を提供し、固定子鉄心の効果を拡大する。

具体的には、鉄心パンチングシート２００及び固定子パンチングシート１００は、いずれの積層方式を採用してもよい。例えば、固定子パンチングシート１００の両端に鉄心パンチングシート２００を積層したり、鉄心パンチングシート２００の両端に固定子パンチングシート１００を積層したり、固定子パンチングシート１００の片側に鉄心パンチングシート２００を積層したり、固定子パンチングシート１００と鉄心パンチングシート２００を交替的に積層したりすることを挙げる。

実施例１３
実施例１１又は実施例１２のいずれかに加えて、さらに、固定子鉄心の軸方向に沿って、固定子パンチングシート１００の総高さをＬ１とし、固定子鉄心の軸方向に沿って、鉄心パンチングシート２００の総高さをＬ２とする。但し、０．００１≦Ｌ２／Ｌ１≦０．６である。

該実施例において、二種類のパンチングシートを異なる軸方向の厚さに応じて組み立てることにより、異なるモータ振動騒音改善効果を得ることができ、導磁溝が設けられた固定子パンチングシート１００の総高さが大きいほど、騒音改善効果が高く、鉄心パンチングシート２００の総高さが大きいほど、モータのエネルギー効率が高く、さらに０．００１≦Ｌ２／Ｌ１≦０．６である場合に、モータの騒音低減効果を両立することができる。

具体的には、Ｌ２／Ｌ１は、０．００１、０．００２、０．００３、０．００４、０．００５、０．００６、０．００７、０．００８、０．００９、０．１、０．２、０．３、０．４、０．５、０．６に等しい。

実施例１４
本願は、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心と、固定子鉄心内に回転可能に設けられた回転子３１０とを含むモータを提供する。

本願に係るモータは、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心を含むため、上記のいずれかの実施例に係る固定子鉄心の全ての有益な効果を有し、ここでは割愛する。

具体的には、モータは、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心と、固定子鉄心に設けられた巻線とを含む固定子を含む。

回転子３１０は、回転子鉄心及び回転子鉄心に設けられた磁石を含み、巻線に通電すると磁界を発生し、磁石を押して回転させることができる。

実施例１５
実施例１４に加えて、さらに、回転子３１０は、固定子鉄心の固定子パンチングシート１００の固定子歯１２０の第１の歯面１２６から第２の歯面１２８に沿って回転し、すなわち、回転子３１０は、固定子鉄心の固定子パンチングシート１００の固定子歯１２０の第１の端１３０から第２の端１３２に沿って回転する。

該実施例において、回転子３１０が固定子鉄心の固定子パンチングシート１００の固定子歯１２０の第１の歯面１２６から第２の歯面１２８に沿って回転するように設置することにより、回転子３１０が第１の歯面１２６を先に通過する際にエアギャップの幅が増加し、エアギャップ幅が増加ずると、磁気回路の電圧降下を増大させ、さらに第１の歯面１２６での磁気飽和を低減し、局所的な飽和効果を低下させ、エアギャップ磁界の歪みを弱め、電機子磁界の偶数次高調波を抑制することに有利であり、電機子磁界高調波と回転子３１０の磁界高調波との作用により発生された径方向電磁力波を著しく低減し、さらに圧縮機３００の重要な周波数帯域の振動騒音を改善し、モータの騒音を低減する。

実施例１６
実施例１４又は実施例１５に加えて、さらに、固定子鉄心の内径をＤｉ、モータの定格トルクをＴ、回転子３１０の単位体積トルクをＴＰＶとし、但し、５．１８×１０^－７≦Ｔ×Ｄｉ^－３×ＴＰＶ^－１≦１．１７×１０^－６、５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３≦ＴＰＶ≦４５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３である。

具体的には、モータの定格トルクＴの単位をＮ・ｍとし、固定子鉄心の内径Ｄｉの単位をｍｍとし、回転子３１０の単位体積トルクＴＰＶの単位をｋＮ・ｍ・ｍ^－３とする。

該実施例において、固定子鉄心の内径Ｄｉ、モータの定格トルクＴ及び回転子３１０の単位体積トルクＴＰＶは、５．１８×１０^－７≦Ｔ×Ｄｉ^－３×ＴＰＶ^－１≦１．１７×１０^－６、５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３≦ＴＰＶ≦４５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３を満たし、さらにモータの定格トルクＴ、固定子鉄心の内径Ｄｉ及び回転子３１０の単位体積トルクＴＰＶの組み合わせ変数の値の範囲を限定することにより、モータ、例えば圧縮機３００は高い強度環境の動力需要を満たすことができる。

また、このような構造は、回転子３１０の漏れ磁束を効果的に低減し、永久磁石の利用率を増加させ、モータの効率を向上させることができる。

実施例１７
実施例１４乃至実施例１５のいずれかに加えて、さらに、固定子鉄心の隣接する固定子歯１２０の間に固定子スロット１５０が形成され、固定子スロット１５０の数と２倍の回転子３１０の極対数との比は、以下の３／２、６／５及び７／６のいずれかである。

該実施例において、固定子スロット１５０の数Ｚと回転子３１０の極対数Ｐとの比例関係を限定することにより、さらにモータの極スロット嵌合を限定し、Ｚと２×Ｐが３／２、６／５又は７／６を満たす場合に、電機子鉄損を効果的に減少させ、磁束量を向上させ、さらにモータ効率を向上させることができる。

具体的には、モータは、６極９スロットモータ、４極６スロットモータ、８極１２スロットモータ、１０極１２スロットモータであってもよい。

実施例１８
図８に示すように、本願は、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心、又は上記いずれかの実施例に係るモータを含む圧縮機３００を提供する。

本願に係る圧縮機３００は、上記のいずれかの実施例に係る固定子鉄心又は上記いずれかの実施例に係るモータを含むため、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心及び上記いずれかの実施例に係るモータの全ての有益な効果を有し、ここでは割愛する。

実施例１９
図８に示すように、実施例１８に加えて、圧縮機３００は、回転子３１０の回転子鉄心に穿設され、回転子鉄心に接続されたクランク軸３２０と、クランク軸３２０に接続され、媒体を圧縮するために回転子３１０の回転に追従して回転することに適するように配置された動力部とをさらに含む。

具体的には、動力部は、ピストン３６０及びシリンダ３５０を含み、ピストン３６０がシリンダ３５０内に設けられクランク軸３２０に接続され、クランク軸３２０に第１の軸受３３０及び第２の軸受３４０が設けられ、第１の軸受３３０及び第２の軸受３４０は、動力部の両端にそれぞれ位置する。

実施例２０
本願は、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心、又は上記のいずれかの実施例に係るモータ、又は上記のいずれかの実施例に係る圧縮機３００を含む冷凍装置を提供する。

本願に係る冷凍装置は、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心又は上記いずれかの実施例に係るモータ又は上記いずれかの実施例に係る圧縮機３００を含むため、上記のいずれかの実施例に係る固定子鉄心、上記いずれかの実施例に係るモータ及び上記いずれかの実施例に係る圧縮機３００の全ての有益な効果を有し、ここでは割愛する。

具体的には、冷凍装置は、熱交換器及び絞り部材をさらに含み、さらに熱交換器、絞り部材及び圧縮機３００により熱交換回路を構成し、さらに、熱交換器は、凝縮器及び蒸発器を含む。

冷凍装置は、冷蔵庫、冷凍庫、エアコン等の熱交換装置を含む。

実施例２１
図１及び図２に示すように、本願の一実施例において、モータに応用される固定子鉄心を提供し、具体的には、モータは、固定子を含み、固定子は、固定子鉄心を含み、固定子鉄心は、回転子３１０の外部に取り囲んで設けられ、固定子鉄心は、固定子パンチングシート１００を含む。

具体的には、固定子パンチングシート１００は、複数の固定子歯１２０を含み、固定子歯１２０は、固定子鉄心の回転子３１０に向かう側に設けられ、複数の固定子歯１２０は、固定子鉄心の周方向に沿って設けられ、固定子鉄心にコイルが巻設されるために隣接する固定子歯１２０の間に固定子スロット１５０が限定され、回転子３１０の回転中心を円心とし、回転子３１０の回転中心点からの距離が最も近い固定子歯１２０のクラウン１２４が回転子３１０の回転方向の一側の最遠端輪郭上の点が位置する円を、第１の基礎円として定義し、固定子パンチングシート１００の固定子歯１２０のクラウン１２４の回転子３１０に向かう側の近傍に導磁部１４０、具体的には導磁変調スロットが設けられる。

導磁変調スロットは、回転子３１０が回転して固定子歯１２０に入れる方向に偏向し、固定子歯１２０のクラウン１２４の回転子３１０に向かう側の輪郭線は、第１の基礎円と少なくとも一段が重ならない。このような固定子パンチングシート１００の構造を採用することにより、電機子磁界の偶数次高調波を抑制することに有利であり、電機子磁界高調波と回転子３１０の磁界高調波との作用により発生された径方向電磁力波を著しく低減し、さらに圧縮機３００の重要な周波数帯域の振動騒音を改善し、圧縮機３００の聴感を効果的に改善する。

さらに、導磁変調スロットは、固定子歯１２０の中心線からずれ、モータ回転子３１０の回転方向の反対側、すなわち回転子３１０が固定子歯１２０に入る側に設けられる。

さらに、導磁変調スロットは、モータのエアギャップと連通していてもよいし、連通していなくてもよい。

さらに、導磁変調スロットのロータ３１０の回転方向の反対側の固定子歯１２０のクラウン１２４のロータ３１０に向かう側の輪郭線は円弧であり、すなわち、ロータ３１０が固定子歯１２０に入れる側に、その円心は、ロータ３１０の回転中心と重なる。

さらに、導磁変調スロットの回転子３１０の回転方向に偏向された固定子歯１２０のクラウン１２４の回転子３１０に向かう側の輪郭線が円弧であり、円心は、回転子３１０の回転中心と重ならない。

実施例２２
本願は、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心を含むモータをさらに提供する。

本願に係るモータは、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心を含むため、上記固定子鉄心の全ての有益な効果を有する。

モータは、回転子３１０の外部に取り囲んで設けられ、回転子鉄心に向かう側に固定子鉄心の周方向に沿って設けられ隣接する歯部の間に固定子スロット１５０が限定された複数の固定子歯１２０が設けられた固定子鉄心を含む固定子と、固定子歯１２０に巻設され巻線を形成するコイルとを含み、但し、固定子スロット１５０の数をＺとし、回転子３１０の極対数をＰとし、Ｚと２Ｐとの比は、３／２、６／５又は７／６に等しい。

該実施例において、固定子は、固定子鉄心を含み、固定子鉄心に固定子歯１２０が設けられ、隣接する固定子歯１２０の間に固定子スロット１５０が限定され、固定子歯１２０にコイルが巻設され、固定子鉄心は、回転子３１０の外部に取り囲んで設けられ、但し、固定子スロット１５０の数Ｚと回転子３１０の極対数Ｐの比例関係を限定し、さらにモータの極スロット嵌合を限定し、ここで、回転子３１０の極対数をＰとした場合に、回転子３１０の極数は２Ｐであり、すなわち、モータは、６極９スロットモータ、４極６スロットモータ、８極１２スロットモータ、１０極１２スロットモータであってもよく、上記タイプのモータは電機子鉄損を効果的に減少させ、磁束量を向上させ、さらにモータ効率を向上させることができる。

さらに、固定子鉄心の内径をＤｉとし、モータの定格トルクをＴとし、回転子３１０の単位体積トルクをＴＰＶとし、５．１８×１０^－７≦Ｔ×Ｄｉ^－３×ＴＰＶ^－１≦１．１７×１０^－６、５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３≦ＴＰＶ≦４５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３という関係式を満たす。

ここで、モータの定格トルクＴの単位をＮ・ｍとし、固定子鉄心の内径Ｄｉの単位をｍｍとし、回転子３１０の単位体積トルクＴＰＶの単位をｋＮ・ｍ・ｍ^－３とする。

該実施例において、モータの定格トルクをＴとし、固定子鉄心の内径をＤｉとし、回転子３１０の単位体積トルクをＴＰＶとし、かつ５．１８×１０^－７≦Ｔ×Ｄｉ^－３×ＴＰＶ^－１≦１．１７×１０^－６を満たし、単位体積トルクＴＰＶの値の範囲は、５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３≦ＴＰＶ≦４５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３であり、モータの定格トルクＴ、固定子鉄心の内径Ｄｉ及び回転子３１０の単位体積トルクＴＰＶの組み合わせ変数の値の範囲を限定することにより、該モータは、圧縮機３００の動力需要を満たすことができ、また、該回転子３１０を採用するモータ及び圧縮機３００に対して、回転子３１０の漏れ磁束を効果的に低減し、永久磁石利用率を増加させ、モータ効率を向上させることができる。

さらに、複数の固定子歯１２０の回転子鉄心に向かう側が固定子鉄心の内側壁に囲まれ、固定子鉄心の内側壁の最小直径と固定子鉄心の外側壁の直径との比は、０．５より大きく０．５７以下である。

該実施例において、固定子の内側壁の直径と固定子鉄心の外側壁の直径との比を０．５より大きく０．５７以下とすることにより、モータは、高いコストパフォーマンスを有する。

実施例２３
図８に示すように、本願は、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心、又は上記いずれかの実施例に係るモータを含む圧縮機３００をさらに提供する。

本願に係る圧縮機３００は、上記のいずれかの実施例に係る固定子鉄心又は上記いずれかの実施例に係るモータを含むため、固定子鉄心又はモータの全ての有益な効果を有する。

さらに、圧縮機３００は、回転子３１０の回転子鉄心に穿設され回転子鉄心に接続されたクランク軸３２０と、クランク軸３２０に接続され、かつ動力部が動作して媒体を圧縮するように配置され、かつモータの回転に追従して回転する動力部とをさらに含む。

該実施例において、圧縮機３００は、クランク軸３２０及び動力部をさらに含み、クランク軸３２０は、回転子３１０の回転子鉄心に穿設され、クランク軸３２０は、回転子鉄心及び動力部に接続され、さらにモータが動作する時、動力部が運動するように駆動することができ、さらに、媒体、例えば冷媒を圧縮する。

具体的には、圧縮機３００のクランク軸３２０は、回転子鉄心の軸孔を介して回転子鉄心に接続される。

具体的には、圧縮機３００は、主軸受及び副軸受をさらに含み、動力部は、シリンダ３５０及びピストン３６０をさらに含み、クランク軸３２０の一端は、ロータ３１０内に穿設され、他端は、主軸受、シリンダ３５０及び副軸受を順に貫通する。

実施例２４
本願によれば、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心、又は上記いずれかの実施例に係るモータ、又は上記いずれかの実施例に係る圧縮機３００を含む冷凍装置をさらに提供する。

本願に係る冷凍装置は、上記いずれかの実施例に係る固定子鉄心、又は上記いずれかの実施例に係るモータ、又は上記いずれかの実施例に係る圧縮機３００を含むため、固定子鉄心又はモータ又は圧縮機３００の全ての有益な効果を有する。

本願において、「第１」、「第２」、「第３」という用語は、説明の目的のみに用いられ、相対的な重要性を指示するか又は暗示するかと理解することができない。特に明確な限定がない限り、「複数」の用語は、２つ又は２つ以上を指す。用語「取り付け」、「接続」、「繋ぐ」、「固定」等の用語は、いずれも広義に理解されるべきであり、例えば、「接続」は、固定接続であってもよく、取り外し可能に接続されてもよく、又は一体的に接続されてもよく、「繋ぐ」は、直接的に接続されてもよく、中間媒体を介して間接的に接続されてもよい。当業者にとって、具体的な状況に基づいて上記用語の本願における具体的な意味を理解することができる。

本願の説明において、理解すべきこととして、「上」、「下」、「左」、「右」、「前」、「後」等の用語で示す方位又は位置関係は、図面に示す方位又は位置関係に基づいて、本願の説明及び説明の簡略化を容易にするためだけであり、示された装置又はユニットが特定の方向を有し、特定の方位構造及び操作を有する必要があることを指示する又は暗示するものではなく、したがって、本願を限定するものと理解すべきではない。

本明細書の説明において、「一実施例」、「いくつかの実施例」、「具体的な実施例」等の説明は、該実施例又は例示的に説明された具体的な特徴、構造、材料又は特徴を組み合わせて本願の少なくとも一実施例又は例に含まれることを意味する。本明細書において、上記用語への概略的な表現は、必ずしも同じ実施例又はケースを指すとは限らない。そして、説明された具体的な特徴、構造、材料又は特徴は、いずれか一つ又は複数の実施例又は例において適切な方式で組み合わせることができる。

以上は、本願の好ましい実施例に過ぎず、本願を限定するものではなく、当業者にとって、本願は、様々な修正及び変更を有することができる。本願の思想と原則内で、行われたいかなる修正、均等置換、改善などは、いずれも本願の保護範囲内に含まれるべきである。

ここで、図１－図８における符号と部品名称との間の対応関係は、以下のとおりである。

１００ 固定子パンチングシート
１１０ 固定子ヨーク
１２０ 固定子歯
１２２ 歯底
１２４ クラウン
１２６ 第１の歯面
１２８ 第２の歯面
１３０ 第１の端
１３２ 第２の端
１４０ 導磁部
１５０ 固定子スロット
２００ 鉄心パンチングシート
３００ 圧縮機
３１０ 回転子
３２０ クランク軸
３３０ 第１の軸受
３４０ 第２の軸受
３５０ シリンダ
３６０ ピストン

可能な設計において、さらに、固定子鉄心の軸方向に沿って、固定子パンチングシートの総高さをＬ１とし、固定子鉄心の軸方向に沿って、鉄心パンチングシートの総高さをＬ２とし、ここで、０．００１≦Ｌ２／Ｌ１≦０．６である。

Claims (17)

1. 環状構造を呈する固定子ヨークと、
   前記固定子ヨークの内輪に設けられる複数の固定子歯と、
   を含み、
   前記固定子歯は、
   前記固定子ヨークに接続される歯底と、
   前記歯底に接続され、前記固定子ヨークの周方向に沿って、両端がそれぞれ第１の端と第２の端であるクラウンと、
   を含み、
   少なくとも一つの前記クラウンに導磁部が設けられ、前記固定子ヨークの周方向に沿って、前記導磁部の前記歯底から離れる方向でかつ前記クラウンの前記第１の端に向かう輪郭線と前記第１の端との間の最短距離は、前記導磁部の前記歯底から離れる方向でかつ前記クラウンの前記第２の端に向かう輪郭線と前記第２の端との間の最短距離よりも小さい、
   固定子パンチングシート。
2. 前記第１の端から前記第２の端に沿って、前記クラウンの前記歯底から離れた側の端面は、第１の歯面及び第２の歯面を含み、前記第１の端は、前記第１の歯面のエッジに位置し、前記第２の歯面は少なくとも一部の第２の円弧面を含み、前記第２の円弧面の軸線は複数の前記固定子歯の内接円の軸線と重ならない、
   請求項１に記載の固定子パンチングシート。
3. 前記導磁部は、前記クラウンの軸方向に沿って貫通する、
   請求項１に記載の固定子パンチングシート。
4. 前記導磁部は、
   導磁孔、又は
   開口が前記クラウンの前記歯底から離れた側に位置する導磁溝、
   を含む
   請求項１～３のいずれか１項に記載の固定子パンチングシート。
5. 前記第１の歯面は少なくとも一部の第１の円弧面を含み、前記第１の円弧面の軸線は複数の前記固定子歯の内接円の軸線と重ならない、
   請求項２に記載の固定子パンチングシート。
6. 前記第１の歯面は少なくとも一部の第１の円弧面を含み、前記第１の円弧面の軸線は複数の前記固定子歯の内接円の軸線と重なる、
   請求項２に記載の固定子パンチングシート。
7. 前記固定子ヨークの外径と複数の前記固定子歯の端面間に形成された最小内径との比は、０．５以上且つ０．５７以下である、
   請求項１～３のいずれか１項に記載の固定子パンチングシート。
8. 前記第１の端から前記第２の端に向かう方向において、前記第１の歯面と複数の前記固定子歯の内接円の円心との間の距離が徐々に小さくなる、
   請求項２に記載の固定子パンチングシート。
9. 少なくとも一つの請求項１～８のいずれか１項に記載の固定子パンチングシートを含む、
   固定子鉄心。
10. 前記固定子パンチングシートと前記固定子鉄心の軸方向に沿って積層される少なくとも一つの鉄心パンチングシートをさらに含む、
    請求項９に記載の固定子鉄心。
11. 前記固定子鉄心の軸方向に沿って、前記固定子パンチングシートの総高さをＬ１とし、
    前記固定子鉄心の軸方向に沿って、前記鉄心パンチングシートの総高さをＬ２とし、
    ここで、０．００１≦Ｌ１／Ｌ２≦０．６である、
    請求項１０に記載の固定子鉄心。
12. 請求項９～１１のいずれか一項に記載の固定子鉄心と、
    前記固定子鉄心内に回転可能に設けられる回転子と、
    を含む、
    モータ。
13. 前記回転子は、前記固定子鉄心の固定子パンチングシートの固定子歯の第１端から第２端まで回転する。
    請求項１２に記載のモータ。
14. 前記固定子鉄心の内径をＤｉとし、前記モータの定格トルクをＴとし、前記回転子の単位体積トルクをＴＰＶとし、
    ここで、５．１８×１０^－７≦Ｔ×Ｄｉ^－３×ＴＰＶ^－１≦１．１７×１０^－６、５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３≦ＴＰＶ≦４５ｋＮ・ｍ・ｍ^－３であり、前記固定子鉄心の内径Ｄｉの単位をｍｍとし、前記モータの定格トルクＴの単位をＮ・ｍとし、前記回転子の単位体積トルクＴＰＶの単位をｋＮ・ｍ・ｍ^－３とする
    請求項１２又は１３に記載のモータ。
15. 前記固定子鉄心の隣接する固定子歯の間に固定子スロットが形成され、前記固定子スロットの数と２倍の前記回転子の極対数との比は、３／２、６／５及び７／６のいずれかである、
    請求項１２又は１３に記載のモータ。
16. 請求項９～１１のいずれか一項に記載の固定子鉄心、又は
    請求項１２～１５のいずれか一項に記載のモータ、
    を含む、
    圧縮機。
17. 請求項９～１１のいずれか一項に記載の固定子鉄心、又は
    請求項１２～１５のいずれか一項に記載のモータ、又は
    請求項１６に記載の圧縮機、
    を含む、
    冷凍装置。

Images