JP2023140116A

JP2023140116A - ダンパ装置

Info

Publication number: JP2023140116A
Application number: JP2022045990A
Authority: JP
Inventors: 直也児泉; Naoya Koizumi; 宏上原; Hiroshi Uehara
Original assignee: Exedy Corp
Current assignee: Exedy Corp
Priority date: 2022-03-22
Filing date: 2022-03-22
Publication date: 2023-10-04

Abstract

【課題】減衰性能の低下を抑制する。
【解決手段】ダンパ装置１は、入力回転体と、出力回転体と、第１弾性部材５１と、第２弾性部材５２と、ヒステリシストルク発生機構と、を備える。入力回転体は、回転可能に配置される。出力回転体は、入力回転体と相対回転可能に配置される。第１弾性部材５１は、入力回転体を第１回転方向に付勢し且つ出力回転体を第２回転方向に付勢するように圧縮した状態で配置される。第２弾性部材５２は、入力回転体を第２回転方向に付勢し且つ出力回転体を第１回転方向に付勢するように圧縮した状態で配置される。第２弾性部材５２は、第１弾性部材５１よりもバネ定数が小さい。ヒステリシストルク発生機構は、入力回転体が出力回転体に対して第２回転方向に第１角度以上捩れたときにヒステリシストルクを発生させるように構成される。
【選択図】図２

Description

本発明は、ダンパ装置に関するものである。

ダンパ装置は、コイルスプリングによって、エンジンからのトルク変動を吸収して減衰するように構成されている。具体的には、ダンパ装置は、入力回転体、出力回転体、及びこれらを弾性的に連結する複数のコイルスプリングを有している。また、摩擦材によってヒステリシストルクを発生させるダンパ装置も提案されている。

例えば、特許文献１に開示されたダンパ装置は、第１プレートと、第２プレートと、これらを弾性的に連結する弾性部材と、第１及び第２摩擦材とを有している。エンジンからのトルクが伝達されてダンパ装置が捩れるとき、第１摩擦材は相対的に小さいヒステリシストルクを発生させる。一方、エンジン始動時にダンパ装置が反対側に捩れるとき、第２摩擦材は相対的に大きいヒステリシストルクを発生させる。

特開２０１４－２１４８１９号公報

上述したように構成されたダンパ装置では、減速して駆動輪側からダンパ装置に駆動力が入力されるとき、すなわち、エンジンブレーキの作動時において、ヒステリシストルクが発生することによって減衰性能が低下するという問題が生じる。

そこで、本発明の課題は、減衰性能の低下を抑制することにある。

本発明のある側面に係るダンパ装置は、入力回転体と、出力回転体と、第１弾性部材と、第２弾性部材と、ヒステリシストルク発生機構と、を備える。入力回転体は、回転可能に配置される。出力回転体は、入力回転体と相対回転可能に配置される。第１弾性部材は、入力回転体を第１回転方向に付勢し且つ出力回転体を第２回転方向に付勢するように圧縮した状態で配置される。第２弾性部材は、入力回転体を第２回転方向に付勢し且つ出力回転体を第１回転方向に付勢するように圧縮した状態で配置される。第２弾性部材は、第１弾性部材よりもバネ定数が小さい。ヒステリシストルク発生機構は、入力回転体が出力回転体に対して第２回転方向に第１角度以上捩れたときにヒステリシストルクを発生させるように構成される。

この構成によれば、第２弾性部材が第１弾性部材よりもばね定数が小さいため、第１弾性部材と第２弾性部材とのばね定数が同じダンパ装置に比べて、入力回転体は出力回転体に対して第１回転方向に捩れている。この結果、入力回転体が出力回転体に対して第２回転方向に回転したときに発生するヒステリシストルクの発生タイミングが遅くなる。したがって、エンジンブレーキの作動時において、ヒステリシストルクが発生することを抑制することができ、ひいては、減衰性能の低下を抑制することができる。

好ましくは、出力回転体は、第１収容部と、第２収容部とを有する。第１収容部は、第１弾性部材を収容する。第２収容部は、第２弾性部材を収容する。入力回転体は、第１支持部と第２支持部とを有する。第１支持部は、第１弾性部材を支持する。第２支持部は、第２弾性部材を支持する。第１収容部は、第１支持部と軸方向視において重複するとともに、第１支持部に対して第１回転方向にオフセットして配置される。第２収容部は、第２支持部と軸方向視において重複するとともに、第２支持部に対して第２回転方向にオフセットして配置される。第２収容部のオフセット量は、第１収容部のオフセット量よりも大きい。

本発明によれば、減衰性能の低下を抑制することができる。

ダンパ装置の断面図。ダンパ装置の正面図。入力回転体とハブフランジとの関係を示す模式図。ハブフランジに対して入力回転体がＲ１側にθ１捩れた状態を示す模式図。ハブフランジに対して入力回転体がＲ１側に角度θ４捩れた状態を示す模式図。ハブフランジに対して入力回転体がＲ２側に角度θ２捩れた状態を示す模式図。ヒステリシストルク発生機構の拡大図。規制突起と長孔との関係を示す正面拡大図。図２の拡大部分図。捩り特性を示すグラフ。中立状態を示す動作説明図。中立状態からＲ１側に１°捩れた状態を示す動作説明図。中立状態からＲ１側に４°捩れた状態を示す動作説明図。中立状態からＲ２側に３°捩れた状態を示す動作説明図。中立状態からＲ２側に６°捩れた状態を示す動作説明図。中立状態からＲ２側に３°捩れた状態を示す動作説明図。中立状態を示す動作説明図。中立状態からＲ２側に３°捩れた状態を示す動作説明図。中立状態からＲ２側に６°捩れた状態を示す動作説明図。中立状態からＲ２側に１０°捩れた状態を示す動作説明図。中立状態からＲ２側に７°捩れた状態を示す動作説明図。中立状態からＲ２側に３°捩れた状態を示す動作説明図。

［全体構成］
図１は、本発明の一実施形態によるトルクリミッタ付きダンパ装置１（以下、単に「ダンパ装置」と記載する）の断面図である。また、図２はダンパ装置１の正面図であり、その一部は構成する部材を取り外して示している。図１においては、ダンパ装置１の左側にエンジン（図示せず）が配置され、右側に電動機や変速装置等を含む駆動ユニット（図示せず）が配置されている。

なお、以下の説明において、軸方向とは、ダンパ装置１の回転軸Ｏが延びる方向である。また、円周方向とは、回転軸Ｏを中心とした円の円周方向であり、径方向とは、回転軸Ｏを中心とした円の径方向である。なお、円周方向とは、回転軸Ｏを中心とした円の円周方向に完全に一致している必要はない。また、径方向とは、回転軸Ｏを中心とした円の直径方向に完全に一致している必要はない。また、捩り角度とは、ハブフランジ４０に対して入力回転体３０が捩れた角度を意味する。

図１に示すように、ダンパ装置１は、フライホイール（図示せず）と駆動ユニットの入力軸（図示せず）との間でトルクを伝達するように構成されている。ダンパ装置１は、エンジンと駆動ユニットとの間に配置される。ダンパ装置１は、エンジンと駆動ユニットとの間で伝達されるトルクを制限するとともに、回転変動を減衰するための装置である。

ダンパ装置１は、トルクリミッタユニット１０と、ダンパユニット２０と、を有している。ダンパ装置１は、エンジンからのトルクを駆動ユニット側に伝達するとき、第１回転方向（図２の反時計回り）に回転する。また、第２回転方向（図２の時計回り）は、第１回転方向とは逆の回転方向を意味する。

［トルクリミッタユニット］
トルクリミッタユニット１０は、ダンパユニット２０に対して径方向外側に配置されている。トルクリミッタユニット１０は、フライホイールとダンパユニット２０との間で伝達されるトルクを制限する。トルクリミッタユニット１０は、カバープレート１１と、支持プレート１２と、摩擦ディスク１３と、プレッシャプレート１４と、コーンスプリング１５と、を有している。

カバープレート１１と支持プレート１２とは、軸方向において所定の間隔をあけて配置されている。カバープレート１１の外周部と支持プレート１２の外周部とが、複数のボルト１６によってフライホイールに固定されている。

摩擦ディスク１３、プレッシャプレート１４、及びコーンスプリング１５は、軸方向において、カバープレート１１と支持プレート１２との間に配置されている。

摩擦ディスク１３は、コアプレートと、コアプレートの両側面に固定された１対の摩擦部材と、を有している。摩擦ディスク１３の内周部は、複数のリベット１７によってダンパユニット２０に固定されている。プレッシャプレート１４及びコーンスプリング１５は、摩擦ディスク１３と支持プレート１２との間に配置されている。

プレッシャプレート１４は、環状に形成されている。プレッシャプレート１４は、摩擦ディスク１３に対して、支持プレート１２側に配置されている。なお、プレッシャプレート１４は、その外周部において、複数の爪１４ａを有している。この爪１４ａは、支持プレート１２に形成された複数の係合孔１２ａに係合している。

コーンスプリング１５は、プレッシャプレート１４と支持プレート１２との間に配置されている。コーンスプリング１５は、プレッシャプレート１４を介して摩擦ディスク１３をカバープレート１１に押圧している。

［ダンパユニット］
ダンパユニット２０は、入力回転体３０と、ハブフランジ４０（出力回転体の一例）と、弾性連結部５０と、ヒステリシストルク発生機構６０と、を有している。

＜入力回転体＞
図１及び図２に示すように、入力回転体３０は、回転可能に配置されている。入力回転体３０は、第１プレート３１及び第２プレート３２を有している。第１プレート３１及び第２プレート３２は、中心部に孔を有する円板状に形成されている。第１プレート３１と第２プレート３２とは、互いに軸方向に間隔をあけて配置されている。

第１プレート３１は、１対の第１支持部３０１、及び一対の第２支持部３０２を有している。第２プレート３２も同様に、一対の第１支持部３０１、及び１対の第２支持部３０２を有している。第１プレート３１の第１支持部３０１は、第２プレート３２の第１支持部３０１と同じ位置に形成されている。また、第１プレート３１の第２支持部３０２は、第２プレート３２の第２支持部３０２と同じ位置に形成されている。第２プレート３２は、リベット１７に対応する位置に組付用の孔３２ａを有している。

第１プレート３１は、複数のストッパ部３１ａ及び複数の固定部３１ｂを有している。ストッパ部３１ａ及び固定部３１ｂは、第１プレート３１の外周部に配置されている。

ストッパ部３１ａは、第２プレート３２に向かって軸方向に延びている。ストッパ部３１ａは、第１プレート３１の外周部を第２プレート３２側に折り曲げることによって形成されている。

固定部３１ｂは、ストッパ部３１ａの先端を径方向外側に折り曲げることによって形成されている。この固定部３１ｂが、第２プレート３２の外周端部に複数のリベット３３によって固定されている。このため、第１プレート３１と第２プレート３２とは、互いに相対回転不能であり、互いに軸方向に移動不能である。

第１プレート３１の１対の第１支持部３０１は、回転軸Ｏを挟んで互いに反対側の位置に配置されている。また、第１プレート３１の各第２支持部３０２は、回転軸Ｏを中心にして各第１支持部を９０°回転させた位置に配置されている。第２プレート３２の第１支持部３０１及び第２支持部３０２も同様の位置に配置されている。各支持部３０１，３０２は、軸方向に貫通する孔と、この孔の内周縁及び外周縁に切り起こされた縁部と、を有している。

図３Ａ～図３Ｄに模式的に示すように、各支持部３０１，３０２は、第１回転方向側（以下、単に「Ｒ１側」と記載する）の端部にＲ１支持面３０１ａ，３０２ａを有し、第２回転方向側（以下、単に「Ｒ２側」と記載する）の端部にＲ２支持面３０１ｂ，３０２ｂを有している。各支持部３０１，３０２における孔の幅（Ｒ１支持面とＲ２支持面との間の距離）はＬである。

なお、図３Ａ～図３Ｄでは、第１支持部３０１及び第２支持部３０２を実線で示し、後述するハブフランジ４０の第１収容部４０１及び第２収容部４０２を一点鎖線で示している。また、図３は模式図であって、図２で示す実際の具体的な形状とは異なっている。

＜ハブフランジ＞
図１及び図２に示すように、ハブフランジ４０は、ハブ４１及びフランジ４２を有している。ハブ４１及びフランジ４２は、一つの部材によって互いに一体的に構成されている。ハブフランジ４０は、入力回転体３０に対して所定の角度範囲で相対回転可能である。ハブ４１は、筒状に形成され、中心部にはスプライン孔４１ａが形成されている。また、ハブ４１は第１プレート３１及び第２プレート３２の中心部の孔を貫通している。

フランジ４２は、円板状であり、ハブ４１の外周面から径方向外側に延びている。フランジ４２は、軸方向において、第１プレート３１と第２プレート３２との間に配置されている。

フランジ４２は、複数のストッパ用突起４２ｂと、１対の第１収容部４０１と、一対の第２収容部４０２と、複数の切欠４０３と、を有している。

ストッパ用突起４２ｂは、フランジ４２の外周面から径方向外側に突出して形成されている。各ストッパ用突起４２ｂが形成された位置は、各収容部４０１，４０２の円周方向の中央部の径方向外側である。そして、入力回転体３０とハブフランジ４０とが互いに相対回転した際に、ストッパ用突起４２ｂが第１プレート３１のストッパ部３１ａに当接することにより、入力回転体３０とハブフランジ４０との相対回転が禁止される。

図３Ａに示すように、１対の第１収容部４０１は、１対の第１支持部３０１に対応する位置に配置されている。また、１対の第２収容部４０２は、１対の第２支持部３０２に対応する位置に配置されている。詳細には、入力回転体３０とハブフランジ４０との間の相対回転角度が０°であって両者が捩じれていない中立状態（捩り角度０°）では、図３Ａに示すように、第１収容部４０１は、第１支持部３０１に対して軸方向視で一部が重なるようにかつＲ１側に角度θ１（例えば捩り角度１°）だけオフセットして配置されている。また、第２収容部４０２は、第２支持部３０２に対して軸方向視で一部が重なるようにかつＲ２側に角度θ２（例えば捩り角度３°）だけオフセットして配置されている。この角度θ２は、角度θ１よりも大きい。すなわち、第２収容部４０２のオフセット量は、第１収容部４０１のオフセット量よりも大きい。

各収容部４０１，４０２は、軸方向視において、外周部が円弧状のほぼ矩形の孔である。各収容部４０１，４０２は、Ｒ１側の端部にＲ１収容面４０１ａ，４０２ａを有し、Ｒ２側の端部にＲ２収容面４０１ｂ，４０２ｂを有している。各収容部４０１，４０２の孔の幅（Ｒ１収容面４０１ａ，４０２ａと、Ｒ２収容面４０１ｂ，４０２ｂと、の間の距離）は、各支持部３０１，３０２の孔の幅と同様にＬに設定されている。

図２に示すように、切欠４０３は、円周方向において隣り合う第１収容部４０１と第２収容部４０２との間に配置されている。切欠４０３は、フランジ４２の外周面から径方向内側に向かって所定の深さで形成されている。各切欠４０３が形成された位置は、トルクリミッタユニット１０の摩擦ディスク１３と第１プレート３１とを連結するリベット１７の位置に対応している。したがって、それぞれ別工程で組み立てられたトルクリミッタユニット１０及びダンパユニット２０を、第２プレート３２の組付用孔３２ａ及びフランジ４２の切欠４０３を利用して、リベット１７により固定することが可能である。

＜弾性連結部＞
図１及び図２に示すように、弾性連結部５０は、入力回転体３０とハブフランジ４０とを弾性的に連結する。弾性連結部５０は、複数の第１コイルスプリング５１（第１弾性部材の一例）と、複数の第２コイルスプリング５２（第２弾性部材の一例）と、複数の樹脂部材５３と、を有している。なお、本実施形態では、弾性連結部５０は、一対の第１コイルスプリング５１と、一対の第２コイルスプリング５２とを有している。また、弾性連結部５０は、複数の樹脂部材５３を有していなくてもよい。

第１コイルスプリング５１は、フランジ４２の第１収容部４０１に収容されている。第１コイルスプリング５１は、入力回転体３０の第１支持部３０１によって径方向及び軸方向に支持されている。

第２コイルスプリング５２は、フランジ４２の第２収容部４０２に収容されている。第２コイルスプリング５２は、入力回転体３０の第２支持部３０２によって径方向及び軸方向に支持されている。第１コイルスプリング５１は第２コイルスプリング５２と並列で作動する。

第１コイルスプリング５１と第２コイルスプリング５２とは、自由長が互いに同じである。この第１及び第２コイルスプリング５１、５２の自由長は、各支持部３０１，３０２及び各収容部４０１，４０２の幅Ｌと同じである。

第１コイルスプリング５１の剛性は、第２コイルスプリング５２の剛性よりも大きい。すなわち、第１コイルスプリング５１のばね定数は、第２コイルスプリング５２のばね定数よりも大きい。なお、各樹脂部材５３の剛性は、互いに同じである。

＜各コイルスプリングの収容状態＞
ここで、中立状態での、各支持部３０１，３０２と各収容部４０１，４０２との配置、及び各コイルスプリング５１、５２の収容状態について、以下に詳細に説明する。なお、以下の説明において、第１支持部３０１及び第１収容部４０１を「第１窓セットｗ１」と記載し、第２支持部３０２及び第２収容部４０２を「第２窓セットｗ２」と記載する場合がある。

前述のように、中立状態では、図３Ａに示すように、各第１収容部４０１は、対応する各第１支持部３０１に対してＲ１側に角度θ１だけオフセットされている。一方、各第２収容部４０２は、対応する各第２支持部３０２に対してＲ２側に角度θ２だけオフセットされている。

第１支持部３０１と第１収容部４０１との軸方向視において重なった部分の開口（軸方向に貫通する孔）に、第１コイルスプリング５１が圧縮された状態で装着されている。また、第２支持部３０２と第２収容部４０２との軸方向視において重なった部分の開口（軸方向に貫通する孔）に、第２コイルスプリング５２が圧縮された状態で装着されている。なお、第２コイルスプリング５２のばね定数は、第１コイルスプリング５１のばね定数よりも小さいため、第２コイルスプリング５２は、第１コイルスプリング５１よりも圧縮量が大きい。

具体的には、図３Ａに示すように、中立状態において、各第１窓セットｗ１では、第１コイルスプリング５１のＲ１側の端面がＲ１支持面３０１ａに当接し、第１コイルスプリング５１のＲ２側の端面がＲ２収容面４０１ｂに当接している。すなわち、中立状態において、各第１窓セットｗ１では、第１コイルスプリング５１のＲ１側の端面は、入力回転体３０と接触する一方で、ハブフランジ４０とは接触していない。また、中立状態において、各第１窓セットｗ１では、第１コイルスプリング５１のＲ２側の端面は、ハブフランジ４０と接触する一方で、入力回転体３０とは接触していない。このように、第１コイルスプリング５１は、入力回転体３０をＲ１側に付勢し且つハブフランジ４０をＲ２側に付勢するように圧縮した状態で配置される。

各第２窓セットｗ２では、第２コイルスプリング５２のＲ１側の端面がＲ１収容面４０２ａに当接し、Ｒ２側の端面がＲ２支持面３０２ｂに当接している。すなわち、中立状態において、各第２窓セットｗ２では、第２コイルスプリング５２のＲ１側の端面は、ハブフランジ４０と接触する一方で、入力回転体３０とは接触していない。また、中立状態において、各第２窓セットｗ２では、第２コイルスプリング５２のＲ２側の端面は、入力回転体３０と接触する一方で、ハブフランジ４０とは接触していない。このように、第２コイルスプリング５２は、入力回転体３０をＲ２側に付勢し且つハブフランジ４０をＲ１側に付勢するように圧縮した状態で配置される。

以上のような構成において、第１コイルスプリング５１は第２コイルスプリング５２よりも剛性が大きいため、ハブフランジ４０は、入力回転体３０に対してＲ２側に捩られる。このため、角度θ１は、角度θ２よりも小さくなる。すなわち、第２収容部４０２のオフセット量は、第１収容部４０１のオフセット量よりも大きくなる。

＜ヒステリシストルク発生機構＞
図１及び図４に示すように、ヒステリシストルク発生機構６０は、第１ブッシュ６１と、第２ブッシュ６２と、コーンスプリング６３と、フリクションプレート６４と、を有している。ヒステリシストルク発生機構６０は、入力回転体３０との間でヒステリシストルクを発生させる。

ヒステリシストルク発生機構６０は、入力回転体３０と相対回転することによって、ヒステリシストルクを発生させる。具体的には、以下に説明するように、ヒステリシストルク発生機構６０は、第１ブッシュ６１及びフリクションプレート６４が入力回転体３０と相対回転することによって、ヒステリシストルクを発生させる。なお、図４は、図１の拡大部分図である。

第１ブッシュ６１は、軸方向において、第１プレート３１とフランジ４２との間に配置されている。第２ブッシュ６２、コーンスプリング６３、及びフリクションプレート６４は、軸方向において、第２プレート３２とフランジ４２との間に配置されている。なお、軸方向において、フリクションプレート６４は、フランジ４２と第２ブッシュ６２との間に配置され、コーンスプリング６３は、第２プレート３２と第２ブッシュ６２との間に配置されている。

第１ブッシュ６１は、第１プレート３１に対して相対回転可能である。また、第１ブッシュ６１は、フランジ４２に対して相対回転可能である。第１ブッシュ６１の第１プレート３１側の面には、摩擦部材６１１が固定されている。このため、第１ブッシュ６１が第１プレート３１と相対回転すると、ヒステリシストルクが発生する。

第１ブッシュ６１とフリクションプレート６４とは、互いに一体的に回転する。詳細には、第１ブッシュ６１は、図４に示すように、複数の規制突起６１ａと、複数の係合突起６１ｂと、を有している。係合突起６１ｂは、フリクションプレート６４に形成された係合孔６４ａに係合している。したがって、第１ブッシュ６１とフリクションプレート６４とは互いに相対回転不能であって、一体的に回転する。

規制突起６１ａは、第１ブッシュ６１のフランジ４２側の側面に、軸方向に突出して形成されている。この規制突起６１ａは、図５（正面部分図）にさらに拡大して示すように、フランジ４２に形成された円周方向に長い長孔４２ｃを貫通している。

中立状態において、規制突起６１ａと長孔４２ｃの円周方向の端面との間には、Ｒ１側及びＲ２側の両側において、隙間が形成されている。なお、Ｒ２側における隙間は、捩り角度θ２に相当する。すなわち、Ｒ２側の隙間は、第２支持部３０２に対する第２収容部４０２のオフセット量と同じである。このＲ２側の隙間分の捩り角度θ２が、本発明の第１角度に相当する。すなわち、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ２側に角度θ２以上捩れたときに、ヒステリシストルク発生機構６０はヒステリシストルクを発生させる。

Ｒ１側における隙間は、捩り角度θ３に相当する。なお、この捩り角度θ３は、捩り角度θ２に比べて十分に大きい。このため、ダンパ装置１の使用時において、Ｒ１側に捩れても規制突起６１ａが長孔４２ｃの端面に当接することはない。なお、中立状態での第１ブッシュ６１及びフリクションプレート６４の位置を「中立位置」と称する。

図４に示すように、第２ブッシュ６２は、フリクションプレート６４と相対回転可能である。第２ブッシュ６２のフリクションプレート６４側の面には、摩擦部材６２１が固定されている。このため、第２ブッシュ６２がフリクションプレート６４と相対回転すると、ヒステリシストルクが発生する。なお、コーンスプリング６３は、軸方向において、第２ブッシュ６２と第２プレート３２との間に圧縮された状態で配置されている。すなわち、コーンスプリング６３は、第２ブッシュ６２をフリクションプレート６４に向かって付勢している。

第２ブッシュ６２は、第２プレート３２と一体的に回転する。詳細には、第２ブッシュ６２の第２プレート３２側の面には、軸方向に突出する複数の係合突起６２ａ（図２参照）が形成されている。この係合突起６２ａが第２プレート３２の係合孔３２ｂに係合している。したがって、第２ブッシュ６２と第２プレート３２とは一体的に回転する。

以上のような構成により、第１ブッシュ６１及びフリクションプレート６４は、ハブフランジ４０に対して、Ｒ１側に角度θ３だけ相対回転可能であり、Ｒ２側に角度θ２だけ相対回転可能である。したがって、以上の捩り角度範囲では、基本的には、第１ブッシュ６１と第１プレート３１との間では摩擦接触はなく、これらの間にヒステリシストルクは発生しない。また、同様に、以上の捩り角度範囲では、フリクションプレート６４は第１プレート３１と同期して回転するので、第２ブッシュ６２とフリクションプレート６４との間に摩擦接触はなく、これらの間にヒステリシストルクは発生しない。

一方、以上の捩り角度を超えた範囲では、第１ブッシュ６１及びフリクションプレート６４は、フランジ４２に対して相対回転が禁止される。したがって、第１ブッシュ６１と第１プレート３１との間、及び第２ブッシュ６２とフリクションプレート６４との間で摩擦接触し、これらの間でヒステリシストルクが発生する。

ここで、フリクションプレート６４は、図２及び図２の拡大部分図である図６に示すように、正面視矩形状である。また、フリクションプレート６４は、一対の突出部６４１を有している。突出部６４１は、フリクションプレート６４の外周面から径方向外側に突出している。各突出部６４１は、回転軸Ｏを挟んで互いに反対側の位置に配置されている。

突出部６４１は、円周方向において、第１窓セットｗ１と第２窓セットｗ２との間に位置している。そして、各突出部６４１のＲ１側の当接面６４１ａは、第２窓セットｗ２に圧縮された配置された第２コイルスプリング５２のＲ２側の端面に当接している。また、各突出部６４１のＲ２側の当接面６４１ｂは、第１窓セットｗ１に圧縮された配置された第１コイルスプリング５１のＲ１側の端面に当接している。

以上のように、フリクションプレート６４の各突出部６４１は、第１コイルスプリング５１によってＲ１側に付勢され、第２コイルスプリング５２によってＲ２側に付勢されている。したがって、フリクションプレート６４及びこれと同期して回転する第１ブッシュ６１は、中立状態では常に中立位置に位置決めされることになる。

［捩り特性：ヒステリシストルクなし］
ここで、動作の説明を容易にするために、まず、ヒステリシストルクがない場合の、４つのコイルスプリング５１、５２による捩り特性について説明する。図７において、破線が第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１による捩り特性、二点鎖線が第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２による捩り特性、実線がこれらの捩り特性を合成した捩り特性ｗ０である。

ダンパ装置１は、中立状態、第１捩り状態、及び第２捩り状態となるように構成されている。図３Ａは、中立状態のダンパ装置１の模式図を示し、図３Ｂ及び図３Ｃは、第１捩り状態のダンパ装置１を示し、図３Ｄは、第２捩り状態のダンパ装置１を示す。なお、中立状態とは、エンジン及び駆動ユニットのいずれからもダンパ装置１にトルクが伝達されないときのダンパ装置１の状態を意味する。また、第１捩り状態とは、エンジンからダンパ装置１にトルクが伝達されることによって、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ１側に捩れたときのダンパ装置１の状態を意味する。また、第２捩り状態とは、駆動ユニットからダンパ装置１にトルクが伝達されることによって、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ２側に捩れたときのダンパ装置１の状態を意味する。

＜第１窓セットｗ１＞
図３Ａに示すように、入力回転体３０とハブフランジ４０とが相対回転していない中立状態では、第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１は、Ｒ１支持面３０１ａとＲ２収容面４０１ｂとの間に圧縮して配置されている。このＲ１支持面３０１ａとＲ２収容面４０１ｂとの間の間隔Ｇ１は、各支持部３０１，３０２及び各収容部４０１，４０２の幅Ｌ（コイルスプリングの自由長に等しい）より狭い。したがって、図７の鎖線で示すように、第１窓セットｗ１では、圧縮された第１コイルスプリング５１による捩りトルク－ｔが発生している。

図３Ｂに示すように、エンジンからダンパ装置１にトルクが入力されると、ダンパ装置１は、第１捩り状態となる。すなわち、入力回転体３０に対してハブフランジ４０が中立状態からＲ２側（捩り特性において正側）に角度θ１だけ捩れる。この状態では、第１支持部３０１に対する第１収容部４０１のオフセット量が「０」となる。

ここでは、第１窓セットｗ１において、第１コイルスプリング５１のＲ１側の端面が当接しているＲ１支持面３０１ａと、第１コイルスプリング５１のＲ２側の端面が当接しているＲ２収容面４０１ｂとの間の間隔Ｇ２は間隔Ｇ１よりも広くなる。この間隔Ｇ２は第１コイルスプリング５１の自由長と同じである。すなわち、入力回転体３０とハブフランジ４０の捩り角度が＋θ１の場合、第１窓セットｗ１では、第１コイルスプリング５１は自由長となって、図７に示すように、捩りトルクは「０」となる。

また、入力回転体３０に対してハブフランジ４０が角度θ１を超えて捩れると、図３Ｃに示すように（図３Ｃでは捩り角度がθ４（＞θ１）の場合を示している）、第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１のＲ１側の端面はＲ１収容面４０１ａに当接し、Ｒ２側の端面はＲ２支持面３０１ｂに当接する。ここで、Ｒ１収容面４０１ａとＲ２支持面３０１ｂとの間の間隔Ｇ３は、第１コイルスプリング５１の自由長よりも狭い。すなわち、入力回転体３０とハブフランジ４０の捩り角度がθ１を超えると、コイルスプリング５１は自由長から圧縮され、図７に示すように、捩りトルクは次第に大きくなる。

一方、図３Ｄに示すように、ダンパ装置１が第２捩り状態となった場合、すなわち、入力回転体３０に対してハブフランジ４０が中立状態からＲ１側（捩り特性において負側）に捩れる場合は、第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１は、常にＲ１支持面３０１ａとＲ２収容面４０１ｂとの間で圧縮される。すなわち、第１窓セットｗ１では、図７に示すように、負側の捩り領域においては、捩り角度が負側に大きくなるにしたがって捩りトルクも負側に大きくなる。

＜第２窓セットｗ２＞
図３Ａに示すように、中立状態では、第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２は、Ｒ１収容面４０２ａとＲ２支持面３０２ｂとの間に圧縮して配置されている。このＲ１収容面４０２ａとＲ２支持面３０２ｂとの間の間隔Ｇ４は、各支持部３０１，３０２及び各収容部４０１，４０２の幅Ｌ（コイルスプリングの自由長に等しい）より狭い。したがって、図７の二点鎖線で示すように、中立状態において、第２窓セットｗ２では、圧縮された第２コイルスプリング５２による捩りトルク＋ｔが発生している。なお、この中立状態における第２コイルスプリング５２の捩りトルク＋ｔは、第１コイルスプリング５１による捩りトルク－ｔと釣り合っている。また、上述したように、第２コイルスプリング５２の剛性は、第１コイルスプリング５１の剛性よりも小さいため、第２コイルスプリング５２は、第１コイルスプリング５１よりも圧縮されている。このため、間隔Ｇ４は間隔Ｇ１よりも狭い。

図３Ｂ及び図３Ｃに示すように、ダンパ装置１が第１捩り状態となると、第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２は、常にＲ１収容面４０２ａとＲ２支持面３０２ｂとの間で圧縮される。すなわち、第２窓セットｗ２では、図７に示すように、正側の捩り領域においては、捩り角度が大きくなるにしたがって捩りトルクも正側に大きくなる。

一方、図３Ｄに示すように、ダンパ装置１が第２捩り状態となる、すなわち、入力回転体３０に対してハブフランジ４０が中立状態からＲ１側に角度θ２だけ捩れると、第２支持部３０２に対する第２収容部４０２のオフセット量が「０」となる。

ここでは、第２窓セットｗ２では、第２コイルスプリング５２のＲ１側の端面が当接しているＲ１収容面４０２ａと、第２コイルスプリング５２のＲ２側の端面が当接しているＲ２支持面３０２ｂと、の間の間隔Ｇ５は間隔Ｇ４よりも広くなる。この間隔Ｇ５は第２コイルスプリング５２の自由長と同じである。すなわち、入力回転体３０とハブフランジ４０の捩り角度が－θ２の場合、第２窓セットｗ２では、第２コイルスプリング５２は自由長となって、図７に示すように、捩りトルクは「０」となる。

また、入力回転体３０に対してハブフランジ４０が角度θ２を超えてＲ１側に捩れると、第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２のＲ１側の端面はＲ１支持面３０２ａに当接し、Ｒ２側の端面はＲ２収容面４０２ｂに当接する。そして、捩り角度が負側にさらに大きくなると、第２コイルスプリング５２は自由長から圧縮され、図７に示すように、捩りトルクは負側に次第に大きくなる。

＜合成された捩り特性＞
ダンパユニット全体としては、図７の破線で示す特性ｗ１と二点鎖線で示す特性ｗ２とが合成され、実線で示す捩り特性ｗ０となる。すなわち、中立状態では捩りトルクは「０」であり、捩り角度が正側及び負側に大きくなるにしたがって、捩りトルクも正側及び負側に大きくなる。

［動作：ヒステリシストルクあり］
次に、図８以降の模式図を用いて、ヒステリシストルクを考慮した捩り特性について説明する。模式図では、第１ブッシュ６１及びフリクションプレート６４を「摩擦部材ＦＰ」として説明する。また、各模式図において、右側がＲ１側を示し、左側がＲ２側を示す。以下の説明では、前述の角度θ１を１°、角度θ２を３°として説明するが、この数値は一例である。また、以下の説明では、捩り角度とは、ハブフランジ４０に対する入力回転体３０の捩り角度を意味する。また、捩り角度は絶対値で表示する。

＜中立状態＞
図８は、中立状態を示している。この中立状態では、各窓セットｗ１，ｗ２のコイルスプリング５１、５２は圧縮されて配置されている。また、前述のように、フリクションプレート６４の突出部６４１の端面である当接面６４１ａ，６４１ｂは、対応するコイルスプリング５１、５２の端面に当接している。このため、フリクションプレート６４は、中立位置に位置決めされている。したがって、第１ブッシュ６１の規制突起６１ａとフランジ４２の長孔４２ｃの端面との間には、Ｒ１側においてθ３（例えば２０°とする）、Ｒ２側においてθ２（例えば３°とする）の隙間が確保されている。なお、本実施形態では、規制突起６１ａと長孔４２ｃの円周方向のＲ２側の端面との隙間における角度θ２は、第２支持部３０２に対する第２収容部４０２のオフセット量θ２と同じである。

まず、ダンパ装置１が第１捩り状態となった時の捩り特性（以下、「正側の捩り特性」とも言う）について説明する。

＜中立状態→捩り角度２°＞
図９は、入力回転体３０がハブフランジ４０に対して中立状態からＲ１側に１°捩れた状態を示している。

図８から図９に状態が変化する間、すなわち、中立状態から捩り角度１°捩れる間は、第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１は、圧縮状態から伸長して自由長となり、第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２は、圧縮状態からさらに圧縮される。また、摩擦部材ＦＰと入力回転体３０とは同期してＲ１側に回転するため、摩擦部材ＦＰと入力回転体３０との間にヒステリシストルクは発生しない。詳細には、摩擦部材ＦＰの第１ブッシュ６１と第１プレート３１との間にヒステリシストルクは発生しない。なお、第２ブッシュ６２とフリクションプレート６４との間にも同様にヒステリシストルクは発生しない。

＜捩り角度１°→４°＞
図１０は、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ１側に４°捩れた状態を示している。

図９から図１０に状態が変化する間、すなわち、捩り角度１°から４°に捩れる間は、第１窓セットｗ１のコイルスプリング５１は、自由長から圧縮されて圧縮状態となり、第２窓セットｗ２のコイルスプリング５１は、圧縮状態からさらに圧縮される。また、摩擦部材ＦＰと入力回転体３０とは同期してＲ１側に回転するため、摩擦部材ＦＰと入力回転体３０との間にヒステリシストルクは発生しない。

＜捩り角度４°→中立状態＞
捩り角度４°から中立状態に戻る間は、上記の逆の順に状態が変化する。すなわち、図１０の状態から図９の状態となり、最終的に図８の中立状態に戻る。

以上のように、ヒステリシストルク発生機構６０は、ダンパ装置１が第１捩り状態にある間、ヒステリシストルクを発生させないように構成されている。

次に、ダンパ装置１が第２捩り状態となったときの捩り特性（以下、「負側の捩り特性」とも言う）について説明する。

＜中立状態→捩り角度３°＞
図１１は、捩り角度が負側に大きくなる過程において、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ２側に３°捩れた状態を示している。この状態において、第１ブッシュ６１の規制突起６１ａは、フランジ４２の長孔４２ｃのＲ２側の端面に当接している。

図８から図１１に状態が変化する間、すなわち、中立状態からＲ２側に３°捩れる間は、第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２は、圧縮状態から伸長して自由長となり、第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１は、圧縮状態からさらに圧縮される。また、摩擦部材ＦＰは、入力回転体３０とは同期してＲ２側に回転する。このため、摩擦部材ＦＰと入力回転体３０との間にヒステリシストルクは発生しない。詳細には、摩擦部材ＦＰの第１ブッシュ６１と第１プレート３１との間にヒステリシストルクは発生せず、摩擦部材ＦＰの第２ブッシュ６２とフリクションプレート６４との間にもヒステリシストルクは発生しない。

＜捩り角度３°→６°＞
図１２は、捩り角度が負側に大きくなる過程において、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ２側に６°捩れた状態を示している。

図１１から図１２に状態が変化する間、すなわち、捩り角度３°から６°まで捩れる間は、第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１は、圧縮状態がさらに進み、第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２は、自由長から圧縮されて圧縮状態となる。

また、入力回転体３０は、Ｒ２側へ回転する。その一方で、摩擦部材ＦＰは、規制突起６１ａがフランジ４２の長孔４２ｃの端面に当接するため、Ｒ２側への回転が禁止される。この結果、摩擦部材ＦＰは入力回転体３０に対して相対回転し、これらの間にヒステリシストルクが発生する。詳細には、第１ブッシュ６１が第１プレート３１と相対回転して、これらの間にヒステリシストルクが発生する。また、第２ブッシュ６２がフリクションプレート６４と相対回転して、ヒステリシストルクが発生する。

＜捩り角度６°→３°＞
図１３は、中立状態に戻る過程において、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ２側に３°捩れた状態を示している。図１２から図１３に状態が変化する間、すなわち、捩り角度６°から捩り角度３°に戻る間は、入力回転体３０がＲ１側に回転する一方で、摩擦部材ＦＰは回転しない。詳細には、摩擦部材ＦＰは、当接面６４１ａが第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２の端面に当接している一方で、当接面６４１ｂが第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１の端面と当接していない。すなわち、摩擦部材ＦＰは、第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２によってＲ２側のみに付勢されている。このため、摩擦部材ＦＰは、Ｒ１側に回転しない。したがって、入力回転体３０は摩擦部材ＦＰに対して相対回転するので、捩り角度６°から３°まではヒステリシストルクが発生する。

＜捩り角度３°から中立状態＞
図１３に示すように、捩り角度が３°になると、第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１のＲ１側の端面が当接面６４１ｂに当接する。このため、図１３から図８に状態が変化する間、すなわち、捩り角度３°から中立状態に戻る間、入力回転体３０は摩擦部材ＦＰと同期して回転し、ヒステリシストルクは発生しない。

［他の実施形態］
本発明は以上のような実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲を逸脱することなく種々の変形又は修正が可能である。

（ａ）上記実施形態では、規制突起６１ａと長孔４２ｃのＲ２側の端面との隙間の捩り角度θ２は、第２支持部３０２に対する第２収容部４０２のオフセット量θ２と同じであったが、ダンパ装置１の構成はこれに限定されない。例えば、規制突起６１ａと長孔４２ｃのＲ２側の端面との隙間の捩り角度は、第２支持部３０２に対する第２収容部４０２のオフセット量θ２よりも大きくすることができる。例えば、Ｒ２側における規制突起６１ａと長孔４２ｃの端面との隙間の捩り角度を２・θ２とすることができる。

この場合における捩り特性について以下、模式図を用いて説明する。なお、ダンパ装置１が第１捩り状態となったときの捩り特性は、上記実施形態と同様であるため、ダンパ装置１が第２捩り状態となったときの捩り特性について説明する。

図１４は、中立状態を示している。この中立状態では、Ｒ２側における規制突起６１ａと長孔４２ｃの端面との隙間以外は、上記実施形態と同じである。なお、このＲ２側における規制突起６１ａと長孔４２ｃの端面との隙間２・θ２は、例えば６°とする。

＜中立状態→捩り角度３°＞
図１５は、捩り角度が負側に大きくなる過程において、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ２側に３°捩れた状態を示している。

図１４から図１５に状態が変化する間、すなわち、中立状態からＲ２側に３°捩れる間、第１窓セットｗ１のコイルスプリング５１は、圧縮状態からさらに圧縮される。また、第２窓セットｗ２のコイルスプリング５１は、圧縮状態から伸長して自由長となる。

また、摩擦部材ＦＰは、入力回転体３０とは同期して回転する。このため、摩擦部材ＦＰと入力回転体３０との間にヒステリシストルクは発生しない。詳細には、摩擦部材ＦＰの第１ブッシュ６１と第１プレート３１との間にヒステリシストルクは発生せず、摩擦部材ＦＰの第２ブッシュ６２とフリクションプレート６４との間にもヒステリシストルクは発生しない。

＜捩り角度３°→６°＞
図１６は、捩り角度が負側に大きくなる過程において、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ２側に６°捩れた状態を示している。

図１５から図１６に状態が変化する間、すなわち、捩り角度３°から６°まで捩れる間、第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１は、圧縮状態からさらに圧縮される。また、第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２は、自由長から圧縮されて圧縮状態となる。

摩擦部材ＦＰは、引き続き、入力回転体３０とは同期して回転するため、摩擦部材ＦＰと入力回転体３０との間にヒステリシストルクは発生しない。

摩擦部材ＦＰの当接面６４１ａは、第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２の端面から離れていき、捩り角度６°の状態では、当接面６４１ａと第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２の端面との隙間は３°になる。
＜捩り角度６°→１０°＞
図１７は、捩り角度が負側に大きくなる過程において、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ２側に１０°捩れた状態を示している。

図１６から図１７に状態が変化する間、すなわち、捩り角度６°から１０°まで捩れる間は、第１及び第２窓セットｗ１、ｗ２の各コイルスプリング５１、５２は、圧縮状態がさらに進む。

また、捩り角度が６°以上では、当接面６４１ａと第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２の端面との隙間は一定（３°）に維持される。この隙間３°は、規制突起６１ａと孔４２ｃのＲ２側の隙間２・θ２（６°）からオフセット量θ２（３°）を差し引いた角度である。したがって、捩り角度が６°以上の高捩り角度領域では、前述の３°（相対捩り角度）の角度範囲内において、摩擦部材ＦＰは入力側プレートＩＰとともに作動可能である。すなわち、相対捩り角度が３°の角度範囲（微小捩り角度範囲の一例）内では、ヒステリシストルクは発生しない。

したがって、捩り角度が６°以上（絶対角度）の高捩り角度領域では、比較的大きなヒステリシストルクを得ることができるとともに、絶対的な捩り角度が６°以上のある捩り角度において、入力側プレートＩＰとハブフランジ４０との相対的な捩り角度が３°の微小捩り角度範囲内では、ヒステリシストルクは発生しない。したがって、捩り特性において高捩り角度領域である走行領域では、微小なトルク変動を効果的に減衰することができる。

＜捩り角度１０°→７°＞
図１８は、中立状態に戻る過程において、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ２側に７°捩れた状態を示している。図１７から図１８に状態が変化する間、すなわち、捩り角度１０°から捩り角度７°に戻る間は、入力回転体３０は、摩擦部材ＦＰと同期してＲ１側に回転する。したがって、捩り角度１０°から７°まではヒステリシストルクは発生しない。すなわち、摩擦部材ＦＰの当接面６４１ａが第２コイルスプリング５２の端面との間に隙間がある間は、ヒステリシストルクは発生しない。

＜捩り角度７°→３°＞
図１９は、中立状態に戻る過程において、入力回転体３０がハブフランジ４０に対してＲ２側に３°捩れた状態を示している。図１８から図１９に状態が変化する間、すなわち、捩り角度７°から捩り角度３°に戻る間は、入力回転体３０がＲ１側に回転する一方で、摩擦部材ＦＰは回転しない。詳細には、摩擦部材ＦＰは、当接面６４１ａが第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２の端面に当接している一方で、当接面６４１ｂが第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１の端面と当接していない。すなわち、摩擦部材ＦＰは、第２窓セットｗ２の第２コイルスプリング５２によってＲ２側のみに付勢されている。このため、摩擦部材ＦＰは、Ｒ１側に回転しない。したがって、入力回転体３０は摩擦部材ＦＰに対して相対回転するので、捩り角度７°から３°まではヒステリシストルクが発生する。

＜捩り角度３°→中立状態＞
図１９に示すように、捩り角度が３°になると、第１窓セットｗ１の第１コイルスプリング５１のＲ１側の端面が当接面６４１ｂに当接する。このため、図１９から図１４に状態が変化する間、すなわち、捩り角度３°から中立状態に戻る間、入力回転体３０は摩擦部材ＦＰと同期して回転し、ヒステリシストルクは発生しない。

（ｂ）上記実施形態では、ダンパ装置１が第１捩り状態にある間、ヒステリシストルク発生機構６０は、ヒステリシストルクを発生させないように構成されているが、ヒステリシストルク発生機構６０の構成はこれに限定されない。すなわち、ダンパ装置１が第１捩り状態にある間、ヒステリシストルク発生機構６０は、ヒステリシストルクを発生させてもよい。例えば、規制突起６１ａと長孔４２ｃのＲ１側との隙間における角度を、第２支持部３０２に対する第２収容部４０２のオフセット量と同じとしてもよい。

（ｃ）各支持部３０１，３０２及び各収容部４０１，４０２の幅や、コイルスプリング５１、５２の長さ、あるいは捩り角度の具体的数値については、一例であって、これらの数値に限定されるものではない。

（ｄ）収容部、支持部、及びコイルスプリングの個数は一例であって、前記実施形態に限定されない。

（ｅ）上記実施形態では、ヒステリシストルク発生機構６０は、第１ブッシュ６１と、第２ブッシュ６２と、コーンスプリング６３と、フリクションプレート６４と、を有していたが、ヒステリシストルク発生機構６０の構成はこれに限定されない。例えば、ヒステリシストルク発生機構６０は、第２ブッシュ６２及びコーンスプリング６３を有していなくてもよい。

また、ヒステリシストルク発生機構６０は、フリクションプレート６４を有していなくてもよい。この場合、第１ブッシュ６１が、フリクションプレート６４の一対の突出部６４１を有していればよい。

１：ダンパ装置
３０：入力回転体
６０：ヒステリシストルク発生機構
３０１：第１支持部
３０２：第２支持部
４０１：第１収容部
４０２：第２収容部

Claims

回転可能に配置される入力回転体と、
前記入力回転体と相対回転可能に配置される出力回転体と、
前記入力回転体を第１回転方向に付勢し且つ前記出力回転体を第２回転方向に付勢するように圧縮した状態で配置される第１弾性部材と、
前記入力回転体を前記第２回転方向に付勢し且つ出力回転体を前記第１回転方向に付勢するように圧縮した状態で配置され、前記第１弾性部材よりもばね定数が小さい第２弾性部材と、
前記入力回転体が前記出力回転体に対して前記第２回転方向に第１角度以上捩れたときにヒステリシストルクを発生させるように構成されるヒステリシストルク発生機構と、
を備える、ダンパ装置。
前記出力回転体は、前記第１弾性部材を収容する第１収容部と、前記第２弾性部材を収容する第２収容部と、を有し、
前記入力回転体は、前記第１弾性部材を支持する第１支持部と、前記第２弾性部材を支持する第２支持部と、を有し、
前記第１収容部は、前記第１支持部と軸方向視において重複するとともに、前記第１支持部に対して第１回転方向にオフセットして配置され、
前記第２収容部は、前記第２支持部と軸方向視において重複するとともに、前記第２支持部に対して第２回転方向にオフセットして配置され、
前記第２収容部のオフセット量は、前記第１収容部のオフセット量よりも大きい、
請求項１に記載のダンパ装置。