JP2023108874A - ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の製造方法及び発泡粒子成形体の製造方法 - Google Patents
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Abstract
Description
密閉容器内において前記分散媒中の前記ポリプロピレン系樹脂粒子に無機物理発泡剤を含浸させた後、前記ポリプロピレン系樹脂粒子を前記分散媒とともに前記密閉容器から前記密閉容器内よりも低圧の雰囲気中に放出することにより、前記ポリプロピレン系樹脂粒子の前記芯層を発泡させて嵩倍率5倍以上25倍以下の一段発泡粒子を得る一段発泡工程と、
前記一段発泡粒子の気泡内の圧力を上昇させた後、前記一段発泡粒子を加熱することにより前記一段発泡粒子をさらに発泡させてポリプロピレン系樹脂発泡粒子を得る二段発泡工程と、を含み、
前記一段発泡粒子の嵩倍率M1に対する前記ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の嵩倍率M2の比M2/M1が1.2以上3.0以下である、ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の製造方法にある。
前記ポリプロピレン系樹脂発泡粒子(以下、「発泡粒子」または「二段発泡粒子」という。)の製造方法は、前述したように、分散媒に前記特定のポリプロピレン系樹脂粒子(以下、「樹脂粒子」という。)を分散させる分散工程と、前記樹脂粒子の芯層を嵩倍率M1が5倍以上25倍以下となるように発泡させて一段発泡粒子を得る一段発泡工程と、前記一段発泡粒子を、前記一段発泡粒子の嵩倍率M1に対する二段発泡粒子の嵩倍率M2の比M2/M1が1.2以上3.0以下となるように発泡させて前記二段発泡粒子を得る二段発泡工程と、を有している。このように、前記特定のポリプロピレン系樹脂粒子を二段階で発泡させることにより、高い黒色度を有し、色調のばらつきが小さく、充填性に優れた発泡粒子を容易に得ることができる。さらに、このようにして得られた発泡粒子によれば、軽量で、表面性に優れるとともに、黒色度が高く、色むらの目立たない発泡粒子成形体(以下、「成形体」という。)を容易に得ることができる。
なお、一段発泡粒子及び発泡粒子の嵩密度の測定方法については後述する。
分散工程では、前記ポリプロピレン系樹脂粒子を分散媒中に分散させる。
分散工程においては、前記樹脂粒子を分散媒中に投入した後、攪拌することにより樹脂粒子を分散媒中に分散させる。分散工程は、後に行う一段発泡工程において用いる密閉容器内で行ってもよいし、一段発泡工程において用いる密閉容器とは別の容器内で行ってもよい。製造工程の簡素化の観点からは、分散工程を、一段発泡工程において用いる密閉容器内で行うことが好ましい。
一段発泡工程においては、まず、密閉容器内において分散媒中の樹脂粒子に無機物理発泡剤を含浸させる。樹脂粒子を発泡させるための無機物理発泡剤としては、二酸化炭素、空気、窒素、ヘリウム、アルゴン等を使用することができる。環境に対する負荷や取扱い性の観点から、好ましくは二酸化炭素が用いられる。発泡剤の添加量は、樹脂粒子100質量部に対して0.1質量部以上30質量部以下であることが好ましく、0.5質量部以上15質量部以下であることが好ましい。
二段発泡工程においては、まず、一段発泡粒子に内圧を付与する。より具体的には、一段発泡粒子を耐圧容器内に入れた後、耐圧容器内を空気や二酸化炭素等の無機ガスで加圧して一段発泡粒子に無機ガスを含浸させる。これにより、一段発泡粒子の気泡内の圧力を大気圧以上とする。その後、耐圧容器から取り出した一段発泡粒子を、気泡内の圧力よりも低圧の環境下でスチームや加熱空気などの加熱媒体を用いて加熱することにより、一段発泡粒子をさらに発泡させることができる。以上の結果、嵩倍率がM2であり、嵩倍率M2が嵩倍率M1の1.2倍以上3.0倍以下である発泡粒子(二段発泡粒子)を得ることができる。
以上により得られたポリプロピレン系樹脂発泡粒子は、ポリプロピレン系樹脂を基材とする発泡層と、ポリオレフィン系樹脂を基材樹脂とし、発泡層を被覆する被覆層とを有している。また、発泡層中には、ポリプロピレン系樹脂100質量部に対して0.1質量部以上5質量部未満のカーボンブラックが含まれており、被覆層中には、ポリオレフィン系樹脂100質量部に対して0.1質量部以上5質量部未満のカーボンブラックが含まれている。発泡粒子は、得られる成形体の外観及び剛性をより高める観点から、貫通孔を有さないことが好ましい。
ただし、上記式(1)におけるVx(単位:cm3)は発泡粒子の真の体積(つまり、発泡粒子を構成する樹脂の容積と、発泡粒子内の独立気泡部分の気泡全容積との和)であり、Va(単位:cm3)は発泡粒子の見掛けの体積(つまり、発泡粒子をエタノールの入ったメスシリンダーに沈めた際の液面の上昇分から測定される体積)であり、W(単位:g)は測定用サンプルの質量であり、ρ(単位:g/cm3)は発泡層を構成するポリプロピレン系樹脂の密度である。
前記発泡粒子を型内成形することにより、発泡粒子成形体を得ることができる。成形体の密度は10kg/m3以上100kg/m3以下であることが好ましい。この場合には、成形体の軽量性と剛性とをバランスよく向上させることができる。成形体の剛性がより向上するという観点から、成形体の密度は20kg/m3以上であることがより好ましく、25kg/m3以上であることがさらに好ましい。成形体の軽量性がより向上するという観点から、成形体の密度は80kg/m3以下であることがより好ましく、50kg/m3以下であることがさらに好ましく、35kg/m3以下であることが特に好ましい。成形体の密度は、成形体の質量(単位:g)を成形体の外形寸法から求められる体積(単位:L)で除し、単位換算することにより算出される。成形体の外形寸法から体積を求めることが容易でない場合には、水没法により成形体の体積を求めることができる。
ポリプロピレン系樹脂(具体的には、エチレン-プロピレン共重合体及びエチレン-プロピレン-ブテン共重合体)のモノマー成分含有量は、IRスペクトルにより決定する公知の方法により求めた。具体的には、高分子分析ハンドブック(日本分析化学会高分子分析研究懇談会編、出版年月:1995年1月、出版社:紀伊国屋書店、ページ番号と項目名:615~616「II.2.3 2.3.4 プロピレン/エチレン共重合体」、618~619「II.2.3 2.3.5 プロピレン/ブテン共重合体」)に記載されている方法、つまり、エチレン及びブテンの吸光度を所定の係数で補正した値とフィルム状の試験片の厚み等との関係から定量する方法により求めた。より具体的には、まず、ポリプロピレン系樹脂を180℃環境下でホットプレスしてフィルム状に成形し、厚みの異なる複数の試験片を作製した。次いで、各試験片のIRスペクトルを測定することにより、エチレン由来の722cm-1及び733cm-1における吸光度(A722、A733)と、ブテン由来の766cm-1における吸光度(A766)とを読み取った。次いで、各試験片について、以下の式(2)~(4)を用いてポリプロピレン系樹脂中のエチレン成分含有量を算出した。各試験片について得られたエチレン成分含有量を算術平均した値をポリプロピレン系樹脂中のエチレン成分含有量(単位:wt%)とした。
(K´733)c=1/0.96{(K´733)a-0.268(K´722)a}・・・(2)
(K´722)c=1/0.96{(K´722)a-0.268(K´722)a}・・・(3)
エチレン成分含有量(%)=0.575{(K´722)c+(K´733)c}・・・(4)
ただし、式(2)~(4)において、K´a:各波数における見かけの吸光係数(K´a=A/ρt)、K´c:補正後の吸光係数、A:吸光度、ρ:樹脂の密度(単位:g/cm3)、t:フィルム状の試験片の厚み(単位:cm)を意味する。なお、上記式(2)~(4)はランダム共重合体に適用することができる。
ブテン成分含有量(%)=12.3(A766/L)・・・(5)
ただし、式(5)において、A:吸光度、L:フィルム状の試験片の厚み(単位:mm)を意味する。
表1に示す樹脂を230℃でヒートプレスして4mmのシートを作製し、このシートから長さ80mm×幅10mm×厚さ4mmの試験片を切り出した。この試験片の曲げ弾性率を、JIS K7171:2008に準拠して求めた。なお、圧子の半径R1及び支持台の半径R2は共に5mmであり、支点間距離は64mmであり、試験速度は2mm/分である。
表1に示す樹脂の融点は、JIS K7121:1987に基づき求めた。具体的には、まず、JIS K7121:1987に記載の「(2)一定の熱処理を行なった後、融解温度を測定する場合」に基づいて樹脂からなる試験片の状態を調節した。状態調節後の試験片を10℃/分の加熱速度で30℃から200℃まで昇温することによりDSC曲線を取得した。そして、DSC曲線に現れた融解ピークの頂点温度を融点とした。なお、測定装置としては、熱流束示差走査熱量測定装置(エスアイアイ・ナノテクノロジー(株)社製、型番:DSC7020)を用いた。
表1に示す樹脂のメルトフローレイト(つまり、MFR)は、JIS K7210-1:2014に準拠し、温度230℃、荷重2.16kgの条件で測定した。
実施例1の発泡粒子の作製に当たっては、まず、芯層形成用押出機と、被覆層形成用押出機と、これら2台の押出機に接続された共押出ダイとを備えた共押出装置を用い、共押出装置から押し出された押出物をストランドカット方式により切断して多層樹脂粒子を作製した。具体的には、表1に示すPP1と、PP1に対して表2に示す割合のカーボンブラックと、気泡調整剤とを芯層形成用押出機に供給し、押出機内で溶融混練して芯層形成用溶融混練物を得た。なお、カーボンブラックとしてはファーネスブラック(DBP吸油量100mL/mg、BET比表面積80m2/g、平均粒径20nm)を使用し、気泡調整剤としてはホウ酸亜鉛を使用し、ホウ酸亜鉛の添加量はポリプロピレン系樹脂に対して500質量ppmとした。
このようにして得られた多層樹脂粒子100kgを、分散媒としての220Lの水とともに内容積400Lの密閉容器内に投入した。次いで、密閉容器内に、多層樹脂粒子100質量部に対して0.3質量部の分散剤と、分散助剤として0.004質量部のアルキルベンゼンスルホン酸ナトリウムと0.01質量部の硫酸アルミニウムとを添加し、多層樹脂粒子を分散媒中に分散させた。分散剤としてはカオリンを使用した。
その後、密閉容器内を攪拌しながら密閉容器内に無機物理発泡剤としての二酸化炭素を供給し、容器内の温度を表2に示す発泡温度まで上昇させた。表2の「発泡剤圧力」欄に、このときの容器内圧力(つまり、含浸圧力、二酸化炭素圧力)を示す。容器内の温度が表2に示す発泡温度に到達した後、この温度を15分保持することにより、多層樹脂粒子に発泡剤を含浸させた。発泡剤の含浸が完了した後、密閉容器を開放し、内容物を温度75℃の大気圧雰囲気下に放出することにより多層樹脂粒子の芯層を発泡させた。一段発泡粒子の互着はなく、また、収縮している様子は観察されなかった。この一段発泡粒子を温度23℃、相対湿度50%の雰囲気中で24時間乾燥させた。以上により、芯層が発泡してなる発泡層と、発泡層を被覆する非発泡状態の被覆層とを備えた一段発泡粒子を得た。なお、樹脂粒子を放出する雰囲気の温度Tuは、密閉容器直下の空間に冷却のための空気を導入することにより調整した。
次に、一段発泡粒子を耐圧容器としての加圧タンク内に入れ、加圧タンクを密閉した。この状態で加圧タンク内を無機ガスとしての空気で加圧し、一段発泡粒子の気泡内の圧力が表2の「内圧」欄に示す値となるように、気泡内に空気を含浸させた。一段発泡粒子への内圧の付与が完了した後、一段発泡粒子を加圧タンクから取り出し、金属製のドラムに入れた。その後、一段発泡粒子に表2の「ドラム圧力」欄に示す圧力を有するスチームを供給し、大気圧下で加熱した。以上により、一段発泡粒子をさらに発泡させて発泡粒子(二段発泡粒子)を得た。このようにして得られた発泡粒子の諸特性は、表2に示す通りであった。
実施例2及び実施例3の発泡粒子の製造方法は、一段発泡工程における密閉容器内の圧力(つまり、発泡剤圧力)及び二段発泡工程におけるスチームの圧力(つまり、ドラム圧力)を表2に示す値に変更した以外は、実施例1の発泡粒子の製造方法と同様である。
実施例4の発泡粒子の製造方法は、被覆層を構成する樹脂をPO1からPO2に変更した以外は、実施例1の発泡粒子の製造方法と同様である。
実施例5の発泡粒子の製造方法は、樹脂粒子の芯層(つまり、発泡粒子の発泡層)を構成する樹脂をPP1からPP2に変更した以外は、実施例1の発泡粒子の製造方法と同様である。
実施例6の発泡粒子の製造方法は、一段発泡工程における密閉容器内の圧力(つまり、発泡剤圧力)、発泡温度、及び二段発泡工程におけるスチームの圧力(つまり、ドラム圧力)を表2に示す値に変更した以外は、実施例5の発泡粒子の製造方法と同様である。
実施例7の発泡粒子の製造方法は、樹脂粒子の芯層(つまり、発泡粒子の発泡層)を構成する樹脂をPP1からPP3に変更し、一段発泡工程における密閉容器内の圧力(つまり、発泡剤圧力)、発泡温度、及び二段発泡工程におけるスチームの圧力(つまり、ドラム圧力)を表2に示す値に変更した以外は、実施例1の発泡粒子の製造方法と同様である。
比較例1の発泡粒子の製造方法においては、まず、実施例1と同様の方法により多層樹脂粒子を作製した。そして、この樹脂粒子を一段発泡工程のみで嵩倍率35倍まで発泡させることにより発泡粒子を作製した。比較例1の発泡粒子の製造方法においては、二段発泡工程は実施していない。比較例1における一段発泡工程の発泡温度及び発泡剤圧力は表3に示した通りであった。
比較例2の発泡粒子の製造方法は、芯層及び被覆層に配合するカーボンブラックの量を表3に示す値に変更した以外は、比較例1の発泡粒子の製造方法と同様である。
比較例3及び比較例4の発泡粒子の製造方法においては、まず、芯層のみからなる単層の樹脂粒子を作製した。具体的には、表1に示すPP1と、PP1に対して表3に示す割合のカーボンブラックと、気泡調整剤とを押出機に供給し、押出機内で溶融混練して溶融混練物を得た。そして、押出機から溶融混練物を押出することにより、非発泡状態の円柱状の芯層からなる押出物を形成させた。押出物を引き取りながら水中で冷却し、ペレタイザーを用いて適当な長さに切断することにより、芯層のみからなる樹脂粒子を得た。その後、表3に示す条件で一段発泡工程及び二段発泡工程を行うことにより、樹脂粒子を発泡させて発泡粒子を得た。
比較例5の発泡粒子の製造方法は、被覆層中にカーボンブラックを配合しない以外は、実施例3の発泡粒子の製造方法と同様である。
参考例1の発泡粒子の製造方法においては、まず、芯層及び被覆層にカーボンブラックを配合しない以外は、実施例1と同様の方法により樹脂粒子を作製した。その後、表3に示す条件で一段発泡工程及び二段発泡工程を行うことにより、樹脂粒子を発泡させて発泡粒子を得た。
参考例2の発泡粒子の製造方法においては、まず、芯層中にカーボンブラックを配合しない以外は、比較例3及び比較例4と同様の方法により樹脂粒子を作製した。その後、表3に示す条件で一段発泡工程及び二段発泡工程を行うことにより、樹脂粒子を発泡させて発泡粒子を得た。
一段発泡粒子を相対湿度50%、温度23℃、気圧1atmの環境下で24時間以上静置し、一段発泡粒子の状態を調節した。状態調節後の一段発泡粒子をメスシリンダー内に自然に堆積するようにして充填し、メスシリンダーの目盛から一段発泡粒子群の嵩体積(単位:L)を読み取った。その後、メスシリンダー内の一段発泡粒子群の質量(単位:g)を前述した嵩体積で除し、さらに単位換算することにより、一段発泡粒子の嵩密度(単位:kg/m3)を算出した。そして、発泡層を構成するポリプロピレン系樹脂の密度を一段発泡粒子の嵩密度で除することにより、一段発泡粒子の嵩倍率M1を算出した。表2及び表3に、実施例、比較例及び参考例の一段発泡粒子の嵩倍率M1を示す。
一段発泡粒子に替えて発泡粒子を用い、前述した一段発泡粒子の嵩密度の測定方法と同様にして発泡粒子の嵩密度(単位:kg/m3)を測定した。そして、発泡層を構成するポリプロピレン系樹脂の密度を発泡粒子の嵩密度で除することにより、発泡粒子の嵩倍率M2を算出した。表2及び表3に、実施例、比較例及び参考例の発泡粒子の嵩倍率M2及び嵩密度を示す。
発泡粒子の独立気泡率は、ASTM-D2856-70手順Cに基づき空気比較式比重計を用いて測定した。具体的には、次のようにして求めた。状態調節後の嵩体積約20cm3の発泡粒子を測定用サンプルとし、下記の通りエタノール没法により正確に見掛けの体積Vaを測定した。見掛けの体積Vaを測定した測定用サンプルを十分に乾燥させた後、ASTM-D2856-70に記載されている手順Cに準じ、島津製作所社製アキュピックII1340により測定される測定用サンプルの真の体積の値Vxを測定した。そして、これらの体積の値Va及びVxを用い、下記の式(6)に基づいて測定用サンプルの独立気泡率を計算した。以上の操作を測定用サンプルを変更して5回行い、5つの測定用サンプルにおける独立気泡率の算術平均値(N=5)を発泡粒子の独立気泡率とした。
ただし、上記式(6)における記号の意味は以下の通りである。
Vx:上記方法で測定される発泡粒子の真の体積、即ち、発泡粒子を構成する樹脂の容
積と、発泡粒子内の独立気泡部分の気泡全容積との和(単位:cm3)
Va:発泡粒子を、エタノールの入ったメスシリンダーに沈めた際の水位上昇分から測
定される発泡粒子の見掛けの体積(単位:cm3)
W:発泡粒子測定用サンプルの質量(単位:g)
ρ:発泡粒子を構成する樹脂の密度(単位:g/cm3)
状態調節を行った後の発泡粒子1~3mgを用い、JIS K7121:1987に準拠して示差走査熱量測定を行うことによりDSC曲線を取得した。なお、DSCにおける測定開始温度は23℃、測定終了温度は200℃、加熱速度は10℃/分とした。また、測定装置としてはティー・エイ・インスツルメント社製「DSC.Q1000」を使用した。前述した方法により得られたDSC曲線における高温ピークの面積を算出し、この値を高温ピーク熱量として表2及び表3に示した。
安息角及び評価用成形型に充填した際の充填性に基づいて、発泡粒子の充填性の評価を行った。安息角の測定方法は以下の通りである。発泡粒子の安息角の測定には、筒井理学機器株式会社製の安息角測定装置「流動表面角測定器FSA-100S」を用い、円筒回転法により安息角の測定を行った。具体的には、まず、嵩体積200mLの発泡粒子を容積500mLの円筒型容器内に入れた。次に、回転速度を1周26秒とし、容器を3分間回転させて発泡粒子の堆積状態を調整した。発泡粒子の状態調整が終わった後、更に容器の回転を継続した。そして、容器内の発泡粒子の堆積物の上部が崩れる直前に容器の回転を停止させた。この操作により形成された発泡粒子の堆積物における、斜面の上端と下端とに合わせて角度計を設定し、斜面の角度を測定した。このようにして得られた斜面の角度を発泡粒子の安息角とした。
縦300mm×横250mm×厚さ60mmの内寸法を有するキャビティを備えた成形型内に発泡粒子を充填した後、成形型内に加熱媒体としてのスチームを供給して型内成形を行った。成形前に、発泡粒子に0.1MPa(G)の内圧を付与する前処理加圧を行い、クラッキング量を10%(つまり、6mm)に設定して成形を行った。型内成形は、より詳細には、以下の手順により行った。まず、成形型を閉鎖した後、成形型の厚み方向における両面からスチームを5秒供給して予備加熱する排気工程を行った。その後、後述する本加熱における成形圧より0.08MPa(G)低い圧力に達するまで、成形型の一方の面側からスチームを供給して一方加熱を行った。次いで、本加熱における成形圧より0.04MPa(G)低い圧力に達するまで成形型の他方の面側よりスチームを供給して一方加熱を行った。その後、成形型の両面からスチームを供給して本加熱を行った。本加熱が完了した後、成形型内の圧力を解放し、成形体の発泡力による表面圧力が0.04MPa(G)になるまで成形型内において成形体を冷却した。その後、成形型から成形体を取り出した。離型後の成形体を80℃のオーブン中で12時間静置して養生工程を行った。以上により、縦300mm×横250mm×厚さ60mmの成形体を得た。
成形体を折り曲げて破断させ、破断面に存在する発泡粒子の数C1と破壊した発泡粒子の数C2とを求め、上記破断面に存在する発泡粒子の数に対する破壊した発泡粒子の数の比率(つまり、材料破壊率)を算出した。材料破壊率は、C2/C1×100という式から算出される。異なる試験片を用いて上記測定を5回行い、材料破壊率をそれぞれ求めた。そして、これらの材料破壊率の算術平均値が90%以上であるときを合格と判定した。
成形体の中央部に100mm×100mmの正方形を描き、該正方形の一の角から対角線を引いた。この対角線上に存在するの1mm×1mmの大きさ以上のボイド(間隙)の数を数え、ボイドの数が3個未満であるときを合格と判定した。
成形体を厚み方向から見た平面視において、各頂点より中心方向に10mm内側となる4か所の位置における成形体の厚みと、中央部における成形体の厚みとをそれぞれ計測した。次いで、計測した箇所のうち最も厚みの厚い箇所の厚みに対する最も厚みの薄い箇所の厚みの比(単位:%)を算出し、厚みの比が95%以上であるときを合格と判定した。
前述した最低成形圧での型内成形を行った際に、本加熱が完了した時点から、成形体の発泡力による表面圧力が0.04MPa(G)に到達した時点までの時間を計測し、この時間を冷却時間とした。
前述した最低成形圧での型内成形により得られた成形体の質量(単位:g)を成形体の外形寸法から求められる体積(単位:L)で除した後、単位換算することにより成形体の密度(単位:kg/m3)を算出した。
色調の評価は、CIE 1976 L*a*b*表色系におけるL*値に基づく成形体の色の濃さの判定及び成形体の色ムラの程度の判定に基づいて行った。L*値の測定方法は以下の通りである。まず、成形体のスキン面、つまり、型内成形時に成形型と接触していた面から無作為に5か所の部位を選択し、分光色差計(日本電色工業社製「SE2000」)を用いてL*値を測定した。なお、測定範囲は30mmΦとし、測定方法は反射法とした。そして、これら5か所の測定位置におけるL*値の算術平均値を成形体のL*値とした。実施例及び比較例の発泡粒子からなる成形体のL*値は表2及び表3の「色調」欄のうち「L*値」欄に示す通りであった。また、表2及び表3の「色調」欄のうち「色の濃さ」の欄には、成形体のL*値が24未満である場合には記号「A」、L*値が24以上28未満である場合には記号「B」、L*値が28以上である場合には記号「C」を記載した。L*値は明るさの指標であり、その値が低いほど黒色度が高く、黒色が濃いことを意味している。
Claims (8)
- ポリプロピレン系樹脂を基材樹脂とし、前記ポリプロピレン系樹脂100質量部に対して0.1質量部以上5質量部未満のカーボンブラックが配合された芯層と、ポリオレフィン系樹脂を基材樹脂とし、前記ポリオレフィン系樹脂100質量部に対して0.1質量部以上5質量部未満のカーボンブラックが配合され、前記芯層を被覆する被覆層と、を備えたポリプロピレン系樹脂粒子を分散媒に分散させる分散工程と、
密閉容器内において前記分散媒中の前記ポリプロピレン系樹脂粒子に無機物理発泡剤を含浸させた後、前記ポリプロピレン系樹脂粒子を前記分散媒とともに前記密閉容器から前記密閉容器内よりも低圧の雰囲気中に放出することにより、前記ポリプロピレン系樹脂粒子の前記芯層を発泡させて嵩倍率5倍以上25倍以下の一段発泡粒子を得る一段発泡工程と、
前記一段発泡粒子の気泡内の圧力を上昇させた後、前記一段発泡粒子を加熱することにより前記一段発泡粒子をさらに発泡させてポリプロピレン系樹脂発泡粒子を得る二段発泡工程と、を含み、
前記一段発泡粒子の嵩倍率M1に対する前記ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の嵩倍率M2の比M2/M1が1.2以上3.0以下である、ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の製造方法。 - 前記一段発泡粒子の嵩倍率M1に対する前記ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の嵩倍率M2の比M2/M1が1.8以上3.0以下である、請求項1に記載のポリプロピレン系樹脂発泡粒子の製造方法。
- 前記一段発泡工程において、前記ポリプロピレン系樹脂粒子を放出する雰囲気の温度Tuが40℃以上80℃未満である、請求項1または2に記載のポリプロピレン系樹脂発泡粒子の製造方法。
- 前記被覆層の基材樹脂である前記ポリオレフィン系樹脂の融点Tmsが前記芯層の基材樹脂である前記ポリプロピレン系樹脂の融点Tmcよりも低い、請求項1~3のいずれか1項に記載のポリプロピレン系樹脂発泡粒子の製造方法。
- 前記ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の嵩倍率M2が30倍以上75倍以下である、請求項1~4のいずれか1項に記載のポリプロピレン系樹脂発泡粒子の製造方法。
- 前記カーボンブラックが、ジブチルフタレート吸油量が150mL/100g未満の着色用カーボンブラックである、請求項1~5のいずれか1項に記載のポリプロピレン系樹脂発泡粒子の製造方法。
- 前記芯層の基材樹脂であるポリプロピレン系樹脂がエチレン-プロピレン-ブテン共重合体またはプロピレン-ブテン共重合体であるとともに、これらの共重合体におけるブテン成分含有量が2質量%以上15質量%以下である、請求項1~6のいずれか1項に記載のポリプロピレン系樹脂発泡粒子の製造方法。
- 請求項1~7のいずれか1項に記載のポリプロピレン系樹脂発泡粒子の製造方法により得られたポリプロピレン系樹脂発泡粒子を成形型内に充填した後、前記成形型内に加熱媒体を供給して型内成形を行うことにより発泡粒子成形体を作製する、発泡粒子成形体の製造方法。
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