JP2023046610A - 柱梁接合部の構造 - Google Patents

Abstract

【課題】溶接組立箱形断面柱の内側にエレクトロスラグ溶接によって内ダイアフラムが取り付けられ、外側にＨ形鋼梁が接合された柱梁接合部の構造において、柱に大きな引張力が作用するときに柱梁接合部に発生する恐れのある脆性破壊を、簡単な構造により抑制して、柱梁接合部の変形能力を向上できる、柱梁接合部の構造を提供する。【解決手段】溶接組立箱形断面柱の内側にエレクトロスラグ溶接によって内ダイアフラムが取り付けられ、前記溶接組立箱形断面柱の外側にＨ形鋼梁が接合された柱梁接合部の構造であって、前記Ｈ形鋼梁のフランジは前記溶接組立箱形断面柱に開先溶接され、前記溶接組立箱形断面柱の内側の表面位置における、前記エレクトロスラグ溶接の溶接金属の幅の範囲内に、前記開先溶接の溶接金属が収まっていることを特徴とする柱梁接合部の構造。【選択図】図１

Description

本発明は、溶接組立箱形断面柱の内側にエレクトロスラグ溶接によって内ダイアフラムが取り付けられ、前記溶接組立箱形断面柱の外側にＨ形鋼梁が接合された柱梁接合部の構造に関するものである。

超高層建築物の下層部には、溶接組立箱形断面柱が多く用いられている。これは、溶接組立箱形断面柱は、ロール成型角形鋼管柱やプレス成型角形鋼管柱と比べて、厚肉化及び高強度化が容易なためである。溶接組立箱形断面柱の製作にあたっては、厚肉の鋼板を完全溶込溶接により接合することが多い。ここで、ＣＯ_２溶接など１パスごとの溶接量が小さい小入熱の溶接方法を適用すると、溶接パス数が多くなり、溶接組立箱形断面柱の製作効率が悪い。そこで、溶接組立箱形断面柱の製作効率を上げるために、溶接組立箱形断面柱のスキンプレート同士の角溶接にはサブマージアーク溶接等、溶接組立箱形断面柱のスキンプレートと内ダイアフラムとの溶接にはエレクトロスラグ溶接等、大入熱の溶接方法が適用されることが多い。

図２０に、溶接組立箱形断面柱の内側にエレクトロスラグ溶接によって内ダイアフラム９２が取り付けられ、溶接組立箱形断面柱の外側にＨ形鋼梁が接合された柱梁接合部９の構造の一例を示す。

溶接組立箱形断面柱のスキンプレート９１と内ダイアフラム９２間のエレクトロスラグ溶接では、入熱量が１０００ｋＪ／ｃｍ程度まで及ぶ場合もあり、スキンプレート９１及び内ダイアフラム９２の広範囲に、エレクトロスラグ溶接の溶接金属９７からの大入熱により鋼材の性能が劣化した熱影響部（ＨＡＺ）９７ａが生じる。

また、スキンプレート９１の内面に当接する裏当て金９４、９５の先端面の一部は、エレクトロスラグ溶接によって溶融せずに残る。これにより、スキンプレート９１の内面との間にスリット９４ｓ、９５ｓが形成される。

そして、地震時等には、図２１に示すように、溶接組立箱形断面柱のスキンプレート９１及びその外側に接合されるＨ形鋼梁のフランジ９３から生じる引張力により、スリット９４ｓ、９５ｓ付近に応力集中が発生する。このため、内ダイアフラム形式の溶接組立箱形断面柱の柱梁接合部の構造では、地震時等に内ダイアフラムの外周に取り付けられる裏当て金９４、９５とスキンプレート９１との間のスリット９４ｓ、９５ｓの底部を起点とする脆性破壊が発生する恐れがある。

このような問題に対応すべく、例えば特許文献１では、内ダイアフラムの外周に取り付けられる裏当て金の先端面とスキンプレートとの間にセラミック製のスペーサーを配置して、裏当て金とスキンプレートとの間に形成されるスリットの底部の曲率半径を大きくすることで、スリットの底部を起点とする脆性破壊の発生を抑制する柱梁接合部の構造が開示されている。

特開２００８－２７９４８３号公報

しかし、特許文献１に開示される柱梁接合部の構造では、内ダイアフラムの外周に取り付けられる裏当て金や、裏当て金の先端面とスキンプレートとの間に配置されるセラミック製のスペーサーの点数が多いため、エレクトロスラグ溶接部の断面形状が複雑化し、施工の手間と費用が増加してしまう。

本発明者らは、内ダイアフラム形式の溶接組立箱形断面柱に大きな引張力が作用するときの、内ダイアフラムのエレクトロスラグ溶接部の挙動を、有限要素法による数値解析等により詳細に検討した。そして、下記（１）～（３）のような挙動が生じることを確認した。

（１）溶接組立箱形断面柱のスキンプレ－トに大きな引張力が作用すると、ポアソン効果により、スキンプレートの板厚が減少する。（２）溶接組立箱形断面柱に作用する引張力により、スキンプレ－トの板厚が減少すると、エレクトロスラグ溶接部の裏当て金とスキンプレートとの間の隙間が拡がる。（３）内ダイアフラムのエレクトロスラグ溶接部では、裏当て金とスキンプレートとの間に形成されるスリットの底部に接する熱影響部や溶融線上で、大きな引張応力が発生する。

そして、上記（１）～（３）の挙動が生じると、エレクトロスラグ溶接部において、裏当て金とスキンプレートとの間に形成されるスリットの底部を起点とする脆性破壊が誘起されやすいことを見出した。

本発明者らは、上述の検討結果を踏まえて、さらに鋭意研究開発を重ねた結果、本発明を着想するに至った。

本発明は、溶接組立箱形断面柱の内側にエレクトロスラグ溶接によって内ダイアフラムが取り付けられ、外側にＨ形鋼梁が接合された柱梁接合部の構造において、柱に大きな引張力が作用するときに柱梁接合部に発生する恐れのある脆性破壊を、簡単な構造により抑制して、柱梁接合部の変形能力を向上できる、柱梁接合部の構造を提供することを目的とする。

上記課題を解決するための手段は、以下の通りである。
［１］ 溶接組立箱形断面柱の内側にエレクトロスラグ溶接によって内ダイアフラムが取り付けられ、前記溶接組立箱形断面柱の外側にＨ形鋼梁が接合された柱梁接合部の構造であって、前記Ｈ形鋼梁のフランジは前記溶接組立箱形断面柱に開先溶接され、前記溶接組立箱形断面柱の内側の表面位置における、前記エレクトロスラグ溶接の溶接金属の幅の範囲内に、前記開先溶接の溶接金属が収まっていることを特徴とする柱梁接合部の構造。

ここで、溶接組立箱形断面柱の内側の表面位置における、エレクトロスラグ溶接の溶接金属の幅とは、溶接組立箱形断面柱の高さ方向に沿って測定した溶接金属の長さをいうものとする。
［２］ 前記開先溶接の溶接金属は、前記内ダイアフラムの上面と下面との間の高さに収まっていることを特徴とする［１］に記載の柱梁接合部の構造。
［３］ 前記開先溶接の余盛の頂部に、フランク角を小さくする仕上げ溶接が施されていることを特徴とする［１］又は［２］に記載の柱梁接合部の構造。

スキンプレートの外面にＨ形鋼梁のフランジを接合する開先溶接の余盛が大きい場合や、Ｈ形鋼梁のフランジと内ダイアフラムとの高さのずれが大きい場合には、エレクトロスラグ溶接部の裏当て金とスキンプレートの内面との間に形成されるスリットと同じ高さで、スキンプレートの外面が開先溶接の溶接金属により拘束されることとなる。よって、溶接組立箱形断面柱に大きな引張力が作用して、スキンプレートの板厚がポアソン効果により減少すると、スキンプレートの外面が開先溶接によって拘束される分だけ、スキンプレートの内面側のスリットのき裂先端開口変位が大きくなってしまう。

これに対し、本発明の柱梁接合部の構造では、溶接組立箱形断面柱の内側の表面位置における、エレクトロスラグ溶接の溶接金属の幅の範囲内に、開先溶接の溶接金属が収まっている。すなわち、内ダイアフラムのエレクトロスラグ溶接部の裏当て金と、溶接組立箱形断面柱のスキンプレートの内面との間に形成されるスリットが、スキンプレートの外面の開先溶接の溶接金属と同じ高さに位置しないように構成されている。つまり、溶接組立箱形断面柱に大きな引張力が作用して、スキンプレートの板厚がポアソン効果により減少するとき、スリットが形成される高さでは、スキンプレートの外面が開先溶接により拘束されない。

よって、スリットが形成される高さにおいてスキンプレートの外面が突合せスリットにより拘束される場合に比べて、スリットのき裂先端開口変位を小さくできる。この結果、裏当て金とスキンプレートとの間に形成されるスリットの底部に接する熱影響部や溶融線上に発生する引張応力を小さくでき、スリットの底部を起点とする脆性破壊の発生を極めて簡単な構造により抑制でき、柱梁接合部の変形能力を向上できる。

図１は、本発明の柱梁接合部の構造の一例を示す断面図である。 図２は、本発明の柱梁接合部の構造の他の一例を示す断面図である。 図３は、本発明の柱梁接合部の構造のさらに他の一例の要部を示す断面図である。 図４（ａ）及び図４（ｂ）は、本発明の柱梁接合部の構造が荷重を受けるときに、エレクトロスラグ溶接の裏当て金とスキンプレートの内面との間のスリットに生じる変形を模式的に示す図である。 図５（ａ）及び図５（ｂ）は、本発明の柱梁接合部の構造が荷重を受けるときの相当塑性ひずみ及び応力三軸度を数値解析により計算するための解析モデルを示す図である。 図６（ａ）及び図６（ｂ）は、図５（ａ）及び図５（ｂ）に示す解析モデルにおける、エレクトロスラグ溶接部の裏当て金とスキンプレートの内面との間のスリットの底部のき裂先端開口変位の測定方法を示す図である。 図７は、本発明の柱梁接合部の構造の一例が外力を受けたときの、エレクトロスラグ溶接部の裏当て金とスキンプレートの内面との間のスリットの底部のき裂先端開口変位の変化を示すグラフである。 図８は、本発明の柱梁接合部の構造の一例が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する相当塑性ひずみの数値解析結果を示すコンター図である。 図９は、本発明の柱梁接合部の構造の他の一例が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する相当塑性ひずみの数値解析結果を示すコンター図である。 図１０は、本発明の柱梁接合部の構造のさらに他の一例が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する相当塑性ひずみの数値解析結果を示すコンター図である。 図１１は、本発明の柱梁接合部の構造のさらに他の一例が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する相当塑性ひずみの数値解析結果を示すコンター図である。 図１２は、本発明の構成を有しない柱梁接合部の構造が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する相当塑性ひずみの数値解析結果を示すコンター図である。 図１３は、本発明の構成を有しない柱梁接合部の構造が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する相当塑性ひずみの数値解析結果を示すコンター図である。 図１４は、本発明の柱梁接合部の構造の一例が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する応力三軸度の数値解析結果を示すコンター図である。 図１５は、本発明の柱梁接合部の構造の他の一例が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する応力三軸度の数値解析結果を示すコンター図である。 図１６は、本発明の柱梁接合部の構造のさらに他の一例が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する応力三軸度の数値解析結果を示すコンター図である。 図１７は、本発明の柱梁接合部の構造のさらに他の一例が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する応力三軸度の数値解析結果を示すコンター図である。 図１８は、本発明の構成を有しない柱梁接合部の構造が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する応力三軸度の数値解析結果を示すコンター図である。 図１９は、本発明の構成を有しない柱梁接合部の構造が外力を受けたときに、梁フランジのスキンプレートへの開先溶接の近傍に生じる発生する応力三軸度の数値解析結果を示すコンター図である。 図２０は、従来の柱梁接合部の構造の一例を示す断面図である。 図２１は、従来の柱梁接合部の構造が荷重を受けるときに、エレクトロスラグ溶接の裏当て金とスキンプレートの内面とのスリットに生じる変形を模式的に示す図である。

以下、図面を参照して、本発明の柱梁接合部の構造の実施形態について、具体的に説明する。

図１に、本発明の一実施形態の柱梁接合部１の構造を示す。本実施形態の柱梁接合部１の構造は、溶接組立箱形断面柱の内側にエレクトロスラグ溶接によって内ダイアフラム１２が取り付けられ、溶接組立箱形断面柱の外側にＨ形鋼梁が接合されたものである。

図１に示すとおり、Ｈ形鋼梁のフランジ１３は、溶接組立箱形断面柱のスキンプレート１１に、フランジ１３側に開先を設け、余盛高さ１８ｈを有する開先溶接１８により溶接されている。内ダイアフラム１２の外周の上下両面には、内ダイアフラム１２を溶接組立箱形断面柱のスキンプレート１１にエレクトロスラグ溶接するときに溶接金属が流し込まれる空間を取り囲むように、裏当て金１４、１５が取り付けられている。

スキンプレート１１の内面に当接する裏当て金１４、１５の先端面の一部は、エレクトロスラグ溶接によって溶融せずに残る。これにより、スキンプレート１１の内面との間にスリット１４ｓ、１５ｓが形成される。

本実施形態の柱梁接合部の構造では、溶接組立箱形断面柱の内側の表面位置における、エレクトロスラグ溶接の溶接金属１７の幅、すなわち、溶接組立箱形断面柱の高さ方向に沿って測定した上記位置における溶融金属１７の長さの範囲内に、Ｈ形鋼梁のフランジ１３をスキンプレート１１に接合する開先溶接１８の溶接金属が収まっている。すなわち、エレクトロスラグ溶接部の裏当て金１４、１５とスキンプレート１１の内面との間のスリット１４ｓ、１５ｓが、Ｈ形鋼梁のフランジ１３のスキンプレート１１への開先溶接１８の溶接金属と同じ高さに位置しないように構成されている。

ここで、図２に示す変形例の柱梁接合部２の構造のように、Ｈ形鋼梁のフランジ１３のスキンプレート１１への開先溶接１８の溶接金属は、内ダイアフラム１２の上面と下面との間の高さに収まるようにすると、さらに好ましい。

また、溶接組立箱形断面柱のスキンプレート１１にＨ形鋼梁のフランジ１３を接合する開先溶接１８の余盛高さ１８ｈが小さい場合には、スキンプレート１１とＨ形鋼梁のフランジ１３との間に大きな引張力が作用すると、開先溶接１８の余盛の頂部での応力三軸度が大きくなりやすい。そして、スキンプレート１１とＨ形鋼梁のフランジ１３との開先溶接１８で延性亀裂及び脆性亀裂が発生しやすくなり、結果として柱梁接合部の早期破壊につながることがある。

そこで、図３に示すように、Ｈ形鋼梁のフランジ１３のスキンプレート１１への開先溶接１８の余盛の頂部には、フランク角を小さくする仕上げ溶接１９を施す（開先溶接１８のフランク角１８ａよりも小さいフランク角１９ａを有する仕上げ溶接１９を施す）と、さらに好ましい。このようにすることで、開先溶接１８および仕上げ溶接１９によるスキンプレートの拘束力を大きくせずに、開先溶接１８の余盛の頂部のフランク角を小さくし、スキンプレート１１とＨ形鋼梁のフランジ１３との開先溶接１８での延性亀裂及び脆性亀裂の発生を抑えることが出来る。

仕上げ溶接１９の高さ１９ｈは、３ｍｍ～７ｍｍの範囲とすることが好ましい。

本発明の柱梁接合部の構造において、溶接組立箱形断面柱のスキンプレート１１に引張力が作用するときの、エレクトロスラグ溶接部の裏当て金１４とスキンプレート１１の内面との間のスリット１４ｓの底部のき裂先端開口変位（Crack Tip Opening Displacement、以下、ＣＴＯＤという）の変化、並びにＨ形鋼梁のフランジ１３のスキンプレート１１への開先溶接１８の近傍に生じる発生する相当塑性ひずみ及び応力三軸度の分布を、有限要素法による数値解析で求め、本発明の効果を検証したので、これについて説明する。

図５（ａ）及び図５（ｂ）に、本数値解析で対象とした解析モデルの形状を示す。

本数値解析で対象とした解析モデルは、平面歪状態の二次元要素とした。溶接組立箱形断面柱のスキンプレート１１及び内ダイアフラム１２の部分の板厚は４０ｍｍとし、５９０Ｎ／ｍｍ^２級鋼板を模擬した材料特性を設定した。また、Ｈ形鋼梁のフランジ１３の板厚は３２ｍｍとし、４９０Ｎ／ｍｍ^２級鋼板を模擬した材料特性を設定した。内ダイアフラム１２とＨ形鋼梁のフランジ１３との間には高さのずれがなく、両者の板厚中心が同じ高さにあるものとした。スキンプレート１１の表面におけるエレクトロスラグ溶接の溶け込み半径は、２６．３ｍｍに設定した。

図６（ａ）及び図６（ｂ）に、本解析モデルにおける、エレクトロスラグ溶接部の裏当て金１４とスキンプレート１１の内面との間のスリット１４ｓの底部のき裂先端開口変位の測定方法を示す。図６（ａ）に示すとおり、スリット１４ｓの底部は、引張力が作用する前の初期状態での開口幅が０．４ｍｍの半円形状を有するものとした。

そして、図６（ｂ）に示すとおり、スリット１４ｓの最奥部からスリット１４ｓの両側壁に向かって斜め４５°方向に延ばした仮想線が、スリット１４ｓの両側壁と交差する２点間の水平方向の幅を、スリット１４ｓの底部のＣＴＯＤとした。

表１に示すとおり、溶接組立箱形断面柱のスキンプレート１１にＨ形鋼梁のフランジ１３を接合する開先溶接１８の余盛高さ１８ｈの大きさを、２．５ｍｍ、５．０ｍｍ、１０．０ｍｍ、２０．０ｍｍの４種類に変化させ、それぞれについて開先溶接１８の余盛の頂部に仕上げ溶接１９が施されていない例（試験番号１、３、５、７）と、仕上げ溶接が施された例（試験番号２、４、６、８）を対象として、数値解析を実施した。試験番号２、４、６、８の仕上げ溶接１９の高さ１９ｈは５ｍｍとし、スキンプレート１１とのフランク角１９ａは４５°とした。

上述のとおり、スキンプレート１１の表面におけるエレクトロスラグ溶接の溶け込み半径は２６．３ｍｍであり、スリット１４ｓの底部の内ダイアフラム１２の板厚中心からの高さはこれに等しい。試験番号１～６は、開先溶接１８の余盛頂部のフランジ１３の板厚中心からの高さがそれぞれ１８．５ｍｍ、２１．０ｍｍ、２６．０ｍｍであるので、スリット１４ｓが開先溶接１８の溶接金属と同じ高さに位置しない本発明例である。試験番号７、８は、開先溶接１８の余盛頂部のフランジ１３の板厚中心からの高さが３６．０ｍｍであるので、スリット１４ｓが開先溶接１８の溶接金属と同じ高さに位置する比較例である。

これら試験番号１～８の解析モデルの各々について、図５（ａ）に示すとおり、内ダイアフラム１２の端部、Ｈ形鋼梁のフランジ１３の端部、スキンプレート１１の下端（柱梁接合部側の端部）を固定端として変位及び回転を拘束し、スキンプレート１１の上端に引張力を作用させ、この引張力を漸増させる条件で、本数値解析を実施した。

図７に、溶接組立箱形断面柱のスキンプレート１１の上端の引張変位量と、内ダイアフラム１２のエレクトロスラグ溶接部のスリット１４ｓ、１５ｓの底部のＣＴＯＤとの関係を、上述の数値解析により求めた結果を、Ｈ形鋼梁のフランジ１３の開先溶接１８（１９）の余盛高さ毎に比較して示す。なお、いずれの解析においても、スキンプレート１１の上端の引張変位量と引張荷重との比の変化量が１％以内に収まっていることを確認している。

図７に示すとおり、Ｈ形鋼梁のフランジ１３の開先溶接１８の余盛高さ１８ｈが大きくなるほど、これにほぼ比例するようにスリット１４ｓ、１５ｓの底部のＣＴＯＤも大きくなっている。そして、Ｈ形鋼梁のフランジ１３の開先溶接１８の余盛高さ１８ｈを小さくし、スリット１４ｓが開先溶接１８の溶接金属と同じ高さに位置しないようにすることで、内ダイアフラム１２のエレクトロスラグ溶接部のスリット１４ｓ、１５ｓの底部からの脆性破壊を抑制できることがわかる。

図８～図１３に、試験番号１～６における、Ｈ形鋼梁のフランジ１３のスキンプレート１１への開先溶接１８の近傍に生じる相当塑性ひずみの分布を、コンター図で示す。また、図１４～図１９に、試験番号１～６における、開先溶接１８の近傍に生じる応力三軸度の分布を、コンター図で示す。

図８～図１９に示すとおり、開先溶接１８の余盛高さ１８ｈが大きいほど、スキンプレート１１とＨ形鋼梁のフランジ１３との間の相当塑性ひずみ及び応力三軸度が小さくなっている。また、また仕上げ溶接１９が施されていない例（試験番号１、３、５）より仕上げ溶接１９が施されている例（試験番号２、４、６）の方が、相当塑性ひずみ及び応力三軸度が小さくなっている。

すなわち、Ｈ形鋼梁のフランジ１３のスキンプレート１１への開先溶接１８の余盛高さ１８ｈが大きく、かつ開先溶接１８の余盛の頂部にフランク角を小さくする仕上げ溶接１９が施されている場合に、この開先溶接１８における延性亀裂や脆性亀裂の早期発生を抑える効果が最も高いことがわかる。

つまり、溶接組立箱形断面柱の内側にエレクトロスラグ溶接によって内ダイアフラムが取り付けられた柱梁接合部の構造において、内ダイアフラム１２のエレクトロスラグ溶接部のスリット１４ｓ、１５ｓの底部からの脆性破壊を抑制すべく、スリット１４ｓが開先溶接１８の溶接金属と同じ高さに位置しないように、Ｈ形鋼梁のフランジ１３の開先溶接１８の余盛高さ１８ｈを小さくすると、開先溶接１８のスキンプレート１１とのフランク角１８ａが大きくなり、この開先溶接１８の余盛の頂部での応力三軸度が大きくなりやすい。

そこで、さらに開先溶接１８の余盛の頂部に、フランク角を小さくする仕上げ溶接１９を施すことにより、内ダイアフラム１２のエレクトロスラグ溶接部のスリット１４ｓ、１５ｓの底部からの脆性破壊を抑制しながら、開先溶接１８からの延性亀裂及び脆性亀裂を抑えることができることがわかる。

上述のとおり、本発明の柱梁接合部の構造により、裏当て金とスキンプレートとの間に形成されるスリットの底部に接する熱影響部や溶融線上に発生する引張応力を小さくでき、スリットの底部を起点とする脆性破壊の発生を極めて簡単な構造により抑制でき、柱梁接合部の変形能力を向上できる効果が得られることが確認された。

１、２ 柱梁接合部
１１ 溶接組立箱形断面柱のスキンプレート
１２ 内ダイアフラム
１３ Ｈ形鋼梁のフランジ
１４～１６ 裏当て金
１４ｓ、１５ｓ スリット
１７ エレクトロスラグ溶接の溶接金属
１７ａ 熱影響部
１８ 開先溶接
１８ａ フランク角
１８ｈ 余盛高さ
１９ 仕上げ溶接
１９ａ フランク角
１９ｈ 仕上げ溶接の高さ

Claims (3)

1. 溶接組立箱形断面柱の内側にエレクトロスラグ溶接によって内ダイアフラムが取り付けられ、前記溶接組立箱形断面柱の外側にＨ形鋼梁が接合された柱梁接合部の構造であって、
   前記Ｈ形鋼梁のフランジは前記溶接組立箱形断面柱に開先溶接され、
   前記溶接組立箱形断面柱の内側の表面位置における、前記エレクトロスラグ溶接の溶接金属の幅の範囲内に、前記開先溶接の溶接金属が収まっていること
   を特徴とする柱梁接合部の構造。
2. 前記開先溶接の溶接金属は、前記内ダイアフラムの上面と下面との間の高さに収まっていることを特徴とする請求項１に記載の柱梁接合部の構造。
3. 前記開先溶接の余盛の頂部に、フランク角を小さくする仕上げ溶接が施されていることを特徴とする請求項１又は２に記載の柱梁接合部の構造。

Images