JP2023020652A - 電源装置、無停電電源システム及び電源装置の駆動方法 - Google Patents

Abstract

【課題】双方向の電力供給の多少が異なる場合に適用できる電源装置、無停電電源システム及び電源装置の駆動方法を提供する。【解決手段】電源装置は、並列に接続された複数段の電圧変換部を備え、前記複数段の一部の電圧変換部は双方向に電圧変換可能であり、他の電圧変換部は一方向に電圧変換可能であり、前記複数段の電圧変換部は、前記一方向への電圧変換の場合、インターリーブ方式で駆動される。【選択図】図２

Description

本発明は、電源装置、無停電電源システム及び電源装置の駆動方法に関する。

供給する電力の多少に応じて、同一の電源回路を所要の数だけ並列に接続する電源方式が用いられている。特許文献１には、２つの双方向チョッパ回路が並列に接続された直流電圧変換器が開示されている。

特開２０１８－１９４９１号公報

特許文献１のような直流電圧変換器において、双方向の電力供給が同程度である場合には、いずれの方向の電力供給に対しても、双方向チョッパ回路内のスイッチングデバイスに対する負荷が同程度になる。そのため、一方向及び他方向の負荷に合わせてスイッチングデバイスの性能（例えば、定格性能）を無駄なく使うように双方向チョッパ回路を構成することができる。しかし、一方向と他方向とで電力供給の多少が異なる場合、電力供給の多い負荷に合わせてスイッチングデバイスを選択すると、電力供給の少ない方向に対しては、スイッチングデバイスの性能が過剰となってしまう。

本発明は、一方向及び他方向の電力供給の多少が異なる場合に適用できる電源装置、無停電電源システム及び電源装置の駆動方法を提供することを目的とする。

本発明の一態様に係る電源装置は、並列に接続された複数段の電圧変換部を備え、前記複数段の一部の（第１の）電圧変換部は双方向に電圧変換可能であり、他の（第２の）電圧変換部は一方向に電圧変換可能であり、前記複数段の電圧変換部は、前記一方向への電圧変換の場合、インターリーブ方式で駆動される。

上記態様によれば、一方向及び他方向の電力供給の多少が異なる場合に適用できる。

無停電電源システムの構成を示す図である。 電源装置の構成の第１例を示す図である。 電源装置の昇圧動作（状態１）を示す図である。 電源装置の昇圧動作（状態２）を示す図である。 電源装置の降圧動作（状態１）を示す図である。 電源装置の降圧動作（状態２）を示す図である。 電源装置の動作一覧を示す図である。 電源装置の構成の第２例を示す図である。 電源装置の放電時の動作を示す図である。 電源装置の充電時の動作を示す図である。 電源装置の動作一覧を示す図である。

電源装置は、並列に接続された複数段の電圧変換部を備え、前記複数段の一部の（第１の）電圧変換部は双方向に電圧変換可能であり、他の（第２の）電圧変換部は一方向に電圧変換可能であり、前記複数段の電圧変換部は、前記一方向への電圧変換の場合、インターリーブ方式で駆動される。

電源装置の駆動方法は、並列に接続された複数段の電圧変換部の一部の電圧変換部により双方向に電圧変換し、他の電圧変換部により一方向に電圧変換し、前記複数段の電圧変換部により前記一方向に電圧変換する場合、前記複数段の電圧変換部をインターリーブ方式で駆動する。

並列に接続された複数段の電圧変換部の一部の電圧変換部は、双方向に電圧変換可能である。一部の電圧変換部は、双方向の電力供給が同程度であってもよい。複数段の他の電圧変換部は、一方向に電圧変換可能である。一方向の電力供給に対しては、一部の電圧変換部と他の電圧変換部（すなわち、複数段の電圧変換部全体）で電力を供給することができ、他方向（一方向と反対の方向）の電力供給に対しては、一部の電圧変換部だけで電力を供給することができる。これにより、双方向の電力供給の多少が異なる場合に、好適に適用できる。

他の電圧変換部を、一方向だけの電力供給が可能となるように構成すれば、スイッチングデバイスの性能が過剰となることを防止できる。

複数段の電圧変換部は、一方向への電圧変換の場合、インターリーブ方式で駆動される。インターリーブ方式で駆動することにより、負荷を複数段の電圧変換部に分散させることができ、複数段の電圧変換部のスイッチングデバイスのサイズを低減したり定格を下げたりでき、低コスト化を実現できる。

電源装置は、前記一部の電圧変換部が複数の電圧変換部を有し、それら電圧変換部は、双方向にインターリーブ方式で駆動してもよい。インターリーブ方式で駆動することにより、双方向の電力供給による負荷を電圧変換部に分散させることができ、電圧変換部それぞれのスイッチングデバイスのサイズを低減したり定格を下げたりでき、低コスト化を実現できる。

前記他の電圧変換部は、前記一方向と反対の方向への電圧変換をしなくてもよい。他の電圧変換部は、反対の方向への電圧変換をしないので、そのための回路を具備する必要がなく、部品点数の削減や当該回路による電力損失の削減が可能となる。

前記一部の電圧変換部は、昇降圧コンバータでもよく、前記他の電圧変換部は、昇圧コンバータでもよい。一方向に対しては、一部の電圧変換部と他の電圧変換部（すなわち、複数段の電圧変換部全体）で昇圧することができ、反対の方向に対しては、一部の電圧変換部で降圧することができる。

電源装置において、前記一方向と反対の方向に供給される電力は、前記一方向に供給される電力より小さくてもよい。

例えば、一方向に対しては、バッテリの電圧を昇圧してバッテリを放電させて電力を供給し、反対の方向に対しては、降圧してバッテリを充電できる。バッテリに対し、充電電力（充電電流）は放電電力（放電電流）よりも小さい。

前記複数段の電圧変換部は、前記一方向に電力を供給する場合、前記複数段の電圧変換部それぞれの出力電圧が所定電圧になるように駆動してもよい。

複数段の電圧変換部は、出力電圧が所定電圧になるように駆動される。インターリーブ駆動する際に、出力電流を検出して電流駆動する必要がないので、電流駆動に必要な回路や素子、例えば、オン・オフ期間を制御できるスイッチングデバイスやその制御回路が不要となり、代わりにダイオードを用いることができる。これにより、部品点数の削減や低コスト化が可能となる。

電源装置は、第１入出力端に一端が接続された第１インダクタ及び第２インダクタを備え、前記一部の電圧変換部は、直列に接続された降圧側スイッチングデバイス及び昇圧側スイッチングデバイスを備え、前記第１インダクタの他端は、前記降圧側スイッチングデバイスの一端と前記昇圧側スイッチングデバイスとの接続点に接続され、前記降圧側スイッチングデバイスの他端は、第２入出力端に接続され、前記他の電圧変換部は、直列に接続されたダイオード及びスイッチングデバイスを備え、前記第２インダクタの他端は、前記ダイオードのアノードと前記スイッチングデバイスとの接続点に接続され、前記ダイオードのカソードは、前記第２入出力端に接続されてもよい。

一部の電圧変換部は、２つのスイッチングデバイスを備えるのに対して、他の電圧変換部は、１つのスイッチングデバイスと１つのダイオードを具備する。他の電圧変換部は、反対の方向に対して電圧変換しないので、スイッチングデバイスに代えてダイオードを用いることができる。これにより、部品点数の削減や低コスト化が可能となる。また、ダイオードを用いることにより、スイッチングデバイスを制御する制御回路での電力損失を削減でき、電源装置の変換効率を向上させることができる。

無停電電源システムは、前述の電源装置と、交流を直流に変換する交流・直流変換装置と、前記交流・直流変換装置に接続され、直流を交流に変換する直流・交流変換装置と、前記電源装置の第１入出力端子に接続されたバッテリとを備え、前記電源装置の第２入力端子が、前記交流・直流変換装置と前記直流・交流変換装置との接続点に接続されてもよい。

スイッチングデバイスの無駄な使われ方を防止できる無停電電源システムを実現できる。

以下、図面を参照しながら、電源装置、無停電電源システム及び電源装置の駆動方法の実施形態を説明する。

図１は無停電電源システム１００の構成を示す図である。無停電電源システム（「無停電電源装置」ともいう）１００は、交流・直流変換装置（「ＡＣ／ＤＣコンバータ」ともいう）２０、直流・交流変換装置３０（「ＤＣ／ＡＣインバータ」ともいう）、バッテリ４０、電源装置（「ＤＣ／ＤＣコンバータ」ともいう）５０、及び制御部６０を備える。無停電電源システム１００には、例えば、交流電源１０が正常時におけるインバータ給電、交流電源１０が異常時におけるバッテリ給電などの運転モードを有する。

交流電源１０が正常時の場合、交流・直流変換装置２０は、交流電源１０から供給される交流電圧（例えば、ＡＣ１００Ｖ、ＡＣ１２０Ｖなど）を直流電圧に変換し、変換した直流電圧を直流・交流変換装置３０及び電源装置５０へ出力する。この場合、交流・直流変換装置２０と直流・交流変換装置３０とを繋ぐバス（電路）は、電圧値が所定値になるように、交流・直流変換装置２０によって電圧制御される。

直流・交流変換装置３０は、交流・直流変換装置２０から供給される直流電圧を交流電圧に変換し、変換した交流電圧を負荷２００へ出力する。直流・交流変換装置３０が変換した交流電圧の変動は、交流電源１０の電圧変動（例えば、±１０％）に対して、例えば、（±２％）内に抑えられる。電源装置５０は、交流・直流変換装置２０から供給される直流電圧を降圧し、降圧した直流電圧をバッテリ４０に供給することでバッテリ４０を充電することができる。

交流電源１０が異常時の場合、電源装置５０は、バッテリ４０から供給される直流電圧を昇圧し、昇圧した直流電圧を直流・交流変換装置３０へ出力する。この場合、交流・直流変換装置２０と直流・交流変換装置３０とを繋ぐバス（電路）は、電圧値が所定値になるように、電源装置５０によって電圧制御される。また、バッテリ４０は、放電状態となる。直流・交流変換装置３０は、電源装置５０から供給される直流電圧を交流電圧に変換し、変換した交流電圧を負荷２００へ出力する。

電源装置５０は、双方向のＤＣ／ＤＣコンバータであり、バッテリ４０の放電時には、昇圧動作を行い、バッテリ４０の充電時には、降圧動作を行う。

制御部６０は、マイクロプロセッサ、及びメモリ等を備え、交流・直流変換装置２０、直流・交流変換装置３０、及び電源装置５０の動作を制御する。

図２は電源装置５０の構成の第１例を示す図である。電源装置５０は、第１インダクタ５１、第１電圧変換部５０１、第２インダクタ５４、及び第２電圧変換部５０２を備える。第１電圧変換部５０１は、降圧側スイッチングデバイス５２及び昇圧側スイッチングデバイス５３を備え、第２電圧変換部５０２は、ダイオード５５及びスイッチングデバイス５６を備える。電源装置５０は、複数（図２では、２つ）の第１電圧変換部５０１、第２電圧変換部５０２を備え、第１電圧変換部５０１は、一部の電圧変換部に相当し、第２電圧変換部５０２は、他の電圧変換部に相当する。

具体的には、第１入出力端Ｌに一端が接続された第１インダクタ５１及び第２インダクタ５４を備える。第１電圧変換部５０１は、直列に接続された降圧側スイッチングデバイス５２及び昇圧側スイッチングデバイス５３を備え、第１インダクタ５１の他端は、降圧側スイッチングデバイス５２の一端と昇圧側スイッチングデバイス５３との接続点に接続され、降圧側スイッチングデバイス５２の他端は、第２入出力端Ｈに接続されている。

第２電圧変換部５０２は、直列に接続されたダイオード５５及びスイッチングデバイス５６を備え、第２インダクタ５４の他端は、ダイオード５５のアノードとスイッチングデバイス５６との接続点に接続され、ダイオード５５のカソードは、第２入出力端Ｈに接続されている。

降圧側スイッチングデバイス５２、昇圧側スイッチングデバイス５３、及びスイッチングデバイス５６は、例えば、ＭＯＳＦＥＴ（Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor）でもよく、あるいはＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）などのデバイスであってもよい。

第１入出力端Ｌと端子Ｇとの間にはバッテリ４０が接続され、第２入出力端Ｈと端子Ｇとの間には、交流・直流変換装置２０と直流・交流変換装置３０とを繋ぐバスが接続される。

次に、電源装置５０の動作について説明する。以下では、バッテリ４０の放電時の昇圧動作、バッテリ４０の充電時の降圧動作について説明する。

図３は電源装置５０の昇圧動作（状態１）を示す図である。制御部６０は、昇圧側スイッチングデバイス５３をオフにし、スイッチングデバイス５６をオンにする。昇圧側スイッチングデバイス５３をオフにすることにより、第１インダクタ５１に蓄積されたエネルギーが降圧側スイッチングデバイス５２を通じて第２入出力端Ｈ側に流れる。一方、スイッチングデバイス５６をオンにすることにより、第１入出力端子Ｌ側から第２インダクタ５４、スイッチングデバイス５６を介して電流が流れ、第２インダクタ５４にエネルギーが蓄積される。

図４は電源装置５０の昇圧動作（状態２）を示す図である。制御部６０は、昇圧側スイッチングデバイス５３をオンにし、スイッチングデバイス５６をオフにする。スイッチングデバイス５６をオフにすることにより、第２インダクタ５４に蓄積されたエネルギーがダイオード５５を通じて第２入出力端Ｈ側に流れる。一方、昇圧側スイッチングデバイス５３をオンにすることにより、第１入出力端子Ｌ側から第１インダクタ５１、昇圧側スイッチングデバイス５３を介して電流が流れ、第１インダクタ５１にエネルギーが蓄積される。

以降、昇圧側スイッチングデバイス５３をオフにし、スイッチングデバイス５６をオンにする状態１と、昇圧側スイッチングデバイス５３をオンにし、スイッチングデバイス５６をオフにする状態２とを交互に繰り返すことにより、電源装置５０（具体的には、第１電圧変換部５０１と第２電圧変換部５０２の両方）は、昇圧動作を続ける。第１電圧変換部５０１と第２電圧変換部５０２とは、位相をずらして同期運転を行い、第２入出力端Ｈ側に供給する電力（電流）を分散する、いわゆるインターリーブ方式で駆動される。降圧側スイッチングデバイス５２と昇圧側スイッチングデバイス５３は、相補動作で駆動することもできる。

図５は電源装置５０の降圧動作（状態１）を示す図である。制御部６０は、降圧側スイッチングデバイス５２をオンにする。降圧側スイッチングデバイス５２をオンにすることにより、第２入出力端Ｈ側から、降圧側スイッチングデバイス５２、第１インダクタ５１を通じて、第１入出力端Ｌ側に電流が流れる。このとき、第１インダクタ５１にエネルギーが蓄積される。第２電圧変換部５０２は、電圧変換を行わない。具体的には、ダイオード５５は、第２入出力端Ｈ側から第１入出力端Ｌ側へ電流が流れるのを阻止する。スイッチングデバイス５６はオフのままである。

図６は電源装置５０の降圧動作（状態２）を示す図である。制御部６０は、降圧側スイッチングデバイス５２をオフにする。第１インダクタ５１に蓄積されたエネルギーが、昇圧側スイッチングデバイス５３、第１インダクタ５１を通じて、電流として流れ、第１入出力端Ｌ側に電流が流れる。第２電圧変換部５０２は、電圧変換を行わない。具体的には、ダイオード５５は、第２入出力端Ｈ側から第１入出力端Ｌ側へ電流が流れるのを阻止する。スイッチングデバイス５６はオフのままである。

以降、降圧側スイッチングデバイス５２をオンにする状態１と、降圧側スイッチングデバイス５２をオフにする状態２とを交互に繰り返すことにより、電源装置５０（具体的には、第１電圧変換部５０１）は、降圧動作を続ける。第２電圧変換部５０２は、電圧変換動作を行わない。降圧側スイッチングデバイス５２と昇圧側スイッチングデバイス５３は、相補動作で駆動することもできる。

図７は電源装置５０の動作一覧を示す図である。バッテリ４０の放電時は、第１電圧変換部５０１及び第２電圧変換部５０２は、それぞれ昇圧動作を行うとともに、インターリーブ方式によって駆動される。バッテリ４０の充電時は、第１電圧変換部５０１は、降圧動作を行うが、第２電圧変換部５０２は、電圧変換を行わない。

上述のように、電源装置５０は、並列に接続された、第１電圧変換部５０１及び第２電圧変換部５０２を備える。第１電圧変換部５０１は、双方向に電圧変換可能である。第１電圧変換部５０１は、双方向の電力供給が同程度であってもよい。第２電圧変換部５０２は、一方向（バッテリ４０の放電方向）に電圧変換可能である。一方向の電力供給に対しては、第１電圧変換部５０１と第２電圧変換部５０２（すなわち、複数段の電圧変換部全体）で電力を供給することができ、他方向、すなわち一方向と反対の方向（バッテリ４０の充電方向）の電力供給に対しては、第１電圧変換部５０１だけで電力を供給することができる。これにより、電源装置５０は、双方向の電力供給の多少が異なる場合に、好適に適用できる。

第２電圧変換部５０２を、一方向だけの電力供給が可能となるように構成すれば、スイッチングデバイスの性能が過剰となることを防止できる。

並列に接続された複数段のチョッパ回路を備える電源装置では、供給する電力の多少に応じて、例えば、ユニット化されたチョッパ回路を所要の数だけ並列に接続する場合がある。この場合、同一の構成のチョッパ回路を用いることが一般的であり、一部のチョッパ回路の構成を異なる構成とする必然性はない。また、同一の構成のユニット化されたチョッパ回路を所要の数だけ並列に接続すれば、双方向に同程度の電力を供給することができるので、一部のチョッパ回路の構成を異なる構成とする必然性はない。

第１電圧変換部５０１及び第２電圧変換部５０２は、一方向への電圧変換の場合、インターリーブ方式で駆動することができる。インターリーブ方式で駆動することにより、負荷を第１電圧変換部５０１及び第２電圧変換部５０２に分散させることができ、第１電圧変換部５０１及び第２電圧変換部５０２のスイッチングデバイスのサイズの低減を低減したり、定格を下げたりでき、低コスト化を実現できる。また、バッテリ４０に対するリップル電流を抑制することができ、バッテリ４０への負担を軽減し、長寿命化を図ることができる。

第２電圧変換部５０２は、反対の方向への電圧変換をしないので、そのための回路を具備する必要がなく、部品点数の削減や当該回路による電力損失の削減が可能となる。

電源装置５０は、一方向と反対の方向に供給される電力は、一方向に供給される電力より小さくてもよい。充電電力（充電電流）は放電電力（放電電流）よりも小さい。例えば、電源装置５０は、一方向に対しては、バッテリ４０の電圧を昇圧してバッテリ４０を放電させて電力を供給し、反対の方向に対しては、降圧してバッテリ４０を充電できる。

第１電圧変換部５０１及び第２電圧変換部５０２は、一方向と反対方向への電圧変換の場合、出力電圧が所定電圧になるように駆動される。反対方向の電流は小さいので、効率よく駆動するのに出力電流を検出して電流駆動する必要がなく、電流駆動に必要な回路や素子、例えば、オン・オフ期間を制御できるスイッチングデバイスやその制御回路が不要となり、代わりにダイオードを用いることができる。並列に接続された複数段の電圧変換部のうちの所要の電圧変換部の構成を異なる構成にすることができる。上述の例では、第２電圧変換部５０２は、降圧側スイッチングデバイスの代わりにダイオード５５を用いることができる。これにより、部品点数の削減や低コスト化が可能となる。

第１電圧変換部５０１は、２つのスイッチングデバイスを備えるのに対して、第２電圧変換部５０２は、１つのスイッチングデバイスと１つのダイオードを具備する。第２電圧変換部５０２は、反対の方向に対して電圧変換しないので、スイッチングデバイスに代えてダイオードを用いることができる。これにより、部品点数の削減や低コスト化が可能となる。また、ダイオードを用いることにより、スイッチングデバイスを制御する制御回路での電力損失を削減でき、電源装置５０の変換効率を向上させることができる。

例えば、電源装置５０によってバッテリ４０をフロート充電（バッテリ４０を常に満充電状態にする充電）する場合の１素子当たりの電力損失が約４５０ｍＷであるのに対し、２つの電圧変換部をインターリーブ方式で駆動してバッテリ４０をフロート充電する場合の１素子当たりの電力損失は約７００ｍＷとなる。本実施の形態によれば、フロート充電を継続した場合でも、電力損失を低減できる。

図８は電源装置１５０の構成の第２例を示す図である。図２に示す第１例では、電源装置５０は、第１電源変換部５０１、及び第２電圧変換部５０２の２つの電圧変換部を備える構成であったが、第２例では、第１電圧変換部５７１、第２電圧変換部５７２、第３電圧変換部５７３、及び第４電圧変換部５７４を備える。第１電圧変換部５７１、及び第２電圧変換部５７２は、降圧側スイッチングデバイス及び昇圧側スイッチングデバイスを備える。第３電圧変換部５７３、及び第４電圧変換部５７４は、降圧側スイッチングデバイスに代えてダイオードを備える。各電圧変換部の動作は第１例の場合と同様であるので説明は省略する。

図９は電源装置１５０の放電時の動作を示す図である。第１電圧変換部５７１、第２電圧変換部５７２、第３電圧変換部５７３、及び第４電圧変換部５７４は、昇圧動作を行うとともに、多相インターリーブ方式で駆動される。この場合、電源装置５０の第２入出力端子Ｈに接続されたバスの電圧が所定値になるように電圧制御されるので、放電電流を検出して各電圧変換部が供給する電流を調整する必要がない。これにより、第３電圧変換部５７３、及び第４電圧変換部５７４は、降圧側スイッチングデバイスに代えてダイオードを用いることができる。第１電圧変換部５７１、及び第２電圧変換部５７２は、降圧側スイッチングデバイスのオン・オフ期間を調整することにより、放電電流の大小を調整できる。

図１０は電源装置１５０の充電時の動作を示す図である。第１電圧変換部５７１、及び第２電圧変換部５７２は、降圧動作を行うとともに、インターリーブ方式で駆動される。第３電圧変換部５７３、及び第４電圧変換部５７４は、電圧変換の動作を行わない。充電電流は、放電電流よりも少ないので、第１電圧変換部５７１、及び第２電圧変換部５７２だけで電力を供給し、第３電圧変換部５７３、及び第４電圧変換部５７４は動作しないようにすることができる。すなわち、第３電圧変換部５７３、及び第４電圧変換部５７４は放電時には動作させ、充電時には動作させる必要がないので、降圧側スイッチングデバイスに代えてダイオードを用いることができる。

降圧側スイッチングデバイスを用いる場合には、降圧側スイッチングデバイスだけでなく、降圧側スイッチングデバイスのオン・オフを制御する制御回路も必要となるため、部品点数が多くなり、電力損失も多くなる。しかし、ダイオードを用いる構成であれば、部品点数が少なくなり、低コスト化が可能であり、電力損失も低減されるので電源装置１５０の電圧変換効率を向上させることができる。

図１１は電源装置１５０の動作一覧を示す図である。バッテリ４０の放電時は、第１電圧変換部５７１、第２電圧変換部５７２、第３電圧変換部５７３、及び第４電圧変換部５７４は、それぞれ昇圧動作を行うとともに、多相インターリーブ方式によって駆動される。バッテリ４０の充電時は、第１電圧変換部５７１、及び第２電圧変換部５７２は、それぞれ降圧動作を行うとともに、インターリーブ方式によって駆動される。第３電圧変換部５７３、及び第４電圧変換部５７４は、電圧変換を行わない。

上述のように、第１電圧変換部５７１、及び第２電圧変換部５７２（一部の電圧変換部）それぞれを、双方向にインターリーブ方式で駆動してもよい。インターリーブ方式で駆動することにより、負荷を一部の電圧変換部に分散させることができ、一部の電圧変換部それぞれのスイッチングデバイスのサイズを低減したり、定格を下げたりでき、低コスト化を実現できる。

図８の例では、電圧変換部を４個備える構成であったが、代替的に、電源装置１５０は、３個、あるいは５個以上の電圧変換部を備えてもいい。この場合、双方向の電力供給をインターリーブ方式で行う電圧変換部の数は適宜設定してもよく、一方向だけの電力供給をインターリーブ方式で行う電圧変換部の数も適宜設定してもよい。

１０ 交流電源
２０ 交流・直流変換装置
３０ 直流・交流変換装置
４０ バッテリ
５０、１５０ 電源装置
５１ 第１インダクタ
５２ 降圧側スイッチングデバイス
５３ 昇圧側スイッチングデバイス
５４ 第２インダクタ
５５ ダイオード
５６ スイッチングデバイス
６０ 制御部
２００ 負荷
５０１、５７１ 第１電圧変換部
５０２、５７２ 第２電圧変換部
５７３ 第３電圧変換部
５７４ 第４電圧変換部

Claims (9)

1. 並列に接続された複数段の電圧変換部を備え、
   前記複数段の一部の電圧変換部は双方向に電圧変換可能であり、
   他の電圧変換部は一方向に電圧変換可能であり、
   前記複数段の電圧変換部は、
   前記一方向への電圧変換の場合、インターリーブ方式で駆動される、
   電源装置。
2. 前記一部の電圧変換部が複数の電圧変換部を有し、それら電圧変換部は、双方向にインターリーブ方式で駆動される、
   請求項１に記載の電源装置。
3. 前記他の電圧変換部は、
   前記一方向と反対の方向への電圧変換をしない、
   請求項１又は請求項２に記載の電源装置。
4. 前記一部の電圧変換部は、
   昇降圧コンバータであり、
   前記他の電圧変換部は、
   昇圧コンバータである、
   請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の電源装置。
5. 前記一方向と反対の方向に供給される電力は、前記一方向に供給される電力よりも小さい、
   請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の電源装置。
6. 前記複数段の電圧変換部は、
   前記一方向に電力を供給する場合、前記複数段の電圧変換部それぞれの出力電圧が所定電圧になるように駆動される、
   請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の電源装置。
7. 第１入出力端に一端が接続された第１インダクタ及び第２インダクタを備え、
   前記一部の電圧変換部は、
   直列に接続された降圧側スイッチングデバイス及び昇圧側スイッチングデバイスを備え、
   前記第１インダクタの他端は、前記降圧側スイッチングデバイスの一端と前記昇圧側スイッチングデバイスとの接続点に接続され、
   前記降圧側スイッチングデバイスの他端は、第２入出力端に接続され、
   前記他の電圧変換部は、
   直列に接続されたダイオード及びスイッチングデバイスを備え、
   前記第２インダクタの他端は、前記ダイオードのアノードと前記スイッチングデバイスとの接続点に接続され、
   前記ダイオードのカソードは、前記第２入出力端に接続されている、
   請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の電源装置。
8. 請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の電源装置と、
   交流を直流に変換する交流・直流変換装置と、
   前記交流・直流変換装置に接続され、直流を交流に変換する直流・交流変換装置と、
   前記電源装置の第１入出力端子に接続されたバッテリと
   を備え、
   前記電源装置の第２入力端子が、前記交流・直流変換装置と前記直流・交流変換装置との接続点に接続された、
   無停電電源システム。
9. 並列に接続された複数段の電圧変換部の一部の電圧変換部により双方向に電圧変換し、
   他の電圧変換部により一方向に電圧変換し、
   前記複数段の電圧変換部により前記一方向に電圧変換する場合、前記複数段の電圧変換部をインターリーブ方式で駆動する、
   電源装置の駆動方法。

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