JP2022152931A - 画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】定着ベルトとヒーターとを潤滑オイルにより非接触状態にすることにより、定着ベルトまたはヒーターの摩耗を抑えることができる画像形成装置を提供する。【解決手段】定着装置１６は、定着ベルト３０と、加圧ローラー３１と、ヒーター３２と、潤滑オイルと、加圧ローラー駆動部４０とを備える。定着ベルト３０は、シートＳに転写されたトナー像を加熱定着させる。加圧ローラー３１は、定着ベルト３０に当接して回動させる。ヒーター３２は、定着ベルト３０を加熱する。潤滑オイルは、定着ベルト３０の内周面とヒーター３２との間に油膜を形成する。加圧ローラー駆動部４０は、潤滑オイルにより、定着ベルト３０とヒーター３２とが非接触状態になるよう、加圧ローラー３１を回動させる。【選択図】図５

Description

本発明は、画像形成装置に関する。

特許文献１は、加圧ローラーを定着ベルトに圧接してニップを形成するニップ形成部材を開示し、ニップ形成部材と定着ベルトの摩擦について言及している。

特開２０１７－１０７０８６号公報

特許文献１は、定着ベルトと、定着ベルトの内周面に対向して配置されるヒーターとの間に介在する潤滑オイルについて開示していない。

本発明は、定着ベルトとヒーターとを潤滑オイルにより非接触状態にすることにより、定着ベルトまたはヒーターの摩耗を抑えることができる。

本発明に係る画像形成装置は、定着装置を備える。前記定着装置は、定着ベルトと、加圧ローラーと、ヒーターと、潤滑オイルと、加圧ローラー駆動部とを備える。前記定着ベルトは、シートに転写されたトナー像を加熱定着させる。前記加圧ローラーは、前記定着ベルトに当接して回動させる。前記ヒーターは、前記定着ベルトを加熱する。前記潤滑オイルは、前記定着ベルトの内周面と前記ヒーターとの間に油膜を形成する。前記加圧ローラー駆動部は、前記潤滑オイルにより、前記定着ベルトと前記ヒーターとが非接触状態になるよう、前記加圧ローラーを回動させる。

本発明の画像形成装置によれば、定着ベルトとヒーターとを潤滑オイルにより非接触状態にすることにより、定着ベルトまたはヒーターの摩耗を抑えることができる。

本発明の実施形態に係る画像形成装置を備える複合機を示す図である。 本実施形態に係る画像形成装置の構成を示すブロック図である。 画像形成装置が有する定着装置の構成を示す断面図である。 定着装置に用いられる潤滑オイルのストライベック曲線を示す図である。 （ａ）～（ｃ）は、潤滑オイルとストライベック曲線との関係を示す図である。 （ａ）および（ｂ）は、本実施形態による潤滑オイルの変化を説明する模式図である。 本実施形態に画像形成装置または定着装置の制御構成を示すブロック図である。 定着装置のヒーターの構成を示す平面図である。 定着装置のヒーターに設けられる冷却部の構成を示す平面図である。 分割ヒーターの構成を示す平面図である。 分割ヒーターの冷却部の構成を示す平面図である。 本実施形態に係る画像形成装置の制御を示すフローチャートである。

以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。なお、図中、同一または相当部分については同一の参照符号を付して説明を繰り返さない。また、本実施形態では、図中に、互いに直交するＸ軸、Ｙ軸およびＺ軸を示す。Ｚ軸は鉛直面に平行であり、Ｘ軸およびＹ軸は水平面に平行である。

本実施形態において、Ｚ軸方向を「主走査方向」と記述することがある。また、Ｙ軸方向を「副走査方向」と記述することがある。Ｘ軸方向を「主走査方向および副走査方向と直交する方向」と記述することがある。

図１を参照して、複合機１の構成を説明する。図１は、本実施形態に係る定着装置１６を備える複合機１を示す図である。また、図２を参照して、本実施形態に係る定着装置１６を備える画像形成装置３の構成を説明する。図２は、本実施形態に係る定着装置１６を備える画像形成装置３の構成を示すブロック図である。

図１に示すように、複合機１は、原稿読取装置２と、画像形成装置３とを備える。複合機１は、例えば、スキャナー、複写機、プリンター、コピー機、ファクシミリその他の機能を組み合わせたＭＦＰ（Ｍｕｌｔｉ Ｆｕｎｃｔｉｏｎ Ｐｒｉｎｔｅｒ）である。

原稿読取装置２は、例えば、原稿トレイ、原稿給送部、原稿搬送部、原稿読取部、光学部材、原稿排出部、原稿排出トレイを有する。

画像形成装置３は、プリンター制御部１０と、プリンター駆動部１１と、シートトレイ１２と、シート給送部１３と、シート搬送部１４と、画像形成部１５と、定着部１６（定着装置１６）と、シート排出部１７と、シート排出トレイ１８とを備える。

プリンター制御部１０は、画像形成装置３の各部の動作を制御する。プリンター制御部１０は、複合機１の各部の動作を制御する制御部として機能してもよい。プリンター制御部１０の具体例は、ＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｕｎｉｔ）、ＭＰＵ（Ｍｉｃｒｏ－Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｕｎｉｔ）、または、ＡＳＩＣ（Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ Ｓｐｅｃｉｆｉｃ Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ Ｃｉｒｃｕｉｔ）等である。

プリンター制御部１０は、定着装置１６に通紙するシートＳのサイズを制御可能である。プリンター制御部１０は、ジョブの指示に基づいて、シートＳのサイズを選択し、シート給送部１３に給送するシートＳのサイズを指示する。

プリンター駆動部１１は、画像形成装置３の各部を駆動させる。プリンター駆動部１１は、複合機１の各部を作動させる駆動部であってもよい。プリンター駆動部１１の具体例は、電気モーター、電磁ソレノイド、油圧シリンダー、空気圧シリンダーである。

シートトレイ１２は、シートＳを積載する。シートＳは、記録媒体の一例である。シートトレイ１２は、トレイと、昇降部材とを含んでもよい。シート給送部１３は、シートトレイ１２に積載されたシートＳをピックアップして給送する。シート給送部１３の具体例は、ピックアップローラーである。

シート搬送部１４は、シートトレイ１２から給送されたシートＳを搬送する。シート搬送部１４は、搬送路を有する。搬送路は、シートトレイ１２を始点として、画像形成部１５、定着部１６を介して、シート排出部１７まで延びる。シート搬送部１４は、搬送路に搬送ローラーと、レジストローラーとを含んでもよい。

搬送ローラーは、搬送路に複数配置されてもよく、シートＳを搬送する。レジストローラーは、シートＳを画像形成部１５に搬送するタイミングを調節する。シート搬送部１４は、シートトレイ１２から、画像形成部１５、定着部１６を経由して、シート排出部１７までシートＳを搬送する。

画像形成部１５は、文書画像データに基づいて、電子写真方式によってシートＳに図示しないトナー像を形成する。文書画像データは、例えば、原稿Ｇの画像を示す。

定着部１６は、シートＳに現像されたトナー像を加熱および加圧して、シートＳにトナー像を定着させる。定着部１６は、「定着装置１６」と記述することがある。

シート排出部１７は、複合機１（画像形成装置３）の筐体の外部にシートＳを排出する。シート排出部１７の具体例は、排出ローラーである。

シート排出トレイ１８は、シート排出部１７により排出されたシートＳを積載する。

次に、図３を参照して、本実施形態に係る定着装置１６の詳細な構成を説明する。図３は、本実施形態に係る定着装置１６の構成を示す断面図である。

図３に示すように、定着装置１６は、定着ベルト３０と、加圧部材３１と、ヒーター３２と、ヒーター保持部材３３と、ステー板金３４と、ステー板金保持部３５と、定着ベルト保持部３６と、温度測定部３７とを備える。

定着ベルト３０は、図１に示す画像形成部１５においてトナー像を形成され、定着装置１６に搬送されたシートＳ（図１）を加熱して、シートＳに転写されたトナー像を加熱定着させる。

図３に示す定着ベルト３０は、無端状である。定着ベルト３０は、略円筒形状を有する。定着ベルト３０は、可撓性を有する。

定着ベルト３０は、複数の層をさらに有する。定着ベルト３０は、例えば、ポリイミドを含むポリイミド層と、シリコーンゴム等の弾性材料を含む弾性層と、離型層とを有する。離型層は、ポリイミド層の外周面上に形成される。離型層は、例えば、フッ素樹脂製の耐熱性フィルムである。

加圧部材３１は、駆動回転しながら定着ベルト３０に圧接して（当接して）、定着ベルト３０を従動回転させる。加圧部材３１は略円柱状であって、定着ベルト３０に対向して配置される。加圧部材３１の一例は、加圧ローラー３１である。以下、加圧部材３１は、「加圧ローラー３１」と記述することがある。

加圧ローラー３１は、円柱状の芯金と、円筒状の弾性層と、離型層とを有する。弾性層は、芯金上に形成される。離型層は、弾性層の表面を覆うように形成される。

芯金は、例えば、ステンレスまたはアルミニウムにより形成される。弾性層は、弾性を有し、例えば、シリコーンゴムにより形成される。離型層は、例えば、フッ素樹脂により形成される。

ヒーター３２は、図示しない電源と接続され、発熱する。ヒーター３２は、定着ベルト３０を加熱する。ヒーター３２は、定着ベルト３０の内周面に対向する位置に配置される。ヒーター３２は、図示しない押圧部材により、定着ベルト３０の内周面に向けて押圧されていてもよい。

ヒーター３２は、例えば、面状ヒーター、または細長薄板状ヒーターである。ヒーター３２の一例は、セラミックヒーターである。セラミックヒーターは、セラミック基板と、抵抗発熱体とを有する。ヒーター３２の厚さは、例えば、１ｍｍである。ヒーター３２は、定着ベルト３０を介して加圧ローラー３１からの圧力を受ける。

加圧ローラー３１が定着ベルト３０に圧接することにより、定着ベルト３０と加圧ローラー３１との接触部分にニップ部Ｎが形成される。加圧ローラー３１が定着ベルト３０に圧接することにより、ヒーター３２が定着ベルト３０の内周面に圧接する。そのため、定着ベルト３０はヒーター３２によって加熱され、ニップ部Ｎを通過するシートＳ（図１）に形成されたトナー像がシートＳに定着される。

定着ベルト３０の内周面には、潤滑オイルが塗布されている。定着ベルト３０とヒーター３２との間には潤滑オイルが介在している。潤滑オイルは、定着ベルト３０との内周面とヒーター３２との間に油膜を形成する。潤滑オイルは、定着ベルト３０とヒーター３２との摩擦を軽減させる。

潤滑オイルの具体例は、グリス（ｇｒｅａｓｅ）である。グリスは、油よりも粘度ηが高く流動性がない。このため、常温では半固体または半流動性である。グリスの一例は、液状潤滑油にカルシウム・ナトリウム・リチウム・アルミニウムの石鹸（脂肪酸の塩）等の増稠剤（ぞうちょうざい）を均一に拡散させ、半固体状または固体状にしたものである。

ヒーター保持部材３３は、定着ベルト３０を周回転可能にガイドし、定着ベルト３０を加熱するヒーター３２を保持する。

ステー板金３４は、ヒーター保持部材３３を補強する。ステー板金３４は、例えば、細長状の金属製ステー部材である。ステー板金３４は、コの字形状、Ｕ字形状、または、Ｖ字形状に形成されてもよい。

ステー板金保持部３５は、ステー板金３４をヒーター保持部材３３に対して固定するよう保持する。

定着ベルト保持部３６は、定着ベルト３０を周回転可能にガイドする。

次に、図４を参照して、潤滑オイルの特性を示すストライベック曲線を説明する。図４は、定着装置１６に用いられる潤滑オイルのストライベック曲線を示す図である。

図４に示すように、潤滑オイルの特性は、縦軸に摩擦係数μ、横軸に油膜厚みｈ（＝粘度η×線速ｖ／荷重ｗ（式１））をとると、ストライベック曲線として表すことができる。粘度ηは、潤滑オイルの粘度ηを示す。線速ｖは、加圧ローラー３１の周面の線速ｖを示す。荷重ｗは、加圧ローラー３１が定着ベルト３０を押圧する荷重を示す。

潤滑オイルの特性は、境界潤滑領域と、混合潤滑領域と、液体潤滑領域とに分かれる。

境界潤滑領域は、潤滑オイルの最小油膜厚みｈｏがほぼ０である領域を示す。潤滑オイルの最小油膜厚みｈｏ≒０の場合、潤滑オイルの温度が高温であり、粘度ηが小さくなる。そのため、定着ベルト３０とヒーター３２との接触面積が大きく、定着ベルト３０とヒーター３２との摩擦が大きくなる。

また、境界潤滑領域では、（式１）に示すように、（粘度η×線速ｖ）が小さく、荷重ｗが大きい。

定着装置１６によるシートＳの定着動作時において、ヒーター３２にシートＳが通過しない不使用領域があると、不使用領域の潤滑オイルが高温になり、粘度ηが小さくなる。そのため、潤滑オイルの最小油膜厚みｈｏ≒０となり、定着ベルト３０とヒーター３２との摩擦が大きくなる。潤滑オイルが境界潤滑領域にある状態は、定着ベルト３０およびヒーター３２の寿命を縮めるため、好ましい状態ではない。

混合潤滑領域は、潤滑オイルの最小油膜厚みｈｏが定着ベルト３０またはヒーター３２の表面粗さＲにほぼ等しい。潤滑オイルの最小油膜厚みｈｏ≒表面粗さＲの場合、境界潤滑領域に比べて、潤滑オイルの温度は低温になり、粘度ηが大きくなる。そのため、定着ベルト３０とヒーター３２との接触面積が小さくなり、定着ベルト３０とヒーター３２との摩擦は小さくなる。

しかし、潤滑オイルが混合潤滑領域にあっても、状況の変化により容易に境界潤滑領域に移行しやすい状態になるため、潤滑オイルの性能を維持するためには必ずしも好ましい状態ではない。

本実施形態で使用する潤滑オイルは、図４に示すように、（式１）に示す（粘度η×線速ｖ）の値が小さい境界潤滑領域および混合潤滑領域では、積の値が大きくなるにつれて摩擦係数μが小さくなる。また、（式１）に示す（粘度η×線速ｖ）の値が大きい流体潤滑領域では、（粘度η×線速ｖ）の値が大きくなるにつれて摩擦係数μが大きくなる。

潤滑オイルの粘度ηは、潤滑オイルの温度や耐久条件により変化する。例えば、摩擦学において、相対運動する二つの物体間に潤滑オイルがある場合では、潤滑状態により図４の横軸で示す「粘度ηと線速ｖとの積」の値と、図４の縦軸で示す「摩擦係数μ」との関係は変化する。

潤滑オイルにより、定着ベルト３０の内周面と、ヒーター３２とが隔てられる状態である流体潤滑領域がある（潤滑オイルの最小油膜厚みｈｏ＞表面粗さＲ）。図４に示す流体潤滑領域では、潤滑オイルの粘度ηが高いと、定着ベルト３０の内周面とヒーター３２との間の潤滑オイルのせん断応力が増す。これにより、定着ベルト３０の内周面とヒーター３２との間の摩擦係数μが高くなる。

一方、潤滑オイルの粘度ηが低いと、定着ベルト３０の内周面とヒーター３２との間の潤滑オイルのせん断応力が減る。これにより、定着ベルト３０の内周面とヒーター３２との間の摩擦係数μが低くなる。

そのため、図４に示すように、潤滑オイルは、混合潤滑領域の極小点にあるとき摩擦係数μが最も小さくなる。しかし、先述した通り、混合潤滑領域は容易に境界潤滑領域に移行しやすいリスクがあるため、摩擦係数μが多少大きくなっても、流体潤滑領域を維持することが、潤滑オイルの長寿命化のためには最も好ましい。

潤滑オイルの潤滑状態により、図４の横軸で示す「粘度ηと線速ｖとの積」の値と、図４の縦軸で示す「摩擦係数μ」との関係は変化する。このため、潤滑オイルの潤滑状態に応じて潤滑オイルの粘度ηと線速ｖとを最適化し、潤滑オイルを流体潤滑領域に移行させる。これにより摩擦係数μの上昇を抑える。

次に、図５（ａ）～図６（ｂ）を参照して、本願に係る発明の要旨をさらに詳細に説明する。

図５（ａ）は、定着装置１６の要部を主走査方向に見た断面図である。図５（ａ）は、例えば、定着装置１６がＡ４シートＳまで定着処理可能な場合において、Ａ４シートＳよりもサイズの小さいＡ５シートＳを複数枚連続的に定着処理する実施形態を示す。

図５（ａ）に示すように、定着装置１６では、Ａ５シートＳが通過している中央部においては、ヒーター３２が発した熱がＡ５シートＳに吸収される。そのため、定着ベルト３０とヒーター３２との間にある潤滑オイルは、両端部に比べて低温になる。図５（ａ）では、定着ベルト３０をＡ５シートＳが通過する、定着ベルト３０の主走査方向中央部を「低温部Ｐ」と記述する。低温部Ｐにおける潤滑オイルの油膜厚みｈはｈ₁である。

それに対し、Ａ５シートＳが通過しない定着ベルト３０の主走査方向両端部においては、ヒーター３２が発した熱がＡ５シートＳに吸収されない。そのため、定着ベルト３０とヒーター３２との間にある潤滑オイルは、中央部に比べて高温になる。図５（ａ）では、定着ベルト３０をＡ５シートＳが通過しない、定着ベルト３０の主走査方向両端部を「高温部Ｑ」と記述する。高温部Ｑにおける潤滑オイルの油膜厚みｈはｈ₂である。

図５（ｂ）に示すように、低温部Ｐにおける潤滑オイルは、粘性が上昇する。高温部Ｑにおける潤滑オイルは、粘性が低下する。そのため、図５（ａ）に示すように、低温部Ｐにおける潤滑オイルの油膜厚みｈ₁は、高温部Ｑにおける潤滑オイルの油膜厚みｈ₂よりも大きい。すなわち、ｈ₁＞ｈ₂である。

本発明の実施形態では、（式１）の（油膜厚みｈ＝粘度η×線速ｖ／荷重ｗ）のいずれかを調節することにより、図５（ｂ）に示すストライベック曲線の境界潤滑領域または混合潤滑領域（図４）にある高温部Ｑの潤滑オイルの油膜厚みｈを、図５（ｃ）に示すように、流体潤滑領域に移動させる。

また、低温部Ｐの潤滑オイルの温度を上昇させることにより、低温部Ｐ（中央部）の潤滑オイルを高温部Ｑ（両端部）に移動させることにより、潤滑オイルの油膜厚みｈを主走査方向に平坦化させる。

図６（ａ）および（ｂ）は、図５（ａ）で説明した定着装置１６における潤滑オイルだけを抜き出して示した模式図である。

図６（ａ）に示すように、潤滑オイルの主走査方向の低温部Ｐ（中央部）における油膜厚みｈはｈ₁である。潤滑オイルの主走査方向の高温部Ｑ（両端部）における油膜厚みｈはｈ₂である。

本発明の実施形態により、図６（ｂ）に示すように、低温部Ｐの潤滑オイルは温度が上昇するため、油膜厚みｈは、ｈ₁からｈ₃に減少する。そして、低温部Ｐの潤滑オイルは粘度ηが減少するため流動性が向上し、高温部Ｑに移動し易くなる。そのため、高温部Ｑの潤滑オイルは、油膜厚みｈが、ｈ₂からｈ₃に増加する。

従って、図６（ｂ）に示すように、潤滑オイルの主走査方向の油膜厚みｈは、ｈ₃に平坦化され、潤滑オイルは、全体的にストライベック曲線の流体潤滑領域で安定する。

次に、図１～図６（ｂ）に加え、さらに図７～図１１を参照して、本実施形態に係る画像形成装置３の定着装置１６の制御と、ヒーター３２の詳細な構造について説明する。図７は、本実施形態に画像形成装置３または定着装置１６の制御構成を示すブロック図である。図８は、定着装置１６のヒーター３２の構成を示す平面図である。図９は、定着装置１６のヒーター３２に設けられる冷却部４５の構成を示す平面図である。図１０は、分割ヒーターの構成を示す平面図である。図１１は、分割ヒーターの冷却部４５の構成を示す平面図である。

図５に示すように、定着装置１６は、加圧ローラー駆動部４０と、駆動制御部４１と、温度測定部３７と、電力制御部４３と、冷却部４５と、カウンター４６と、タイマー４７とを備える。

加圧ローラー駆動部４０は、定着ベルト３０とヒーター３２とが非接触状態になるよう、加圧ローラー３１を回動させる。加圧ローラー駆動部４０の具体例は、モーターの他、ギア、伝達ベルトその他のモーターの回転力を加圧ローラー３１に伝える伝達部材である。

本実施形態によれば、潤滑オイルは、ストライベック曲線の流体潤滑領域に安定的に維持される。画像形成装置３は、定着ベルト３０とヒーター３２とを潤滑オイルにより非接触状態にすることにより、定着ベルト３０またはヒーター３２の摩耗を抑えることができる。また、定着装置１６および画像形成装置３の寿命を延ばすことができる。

また、加圧ローラー駆動部４０は、定着ベルト３０の少なくとも一部と、ヒーター３２との少なくとも一部とが接触状態にあるとき、加圧ローラー３１の定着ベルト３０への加圧力を、非ジョブ処理時における第１加圧力よりも低い第２加圧力に低減させてもよい。

非ジョブ処理時は、ウォームアップ期間であってもよい。非ジョブ処理時は、複数のジョブが連続して処理される場合に、先行するジョブが終了してから次のジョブが開始されるまでのブランク期間であってもよい。

第１加圧力は、通常のウォームアップ期間またはブランク期間に、加圧ローラー３１が定着ベルト３０を加圧する加圧力であり、潤滑オイルの油膜厚みｈに不均衡が生じていないときの加圧力である。第１加圧力は定着動作中における加圧力よりも小さくてもよい。

第２加圧力は、通常のウォームアップ期間またはブランク期間に、加圧ローラー３１が定着ベルト３０を加圧する加圧力であり、潤滑オイルの油膜厚みｈに不均衡が生じているときの加圧力である。第２加圧力は第１加圧力よりも小さくてもよい。潤滑オイルの油膜厚みｈに不均衡が生じているとき、定着ベルト３０の少なくとも一部と、ヒーター３２との少なくとも一部とが接触状態になる程度に、潤滑オイルの油膜厚みｈが減少している。

図５（ａ）に示すように、小サイズのシートＳを連続的に定着処理すると、定着ベルト３０の主走査方向両端に介在する潤滑オイルは高温になり、高温部Ｑが生じる。加圧ローラー駆動部４０は、定着ベルト３０の高温部Ｑを第２加圧力で加圧するよう、加圧ローラー３１を制御する。

第２加圧力で加圧された高温部Ｑでは、加圧力が小さいので潤滑オイルの油膜厚みｈが増加する。すなわち、図４で説明したストライベック曲線に示すように、潤滑オイルの油膜厚みｈが厚くなり、図６（ａ）に示す状態から図６（ｂ）に示す状態に移行する。高温部Ｑの潤滑オイルは、境界潤滑領域または混合潤滑領域から流体潤滑領域に移行する。低温部Ｐの潤滑オイルは、流体潤滑領域のままである。

本実施形態によれば、定着ベルト３０とヒーター３２とを潤滑オイルにより非接触状態にすることにより、さらに好適に定着ベルト３０またはヒーター３２の摩耗を抑えることができる。

加圧ローラー駆動部４０は、加圧ローラー３１の線速ｖを、非ジョブ処理時における第１線速ｖ₁よりも速い第２線速ｖ₂で回動させてもよい。

第１線速ｖ₁は、通常のウォームアップ期間またはブランク期間に、加圧ローラー３１が定着ベルト３０を回動させる線速ｖであり、潤滑オイルの油膜厚みｈに不均衡が生じていないときの線速ｖである。第１線速ｖ₁は定着動作中における線速ｖよりも小さくてもよい。

第２線速ｖ₂は、通常のウォームアップ期間またはブランク期間に、加圧ローラー３１が定着ベルト３０を回動させる線速ｖであり、潤滑オイルの油膜厚みｈに不均衡が生じているときの線速ｖである。第２線速ｖ₂は第１線速ｖ₁よりも大きくてもよい。

すなわち、第２線速ｖ₂は第１線速ｖ₁よりも大きくてもよく、定着動作中における線速ｖよりも小さくてもよい。

図５（ａ）に示すように、加圧ローラー駆動部４０は、加圧ローラー３１を第２線速ｖ₂で回動させるよう制御する。

定着ベルト３０が第２線速ｖ₂で回動されると、定着ベルト３０の高温部Ｑでは、潤滑オイルの油膜厚みｈが厚くなり、図６（ａ）に示す状態から図６（ｂ）に示す状態に移行する。潤滑オイルは、（式１）に示す（粘度η×線速ｖ）の値が大きくなるため、境界潤滑領域または混合潤滑領域から流体潤滑領域に移行する。

本実施形態によれば、定着ベルト３０とヒーター３２とを潤滑オイルにより非接触状態にすることにより、さらに好適に定着ベルト３０またはヒーター３２の摩耗を抑えることができる。

電力制御部４３は、ヒーター３２に供給する電力を制御する。電力制御部４３は、非ジョブ処理時における第１電力よりも小さい第２電力をヒーター３２に供給する。

第１電力は、通常のウォームアップ期間またはブランク期間に、加圧ローラー３１が定着ベルト３０を回動させるために供給する電力であり、潤滑オイルの油膜厚みｈに不均衡が生じていないときの電力である。第１電力は定着動作中における電力よりも小さい。

第２電力は、通常のウォームアップ期間またはブランク期間に、加圧ローラー３１が定着ベルト３０を回動させるために供給する電力であり、潤滑オイルの油膜厚みｈに不均衡が生じているときの電力である。第２電力は第１電力よりも小さい。

図８に示すように、ヒーター３２は発熱体４４を有する。発熱体４４には、電極５１が接続されている。電極５１は、図示しない電源に接続され、発熱体４４に電力を供給する。

電極５１は、電極５１ａ、電極５１ｂ、・・・を含む。電極５１ａは、発熱体４４の副走査方向下流側の側辺に接続され、発熱体４４と平行に延びる。電極５１ｂは、発熱体４４の副走査方向上流側の側辺に接続され、発熱体４４と平行に延びる。

電極５１は、主走査方向に分割されていてもよい。電極５１は、発熱体４４の低温部Ｐまたは高温部Ｑに異なる電力量の電力を選択的に通電可能であってもよい。

発熱体４４は、図示しない電源が電極５１を介して供給した電力により、ジュール熱を発熱し、定着ベルト３０を加熱する。

発熱体４４は、主走査方向に延びる。発熱体４４は、電極５１を構成する材料よりも抵抗率が大きく、例えば、Ａｇ／Ｐｄ（銀パラジウム）、ＲｕＯ₂（酸化ルテニウム）、Ｔａ₂Ｎ（窒化タンタル）等の抵抗発熱体である。

発熱体４４は、例えば、酸化ルテニウムなどのペーストを厚膜印刷したのちに、これを焼成することにより形成されている。なお、発熱体４４は、スパッタリングなどの薄膜形成技術によって形成してもよい。

電極５１は、例えば、添加元素としてロジウム、バナジウム、ビスマス、シリコンなどが添加されたレジネートＡｕからなる。電極５１は、レジネートＡｕのペーストを厚膜印刷したのちに、これを焼成することにより形成されてもよい。電極５１は、スパッタリングなどの薄膜形成技術によって形成するようにしてもよい。電極５１は、複数のＡｕ層を積層させることによって構成してもよい。

図５（ａ）に示すように、電力制御部４３は、発熱体４４の高温部Ｑに対応する電極５１に第２電力を供給するよう制御する。

発熱体４４の高温部Ｑに対応する電極５１に第２電力が供給されると、図５（ａ）に示すヒーター３２の高温部Ｑに対応する電極５１に選択的に第２電力が供給され、ヒーター３２の高温部Ｑが、第２電力に基づいて発熱する。

第２電力は、定着動作中の電力、および、第１電力よりも小さいので、ヒーター３２の高温部Ｑの温度が低下する。そのため、図４で説明したように、潤滑オイルの油膜厚みｈが厚くなり、高温部Ｑの潤滑オイルは、図６（ａ）に示す状態から図６（ｂ）に示す状態に移行する。すなわち、高温部Ｑの潤滑オイルは、境界潤滑領域または混合潤滑領域から流体潤滑領域に移行する。低温部Ｐの潤滑オイルは、流体潤滑領域のままである。

本実施形態によれば、定着ベルト３０とヒーター３２とを潤滑オイルにより非接触状態にすることにより、さらに好適に定着ベルト３０またはヒーター３２の摩耗を抑えることができる。

次に、電力制御部４３は、シートＳがニップ部Ｎ（図３）を通過したことに起因する潤滑オイルの低温部Ｐを加熱するよう、ヒーター３２に供給する第３電力を制御してもよい。

図５（ａ）で説明したように、シートＳがヒーター３２と定着ベルト３０とのニップ部Ｎを通過すると、シートＳが熱を吸収する。そのため、シートＳが通過した部分は温度が下がり、低温部Ｐとなる。

電力制御部４３は、潤滑オイルの低温部Ｐを加熱するよう、ヒーター３２に供給する第３電力を制御する。この時の電力は、通常のウォームアップ期間またはブランク期間に、加圧ローラー３１が定着ベルト３０を回動させるために供給する第１電力よりも大きくてもよい。なお、第３電力は、定着動作時の電力よりも大きくてもよく、小さくてもよい。

ヒーター３２に接続される電極５１は、主走査方向に分割されていてもよく、主走査方向に選択的に通電可能であってもよい。

図５（ａ）に示すように、電力制御部４３は、ヒーター３２の低温部Ｐに対応する電極５１に選択的に第３電力を供給する。ヒーター３２の低温部Ｐは加熱されるため、温度は上昇する。そのため、油膜厚みｈ₁は油膜厚みｈ₃に減少し、低温部Ｐの潤滑オイルは、図６（ｂ）のストライベック曲線に示すように、流体潤滑領域のなかで右側から左側に移行する。

一方、低温部Ｐの潤滑オイルの油膜厚みｈ₁が減少すると、減少した分の潤滑オイルは、ヒーター３２の低温部Ｐから高温部Ｑへ移行する。そのため、高温部Ｑの潤滑オイルの油膜厚みｈ₂は、油膜厚みｈ₃になる。従って、潤滑オイルの低温部Ｐおよび高温部Ｑは、油膜厚みｈ₃に平坦化される。

本実施形態によれば、定着ベルト３０とヒーター３２とのニップ部Ｎに介在する潤滑オイルの油膜厚みｈが平坦化され、定着ベルト３０とヒーター３２とを非接触状態にすることができ、さらに好適に定着ベルト３０またはヒーター３２の摩耗を抑えることができる。

次に、図９に示すように、画像形成装置３は、冷却部４５（４５ａ、４５ｂ）を備えてもよい。冷却部４５（４５ａ、４５ｂ）は、シートＳがニップ部Ｎを通過しなかったことに起因する潤滑オイルの高温部Ｑを冷却する。

図５（ａ）で説明したように、ヒーター３２と定着ベルト３０とのニップ部ＮにおいてシートＳが通過しない部分は、シートＳが熱を吸収しない。そのため、シートＳが通過しない部分は高温部Ｑとなる。冷却部４５（４５ａ、４５ｂ）は、潤滑オイルの高温部Ｑを冷却する。

冷却部４５（４５ａ、４５ｂ）の具体例は、ファンであってもよい。冷却部４５（４５ａ、４５ｂ）の具体例は、ペルチェ素子などの電子冷却素子でもよい。

図９に示すように、冷却部４５（４５ａ、４５ｂ）は、ヒーター３２の発熱体４４の高温部Ｑに対応する位置に配置されてもよい。すなわち、冷却部６０ａは、発熱体４４の左側（方向Ｙ（＋）側）の高温部Ｑに対向して配置されてもよい。冷却部６０ｂは、発熱体４４の右側（方向Ｙ（－）側）の高温部Ｑに対向して配置されてもよい。

冷却部６０は、定着装置１６の定着動作時にヒーター３２を冷却してもよい。冷却部６０は、ウォームアップ期間またはブランク期間にヒーター３２を冷却してもよい。

図６（ａ）および（ｂ）で説明したように、冷却部６０がヒーター３２の高温部Ｑを冷却すると、ヒーター３２の高温部Ｑの温度は低下する。そのため、油膜厚みｈ₂が厚くなり、油膜厚みｈ₃になる。高温部Ｑの潤滑オイルは、図６（ｂ）のストライベック曲線に示すように、境界潤滑領域または混合潤滑領域から、流体潤滑領域へ移行する。低温部Ｐの潤滑オイルは、高温部Ｑへ移行してもよく、油膜厚みｈ₁から油膜厚みｈ₃に減少してもよい。低温部Ｐの潤滑オイルは、流体潤滑領域のままである。従って、潤滑オイルの低温部Ｐおよび高温部Ｑは、油膜厚みｈ₃に平坦化される。

本実施形態によれば、定着ベルト３０とヒーター３２とのニップ部Ｎに介在する潤滑オイルの油膜厚みｈが平坦化され、定着ベルト３０とヒーター３２とを非接触状態にすることができ、さらに好適に定着ベルト３０またはヒーター３２の摩耗を抑えることができる。

次に、プリンター制御部１０（図２）は、定着装置１６に供給するシートＳのサイズを制御可能である。加圧ローラー駆動部４０は、シートＳのサイズに基づいて、潤滑オイルにより、定着ベルト３０とヒーター３２とが非接触状態になるよう、加圧ローラー３１を回動させてもよい。

すなわち、図５に示すように、シートＳのサイズによって低温部Ｐ、高温部Ｑの範囲は変化する。プリンター制御部１０は、ジョブの内容に応じて、定着装置１６に供給するシートＳのサイズを選択し、設定可能である。

シートＳがヒーター３２の発熱体４４の全体（方向Ｙ（＋）から方向Ｙ（－）の全体）を通過する場合、ヒーター３２に温度差は生じない。そのため、加圧ローラー駆動部４０は、ヒーター３２の温度を補正する必要はない。

シートＳがヒーター３２の発熱体４４の一部（方向Ｙ（＋）から方向Ｙ（－）の一部）を通過する場合、図５に示すように、ヒーター３２には、低温部Ｐと高温部Ｑが生じる。そのため、加圧ローラー駆動部４０は、低温部Ｐの温度を上昇させ、高温部Ｑの温度を低下させるよう、加圧ローラー３１を制御する。

電力制御部４３は、シートＳのサイズに基づいて、電力を制御してもよい。冷却部４５は、シートＳのサイズに基づいて、高温部Ｑを冷却してもよい。

本実施形態によれば、シートＳのサイズに応じて、好適に潤滑オイルの油膜厚みｈを制御することができる。

次に、図８に示すように、画像形成装置３の定着装置１６は、温度測定部３７を備えてもよい。温度測定部３７は、潤滑オイルの温度を測定し温度情報を出力する。加圧ローラー駆動部４０は、温度情報に基づいて、潤滑オイルにより定着ベルト３０とヒーター３２とが非接触状態になるよう、加圧ローラー３１を回動させるようにしてもよい。

図８に示すように、温度測定部３７は、発熱体４４の主走査方向の端部に配置されてもよい。すなわち、温度測定部３７は、図５に示す高温部Ｑの温度を計測可能な位置に配置されてもよい。

温度測定部３７は、発熱体４４の温度を測定してもよい。温度測定部３７は、定着ベルト３０の温度を測定してもよい。温度測定部３７は、発熱体４４または定着ベルト３０の温度を測定することによって、潤滑オイルの温度を測定（予測）してもよい。

温度測定部３７の一例は、サーミスタ、サーモスタット、熱電対である。

電力制御部４３は、温度情報に基づいて、電力を制御してもよい。冷却部４５は、温度情報に基づいて、高温部Ｑを冷却してもよい。

本実施形態によれば、温度測定部３７が測定した高温部Ｑの温度に応じて、好適に潤滑オイルの油膜厚みｈを制御することができる。

次に、本実施形態に係る画像形成装置３は、さらにカウンター４６を備えてもよい。カウンター４６は、一つのジョブで処理されたシートＳの累積枚数、または、画像形成装置３が設置されてから処理されたシートＳの累積枚数をカウントしカウント情報を出力する。加圧ローラー駆動部４０は、カウント情報が閾値を超えた場合に、潤滑オイルにより、定着ベルト３０とヒーター３２とが非接触状態になるよう、加圧ローラー３１を回動させてもよい。

カウンター４６は、ＡＳＩＣ（Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ Ｓｐｅｃｉｆｉｃ Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ Ｃｉｒｃｕｉｔ）で実現され得る。例えば、一つのジョブで処理されるシートＳの累積枚数の閾値が５０枚に設定されている場合である場合において、一つのジョブで処理されたシートＳの累積枚数が１００枚であった場合、カウンター４６は１００枚をカウントする。カウンター４６は、カウントが閾値を超えていることを示すカウント情報を出力する。

カウンター４６は、例えば、画像形成装置３がオフィスに設置されてから経過した累積枚数の閾値が５００枚に設定されている場合、累積枚数が６００枚であることをカウントしてもよい。カウンター４６は、累積枚数が閾値を超えていることを示すカウント情報を出力する。

加圧ローラー駆動部４０は、累積枚数が閾値を超えていることを示すカウント情報に基づいて、潤滑オイルにより、定着ベルト３０とヒーター３２とが非接触状態になるよう、加圧ローラー３１を駆動させる。具体的な駆動方法は、本実施形態のすべての具体例が適用され得る。

駆動制御部４１は、潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）を予測計算してもよい。

駆動制御部４１は、潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が第１閾値（Ａ（℃））を超えているか否かを判定してもよい。

潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が第１閾値（Ａ（℃））を超えている場合、冷却部４５は高温部Ｑを冷却してもよい。

潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が第１閾値（Ａ（℃））を超えている場合、加圧ローラー駆動部４０は、加圧ローラー３１の線速ｖを、非ジョブ処理時における第１線速ｖ₁よりも速い第２線速ｖ₂で回動させてもよい。

駆動制御部４１は、潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が、第１閾値（Ａ（℃））より高い第２閾値（Ｂ（℃））を超えているか否かを判定してもよい。すなわち、潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が、第１閾値（Ａ（℃））より高く、第２閾値（Ｂ（℃））より低いか、潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が第２閾値（Ｂ（℃））より高いかにより、加圧ローラー３１の駆動時間を変化させてもよい。

駆動制御部４１は、第２閾値（Ｂ（℃））を超えていないと判定した場合、加圧ローラー３１の駆動時間を（＋ａ秒）増加させて駆動させてもよい。

駆動制御部４１は、第２閾値（Ｂ（℃））を超えていると判定した場合、加圧ローラー３１の駆動時間をａ秒より多い（＋ｂ秒）増加させて駆動させる。

本実施形態によれば、定着装置１６が処理したシートＳの枚数に応じて、好適に潤滑オイルの油膜厚みｈを制御することができる。

次に、画像形成装置３は、さらにタイマー４７を備えてもよい。タイマー４７は、一つのジョブで処理された累積時間、または、画像形成装置３が設置されてから経過した累積時間を計時し計時情報を出力してもよい。加圧ローラー駆動部４０は、計時情報が閾値（Ｔｍｉｎ）を超えた場合に、潤滑オイルにより、定着ベルト３０とヒーター３２とが非接触状態になるよう、加圧ローラー３１を回動させてもよい。

タイマー４７は、ＡＳＩＣで実現され得る。タイマー４７は、例えば、一つのジョブで処理される累積時間の閾値（Ｔｍｉｎ）が１分に設定されている場合、一つのジョブで処理された累積時間が２分であることを計時してもよい。タイマー４７は、累積時間が閾値（Ｔｍｉｎ）を超えていることを示すタイマー情報を出力する。

タイマー４７は、例えば、画像形成装置３がオフィスに設置されてから経過した累積時間の閾値（Ｔｍｉｎ）が５０時間に設定されている場合、累積時間が６０時間であることを計時してもよい。タイマー４７は、累積時間が閾値（Ｔｍｉｎ）を超えていることを示すタイマー情報を出力する。

加圧ローラー駆動部４０は、累積時間が閾値（Ｔｍｉｎ）を超えていることを示すタイマー情報に基づいて、潤滑オイルにより、定着ベルト３０とヒーター３２とが非接触状態になるよう、加圧ローラー３１を駆動させる。具体的な駆動方法は、本実施形態のすべての具体例が適用され得る。

駆動制御部４１は、潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）を予測計算してもよい。

駆動制御部４１は、潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が第１閾値（Ａ（℃））を超えているか否かを判定してもよい。

潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が第１閾値（Ａ（℃））を超えている場合、冷却部４５は高温部Ｑを冷却してもよい。

潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が第１閾値（Ａ（℃））を超えている場合、加圧ローラー駆動部４０は、加圧ローラー３１の線速ｖを、非ジョブ処理時における第１線速ｖ₁よりも速い第２線速ｖ₂で回動させてもよい。

駆動制御部４１は、潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が、第１閾値（Ａ（℃））より高い第２閾値（Ｂ（℃））を超えているか否かを判定してもよい。

駆動制御部４１は、第２閾値（Ｂ（℃））を超えていないと判定した場合、加圧ローラー３１の駆動時間を（＋ａ秒）増加させて駆動させてもよい。

駆動制御部４１は、第２閾値（Ｂ（℃））を超えていると判定した場合、加圧ローラー３１の駆動時間をａ秒より多い（＋ｂ秒）増加させて駆動させる。

本実施形態によれば、定着装置１６が処理した累積時間に応じて、好適に潤滑オイルの油膜厚みｈを制御することができる。

次に、図１０および図１１に示すように、ヒーター３２は、第１発熱体片４４０ｂと、第１発熱体片４４０ｂに対し、主走査方向に隣接する第２発熱体片４４０ａおよび第２発熱体片４４０ｃ）とを含んでもよい。

図１０に示すように、定着装置１６は、ヒーター３２と、発熱体４４と、電極５１と、温度測定部３７とを含む。図１１に示すように、定着装置１６は、さらに冷却部４５を含む。

発熱体４４は、複数の発熱体片４４０を含む。発熱体片４４０は、第１発熱体片４４０ｂ、第２発熱体片４４０ａ、第２発熱体片４４０ｃ、・・・を含む。

図５で説明したように、例えば、小サイズのシートＳを定着処理する場合、シートＳは第１発熱体片４４０ｂを通過する。そのため、第１発熱体片４４０ｂに介在する潤滑オイルが、図５に示す低温部Ｐに対応する。第２発熱体片４４０ａ、第２発熱体片４４０ｃに介在する潤滑オイルが、図５に示す高温部Ｑに対応する。

図１０に示すように、電極５１は、電極５１ｃ、電極５１ｄ、電極５１ｅ、・・・を含む。第１発熱体片４４０ｂは電極５１ｃに接続される。第２発熱体片４４０ａは電極５１ｄに接続される。第２発熱体片４４０ｃは電極５１ｅに接続される。電極５１は、図示しない電源に接続され、それぞれ、発熱体４４に電力を供給する。

電極５１ｃは、第１発熱体片４４０ｂの副走査方向下流側の側辺に接続され、第１発熱体片４４０ｂと平行に延びる。電極５１ｄは、第２発熱体片４４０ａと第２発熱体片４４０ｃの副走査方向下流側の側辺に接続され、第２発熱体片４４０ａおよび第２発熱体片４４０ｃと平行に延びる。電極５１ｅは、第１発熱体片４４０ｂ、第２発熱体片４４０ａ、第２発熱体片４４０ｃの副走査方向上流側の側辺に接続され、第１発熱体片４４０ｂ、第２発熱体片４４０ａ、第２発熱体片４４０ｃと平行に延びる。

電極５１ｃ、電極５１ｄ、電極５１ｅは、さらにそれぞれ主走査方向に分割されていてもよい。電極５１は、発熱体４４の低温部Ｐまたは高温部Ｑに異なる電力量の電力を選択的に通電可能であってもよい。

発熱体４４は、図示しない電源が電極５１を介して供給した電力により、ジュール熱を発熱し、定着ベルト３０を加熱する。

図１０に示すように、温度測定部３７は、温度測定部３７ａ、温度測定部３７ｂ、・・・を含む。温度測定部３７ａは、第１発熱体片４４０ｂの近傍に配置され、第１発熱体片４４０ｂに介在する潤滑オイルの温度を測定し、温度情報を出力する。温度測定部３７ｂは、第２発熱体片４４０ｃの近傍に配置され、第２発熱体片４４０ｃに介在する潤滑オイルの温度を測定し、温度情報を出力する。第２発熱体片４４０ｃの近傍に温度測定部３７ｂが配置されてもよい。

温度測定部３７ａは、第１発熱体片４４０ｂの主走査方向端部（方向Ｙ（＋）側または方向Ｙ（－）側）に配置してもよい。第１発熱体片４４０ｂの主走査方向幅よりも幅が小さい小サイズのシートＳを定着処理する場合、第１発熱体片４４０ｂの主走査方向端部（方向Ｙ（＋）側または方向Ｙ（－）側）が、図５（ａ）で説明した高温部Ｑになる場合があるからである。

温度測定部３７ｂは、第２発熱体片４４０ｃの主走査方向端部（方向Ｙ（－）側）に配置してもよい。第１発熱体片４４０ｂの主走査方向幅よりも幅が大きく、第２発熱体片４４０ｃの主走査方向幅よりも幅が小さい中サイズのシートＳを定着処理する場合、第２発熱体片４４０ｃの主走査方向端部（方向Ｙ（－）側）が、高温部Ｑになる場合があるからである。

次に、図１１に示すように、冷却部４５は、冷却部４５ｃ、冷却部４５ｄ、冷却部４５ｅ、冷却部４５ｆ、・・・を含む。

冷却部４５ｄおよび冷却部４５ｅは、第１発熱体片４４０ｂの主走査方向端部（方向Ｙ（＋）側または方向Ｙ（－）側）に配置してもよい。第１発熱体片４４０ｂの主走査方向幅よりも幅が小さい小サイズのシートＳを定着処理する場合、第１発熱体片４４０ｂの主走査方向端部（方向Ｙ（＋）側または方向Ｙ（－）側）が、高温部Ｑになる場合があるからである。

冷却部４５ｃは、第２発熱体片４４０ａの主走査方向端部（方向Ｙ（＋）側）に配置してもよい。第１発熱体片４４０ｂの主走査方向幅よりも幅が大きく、第２発熱体片４４０ａの主走査方向幅よりも幅が小さい中サイズのシートＳを定着処理する場合、第２発熱体片４４０ａの主走査方向端部（方向Ｙ（＋）側）が、高温部Ｑになる場合があるからである。

冷却部４５ｆは、第２発熱体片４４０ｃの主走査方向端部（方向Ｙ（－）側）に配置してもよい。第１発熱体片４４０ｂの主走査方向幅よりも幅が大きく、第２発熱体片４４０ｃの主走査方向幅よりも幅が小さい中サイズのシートＳを定着処理する場合、第２発熱体片４４０ｃの主走査方向端部（方向Ｙ（－）側）が、高温部Ｑになる場合があるからである。

冷却部４５ｃ、冷却部４５ｄ、冷却部４５ｅ、冷却部４５ｆは、それぞれ高温部Ｑを冷却してもよい。

図５（ａ）に示すように、第１発熱体片４４０ｂよりも小サイズのシートＳを連続的に定着処理すると、第１発熱体片４４０ｂの端部に介在する潤滑オイルは高温になり、第１発熱体片４４０ｂの中央部が低温部Ｐになり、第１発熱体片４４０ｂの両端部が高温部Ｑになる。加圧ローラー駆動部４０は、定着ベルト３０を第２加圧力で加圧するよう、加圧ローラー３１を制御する。

同様に、第１発熱体片４４０ｂよりも大きい中サイズのシートＳを連続的に定着処理すると、第１発熱体片４４０ｂの端部に介在する潤滑オイルは高温になり、第１発熱体片４４０ｂに介在する潤滑オイルが低温部Ｐになり、第２発熱体片４４０ａおよび第２発熱体片４４０ｃが高温部Ｑになる。加圧ローラー駆動部４０は、定着ベルト３０を第２加圧力で加圧するよう、加圧ローラー３１を制御する。

加圧ローラー駆動部４０は、加圧ローラー３１の線速ｖを、非ジョブ処理時における第１線速ｖ₁よりも速い第２線速ｖ₂で回動させてもよい。

電力制御部４３は、ヒーター３２に供給する電力を制御する。電力制御部４３は、非ジョブ処理時における第１電力よりも小さい第２電力をヒーター３２に供給してもよい。

電力制御部４３は、第１発熱体片４４０ｂの高温部Ｑに対応する電極５１ｃに第２電力を供給するよう制御してもよい。

本実施形態によれば、シートＳのサイズに応じて、第１発熱体片４４０ｂと、第２発熱体片４４０ａおよび第２発熱体片４４０ｃとを使い分けることができ、潤滑オイルの低温部Ｐと高温部Ｑが明確になるため、効率的に潤滑オイルの温度調整を行うことができる。

次に、図１２を参照して、本実施形態に係る画像形成装置３の制御を説明する。図１２は、本実施形態に係る画像形成装置３の制御を示すフローチャートである。図１２に示すように、フローチャートは、ステップＳ１０からステップＳ２６までを含む。

図１２に示すステップＳ１０において、加圧ローラー駆動部４０は、加圧ローラー３１の累積駆動時間が所定時間（Ｙｍｉｎ）を超えているか否かを判定する。超えている場合（ステップＳ１０において、Ｙｅｓ）、処理はステップＳ１２に進む。超えていない場合（ステップＳ１０において、Ｎｏ）、処理はステップＳ２４に進む。

ステップＳ１０においてＹｅｓの場合、ステップＳ１２において、駆動制御部４１は、潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）を予測計算する。処理はステップＳ１４に進む。

ステップＳ１４において、駆動制御部４１は、潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が第１閾値（Ａ（℃））を超えているか否かを判定する。超えている場合（ステップＳ１４にいて、Ｙｅｓ）、処理はステップＳ１６に進む。超えていない場合（ステップＳ１４において、Ｎｏ）、処理はステップＳ２４に進む。

ステップＳ１６において、電力制御部４３は、定着温度を－Ｃ（℃）補正する。処理はステップＳ１８に進む。

ステップＳ１８において、駆動制御部４１は、駆動速度を＋Ｘ（ｍｍ／ｓ）補正する。処理はステップＳ２０に進む。

ステップＳ２０において、駆動制御部４１は、潤滑オイルの最高温度（Ｔｍａｘ）が第２閾値（Ｂ（℃））を超えているか否かを判定する。超えている場合（ステップＳ２０において、Ｙｅｓ）、処理はステップＳ２２に進む。超えていない場合、処理はステップＳ２６に進む。

ステップＳ２２において、駆動制御部４１は、駆動時間を＋ｂ（秒）補正する。処理はステップＳ２４に進む。

ステップＳ２４において、駆動制御部４１は、加圧ローラー駆動部４０の駆動を制御する。そして処理は終了する。

ステップＳ２０において、Ｎｏの場合、駆動制御部４１は、駆動時間を＋ａ（秒）補正する。処理はステップＳ２４に進む。

ステップＳ１４において、Ｎｏの場合、処理はステップＳ２４に進む。

ステップＳ１２において、Ｎｏの場合、処理はステップＳ２４に進む。

以上、図面を参照しながら本発明の実施形態を説明した。但し、本発明は、上記の実施形態に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の態様において実施することが可能である。図面は、理解しやすくするために、それぞれの構成要素を主体に模式的に示しており、図示された各構成要素の厚み、長さ、個数等は、図面作成の都合上から実際とは異なる。また、上記の実施形態で示す各構成要素の材質や形状、寸法等は一例であって、特に限定されるものではなく、本発明の効果から実質的に逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。

本発明は、画像形成装置の分野に利用可能である。

３ 画像形成装置
１６ 定着装置
３０ 定着ベルト
３１ 加圧ローラー
３２ ヒーター
３７ 温度測定部
４０ 加圧ローラー駆動部
４１ 駆動制御部
４３ 電力制御部
４４ 発熱体

Claims (11)

1. 定着装置を備える画像形成装置であって、
   前記定着装置は、
   シートに転写されたトナー像を加熱定着させる定着ベルトと、
   前記定着ベルトに当接して回動させる加圧ローラーと、
   前記定着ベルトを加熱するヒーターと、
   前記定着ベルトの内周面と前記ヒーターとの間に油膜を形成する潤滑オイルと、
   前記潤滑オイルにより、前記定着ベルトと前記ヒーターとが非接触状態になるよう、前記加圧ローラーを回動させる加圧ローラー駆動部と
   を備える、画像形成装置。
2. 前記加圧ローラー駆動部は、前記定着ベルトの少なくとも一部と、前記ヒーターの少なくとも一部とが接触状態にあるとき、前記加圧ローラーの前記定着ベルトへの加圧力を、非ジョブ処理時における第１加圧力よりも低い第２加圧力に低減させる、請求項１に記載の画像形成装置。
3. 前記加圧ローラー駆動部は、前記加圧ローラーの線速を、非ジョブ処理時における第１線速よりも速い第２線速で回動させる、請求項１に記載の画像形成装置。
4. 前記ヒーターに供給する電力を制御する電力制御部をさらに備え、
   前記電力制御部は、非ジョブ処理時における第１電力よりも小さい第２電力を前記ヒーターに供給する、請求項１に記載の画像形成装置。
5. 前記ヒーターに供給する電力を制御する電力制御部をさらに備え、
   前記電力制御部は、シートがニップ部を通過したことに起因する前記潤滑オイルの低温部を加熱するよう、前記ヒーターに供給する第３電力を制御する、請求項１に記載の画像形成装置。
6. シートがニップ部を通過しなかったことに起因する前記潤滑オイルの高温部を冷却する冷却部と
   をさらに備えた、請求項１に記載の画像形成装置。
7. 前記定着装置に供給するシートのサイズを制御するプリンター制御部をさらに備え、
   前記加圧ローラー駆動部は、前記サイズに基づいて、前記潤滑オイルにより、前記定着ベルトと前記ヒーターとが非接触状態になるよう、前記加圧ローラーを回動させる、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の画像形成装置。
8. 前記潤滑オイルの温度を測定し温度情報を出力する温度測定部をさらに備え、
   前記加圧ローラー駆動部は、前記温度情報に基づいて、前記潤滑オイルにより前記定着ベルトと前記ヒーターとが非接触状態になるよう、前記加圧ローラーを回動させる、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の画像形成装置。
9. 一つのジョブで処理されたシートの累積枚数、または、画像形成装置が設置されてから処理されたシートの累積枚数をカウントしカウント情報を出力するカウンターをさらに備え、
   前記加圧ローラー駆動部は、前記カウント情報が閾値を超えた場合に、前記潤滑オイルにより、前記定着ベルトと前記ヒーターとが非接触状態になるよう、前記加圧ローラーを回動させる、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の画像形成装置。
10. 一つのジョブで処理された累積時間、または、画像形成装置が設置されてから経過した累積時間を計時し計時情報を出力するタイマーをさらに備え、
    前記加圧ローラー駆動部は、前記計時情報が閾値を超えた場合に、前記潤滑オイルにより、前記定着ベルトと前記ヒーターとが非接触状態になるよう、前記加圧ローラーを回動させる、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の画像形成装置。
11. 前記ヒーターは、第１発熱体片と、前記第１発熱体片に対し、主走査方向に隣接する第２発熱体片とを含む、請求項１から請求項１０のいずれか１項に記載の画像形成装置。

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