JP2022116578A - 発泡性スチレン系樹脂粒子、予備発泡スチレン系樹脂粒子、スチレン系樹脂発泡成形体、および、発泡性スチレン系樹脂粒子の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】スチレン系樹脂とスチレン系樹脂以外の樹脂を含有する樹脂成分を含む、環境貢献度が高い発泡性スチレン系樹脂粒子であって、ビーズライフに優れ、成形性に優れた、発泡性スチレン系樹脂粒子、およびその製造方法を提供する。また、そのような発泡性スチレン系樹脂粒子から得られる予備発泡スチレン系樹脂粒子を提供する。また、そのような、発泡性スチレン系樹脂粒子または予備発泡スチレン系樹脂粒子から成形されるスチレン系樹脂発泡成形体を提供する。【解決手段】７０質量％～９５質量％のスチレン系樹脂と５質量％～３０質量％のスチレン系樹脂以外の樹脂を含有する樹脂成分と揮発性発泡剤を含む、発泡性スチレン系樹脂粒子であって、該スチレン系樹脂の５０質量％以上が再生スチレン系樹脂であり、該スチレン系樹脂以外の樹脂の５０質量％以上がバイオプラスチックである。【選択図】なし

Description

本発明は、発泡性スチレン系樹脂粒子、予備発泡スチレン系樹脂粒子、スチレン系樹脂発泡成形体、および、発泡性スチレン系樹脂粒子の製造方法に関する。

発泡成形体は、軽量かつ断熱性および機械的強度に優れることから、住宅および自動車等に用いられる断熱材、建築資材等に用いられる保温材、魚箱および食品容器等の輸送用梱包材、緩衝材等に幅広く使用されている。中でも、発泡性粒子（代表的には、発泡性ポリスチレン系樹脂粒子あるいはそれを予備発泡させた予備発泡スチレン系樹脂粒子）を原料として製造される型内発泡成形体が、所望の形状を得やすい等の利点から多く使用されている。このような発泡成形体は、互いに融着した複数の発泡性粒子により構成されている。

発泡成形体として代表的なスチレン系樹脂発泡成形体は、スチレン系樹脂の特徴に由来して、衝撃に対して脆く、また、油や溶剤に対して弱いという欠点を有している。このような欠点を克服するものとして、エチレン系樹脂やプロピレン系樹脂などのオレフィン系樹脂からなる発泡体やエチレンとスチレンの重合体からなる発泡体が提案されている（例えば、特許文献１）。しかし、これらの発泡体は、原料となる発泡性オレフィン系樹脂粒子や発泡性エチレン・スチレン重合体粒子に含侵させた揮発性発泡剤が逸散しやすいことに起因して、これらの粒子を製造した後、速やかに予備発泡させる必要や、製造した粒子を加圧容器内に保存する必要があり、製造上の煩雑さや保管の手間がかかるという問題がある。

また、スチレン系樹脂とスチレン系樹脂以外の樹脂を予め押出機になどの混練機にて溶融ブレンドし、揮発性発泡剤を含浸させて発泡させた発泡成形体が提案されている。具体的には、スチレン系樹脂以外の樹脂を含有するビニル芳香族重合体原料を熱溶融したペレットに発泡剤を含浸発泡させた発泡体の製造方法に関する技術が提案されている（例えば、特許文献２）。しかし、この技術は、スチレン系樹脂以外の樹脂を発泡体の気泡径を調整するために混合するものであり、樹脂成分中のスチレン系樹脂以外の樹脂の含有割合は少量であり、スチレン系樹脂以外の樹脂を配合することによるスチレン系樹脂発泡成形体の機械的特性の改善には結びついていない。

他方、循環型社会の構築を求める声の高まりとともに、材料分野においてもエネルギーと同様に化石燃料からの脱却が望まれており、化石燃料由来のプラスチックの代替としてバイオプラスチックの利用が注目されている。バイオプラスチックとしては、代表的には、バイオマスを原料としたバイオマスプラスチック、バイオマスを原料としない生分解性プラスチックなどが挙げられる。バイオマスは二酸化炭素と水から光合成された有機化合物であり、それを利用することにより、再度、二酸化炭素と水になる、いわゆるカーボンニュートラルな再生可能エネルギーである。昨今、これらのバイオマスを原料としたバイオマスプラスチックの実用化が急速に進んでおり、各種の樹脂をバイオマス原料から製造する試みも行われている（例えば、特許文献３）。

また、プラスチック廃棄物の量は年々増加している。プラスチック廃棄物の大半は、焼却や埋め立てなどにより処分されているが、環境汚染、地球温暖化、埋め立て処理場の不足など、大きな社会問題となっている。このため、プラスチック廃棄物の再利用が社会的に強く要請され、家電リサイクル法の施行を受けるなどして、プラスチック廃棄物のリサイクルについて各種の検討がなされている。様々なリサイクル方法が提案されている中、資源循環や環境負荷低減の観点から、プラスチック廃棄物を再び製品のプラスチック部材として再利用するマテリアルリサイクルが注目されている。

特開昭４８－１０１４５７号公報 特公昭４７－２６０９７号公報 特開２０１９－１８２５２８号公報

本発明は上記従来の課題を解決するためになされたものであり、その主たる目的は、スチレン系樹脂とスチレン系樹脂以外の樹脂を含有する樹脂成分を含む、環境貢献度が高い発泡性スチレン系樹脂粒子であって、該樹脂成分中の該スチレン系樹脂以外の樹脂の含有割合が５質量％以上であり、ビーズライフに優れ、成形性に優れた、発泡性スチレン系樹脂粒子、およびその製造方法を提供することにある。また、そのような発泡性スチレン系樹脂粒子から得られる予備発泡スチレン系樹脂粒子を提供することにある。また、そのような、発泡性スチレン系樹脂粒子または予備発泡スチレン系樹脂粒子から成形されるスチレン系樹脂発泡成形体を提供することにある。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子は、
７０質量％～９５質量％のスチレン系樹脂と５質量％～３０質量％のスチレン系樹脂以外の樹脂を含有する樹脂成分と揮発性発泡剤を含む、発泡性スチレン系樹脂粒子であって、
該スチレン系樹脂の５０質量％以上が再生スチレン系樹脂であり、
該スチレン系樹脂以外の樹脂の５０質量％以上がバイオプラスチックである。

一つの実施形態においては、上記樹脂成分と上記揮発性発泡剤を含む樹脂組成物を押出機から押出すと同時に水中で切断する水中カット法で得られ、該水中カット法における水圧が０．１０ＭＰａ～２．００ＭＰａ、吐出量が１００ｋｇ／時間～３００ｋｇ／時間である。

一つの実施形態においては、上記バイオプラスチックがバイオマスプラスチックである。

一つの実施形態においては、上記バイオマスプラスチックが、植物由来のオレフィン系樹脂および植物由来のポリエステルから選ばれる少なくとも１種である。

本発明の実施形態による予備発泡スチレン系樹脂粒子は、
上記発泡性スチレン系樹脂粒子を予備発泡させてなる予備発泡スチレン系樹脂粒子であって、
該予備発泡の嵩発泡倍率が２倍以上８０倍未満である。

本発明の実施形態によるスチレン系樹脂発泡成形体は、上記発泡性スチレン系樹脂粒子から成形される。

本発明の実施形態によるスチレン系樹脂発泡成形体は、上記予備発泡スチレン系樹脂粒子から成形される。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子の製造方法は、
７０質量％～９５質量％のスチレン系樹脂と５質量％～３０質量％のスチレン系樹脂以外の樹脂を含有する樹脂成分と揮発性発泡剤を含む、発泡性スチレン系樹脂粒子の製造方法であって、
該スチレン系樹脂の５０質量％以上が再生スチレン系樹脂であり、
該スチレン系樹脂以外の樹脂の５０質量％以上がバイオプラスチックであり、
該樹脂成分と該揮発性発泡剤を含む樹脂組成物を押出機から押出すと同時に水中で切断し、該水中カット法における水圧が０．１０ＭＰａ～２．００ＭＰａ、吐出量が１００ｋｇ／時間～３００ｋｇ／時間である。

本発明によれば、スチレン系樹脂とスチレン系樹脂以外の樹脂を含有する樹脂成分を含む、環境貢献度が高い発泡性スチレン系樹脂粒子であって、該樹脂成分中の該スチレン系樹脂以外の樹脂の含有割合が５質量％以上であり、ビーズライフに優れ、成形性に優れた、発泡性スチレン系樹脂粒子、およびその製造方法を提供することができる。また、そのような発泡性スチレン系樹脂粒子から得られる予備発泡スチレン系樹脂粒子を提供することができる。また、そのような、発泡性スチレン系樹脂粒子または予備発泡スチレン系樹脂粒子から成形されるスチレン系樹脂発泡成形体を提供することができる。

図１は、本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子を製造する際に適した装置の一例を示す概略断面図である。

以下、本発明の実施形態について説明するが、本発明はこれらの実施形態には限定されない。

本明細書において「（メタ）アクリル」とある場合は、アクリルおよび／またはメタクリルを意味し、「（メタ）アクリレート」とある場合は、アクリレートおよび／またはメタクリレートを意味する。

≪≪Ａ．発泡性スチレン系樹脂粒子≫≫
本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子は、全体として粒子の形状を有する。発泡性スチレン系樹脂粒子の平均粒子径は、好ましくは０．３ｍｍ～３．０ｍｍであり、より好ましくは０．３ｍｍ～２．０ｍｍである。平均粒子径は、ＪＩＳ Ｚ ８８１５に準拠して測定され得る。具体的には、平均粒子径は、ＪＩＳ Ｚ ８８１５の篩分け試験による粒度分布から積算値５０％の粒径として測定した値とされる。発泡性スチレン系樹脂粒子の形状としては、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切な形状を採用することができる。このような形状の具体例としては、例えば、球状、略球状、楕円球状（卵状）、円柱状、略円柱状などが挙げられる。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子の重量平均分子量は、好ましくは１０万～４５万であり、より好ましくは１１万～４０万であり、さらに好ましくは１２万～３５万であり、特に好ましくは１３万～３２万である。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子は、７０質量％～９５質量％のスチレン系樹脂と５質量％～３０質量％のスチレン系樹脂以外の樹脂を含有する樹脂成分と揮発性発泡剤を含む、発泡性スチレン系樹脂粒子であって、該スチレン系樹脂の５０質量％以上が再生スチレン系樹脂であり、該スチレン系樹脂以外の樹脂の５０質量％以上がバイオプラスチックである。

≪Ａ－１．樹脂成分≫
樹脂成分は、７０質量％～９５質量％のスチレン系樹脂と５質量％～３０質量％のスチレン系樹脂以外の樹脂を含有する。

＜Ａ－１－１．スチレン系樹脂＞
スチレン系樹脂は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

樹脂成分中のスチレン系樹脂の含有割合は、代表的には、７０質量％～９５質量％であり、好ましくは７１質量％～９４質量％であり、さらに好ましくは７２質量％～９３質量％であり、特に好ましくは７３質量％～９２質量％であり、最も好ましくは７４質量％～９１質量％である。樹脂成分中のスチレン系樹脂の含有割合が上記範囲内にあれば、本発明の効果をより発現し得る。樹脂成分中のスチレン系樹脂の含有割合が上記範囲を外れて低すぎると、スチレン系樹脂としての特性を十分に発現できないおそれがある。樹脂成分中のスチレン系樹脂の含有割合が上記範囲を外れて高すぎると、本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子の機械的特性が劣るおそれがある。

スチレン系樹脂は、単量体成分としてスチレン系単量体を含むスチレン系重合体を含む。スチレン系樹脂中のスチレン系重合体の含有割合は、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切な含有割合を採用し得る。このような含有割合としては、好ましくは３０質量％以上であり、より好ましくは５０質量％以上であり、さらに好ましくは７０質量％以上であり、特に好ましくは８０質量％以上であり、最も好ましくは９０質量％以上である。上記含有割合の上限は、好ましくは１００質量％以下である。

スチレン系樹脂は、例えば、スチレン・ブタジエン共重合体、ＡＢＳ樹脂（アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体）、ＡＳ樹脂（アクリロニトリル・スチレン共重合体）を含むものであってもよい。

スチレン系単量体は、スチレンまたはスチレン誘導体を含む。スチレン誘導体としては、例えば、α－メチルスチレン、ビニルトルエン、クロロスチレン、エチルスチレン、ｉ－プロピルスチレン、ジメチルスチレン、ブロモスチレンなどが挙げられる。スチレン系単量体は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。スチレン系単量体は、好ましくは、少なくともスチレンを含有する。スチレン系単量体の全量に対するスチレンの含有割合は、好ましくは５０質量％以上であり、より好ましくは７０質量％以上であり、さらに好ましくは９０質量％以上であり、特に好ましくは９５質量％以上である。

単量体成分としてスチレン系単量体を含むスチレン系重合体としては、好ましくは、単量体成分の主成分としてスチレン系単量体を含むスチレン系重合体である。このようなスチレン系重合体としては、例えば、スチレン系単量体と共重合成分との共重合体が挙げられる。共重合成分の代表例としては、代表的には、ビニル単量体が挙げられる。本明細書において「主成分」とは、全成分中の該成分の含有割合が、好ましくは５０質量％以上であり、より好ましくは７０質量％以上であり、さらに好ましくは９０質量％以上であり、特に好ましくは９５質量％以上である。

ビニル単量体としては、例えば、多官能単量体、（メタ）アクリル酸エステル単量体、マレイン酸エステル単量体、フマル酸エステル単量体などが挙げられる。ビニル単量体は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

多官能単量体の具体例としては、例えば、ｏ－ジビニルベンゼン、ｍ－ジビニルベンゼン、ｐ－ジビニルベンゼン等のジビニルベンゼン；エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート等のアルキレングリコールジ（メタ）アクリレート；などが挙げられる。多官能単量体を用いることにより、ポリスチレン系樹脂に分岐構造を付与することができる。スチレン系樹脂を構成する全単量体成分中の多官能単量体の含有量は、好ましくは０質量％～０．１質量％であり、より好ましくは０．００５質量％～０．０５質量％である。

（メタ）アクリル酸エステル単量体の具体例としては、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸プロピル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸ペンチル、（メタ）アクリル酸２－エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸ヘキシルなどが挙げられる。これら（メタ）アクリル酸エステル単量体の中でも、アクリル酸ブチル、アクリル酸２－エチルヘキシル、アクリル酸エチルが好ましく、アクリル酸ブチルがさらに好ましい。（メタ）アクリル酸エステル単量体を用いることにより、スチレン系樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）を低くすることができる。スチレン系樹脂を構成する全単量体成分中のアクリル酸エステル単量体の含有量は、好ましくは０質量％～４．０質量％であり、より好ましくは０．１質量％～３．０質量％である。

マレイン酸エステル単量体としては、例えば、マレイン酸ジメチルなどが挙げられる。

フマル酸エステル単量体としては、例えば、フマル酸ジメチル、フマル酸ジエチル、フマル酸エチルなどが挙げられる。

スチレン系樹脂は、代表的には、その５０質量％以上が再生スチレン系樹脂である。スチレン系樹脂中の再生スチレン系樹脂の含有割合は、好ましくは６０質量％～１００質量％であり、より好ましくは７０質量％～１００質量％であり、さらに好ましくは８０質量％～１００質量％であり、特に好ましくは９０質量％～１００質量％であり、最も好ましくは実質的に１００質量％である。スチレン系樹脂中の再生スチレン系樹脂の含有割合が上記範囲内にあれば、環境貢献度が高い発泡性スチレン系樹脂粒子を提供し得る。

再生スチレン系樹脂は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

再生スチレン系樹脂としては、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切な再生スチレン系樹脂を採用し得る。このような再生スチレン系樹脂としては、例えば、発泡スチロール（型物成形品、ブロック成形品など）や発泡シート（トレー容器、シート破材など）や家電製品で使用されているプラスチック材料のリサイクル品が挙げられる。再生スチレン系樹脂としては、積水化成品工業株式会社製の商品名「エプスレム」などの市販品を採用してもよい。

スチレン系樹脂として再生スチレン系樹脂の使用量が少ないと、環境貢献度が低くなってしまうおそれがある。

＜Ａ－１－２．スチレン系樹脂以外の樹脂＞
スチレン系樹脂以外の樹脂は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

樹脂成分中のスチレン系樹脂以外の樹脂の含有割合は、代表的には、５質量％～３０質量％であり、好ましくは６質量％～２９質量％であり、さらに好ましくは７質量％～２８質量％であり、特に好ましくは８質量％～２７質量％であり、最も好ましくは９質量％～２６質量％である。樹脂成分中のスチレン系樹脂以外の樹脂の含有割合が上記範囲内にあれば、本発明の効果をより発現し得る。樹脂成分中のスチレン系樹脂以外の樹脂の含有割合が上記範囲を外れて低すぎると、本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子の機械的特性が劣るおそれがある。樹脂成分中のスチレン系樹脂以外の樹脂の含有割合が上記範囲を外れて高すぎると、発泡性スチレン系樹脂粒子の揮発性発泡剤の保持性が低下するおそれがあり、ビーズライフが低下するおそれがある。特に、後述するように、スチレン系樹脂以外の樹脂がバイオマスプラスチックの場合は、ビーズライフが低下するおそれが高い。

スチレン系樹脂以外の樹脂としては、好ましくは、オレフィン系樹脂およびポリエステルから選ばれる少なくとも１種である。オレフィン系樹脂は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。ポリエステルは、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

オレフィン系樹脂としては、例えば、ポリエチレン（低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレンなど）、エチレン－α－オレフィン共重合体（エチレン－プロピレン共重合体、エチレン－１－ブテン共重合体、エチレン－１－ヘキセン共重合体、エチレン－１－オクテン共重合体など）、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－メチルメタクリレート共重合体、エチレン－エチルメタクリレート共重合体、エチレン－極性モノマー共重合体、これら重合体の架橋体等のエチレン系樹脂；プロピレン単独重合体、プロピレン－α－オレフィン共重合体（エチレン－プロピレンランダム共重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、エチレン－プロピレン－ブテンランダム共重合体など）、プロピレン－酢酸ビニル共重合体、プロピレン単独重合体のマトリックス中に約２０％までのエチレン－プロピレンゴム（ＥＰＲ）を含むインパクト共重合体（ブロック共重合体ともいう）等のプロピレン系樹脂；ポリブテン－１；が挙げられる。これらのオレフィン系樹脂の中でも、本発明の効果をより発現させ得る点で、好ましくは、エチレン系樹脂であり、より好ましくは、ポリエチレンであり、さらに好ましくは、樹脂密度が０．９００ｇ／ｃｍ^３～０．９３５ｇ／ｃｍ^３のポリエチレンであり、特に好ましくは、樹脂密度が０．９００ｇ／ｃｍ^３～０．９３５ｇ／ｃｍ^３の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、樹脂密度が０．９００ｇ／ｃｍ^３～０．９３５ｇ／ｃｍ^３の直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）である。

ポリエステルとしては、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリカーボネート、ポリ乳酸が挙げられる。

スチレン系樹脂以外の樹脂は、代表的には、その５０質量％以上がバイオプラスチックである。スチレン系樹脂以外の樹脂中のバイオプラスチックの含有割合は、好ましくは６０質量％～１００質量％であり、より好ましくは７０質量％～１００質量％であり、さらに好ましくは８０質量％～１００質量％であり、特に好ましくは９０質量％～１００質量％であり、最も好ましくは実質的に１００質量％である。スチレン系樹脂以外の樹脂中のバイオプラスチックの含有割合が上記範囲内にあれば、環境貢献度が高い発泡性スチレン系樹脂粒子を提供し得る。

バイオプラスチックは、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

バイオプラスチックとしては、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切なバイオプラスチックを採用し得る。このようなバイオプラスチックとしては、例えば、バイオマスプラスチック、生分解性プラスチックが挙げられ、本発明の効果をより発現させ得る点で、好ましくは、バイオマスプラスチックである。

バイオマスプラスチックとしては、例えば、植物由来のオレフィン系樹脂および植物由来のポリエステルから選ばれる少なくとも１種が挙げられる。植物由来のオレフィン系樹脂は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。植物由来のポリエステルは、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

植物由来のオレフィン系樹脂としては、例えば、植物由来のポリエチレン（低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレンなど）、植物由来のエチレン－α－オレフィン共重合体（エチレン－プロピレン共重合体、植物由来のエチレン－１－ブテン共重合体、植物由来のエチレン－１－ヘキセン共重合体、植物由来のエチレン－１－オクテン共重合体など）、植物由来のエチレン－酢酸ビニル共重合体、植物由来のエチレン－メチルメタクリレート共重合体、植物由来のエチレン－エチルメタクリレート共重合体、植物由来のエチレン－極性モノマー共重合体、これら重合体の架橋体等の植物由来のエチレン系樹脂；植物由来のプロピレン単独重合体、植物由来のプロピレン－α－オレフィン共重合体（エチレン－プロピレンランダム共重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、エチレン－プロピレン－ブテンランダム共重合体など）、植物由来のプロピレン－酢酸ビニル共重合体、植物由来のプロピレン単独重合体のマトリックス中に約２０％までのエチレン－プロピレンゴム（ＥＰＲ）を含む植物由来のインパクト共重合体（ブロック共重合体ともいう）等の植物由来のプロピレン系樹脂；植物由来のポリブテン－１；が挙げられる。これらの植物由来のオレフィン系樹脂の中でも、本発明の効果をより発現させ得る点で、好ましくは、植物由来のエチレン系樹脂であり、より好ましくは、植物由来のポリエチレンであり、さらに好ましくは、樹脂密度が０．９００ｇ／ｃｍ^３～０．９３５ｇ／ｃｍ^３の植物由来のポリエチレンであり、特に好ましくは、樹脂密度が０．９００ｇ／ｃｍ^３～０．９３５ｇ／ｃｍ^３の植物由来の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、樹脂密度が０．９００ｇ／ｃｍ^３～０．９３５ｇ／ｃｍ^３の植物由来の直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）である。

植物由来のポリエステルとしては、例えば、植物由来のポリ乳酸が挙げられる。

≪Ａ－２．揮発性発泡剤≫
揮発性発泡剤は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

揮発性発泡剤としては、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切な揮発性発泡剤を用いることができる。揮発性発泡剤としては、好ましくは、沸点がスチレン系樹脂の軟化点以下であり、常圧でガス状または液状の有機化合物である。具体例としては、例えば、プロパン、ｎ－ブタン、イソブタン、ペンタン（ｎ－ペンタン、イソペンタン、ネオペンタン）、ｎ－ヘキサン等の脂肪族炭化水素；シクロペンタン、シクロペンタジエン等の脂環式炭化水素；アセトン、メチルエチルケトン等のケトン類；メタノール、エタノール、イソプロピルアルコール等のアルコール類；ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、ジプロピルエーテル、メチルエチルエーテル等の低沸点のエーテル化合物；トリクロロモノフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン等のハロゲン含有炭化水素；などが挙げられる。揮発性発泡剤として、炭酸ガス、窒素、アンモニア等の無機ガスを用いてもよい。これらの中でも、本発明の効果をより発現させ得る点で、揮発性発泡剤としては、好ましくは、ｎ－ブタン、イソブタン、ｎ－ペンタン、イソペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、およびシクロペンタジエンから選ばれる少なくとも１種であり、より好ましくは、ｎ－ブタン、イソブタン、ｎ－ペンタン、およびイソペンタンから選ばれる少なくとも１種であり、さらに好ましくは、ｎ－ペンタンおよびイソペンタンから選ばれる少なくとも１種であり、特に好ましくは、イソペンタンである。イソペンタンは、その分子立体構造により、発泡性スチレン系樹脂粒子中に保持されやすく、発泡時により高度に発泡するという利点を有する。

揮発性発泡剤の含有量は、予備発泡スチレン系樹脂粒子およびスチレン系樹脂発泡成形体を形成するために十分な量であれば、目的に応じて適切に設定され得る。揮発性発泡剤の含有量は、樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは２質量部～１６質量部であり、より好ましくは３質量部～８質量部である。

≪Ａ－３．他の成分≫
本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子は、揮発性発泡剤の逸散を防止するため、高級脂肪酸とアルコールの部分エステルが含まれていてもよい。高級脂肪酸とアルコールの部分エステルは、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。高級脂肪酸としては、例えば、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、ベヘニン酸等の炭素数１５以上の脂肪酸が挙げられ、これらのモノグリセライド、ジグリセライドなどが使用できる。高級脂肪酸とアルコールの部分エステルとしては、好ましくは、ステアリン酸モノグセライド、ステアリン酸ジグリセライドが挙げられる。高級脂肪酸とアルコールの部分エステルの含有割合は、樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは０質量部～３質量部であり、より好ましくは０．５質量部～３．０質量部である。高級脂肪酸とアルコールの部分エステルを樹脂成分に添加する方法としては、例えば、ドライブレンド法、マスターバッチ法、溶融圧入法等の通常行われている方法を採用し得る。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子は、発泡助剤を含んでいてもよい。発泡助剤は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。発泡助剤としては、例えば、アジピン酸ジイソブチル、トルエン、シクロヘキサン、エチルベンゼン、流動パラフィン、ヤシ油が挙げられる。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子は、難燃剤や難燃助剤を含んでもよい。難燃剤や難燃助剤は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。難燃剤としては、例えば、テトラブロモシクロオクタン、ヘキサブロモシクロドデカン、ヘキサブロモシクロヘキサン、トリスジブロモプロピルホスフェート、テトラブロモビスフェノールＡ、テトラブロモビスフェノールＦ、テトラブロモビスフェノールＡ－ビス（２，３－ジブロモ－２－メチルプロピルエーテル）、テトラブロモビスフェノールＡ－ビス（２，３－ジブロモプロピルエーテル）、テトラブロモビスフェノールＡ－ジグリシジルエーテル、２，２－ビス［４’（２’’，３’’－ジブロモアルコキシ）－３’，５’－ジブロモフェニル］－プロパン、トリス（トリブロモフェノキシ）トリアジンが挙げられる。難燃助剤としては、例えば、クメンヒドロパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ｔ－ブチルハイドロパーオキサイド、２，３－ジメチル－２，３－ジフェニルブタン、３，４－ジメチル－３，４－ジフェニルヘキサンが挙げられる。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子は、タルク、炭酸カルシウム、マイカ、クエン酸、重炭酸ナトリウムなどの気泡調整剤を含んでもよい。気泡調整剤は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子は、他の添加剤を含んでいてもよい。このような他の添加剤としては、例えば、顔料、輻射伝熱抑制成分、架橋剤、可塑剤、安定剤、充填剤、滑剤、着色剤、帯電防止剤、展着剤、耐候剤、老化防止剤、防曇剤、香料が挙げられる。他の添加剤は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

≪Ａ－４．表面処理≫
本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子は、表面処理が施されていてもよい。このような表面処理としては、好ましくは、シリコーンオイル、帯電防止剤、脂肪酸金属塩、および融着促進剤から選ばれる少なくとも１種による表面処理である。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子に対してシリコーンオイルによる表面処理が行われる場合、表面処理前の発泡性スチレン系樹脂粒子１００質量部に対するシリコーンオイルの使用量は、好ましくは０．００１質量部～０．３質量部であり、より好ましくは０．００３質量部～０．２８質量部であり、さらに好ましくは０．００５質量部～０．２５質量部であり、特に好ましくは０．００８質量部～０．２３質量部であり、最も好ましくは０．０１質量部～０．２３質量部である。シリコーンオイルの使用量が上記範囲を外れて少なすぎると、例えば、帯電防止剤を使用する場合、予備発泡時に帯電防止剤との親和性が十分でなくなり、静電気が発生しやすくなるおそれがある。シリコーンオイルの使用量が上記範囲を外れて多すぎると、成形時に表面が溶けてしまう等によって表面性が失われるおそれがある。

シリコーンオイルは、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

シリコーンオイルとしては、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切なシリコーンオイルを採用し得る。本発明の効果をより発現させ得る点で、シリコーンオイルとしては、例えば、ジメチルポリシロキサン、メチルフェニルポリシロキサン、メチルハイドロジェンポリシロキサンなどのストレートシリコーンオイルが挙げられ、好ましくは、メチルフェニルポリシロキサンである。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子に対して帯電防止剤による表面処理が行われる場合、表面処理前の発泡性スチレン系樹脂粒子１００質量部に対する帯電防止剤の使用量は、好ましくは０．００１質量部～０．３質量部であり、より好ましくは０．００５質量部～０．２８質量部であり、さらに好ましくは０．０１質量部～０．２７質量部であり、特に好ましくは０．０１５質量部～０．２６質量部であり、最も好ましくは０．０２質量部～０．２５質量部である。帯電防止剤の量が上記範囲を外れて少なすぎると、予備発泡時に静電気が発生しやすくなるおそれがある。帯電防止剤の量が上記範囲を外れて多すぎると、予備発泡スチレン系樹脂粒子やスチレン系樹脂発泡成形体の表面がべたつくおそれがある。

帯電防止剤は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

帯電防止剤としては、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切な帯電防止剤を採用し得る。本発明の効果をより発現させ得る点で、帯電防止剤としては、非イオン界面活性剤および脂肪酸グリセライドから選ばれる少なくとも１種が挙げられ、好ましくは、非イオン界面活性剤および脂肪酸グリセライドの併用である。

非イオン界面活性剤は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

非イオン界面活性剤としては、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切な非イオン界面活性剤を採用し得る。本発明の効果をより発現させ得る点で、非イオン界面活性剤としては、例えば、ポリエチレングリコール、グリセリン、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルエステル、多価アルコール、１－アミノ－２－ヒドロキシ化合物が挙げられる。ポリオキシエチレンアルキルエーテルとしては、具体的には、例えば、ポリオキシエチレンセチルエーテル、ポリオキシエチレンオレイルエーテル、ポリオキシエチレンステアリルエーテルが挙げられる。ポリオキシエチレンアルキルエステルとしては、具体的には、例えば、ポリオキシエチレンラウレート、ポリオキシエチレンパルミテート、ポリオキシエチレンステアレート、ポリオキシエチレンオレエートが挙げられる。多価アルコールとしては、具体的には、例えば、グリセリン、プロピレングリコールが挙げられる。１－アミノ－２－ヒドロキシ化合物としては、具体的には、例えば、Ｎ－ヒドロキシエチル－Ｎ－（２－ヒドロキシアルキル）アミン、Ｎ，Ｎ－ビス（ヒドロキシエチル）ドデシルアミン、Ｎ，Ｎ－ビス（ヒドロキシエチル）テトラデシルアミン、Ｎ，Ｎ－ビス（ヒドロキシエチル）へキサデシルアミン、Ｎ，Ｎ－ビス（ヒドロキシエチル）オクタデシルアミン、Ｎ－ヒドロキシエチル－Ｎ－（２－ヒドロキシテトラデシル）アミン、Ｎ－ヒドロキシエチル－Ｎ－（２－ヒドロキシヘキサデシル）アミン、Ｎ－ヒドロキシエチル－Ｎ－（２－ヒドロキシオクタデシル）アミン、Ｎ－ヒドロキシプロピル－Ｎ－（２－ヒドロキシテトラデシル）アミン、Ｎ－ヒドロキシブチル－Ｎ－（２－ヒドロキシテトラデシル）アミン、Ｎ－ヒドロキシペンチル－Ｎ－（２－ヒドロキシテトラデシル）アミン、Ｎ－ヒドロキシペンチル－Ｎ－（２－ヒドロキシヘキサデシル）アミン、Ｎ－ヒドロキシペンチル－Ｎ－（２－ヒドロキシオクタデシル）アミン、Ｎ，Ｎ－ビス（２―ヒドロキシエチル）ドデシルアミン、Ｎ，Ｎ－ビス（２―ヒドロキシエチル）テトラデシルアミン、Ｎ，Ｎ－ビス（２―ヒドロキシエチル）ヘキサデシルアミン、Ｎ，Ｎ－ビス（２―ヒドロキシエチル）オクタデシルアミン、それらの塩が挙げられる。本発明の効果をより発現させ得る点で、非イオン界面活性剤としては、ポリエチレングリコールが好ましい。

帯電防止剤の少なくとも一部として非イオン界面活性剤を採用する場合、表面処理前の発泡性スチレン系樹脂粒子１００質量部に対する該非イオン界面活性剤の使用量は、好ましくは０．００１質量部～０．３質量部であり、より好ましくは０．００５質量部～０．２８質量部であり、さらに好ましくは０．０１質量部～０．２７質量部であり、特に好ましくは０．０１５質量部～０．２６質量部であり、最も好ましくは０．０２質量部～０．２５質量部である。非イオン界面活性剤の量が上記範囲を外れて少なすぎると、予備発泡時に静電気が発生しやすくなるおそれがある。非イオン界面活性剤の量が上記範囲を外れて多すぎると、予備発泡スチレン系樹脂粒子やスチレン系樹脂発泡成形体の表面がべたつくおそれがある。

脂肪酸グリセライドは、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

脂肪酸グリセライドとしては、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切な脂肪酸グリセライドを採用し得る。本発明の効果をより発現させ得る点で、上記脂肪酸グリセライドとしては、具体的には、例えば、ステアリン酸モノグリセライド、リノール酸モノグリセライドが挙げられる。本発明の効果をより発現させ得る点で、脂肪酸グリセライドとしては、ステアリン酸モノグリセライドが好ましい。

帯電防止剤の少なくとも一部として脂肪酸グリセライドを採用する場合、表面処理前の発泡性スチレン系樹脂粒子１００質量部に対する該脂肪酸グリセライドの量は、好ましくは０．００１質量部～０．３質量部であり、より好ましくは０．００５質量部～０．２８質量部であり、さらに好ましくは０．０１質量部～０．２７質量部であり、特に好ましくは０．０１５質量部～０．２６質量部であり、最も好ましくは０．０２質量部～０．２５質量部である。脂肪酸グリセライドの量が上記範囲を外れて少なすぎると、予備発泡時に静電気が発生しやすくなるおそれがある。脂肪酸グリセライドの量が上記範囲を外れて多すぎると、予備発泡スチレン系樹脂粒子やスチレン系樹脂発泡成形体の表面がべたつくおそれがある。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子に対して脂肪酸金属塩による表面処理が行われる場合、表面処理前の発泡性スチレン系樹脂粒子１００質量部に対する脂肪酸金属塩の使用量は、好ましくは０．００５質量部～０．５質量部であり、より好ましくは０．００７質量部～０．４５質量部であり、さらに好ましくは０．０１質量部～０．４質量部であり、特に好ましくは０．０１５質量部～０．３５質量部であり、最も好ましくは０．０２質量部～０．３質量部である。脂肪酸金属塩の量が上記範囲を外れて少なすぎると、予備発泡時のブロッキングが多く発生してしまい、良好なスチレン系樹脂発泡成形体を得ることができないおそれがある。脂肪酸金属塩の量が上記範囲を外れて多すぎると、予備発泡時に金属塩が多く存在してしまい、帯電しやすくなり、静電気が発生しやすくなり、成形品の融着が悪くなるおそれがある。

脂肪酸金属塩は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

脂肪酸金属塩としては、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切な脂肪酸金属塩を採用し得る。本発明の効果をより発現させ得る点で、脂肪酸金属塩としては、例えば、ステアリン酸金属塩、ラウリン酸金属塩が挙げられる。ステアリン酸金属塩としては、具体的には、例えば、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸バリウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸リチウムが挙げられる。ラウリン酸金属塩としては、具体的には、例えば、ラウリン酸亜鉛、ラウリン酸バリウムが挙げられる。本発明の効果をより発現させ得る点で、脂肪酸金属塩としては、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸亜鉛が好ましい。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子に対して融着促進剤による表面処理が行われる場合、表面処理前の発泡性スチレン系樹脂粒子１００質量部に対する融着促進剤の使用量は、好ましくは０．０１質量部～０．８質量部であり、より好ましくは０．０１質量部～０．７質量部であり、さらに好ましくは０．０１質量部～０．６質量部であり、特に好ましくは０．０１質量部～０．５５質量部であり、最も好ましくは０．０１３質量部～０．５質量部である。融着促進剤の量が上記範囲を外れて少なすぎると、成形時に融着性が低下してしまい、良好なスチレン系樹脂発泡成形体を得ることができないおそれがある。融着促進剤の量が上記範囲を外れて多すぎると、予備発泡時にブロッキングするおそれがある。

融着促進剤は、１種のみであってもよいし、２種以上であってもよい。

融着促進剤としては、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切な融着促進剤を採用し得る。本発明の効果をより発現させ得る点で、融着促進剤としては、例えば、脂肪酸トリグリセライド、脂肪酸ジグリセライド、脂肪酸モノグリセライド、植物油が挙げられる。脂肪酸トリグリセライドとしては、具体的には、例えば、ラウリン酸トリグリセライド、ステアリン酸トリグリセライド、リノール酸トリグリセライド、ヒドロキシステアリン酸トリグリセライドが挙げられる。脂肪酸ジグリセライドとしては、具体的には、例えば、ラウリン酸ジグリセライド、ステアリン酸ジグリセライド、リノール酸ジグリセライドが挙げられる。脂肪酸モノグリセライドとしては、具体的には、例えば、ラウリン酸モノグリセライドが挙げられる。植物油としては、具体的には、例えば、硬化ヒマシ油が挙げられる。本発明の効果をより発現させ得る点で、融着促進剤としては、ヒドロキシステアリン酸トリグリセライドが好ましい。

≪Ａ－５．発泡性スチレン系樹脂粒子の製造方法≫
本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子は、本発明の効果を損なわない範囲で、任意の適切な方法で製造し得る。本発明の効果をより発現させ得る点で、好ましくは、樹脂成分と揮発性発泡剤を含む樹脂組成物を押出機から押出すと同時に水中で切断する水中カット法で得られる。

水中カット法により本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子を製造する方法としては、より詳細には、７０質量％～９５質量％のスチレン系樹脂と５質量％～３０質量％のスチレン系樹脂以外の樹脂を含有する樹脂成分を押出機に供給し、加熱溶融させ、該押出機の途中から揮発性発泡剤を圧入し、得られる樹脂組成物を多孔ダイから水中に押出し、押出しと同時に水中で切断して樹脂粒子とする。

押出しと同時に水中で切断する際、水の温度は、好ましくは１５℃～６０℃であり、より好ましくは２０℃～４０℃である。水の温度が１５℃より低い場合、ダイ表面の冷却が強くなり、ダイの孔が閉塞しやすくなり、ダイ内の圧力が上昇し押出が困難となるおそれがある。水の温度が６０℃より高い場合、発泡を抑えることが困難となるおそれがあり、さらに、水の温度が８０℃を超えると、切断されて得られた樹脂粒子が合着し易くなるおそれがある。

水の温度はダイ流入時の樹脂組成物の温度よりも１００℃～２００℃低いことが好ましい。水の温度と樹脂組成物の温度との温度差が１００℃未満の場合は、得られる樹脂粒子の冷却が不十分となり、発泡を抑えることが困難となるおそれがあり、水の温度と樹脂組成物の温度との温度差が２００℃を超える場合は、得られる樹脂粒子の表面と内部の温度差のために樹脂粒子が変形するおそれがあり、真球状にならなくなるおそれがある。

水中カット法においては、水圧を０．１０ＭＰａ～２．００ＭＰａ、吐出量を１００ｋｇ／時間～３００ｋｇ／時間に調整する。水中カット法における水圧と吐出量をこのように調整することにより、本発明の効果を発現させ得る。水中カット法においては、水圧はダイから水中に樹脂が押出される際の抵抗力に相当し、吐出量はダイから水中に樹脂組成物が押出される際の押出方向の力に相当する。したがって、水中カット法においては、水圧と吐出量を適切に調整しなければ、発泡性スチレン系樹脂粒子を良好に製造できない。特に、樹脂成分として再生スチレン系樹脂を用いる場合、該再生スチレン系樹脂が再生の際に受けた熱履歴に起因して、分子量が低下したり、それに伴い流動性が上がったりする傾向があり、また、再生原料由来の添加物が任意の量を含むために流動性や粘弾性が変化し、水中カット法における水圧と吐出量の厳密な調整が必要となる。

本発明の効果をより発現させ得る点で、水中カット法における水圧は、好ましくは０．１２ＭＰａ～１．９０ＭＰａであり、より好ましくは０．１３ＭＰａ～１．８５ＭＰａであり、さらに好ましくは０．１５ＭＰａ～１．８０ＭＰａであり、特に好ましくは０．２０ＭＰａ～１．６０ＭＰａである。

本発明の効果をより発現させ得る点で、水中カット法における吐出量は、好ましくは１１０ｋｇ／時間～２８０ｋｇ／時間であり、より好ましくは１２０ｋｇ／時間～２７０ｋｇ／時間であり、さらに好ましくは１３０ｋｇ／時間～２６０ｋｇ／時間であり、特に好ましくは１５０ｋｇ／時間～２５０ｋｇ／時間である。

本発明の効果をより発現させ得る点で、水中カット法における開孔率は、好ましくは５０％以上であり、より好ましくは５５％以上であり、さらに好ましくは６０％以上であり、特に好ましくは６５％以上であり、最も好ましくは７０％以上である。ここで、開孔率とは、ダイ表面の小孔の押出時開孔率であり、後述の算出式によって算出される。

水中カット法により本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子を製造する際に適した装置の一例を図１に示す。この製造装置は、樹脂流れ方向（図１において左から右への方向）上流側に樹脂成分を投入する原料供給ホッパー１１と、それよりも樹脂流れ方向下流側に高圧ポンプ１３を有する揮発性発泡剤供給口１２と、樹脂流れ方向末端に多孔ダイ２とがそれぞれ設けられた押出機１と、多孔ダイ２の出口を覆うように設けられ、内部にカッター３１を回転駆動可能に配置すると共に、内部に水を循環するように構成されたカッティング室３と、カッティング室３に水を供給するための水槽６及び送水ポンプ４と、カッティング室３内でカットした発泡性スチレン系樹脂粒子を水とともに導入し、水と発泡性スチレン系樹脂粒子とを分離する脱水乾燥機５と、脱水乾燥機５で分離した発泡性スチレン系樹脂粒子を貯留する容器７とを備えて構成されている。

押出機１としては、樹脂組成物の押出成形において用いられる公知の押出機を使用できる。このような押出機としては、例えば、単軸押出機、二軸押出機、タンデム式押出機が挙げられる。押出機１は、原料供給ホッパー１１から樹脂成分を投入し、押出機１内で加熱混練し、その溶融混錬物を樹脂流れ方向下流に向けて移送する。溶融混錬物が揮発性発泡剤供給口１２に達すると、高圧ポンプ１３で圧送された揮発性発泡剤が溶融混錬物に混合される。その後、得られた樹脂組成物が、多孔ダイ２からカッティング室３内に押し出され、水と接触するとともに、水中でカッター３１によって切断される。切断された樹脂組成物は、ほぼ均一な粒径の球状粒子となり、循環水流によりカッティング室３から脱水乾燥機５に搬送される。脱水乾燥機５で水と分離、乾燥されて得られる発泡性スチレン系樹脂粒子は、容器７に貯留される一方、水は水槽６に送られる。

≪≪Ｂ．予備発泡スチレン系樹脂粒子≫≫
予備発泡スチレン系樹脂粒子は、発泡性スチレン系樹脂粒子を予備発泡させてなる。

予備発泡スチレン系樹脂粒子は、平均気泡径が、好ましくは０．０４ｍｍ～１．００ｍｍであり、より好ましくは０．０４ｍｍ～０．９０ｍｍであり、さらに好ましくは０．０４ｍｍ～０．８０ｍｍであり、特に好ましくは０．０４ｍｍ～０．７０ｍｍであり、最も好ましくは０．０４ｍｍ～０．６０ｍｍである。予備発泡スチレン系樹脂粒子の平均気泡径が上記範囲にあれば、発泡時や成形時のブロッキングをより防止でき、さらに、発泡時と成形時の帯電性をより抑制しつつより良好な融着性や表面性を発現し、静電気のより少ないスチレン系樹脂発泡成形体を成形することができる、予備発泡スチレン系樹脂粒子を提供し得る。

すなわち、本発明の実施形態による予備発泡スチレン系樹脂粒子は、上記Ａ項に記載の発泡性スチレン系樹脂粒子を予備発泡させてなる。予備発泡は、発泡性スチレン系樹脂粒子を、水蒸気等を用いて所望の嵩発泡倍率（嵩密度）に発泡させることを含む。予備発泡スチレン系樹脂粒子の嵩発泡倍率は、好ましくは２倍以上８０倍未満であり、より好ましくは５倍～７８倍であり、さらに好ましくは１０倍～７５倍、特に好ましくは１５倍～６５倍である。嵩密度は、嵩発泡倍率の逆数である。嵩発泡倍率および嵩密度は、例えば以下のようにして求められる。予備発泡スチレン系樹脂粒子の嵩発泡倍率が上記範囲内にあることにより、発泡時や成形時のブロッキングをより防止でき、さらに、発泡時と成形時の帯電性をより抑制しつつより良好な融着性や表面性を発現し、静電気のより少ないスチレン系樹脂発泡成形体を成形することができる、予備発泡スチレン系樹脂粒子を提供し得る。

発泡性スチレン系樹脂粒子を測定試料としてＷ（ｇ）採取する。この測定試料をメスシリンダー内に自然落下させ、メスシリンダー内に落下させた測定試料の体積Ｖ（ｃｍ^３）をＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠した見掛け密度測定器を用いて測定する。測定資料の質量および体積から、下記式に基づいて嵩発泡倍数および嵩密度を求めることができる。
嵩発泡倍数（倍＝ｃｍ^３／ｇ）＝測定試料の体積（Ｖ）／測定試料の質量（Ｗ）
嵩密度（ｇ／ｃｍ^３）＝測定試料の質量（Ｗ）／測定試料の体積（Ｖ）

１つの代表的な実施形態においては、予備発泡スチレン系樹脂粒子は、スチレン系樹脂発泡成形体の成形に用いることができる。別の実施形態においては、予備発泡スチレン系樹脂粒子は、そのままで緩衝剤、断熱材等として用いることができる。予備発泡スチレン系樹脂粒子をそのまま用いる場合、予備発泡スチレン系樹脂粒子は、好ましくは、多数の予備発泡スチレン系樹脂粒子を袋体に充填した充填体として用いられ得る。

≪≪Ｃ．スチレン系樹脂発泡成形体≫≫
本発明の一つの実施形態によるスチレン系樹脂発泡成形体は、発泡性スチレン系樹脂粒子から成形されるスチレン系樹脂発泡成形体である。本発明の別の一つの実施形態によるスチレン系樹脂発泡成形体は、発泡性スチレン系樹脂粒子を予備発泡させてなる予備発泡スチレン系樹脂粒子から成形されるスチレン系樹脂発泡成形体である。

スチレン系樹脂発泡成形体は、代表的には、予備発泡スチレン系樹脂粒子をさらに発泡させた発泡スチレン系樹脂粒子（以下、単に「発泡粒子」と称する場合がある）を含む。

スチレン系樹脂発泡成形体は、代表的には、互いに融着した複数の発泡粒子により構成されている。

スチレン系樹脂発泡成形体は、代表的には、目的に応じた所定の形状を有する型内に予備発泡スチレン系樹脂粒子を仕込み、型内発泡成形を行うことにより作製され得る。より詳細には、型内発泡成形は、（ｉ）予備発泡スチレン系樹脂粒子を多数の小孔を有する閉鎖金型内に充填すること、（ｉｉ）熱媒体（例えば、加圧水蒸気等）で予備発泡スチレン系樹脂粒子を加熱発泡させて発泡粒子を得ること、（ｉｉｉ）当該加熱発泡により、発泡粒子間の空隙を埋めると共に、発泡粒子を相互に融着させることにより一体化させること、を含む。スチレン系樹脂発泡成形体の密度は、目的に応じて適切に設定され得る。スチレン系樹脂発泡成形体の密度は、例えば、金型内に充填する予備発泡スチレン系樹脂粒子の嵩発泡倍率を予め調整すること、あるいは、金型内への予備発泡スチレン系樹脂粒子の充填量を調整することにより調整することができる。

加熱発泡の温度（実質的には、熱媒体の温度）は、好ましくは９０℃～１５０℃であり、より好ましくは１１０℃～１３０℃である。加熱発泡時間は、好ましくは５秒～５０秒であり、より好ましくは１０秒～５０秒である。加熱発泡の成形蒸気圧（熱媒体の吹き込みゲージ圧）は、好ましくは０．０４ＭＰａ～０．１ＭＰａであり、より好ましくは０．０６ＭＰａ～０．０８ＭＰａである。加熱発泡がこのような条件であれば、発泡粒子を相互に良好に融着させることができる。

必要に応じて、スチレン系樹脂発泡成形体の成形前に予備発泡スチレン系樹脂粒子を熟成させてもよい。予備発泡スチレン系樹脂粒子の熟成温度は、好ましくは２０℃～６０℃である。熟成温度が低すぎると、過度に長い熟成時間が必要とされる場合がある。熟成温度が高すぎると、予備発泡スチレン系樹脂粒子中の発泡剤が散逸して成形性が低下する場合がある。

スチレン系樹脂発泡成形体における発泡粒子の嵩発泡倍率は、好ましくは２倍以上８０倍未満であり、より好ましくは５倍～７８倍であり、さらに好ましくは１０～７５倍、特に好ましくは１５倍～６５倍である。

以下、実施例によって本発明を具体的に説明するが、本発明はこれら実施例によって限定されるものではない。なお、各特性の測定方法および評価方法は以下の通りである。

＜ビーズライフ＞
発泡性スチレン系樹脂粒子の製造後に、常圧（１気圧）、１８℃の温度条件下に、３０日間放置し、製造直後と３０日後の発泡性評価を行った。この発泡性評価の方法としては、箱型の容器に発泡性スチレン系樹脂粒子を入れ、そこに蒸気を吹き込み、圧力０．０５ＭＰａ～０．１０ＭＰａ（ゲージ圧）、９０℃～１００℃で、１分～１０分間段階的に加熱した際の最高発泡倍率の差を確認した。
ビーズライフ（％）
＝［（（３０日後の最高発泡倍率）―（製造直後の最高発泡倍率））／（製造直後の最高発泡倍率）］×１００
以下の基準で評価した。
〇：－６０％以上０％以下
×：－６０％未満

＜合着粒子率＞
任意に選んだ発泡性スチレン系樹脂粒子約１ｇを電子天秤にて精秤し質量（Ｗ１）を求めた。その中から２個以上合着している粒子を選別し、同様に電子天秤にて精秤して質量（Ｗ２）を求め、次式により合着粒子率を算出した。
合着粒子率（％）＝（Ｗ２／Ｗ１）×１００
以下の基準で評価した。
〇：０．５％未満
△：０．５以上１．０％未満
×：１．０％以上

＜開孔率＞
発泡性スチレン系樹脂粒子の製造開始から１時間経過後、ダイの樹脂吐出面を調べ、小孔の開孔率を次のように算出した。
開孔率（ダイ表面の小孔の押出時開孔率）（％）＝（開孔数／ダイ全小孔数）×１００
吐出量（ｋｇ／時間）＝１時間当たりのカッターで切り出される全発泡性スチレン系樹脂粒子の総質量
＝開孔数×切り出し個数×１粒質量
＝開孔数×カッター刃数×カッター回転数×１粒質量
よって、開孔数は、
開孔数＝吐出量（ｋｇ／時間）／［カッター刃数×カッター回転数（ｒｐｈ）×１粒質量 （ｋｇ／個）］となるため、開孔率は次式で算出できる。
開孔率（Ｅ）（％）＝（開孔数／全小孔数）×１００
＝［〔Ｑ／（Ｎ×Ｒ×６０×（Ｍ／１００）／１０００）〕／Ｈ］×１００
（式中、Ｑは吐出量（ｋｇ／時間）、Ｎはカッター刃の枚数、Ｒはカッター回転数（ｒｐｍ）、Ｍは１００粒質量（ｇ）（発泡性スチレン系樹脂粒子から任意の１００粒を選び、最小目盛０．０００ｌｇの電子天秤で計量した１００粒質量）、Ｈはダイの全小孔数をそれぞれ表す。）
開孔率は以下の基準で評価した。
〇：７０％以上
△：５０％以上７０％未満
×：５０％未満

＜成形性＞
成形体の表面の伸びと、成形体を破断した際の発泡粒間の融着率で総合的に判断した。成形体の表面の伸びの評価は、得られた発泡成形体の外観を目視にて評価した。具体的には、発泡成形体の表面の発泡粒子が接合した境界部分の状態を目視で評価した。また、成形体を破断した際の発泡粒間の融着率の評価は、得られた板状の発泡成形体を衝撃によって破断させ、その破断面の発泡粒子全粒子数（Ａ）と粒子内で破断している粒子数（Ｂ）を数え、以下の式により融着率（％）を算出した。
融着率（％）＝｛（Ｂ）／（Ａ）｝×１００
以下の基準で評価した。
〇：外観が平滑であり、融着率が７０％以上である。
△：外観の大半が平滑であるが部分的に境界部分に凸凹があり、融着率が６０％以上７０％未満である。
×：外観の境界部分に凹凸があって平滑性が劣り、融着率が６０％未満。

＜環境貢献度＞
発泡性スチレン系樹脂粒子の原料となる樹脂成分中の再生スチレン系樹脂とバイオプラスチックの含有割合に基づき、下記のように評価した。
〇：再生スチレン系樹脂とバイオプラスチックの合計量が７５質量％以上、且つ、バイオプラスチックが５質量％以上
×：再生スチレン系樹脂とバイオプラスチックの合計量が７５質量％未満および／またはバイオプラスチックが５質量％未満

＜総合評価の判定基準＞
特に良好（◎）：合着粒子率、開孔率、ビーズライフ、成形性、環境貢献度の全ての項目が〇である
良好（〇）：合着粒子率、開孔率、ビーズライフ、成形性、環境貢献度の項目で一つ以上△がある
不良（×）：合着粒子率、開孔率、ビーズライフ、成形性、環境貢献度の項目で一つでも×がある

〔実施例１〕
再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：９０質量部とバイオプラスチックであるポリエチレン（Ｂｒａｓｋｅｍ社製、商品名「ＳＢＦ０３２３ＨＣ」、植物度はＡＳＴＭ Ｄ６８６６に準じて９５％）：１０質量部との混合樹脂と、タルク：０．５質量部を、φ９０ｍｍの短軸押出機に供給し、加熱溶融した後、上記混合樹脂１００質量部に対して揮発性発泡剤としてペンタン（ノルマル／イソ＝８０／２０）：５質量部を圧入し、溶融混合した。次いで、押出機中で溶融した樹脂組成物を混錬冷却し、樹脂組成物の温度１７０℃にて押出孔φ０．６ｍｍ×２００個の多孔ダイを通して、３０℃の水で満たされたカッティング室の中に押出し、直ちに水中でカットし、延伸脱水機を通して脱水し、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（１）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝８０％
得られた発泡性スチレン系樹脂粒子（１）：５０００ｇ、ポリエチレングリコール：１．５ｇ、ステアリン亜鉛：５．０ｇ、脂肪酸トリグリセライド：１０．０ｇ、脂肪酸モノグリセライド：３．０ｇを、タンブラーミキサーに投入し、１５分間攪拌し、発泡性スチレン系樹脂粒子（１）を表面処理した。
表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（１）を１５℃の保冷庫にて１日間保管後、容積量が２５リットルである円筒形バッチ式発泡機に５００ｇ投入し、蒸気により加熱し、予備発泡スチレン系樹脂粒子（１）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（１）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
予備発泡スチレン系樹脂粒子（１）を室温雰囲気下で２４時間放置後、キャビティのサイズ：高さ３００ｍｍ、幅４００ｍｍ、奥行き３０ｍｍの成形型を有する成形機を用い、成形型のキャビティ内に予備発泡スチレン系樹脂粒子（１）を充填し、０．０６５ＭＰａ（ゲージ圧）の蒸気圧で３０秒間加熱し、次いで、成形型内圧力が０．０３ＭＰａになるまで冷却した後、成形型から離型し、成形型に対応する板状のスチレン系樹脂発泡成形体（１）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（１）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（１）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（１）を評価した。
結果を表１に示した。

〔実施例２〕
混合樹脂として、再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：９５質量部とバイオプラスチックであるポリエチレン（Ｂｒａｓｋｅｍ社製、商品名「ＳＢＦ０３２３ＨＣ」、植物度はＡＳＴＭ Ｄ６８６６に準じて９５％）：５質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（２）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝７２％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（２）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（２）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（２）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（２）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（２）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（２）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（２）を評価した。
結果を表１に示した。

〔実施例３〕
混合樹脂として、再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：７２質量部とバイオプラスチックであるポリエチレン（Ｂｒａｓｋｅｍ社製、商品名「ＳＢＦ０３２３ＨＣ」、植物度はＡＳＴＭ Ｄ６８６６に準じて９５％）：２８質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（３）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝７８％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（３）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（３）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（３）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（３）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（３）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（３）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（３）を評価した。
結果を表１に示した。

〔実施例４〕
混合樹脂として、再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：７０質量部とバイオプラスチックであるポリエチレン（Ｂｒａｓｋｅｍ社製、商品名「ＳＢＦ０３２３ＨＣ」、植物度はＡＳＴＭ Ｄ６８６６に準じて９５％）：３０質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（４）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝７７％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（４）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（４）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（４）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（４）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（４）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（４）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（４）を評価した。
結果を表１に示した。

〔比較例１〕
混合樹脂として、再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：６５質量部とバイオプラスチックであるポリエチレン（Ｂｒａｓｋｅｍ社製、商品名「ＳＢＦ０３２３ＨＣ」、植物度はＡＳＴＭ Ｄ６８６６に準じて９５％）：３５質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ１）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝７７％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ１）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ１）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ１）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ１）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ１）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ１）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ１）を評価した。
結果を表１に示した。

〔比較例２〕
混合樹脂として、再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：９９質量部とバイオプラスチックであるポリエチレン（Ｂｒａｓｋｅｍ社製、商品名「ＳＢＦ０３２３ＨＣ」、植物度はＡＳＴＭ Ｄ６８６６に準じて９５％）：１質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ２）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝８８％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ２）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ２）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ２）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ２）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ２）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ２）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ２）を評価した。
結果を表１に示した。

〔比較例３〕
混合樹脂として、汎用スチレン系樹脂（東洋スチレン社製、商品名「ＨＲＭ１０Ｎ」）：６５質量部とバイオプラスチックであるポリエチレン（Ｂｒａｓｋｅｍ社製、商品名「ＳＢＦ０３２３ＨＣ」、植物度はＡＳＴＭ Ｄ６８６６に準じて９５％）：３５質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ３）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝７５％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ３）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ３）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ３）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ３）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ３）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ３）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ３）を評価した。
結果を表１に示した。

〔比較例４〕
混合樹脂として、汎用スチレン系樹脂（東洋スチレン社製、商品名「ＨＲＭ１０Ｎ」）：９９質量部とバイオプラスチックであるポリエチレン（Ｂｒａｓｋｅｍ社製、商品名「ＳＢＦ０３２３ＨＣ」、植物度はＡＳＴＭ Ｄ６８６６に準じて９５％）：１質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ４）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝８７％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ４）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ４）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ４）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ４）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ４）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ４）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ４）を評価した。
結果を表１に示した。

〔実施例５〕
混合樹脂として、再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：９０質量部とバイオプラスチックであるポリ乳酸（ＮａｔｕｒｅＷｏｒｋｓ社製、商品名「Ｉｎｇｅｏ４０３２Ｄ」）：１０質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（５）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝８２％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（５）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（５）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（５）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（５）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（５）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（５）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（５）を評価した。
結果を表２に示した。

〔実施例６〕
混合樹脂として、再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：９５質量部とバイオプラスチックであるポリ乳酸（ＮａｔｕｒｅＷｏｒｋｓ社製、商品名「Ｉｎｇｅo４０３２D」）：５質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例５と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（６）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝８４％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（６）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（６）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（６）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（６）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（６）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（６）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（６）を評価した。
結果を表２に示した。

〔実施例７〕
混合樹脂として、再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：７２質量部とバイオプラスチックであるポリ乳酸（ＮａｔｕｒｅＷｏｒｋｓ社製、商品名「Ｉｎｇｅｏ４０３２Ｄ」）：２８質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例５と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（７）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝７９％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（７）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（７）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（７）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（７）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（７）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（７）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（７）を評価した。
結果を表２に示した。

〔実施例８〕
混合樹脂として、再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：７０質量部とバイオプラスチックであるポリ乳酸（ＮａｔｕｒｅＷｏｒｋｓ社製、商品名「Ｉｎｇｅｏ４０３２Ｄ」）：３０質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例５と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（８）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝７７％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（８）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（８）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（８）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（８）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（８）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（８）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（８）を評価した。
結果を表２に示した。

〔比較例５〕
混合樹脂として、再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：６５質量部とバイオプラスチックであるポリ乳酸（ＮａｔｕｒｅＷｏｒｋｓ社製、商品名「Ｉｎｇｅｏ４０３２Ｄ」）：３５質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ５）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝７７％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ５）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ５）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ５）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ５）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ５）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ５）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ５）を評価した。
結果を表２に示した。

〔比較例６〕
混合樹脂として、再生スチレン系樹脂（発泡スチロール再生ペレット）：９９質量部とバイオプラスチックであるポリ乳酸（ＮａｔｕｒｅＷｏｒｋｓ社製、商品名「Ｉｎｇｅｏ４０３２Ｄ」）：１質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ６）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝８７％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ６）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ６）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ６）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ６）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ６）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ６）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ６）を評価した。
結果を表２に示した。

〔比較例７〕
混合樹脂として、汎用スチレン系樹脂（東洋スチレン社製、商品名「ＨＲＭ１０Ｎ」）：６５質量部とバイオプラスチックであるポリ乳酸（ＮａｔｕｒｅＷｏｒｋｓ社製、商品名「Ｉｎｇｅo４０３２Ｄ」）：３５質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ７）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝７４％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ７）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ７）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ７）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ７）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ７）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ７）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ７）を評価した。
結果を表２に示した。

〔比較例８〕
混合樹脂として、汎用スチレン系樹脂（東洋スチレン社製、商品名「ＨＲＭ１０Ｎ」）：９９質量部とバイオプラスチックであるポリ乳酸（ＮａｔｕｒｅＷｏｒｋｓ社製、商品名「Ｉｎｇｅｏ４０３２Ｄ」）１質量部との混合樹脂を用いた以外は、実施例１と同様に行い、直径約１．２ｍｍの発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ８）を得た。
押出条件は下記の通りとした。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１８０ｋｇ／時間
開孔率＝８７％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｃ８）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ８）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｃ８）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ８）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ８）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ８）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｃ８）を評価した。
結果を表２に示した。

〔実施例９〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（９）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１００ｋｇ／時間
開孔率＝６５％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（９）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（９）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（９）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（９）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（９）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（９）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（９）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例１０〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（１０）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１５０ｋｇ／時間
開孔率＝７５％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（１０）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（１０）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（１０）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（１０）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（１０）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（１０）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（１０）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例１１〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（１１）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝８５％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（１１）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（１１）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（１１）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（１１）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（１１）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（１１）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（１１）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例１２〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（１２）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝２５０ｋｇ／時間
開孔率＝８５％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（１２）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（１２）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（１２）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（１２）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（１２）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（１２）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（１２）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例１３〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（１３）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝３００ｋｇ／時間
開孔率＝８５％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（１３）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（１３）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（１３）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（１３）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（１３）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（１３）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（１３）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例１４〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（１４）を得た。
水圧＝０．１０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝８８％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（１４）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（１４）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（１４）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（１４）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（１４）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（１４）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（１４）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例１５〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（１５）を得た。
水圧＝０．２０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝８６％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（１５）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（１５）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（１５）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（１５）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（１５）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（１５）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（１５）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例１６〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（１６）を得た。
水圧＝０．５０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝７４％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（１６）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（１６）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（１６）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（１６）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（１６）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（１６）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（１６）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例１７〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（１７）を得た。
水圧＝０．７０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝７２％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（１７）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（１７）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（１７）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（１７）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（１７）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（１７）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（１７）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例１８〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（１８）を得た。
水圧＝１．００ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝７０％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（１８）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（１８）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（１８）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（１８）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（１８）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（１８）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（１８）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例１９〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（１９）を得た。
水圧＝１．５０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝５５％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（１９）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（１９）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（１９）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（１９）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（１９）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（１９）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（１９）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例２０〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（２０）を得た。
水圧＝２．００ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝５３％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（２０）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（２０）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（２０）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（２０）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（２０）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（２０）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（２０）を評価した。
結果を表３に示した。

〔参考例１〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ１）を得た。
水圧＝０．０５ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝６９％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ１）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ１）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ１）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ１）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ１）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ１）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ１）を評価した。
結果を表３に示した。

〔参考例２〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ２）を得た。
水圧＝２．１０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝３８％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ２）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ２）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ２）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ２）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ２）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ２）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ２）を評価した。
結果を表３に示した。

〔参考例３〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ３）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝７５ｋｇ／時間
開孔率＝４２％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ３）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ３）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ３）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ３）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ３）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ３）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ３）を評価した。
結果を表３に示した。

〔参考例４〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例１と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ４）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝３５０ｋｇ／時間
開孔率＝８８％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ４）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ４）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ４）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ４）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ４）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ４）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ４）を評価した。
結果を表３に示した。

〔実施例２１〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（２１）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１００ｋｇ／時間
開孔率＝６７％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（２１）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（２１）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（２１）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（２１）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（２１）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（２１）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（２１）を評価した。
結果を表４に示した。

〔実施例２２〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（２２）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝１５０ｋｇ／時間
開孔率＝７４％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（２２）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（２２）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（２２）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（２２）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（２２）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（２２）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（２２）を評価した。
結果を表４に示した。

〔実施例２３〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（２３）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝８６％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（２３）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（２３）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（２３）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（２３）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（２３）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（２３）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（２３）を評価した。
結果を表４に示した。

〔実施例２４〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（２４）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝２５０ｋｇ／時間
開孔率＝８５％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（２４）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（２４）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（２４）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（２４）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（２４）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（２４）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（２４）を評価した。
結果を表４に示した。

〔実施例２５〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（２５）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝３００ｋｇ／時間
開孔率＝８５％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（２５）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（２５）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（２５）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（２５）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（２５）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（２５）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（２５）を評価した。
結果を表４に示した。

〔実施例２６〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（２６）を得た。
水圧＝０．１０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝８８％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（２６）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（２６）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（２６）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（２６）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（２６）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（２６）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（２６）を評価した。
結果を表４に示した。

〔実施例２７〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（２７）を得た。
水圧＝０．２０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝８７％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（２７）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（２７）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（２７）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（２７）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（２７）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（２７）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（２７）を評価した。
結果を表４に示した。

〔実施例２８〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（２８）を得た。
水圧＝０．５０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝７５％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（２８）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（２８）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（２８）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（２８）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（２８）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（２８）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（２８）を評価した。
結果を表４に示した。

〔実施例２９〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（２９）を得た。
水圧＝０．７０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝７４％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（２９）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（２９）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（２９）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（２９）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（２９）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（２９）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（２９）を評価した。
結果を表４に示した。

〔実施例３０〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（３０）を得た。
水圧＝１．００ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝７１％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（３０）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（３０）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（３０）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（３０）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（３０）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（３０）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（３０）を評価した。
結果を表４に示した。

〔実施例３１〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（３１）を得た。
水圧＝１．５０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝６０％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（３１）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（３１）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（３１）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（３１）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（３１）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（３１）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（３１）を評価した。
結果を表４に示した。

〔実施例３２〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（３２）を得た。
水圧＝２．００ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝５３％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（３２）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（３２）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（３２）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（３２）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（３２）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（３２）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（３２）を評価した。
結果を表４に示した。

〔参考例５〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ５）を得た。
水圧＝０．０５ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝６９％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ５）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ５）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ５）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ５）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ５）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ５）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ５）を評価した。
結果を表４に示した。

〔参考例６〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ６）を得た。
水圧＝２．１０ＭＰａ
吐出量＝２００ｋｇ／時間
開孔率＝４２％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ６）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ６）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ６）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ６）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ６）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ６）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ６）を評価した。
結果を表４に示した。

〔参考例７〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ７）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝７５ｋｇ／時間
開孔率＝４５％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ７）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ７）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ７）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ７）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ７）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ７）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ７）を評価した。
結果を表４に示した。

〔参考例８〕
押出条件を下記の通りとした以外は、実施例５と同様に行い、発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ８）を得た。
水圧＝０．３０ＭＰａ
吐出量＝３５０ｋｇ／時間
開孔率＝８４％
続いて、実施例１と同様に行い、表面処理した発泡性スチレン系樹脂粒子（Ｒ８）、予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ８）を得た。予備発泡スチレン系樹脂粒子（Ｒ８）の嵩密度は０．０２０ｇ／ｃｍ^３、嵩倍率は５０倍であった。
続いて、実施例１と同様に行い、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ８）を得た。スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ８）の密度は、０．０２０ｇ／ｃｍ^３、発泡倍率は５０倍であった。その後、スチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ８）を３０℃の乾燥室にて乾燥させた。
得られたスチレン系樹脂発泡成形体（Ｒ８）を評価した。
結果を表４に示した。

本発明の実施形態による発泡性スチレン系樹脂粒子、予備発泡スチレン系樹脂粒子、およびスチレン系樹脂発泡成形体は、住宅および自動車等に用いる断熱材、建築資材等に用いる保温材、魚箱および食品容器等の輸送用梱包材、緩衝材等に好適に用いられる。発泡性スチレン系樹脂粒子、予備発泡スチレン系樹脂粒子およびスチレン系樹脂発泡成形体は、より具体的には、壁用断熱材、床用断熱材、屋根用断熱材、自動車用断熱材、温水タンク用保温材、配管用保温材、ソーラーシステム用保温材、給湯器用保温材、食品および工業製品等の容器、魚および農産物等の梱包材、盛土材、畳の芯材等に好適に用いられる。

１ 押出機
２ 多孔ダイ
３ カッティング室
４ 送水ポンプ
５ 脱水乾燥機
６ 水槽
７ 容器
１１ 原料供給ホッパー
１２ 揮発性発泡剤供給口
１３ 高圧ポンプ
３１ カッター

Claims (8)

1. ７０質量％～９５質量％のスチレン系樹脂と５質量％～３０質量％のスチレン系樹脂以外の樹脂を含有する樹脂成分と揮発性発泡剤を含む、発泡性スチレン系樹脂粒子であって、
   該スチレン系樹脂の５０質量％以上が再生スチレン系樹脂であり、
   該スチレン系樹脂以外の樹脂の５０質量％以上がバイオプラスチックである、
   発泡性スチレン系樹脂粒子。
2. 前記樹脂成分と前記揮発性発泡剤を含む樹脂組成物を押出機から押出すと同時に水中で切断する水中カット法で得られ、該水中カット法における水圧が０．１０ＭＰａ～２．００ＭＰａ、吐出量が１００ｋｇ／時間～３００ｋｇ／時間である、請求項１に記載の発泡性スチレン系樹脂粒子。
3. 前記バイオプラスチックがバイオマスプラスチックである、請求項１または２に記載の発泡性スチレン系樹脂粒子。
4. 前記バイオマスプラスチックが、植物由来のオレフィン系樹脂および植物由来のポリエステルから選ばれる少なくとも１種である、請求項３に記載の発泡性スチレン系樹脂粒子。
5. 請求項１から４までのいずれかに記載の発泡性スチレン系樹脂粒子を予備発泡させてなる予備発泡スチレン系樹脂粒子であって、
   該予備発泡の嵩発泡倍率が２倍以上８０倍未満である、
   予備発泡スチレン系樹脂粒子。
6. 請求項１から４までのいずれかに記載の発泡性スチレン系樹脂粒子から成形される、スチレン系樹脂発泡成形体。
7. 請求項５に記載の予備発泡スチレン系樹脂粒子から成形される、スチレン系樹脂発泡成形体。
8. ７０質量％～９５質量％のスチレン系樹脂と５質量％～３０質量％のスチレン系樹脂以外の樹脂を含有する樹脂成分と揮発性発泡剤を含む、発泡性スチレン系樹脂粒子の製造方法であって、
   該スチレン系樹脂の５０質量％以上が再生スチレン系樹脂であり、
   該スチレン系樹脂以外の樹脂の５０質量％以上がバイオプラスチックであり、
   該樹脂成分と該揮発性発泡剤を含む樹脂組成物を押出機から押出すと同時に水中で切断し、該水中カット法における水圧が０．１０ＭＰａ～２．００ＭＰａ、吐出量が１００ｋｇ／時間～３００ｋｇ／時間である、
   発泡性スチレン系樹脂粒子の製造方法。

Images