JP2022039437A - 粉末高速度鋼 - Google Patents
粉末高速度鋼 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2022039437A JP2022039437A JP2020144455A JP2020144455A JP2022039437A JP 2022039437 A JP2022039437 A JP 2022039437A JP 2020144455 A JP2020144455 A JP 2020144455A JP 2020144455 A JP2020144455 A JP 2020144455A JP 2022039437 A JP2022039437 A JP 2022039437A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- less
- speed steel
- powdered high
- powdered
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
【課題】靱性が大幅に損なわれることなく耐摩耗性が高められた粉末高速度鋼の提供。【解決手段】粉末高速度鋼の材質は、Ｃ：１．２質量％以上２．４質量％以下Ｓｉ：０．１質量％以上１．０質量％以下Ｍｎ：０．１質量％以上１．０質量％以下Ｃｒ：０．７質量％以上３．０質量％以下Ｍｏ：１．５質量％以上８．０質量％以下Ｖ：２．５質量％以上７．０質量％以下Ｗ：５．０質量％以上１６．０質量％以下Ｃｏ：４．０質量％以上１１．０質量％以下及び不可避的不純物を含有するＦｅ基合金である。【選択図】図１
Description
本発明は、切削工具等に適した粉末高速度鋼に関する。
高速での切削に使用される工具の材質として、高速度鋼が知られている。高速度鋼は、「高速度工具鋼」とも称されている。高速度鋼は、Ｃ、Ｃｒ、Ｗ、Ｍｏ、Ｖ等を含んでいる。溶製及び熱処理を経て得られる高速度鋼は、一次金属炭化物及び二次金属炭化物を含んでいる。一次炭化物のサイズは、数μｍから十数μｍ程度である。二次炭化物のサイズは、いわゆるナノメーターオーダーである。これらの炭化物を含む組織を有するので、高速度鋼は耐熱性及び耐摩耗性に優れている。
高速度鋼の製造方法として、粉末冶金法が知られている。粉末冶金法によって得られた高速度鋼は、「粉末高速度鋼」と称されている。粉末高速度鋼は、「粉末ハイス」及び「焼結高速度鋼」とも称されている。焼結を経て得られるので、粉末高速度鋼には、Ｗ、Ｍｏ、Ｖ等の元素の炭化物の偏析が少ない。従って粉末高速度鋼は、靱性に優れる。粉末高速度鋼の一例が、特開２０１５－１６０９５７公報に開示されている。粉末高速度鋼の他の例が、特開２０１９－１１６６８８公報に開示されている。
粉末高速度鋼の耐摩耗性は、未だ十分ではない。従って、高度の耐摩耗性が要求される用途では、溶製で得られた高速度鋼が主として用いられている。炭化物の粗大化によって、粉末高速度鋼の耐摩耗性は改善しうる。しかし、粗大な炭化物は、粉末高速度鋼の靱性を損なうおそれがある。
本発明の目的は、靱性が大幅に損なわれることなく耐摩耗性が高められた粉末高速度鋼の提供にある。
本発明に係る粉末高速度鋼の材質は、
Ｃ：１．２質量％以上２．４質量％以下
Ｓｉ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｍｎ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｃｒ：０．７質量％以上３．０質量％以下
Ｍｏ：１．５質量％以上８．０質量％以下
Ｖ：２．５質量％以上７．０質量％以下
Ｗ：５．０質量％以上１６．０質量％以下
Ｃｏ：４．０質量％以上１１．０質量％以下
及び
不可避的不純物
を含有するＦｅ基合金である。
Ｃ：１．２質量％以上２．４質量％以下
Ｓｉ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｍｎ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｃｒ：０．７質量％以上３．０質量％以下
Ｍｏ：１．５質量％以上８．０質量％以下
Ｖ：２．５質量％以上７．０質量％以下
Ｗ：５．０質量％以上１６．０質量％以下
Ｃｏ：４．０質量％以上１１．０質量％以下
及び
不可避的不純物
を含有するＦｅ基合金である。
好ましくは、粉末高速度鋼は、マトリックスとこのマトリックスに分散する一次金属炭化物及び二次金属炭化物とを含む金属組織を有している。これらの一次金属炭化物の数の密度Ｎｄは、１０００個／１００００μｍ２以上である。これらの一次金属炭化物の最大長軸長さＭａは、５μｍ以上である。これらの一次金属炭化物の面積率Ａｐは、１４．０％以上である。
好ましくは、この粉末高速度鋼のロックウェル硬さＨ１は、６７以上である。
好ましくは、この粉末高速度鋼の、下記数式で算出される軟化抵抗因子Ｓｒは、０．１０以上である。
Ｓｒ ＝ １ ／ （Ｈ１ － Ｈ２）
この数式において、Ｈ１は粉末高速度鋼のロックウェル硬さを表し、Ｈ２は粉末高速度鋼が６００℃の温度下で１００時間保持されて空冷されたときのロックウェル硬さを表す。
Ｓｒ ＝ １ ／ （Ｈ１ － Ｈ２）
この数式において、Ｈ１は粉末高速度鋼のロックウェル硬さを表し、Ｈ２は粉末高速度鋼が６００℃の温度下で１００時間保持されて空冷されたときのロックウェル硬さを表す。
本発明に係る粉末高速度鋼では、熱処理（焼入れ及び焼戻し）によって析出した二次金属炭化物の、熱による粗大化が抑制される。従って、この粉末高速度鋼の軟化抵抗は、大きい。この粉末高速度鋼は、耐摩耗性に優れる。この粉末高速度鋼は、靱性にも優れる。
本発明に係る粉末高速度鋼は、粉末の焼結によって得られる。換言すれば、この粉末高速度鋼は、焼結体である。この粉末高速度鋼は、熱処理に供されうる。典型的な熱処理は、焼入れ及び焼戻しである。粉末は、典型的にはアトマイズによって得られる。
焼入れ－焼戻し後の粉末高速度鋼の金属組織は、マトリックス（マルテンサイト相）、多数の一次金属炭化物及び多数の二次金属炭化物を含んでいる。これらの一次金属炭化物は、マトリックス中に分散している。これらの二次金属炭化物も、マトリックス中に分散している。それぞれの一次金属炭化物は、アトマイズ時又は焼結時に析出している。それぞれの二次金属炭化物は、焼戻しによって析出している。一次金属炭化物は概して大きく、二次金属炭化物は概して微細である。
［組成］
本発明に係る粉末高速度鋼の材質は、Ｆｅ基合金である。このＦｅ基合金は、
Ｃ：１．２質量％以上２．４質量％以下
Ｓｉ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｍｎ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｃｒ：０．７質量％以上３．０質量％以下
Ｍｏ：１．５質量％以上８．０質量％以下
Ｖ：２．５質量％以上７．０質量％以下
Ｗ：５．０質量％以上１６．０質量％以下
Ｃｏ：４．０質量％以上１１．０質量％以下
及び
不可避的不純物
を含有する。好ましくは、このＦｅ基合金における、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗ及びＣｏを除く残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。以下、この粉末高速度鋼における各元素の役割が、詳説される。
本発明に係る粉末高速度鋼の材質は、Ｆｅ基合金である。このＦｅ基合金は、
Ｃ：１．２質量％以上２．４質量％以下
Ｓｉ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｍｎ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｃｒ：０．７質量％以上３．０質量％以下
Ｍｏ：１．５質量％以上８．０質量％以下
Ｖ：２．５質量％以上７．０質量％以下
Ｗ：５．０質量％以上１６．０質量％以下
Ｃｏ：４．０質量％以上１１．０質量％以下
及び
不可避的不純物
を含有する。好ましくは、このＦｅ基合金における、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗ及びＣｏを除く残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。以下、この粉末高速度鋼における各元素の役割が、詳説される。
［炭素（Ｃ）］
Ｃは、一次金属炭化物を形成する。Ｃは、焼入れによってマトリックスに固溶し、組織を強化する。さらにＣは、焼戻しのときに二次金属炭化物を析出させる。従ってＣは、高速度鋼の耐摩耗性及び強度に寄与しうる。これらの観点から、Ｃの含有率は１．２質量％以上が好ましく、１．３質量％以上がより好ましく、１．６質量％以上が特に好ましい。過剰のＣは過大な炭化物の析出を招来し、靱性を阻害する。過剰のＣを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｃの含有率は２．４質量％以下が好ましく、２．２質量％以下がより好ましく、１．８質量％以下が特に好ましい。
Ｃは、一次金属炭化物を形成する。Ｃは、焼入れによってマトリックスに固溶し、組織を強化する。さらにＣは、焼戻しのときに二次金属炭化物を析出させる。従ってＣは、高速度鋼の耐摩耗性及び強度に寄与しうる。これらの観点から、Ｃの含有率は１．２質量％以上が好ましく、１．３質量％以上がより好ましく、１．６質量％以上が特に好ましい。過剰のＣは過大な炭化物の析出を招来し、靱性を阻害する。過剰のＣを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｃの含有率は２．４質量％以下が好ましく、２．２質量％以下がより好ましく、１．８質量％以下が特に好ましい。
［ケイ素（Ｓｉ）］
Ｓｉは、製鋼工程での脱酸に寄与する。Ｓｉは、焼入れ性に寄与する。Ｓｉは焼入れ時にマトリックスに置換固溶し、固溶強化に寄与する。固溶したＳｉは、焼戻しのときの二次金属炭化物の析出を促進する。これらの観点から、Ｓｉの含有率は０．１質量％以上が好ましく、０．２質量％以上がより好ましく、０．３質量％以上が特に好ましい。過剰のＳｉは、高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＳｉを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｓｉの含有率は１．０質量％以下が好ましく、０．６質量％以下がより好ましく、０．４質量％以下が特に好ましい。
Ｓｉは、製鋼工程での脱酸に寄与する。Ｓｉは、焼入れ性に寄与する。Ｓｉは焼入れ時にマトリックスに置換固溶し、固溶強化に寄与する。固溶したＳｉは、焼戻しのときの二次金属炭化物の析出を促進する。これらの観点から、Ｓｉの含有率は０．１質量％以上が好ましく、０．２質量％以上がより好ましく、０．３質量％以上が特に好ましい。過剰のＳｉは、高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＳｉを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｓｉの含有率は１．０質量％以下が好ましく、０．６質量％以下がより好ましく、０．４質量％以下が特に好ましい。
［マンガン（Ｍｎ）］
Ｍｎは、製鋼工程での脱酸に寄与する。Ｍｎは、焼入れ性に寄与する。Ｍｎは焼入れ時にマトリックスに置換固溶し、固溶強化に寄与する。固溶したＭｎは、焼戻しのときの二次金属炭化物の析出を促進する。Ｍｎの一部は、一次金属炭化物に固溶する。これらの観点から、Ｍｎの含有率は０．１質量％以上が好ましく、０．２質量％以上がより好ましく、０．３質量％以上が特に好ましい。過剰のＭｎは、高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＭｎを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｍｎの含有率は１．０質量％以下が好ましく、０．６質量％以下がより好ましく、０．４質量％以下が特に好ましい。
Ｍｎは、製鋼工程での脱酸に寄与する。Ｍｎは、焼入れ性に寄与する。Ｍｎは焼入れ時にマトリックスに置換固溶し、固溶強化に寄与する。固溶したＭｎは、焼戻しのときの二次金属炭化物の析出を促進する。Ｍｎの一部は、一次金属炭化物に固溶する。これらの観点から、Ｍｎの含有率は０．１質量％以上が好ましく、０．２質量％以上がより好ましく、０．３質量％以上が特に好ましい。過剰のＭｎは、高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＭｎを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｍｎの含有率は１．０質量％以下が好ましく、０．６質量％以下がより好ましく、０．４質量％以下が特に好ましい。
［クロム（Ｃｒ）］
適量のＣｒの含有は、本発明に係る粉末高速度鋼において極めて重要である。Ｃｒは、焼入れ性に寄与する。Ｃｒは、一次金属炭化物を形成する必須の元素である。Ｃｒは、焼戻しのときの二次金属炭化物の析出に、必須の元素である。Ｃｒは、工具の硬度に寄与する。これらの観点から、Ｃｒの含有率は０．７質量％以上が好ましい。Ｃｒは、二次金属炭化物（ＭＣ及びＭ２Ｃ）に固溶しうる。従って、金属元素が拡散可能な温度（５００℃以上）において、マトリックスから二次金属炭化物にＣｒが供給され、この二次金属炭化物が粗大化する。さらに、一部のＣｒは、新たに二次金属炭化物として析出する。Ｗ及びＭｏと比較してＣｒは、マトリックス中での拡散速度が速く、かつマトリックスへの固溶限が大きい。従ってＣｒは、炭化物を粗大化させる駆動力が大きい。よって、過剰のＣｒは、熱の影響を受けたときに二次金属炭化物を粗大化させ、粉末高速度鋼の軟化抵抗を悪化させる。軟化抵抗の観点から、Ｃｒの含有率は３．０質量％以下が好ましく、２．７質量％以下がより好ましく、２．０質量％以下が特に好ましい。
適量のＣｒの含有は、本発明に係る粉末高速度鋼において極めて重要である。Ｃｒは、焼入れ性に寄与する。Ｃｒは、一次金属炭化物を形成する必須の元素である。Ｃｒは、焼戻しのときの二次金属炭化物の析出に、必須の元素である。Ｃｒは、工具の硬度に寄与する。これらの観点から、Ｃｒの含有率は０．７質量％以上が好ましい。Ｃｒは、二次金属炭化物（ＭＣ及びＭ２Ｃ）に固溶しうる。従って、金属元素が拡散可能な温度（５００℃以上）において、マトリックスから二次金属炭化物にＣｒが供給され、この二次金属炭化物が粗大化する。さらに、一部のＣｒは、新たに二次金属炭化物として析出する。Ｗ及びＭｏと比較してＣｒは、マトリックス中での拡散速度が速く、かつマトリックスへの固溶限が大きい。従ってＣｒは、炭化物を粗大化させる駆動力が大きい。よって、過剰のＣｒは、熱の影響を受けたときに二次金属炭化物を粗大化させ、粉末高速度鋼の軟化抵抗を悪化させる。軟化抵抗の観点から、Ｃｒの含有率は３．０質量％以下が好ましく、２．７質量％以下がより好ましく、２．０質量％以下が特に好ましい。
［モリブデン（Ｍｏ）］
Ｍｏは、焼入れ性に寄与する。Ｍｏは、一次金属炭化物（ＭＣ及びＭ６Ｃ）を形成する。さらにＭｏは、焼戻しのときに二次金属炭化物（ＭＣ及びＭ２Ｃ）を形成する。従ってＭｎは、高速度鋼の硬度、耐摩耗性及び強度に寄与しうる。これらの観点から、Ｍｏの含有率は１．５質量％以上が好ましい。過剰のＭｏは、高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＭｏを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｍｏの含有率は８．０質量％以下が好ましく、５．０質量％以下がより好ましく、３．０質量％以下が特に好ましい。
Ｍｏは、焼入れ性に寄与する。Ｍｏは、一次金属炭化物（ＭＣ及びＭ６Ｃ）を形成する。さらにＭｏは、焼戻しのときに二次金属炭化物（ＭＣ及びＭ２Ｃ）を形成する。従ってＭｎは、高速度鋼の硬度、耐摩耗性及び強度に寄与しうる。これらの観点から、Ｍｏの含有率は１．５質量％以上が好ましい。過剰のＭｏは、高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＭｏを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｍｏの含有率は８．０質量％以下が好ましく、５．０質量％以下がより好ましく、３．０質量％以下が特に好ましい。
［バナジウム（Ｖ）］
Ｖは、焼入れ性に寄与する。Ｖは、一次金属炭化物（ＭＣ及びＭ６Ｃ）を形成する。さらにＶは、焼戻しのときに二次金属炭化物（ＭＣ及びＭ２Ｃ）を形成する。従ってＶは、高速度鋼の硬度及び耐摩耗性に寄与しうる。これらの観点から、Ｖの含有率は２．５質量％以上が好ましく、３．０質量％以上がより好ましく、４．０質量％以上が特に好ましい。過剰のＶは、高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＶを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｖの含有率は７．０質量％以下が好ましく、６．５質量％以下がより好ましく、６．０質量％以下が特に好ましい。
Ｖは、焼入れ性に寄与する。Ｖは、一次金属炭化物（ＭＣ及びＭ６Ｃ）を形成する。さらにＶは、焼戻しのときに二次金属炭化物（ＭＣ及びＭ２Ｃ）を形成する。従ってＶは、高速度鋼の硬度及び耐摩耗性に寄与しうる。これらの観点から、Ｖの含有率は２．５質量％以上が好ましく、３．０質量％以上がより好ましく、４．０質量％以上が特に好ましい。過剰のＶは、高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＶを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｖの含有率は７．０質量％以下が好ましく、６．５質量％以下がより好ましく、６．０質量％以下が特に好ましい。
［タングステン（Ｗ）］
Ｗは、焼入れ性に寄与する。Ｗは、一次金属炭化物（ＭＣ及びＭ６Ｃ）を形成する。さらにＷは、焼戻しのときに二次金属炭化物（ＭＣ及びＭ２Ｃ）を形成する。従ってＷは、高速度鋼の硬度及び耐摩耗性に寄与しうる。これらの観点から、Ｗの含有率は５．０質量％以上が好ましく、９．０質量％以上がより好ましく、１３．０質量％以上が特に好ましい。過剰のＷは、高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＷを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｗの含有率は１６．０質量％以下が好ましく、１５．５質量％以下がより好ましく、１５．０質量％以下が特に好ましい。
Ｗは、焼入れ性に寄与する。Ｗは、一次金属炭化物（ＭＣ及びＭ６Ｃ）を形成する。さらにＷは、焼戻しのときに二次金属炭化物（ＭＣ及びＭ２Ｃ）を形成する。従ってＷは、高速度鋼の硬度及び耐摩耗性に寄与しうる。これらの観点から、Ｗの含有率は５．０質量％以上が好ましく、９．０質量％以上がより好ましく、１３．０質量％以上が特に好ましい。過剰のＷは、高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＷを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｗの含有率は１６．０質量％以下が好ましく、１５．５質量％以下がより好ましく、１５．０質量％以下が特に好ましい。
［コバルト（Ｃｏ）］
適量のＣｏの含有は、本発明に係る粉末高速度鋼において極めて重要である。Ｃｏは焼入れ時にマトリックスに置換固溶する。固溶したＣｏは、焼戻しのとき、二次金属炭化物（ＭＣ及びＭ２Ｃ）の析出を促進し、この二次金属炭化物の微細化に寄与する。Ｃｏは、粉末高速度鋼の軟化抵抗を高める。従ってＣｏは、粉末高速度鋼の硬度と耐摩耗性とに寄与する。前述の通り、本発明に係る粉末高速度鋼では、Ｃｒの含有率は３．０質量％以下である。Ｃｒの含有率がこの範囲内である粉末高速度鋼が、さらに所定量のＣｏを含有することにより、マトリックスにおけるＣｒの拡散が顕著に抑制され、かつＣｏによる高い軟化抵抗が達成される。この粉末高速度鋼では、耐摩耗性と靱性とが両立されうる。これらの観点から、Ｃｏの含有率は４．０質量％以上が好ましく、５．０質量％以上がより好ましく、６．０質量％以上が特に好ましい。過剰のＣｏを含む粉末高速度鋼では、Ｃｏの一部がＦｅとの規則相を形成する。この規則相は、粉末高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＣｏを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｃｏの含有率は１１．０質量％以下が好ましく、９．５質量％以下がより好ましく、８．０質量％以下が特に好ましい。
適量のＣｏの含有は、本発明に係る粉末高速度鋼において極めて重要である。Ｃｏは焼入れ時にマトリックスに置換固溶する。固溶したＣｏは、焼戻しのとき、二次金属炭化物（ＭＣ及びＭ２Ｃ）の析出を促進し、この二次金属炭化物の微細化に寄与する。Ｃｏは、粉末高速度鋼の軟化抵抗を高める。従ってＣｏは、粉末高速度鋼の硬度と耐摩耗性とに寄与する。前述の通り、本発明に係る粉末高速度鋼では、Ｃｒの含有率は３．０質量％以下である。Ｃｒの含有率がこの範囲内である粉末高速度鋼が、さらに所定量のＣｏを含有することにより、マトリックスにおけるＣｒの拡散が顕著に抑制され、かつＣｏによる高い軟化抵抗が達成される。この粉末高速度鋼では、耐摩耗性と靱性とが両立されうる。これらの観点から、Ｃｏの含有率は４．０質量％以上が好ましく、５．０質量％以上がより好ましく、６．０質量％以上が特に好ましい。過剰のＣｏを含む粉末高速度鋼では、Ｃｏの一部がＦｅとの規則相を形成する。この規則相は、粉末高速度鋼の靱性を阻害する。過剰のＣｏを含有する工具では、チッピングが生じやすい。靱性の観点から、Ｃｏの含有率は１１．０質量％以下が好ましく、９．５質量％以下がより好ましく、８．０質量％以下が特に好ましい。
［鉄（Ｆｅ）］
前述の通り、粉末高速度鋼の材質はＦｅ基合金である。この粉末高速度鋼は、靱性に優れる。靱性の観点から、Ｆｅの含有率は５０質量％以上が好ましく、５５質量％以上がより好ましく、６０質量％以上が特に好ましい。
前述の通り、粉末高速度鋼の材質はＦｅ基合金である。この粉末高速度鋼は、靱性に優れる。靱性の観点から、Ｆｅの含有率は５０質量％以上が好ましく、５５質量％以上がより好ましく、６０質量％以上が特に好ましい。
［不純物］
粉末高速度鋼は、不可避的不純物を含む。代表的な不純物として、Ｎが挙げられる。Ｎは、炭化物の粗大化を招く。粗大な炭化物は、粉末高速度鋼の靱性を阻害する。靱性の観点から、Ｎの含有量（質量基準）は３００ｐｐｍ以下が好ましく、２００ｐｐｍ以下が特に好ましい。
粉末高速度鋼は、不可避的不純物を含む。代表的な不純物として、Ｎが挙げられる。Ｎは、炭化物の粗大化を招く。粗大な炭化物は、粉末高速度鋼の靱性を阻害する。靱性の観点から、Ｎの含有量（質量基準）は３００ｐｐｍ以下が好ましく、２００ｐｐｍ以下が特に好ましい。
他の代表的な不純物として、Ｏが挙げられる。Ｏは、介在物（酸化物）の生成の原因となる。介在物は、破壊の基点となり得る。破壊の抑制の観点から、Ｏの含有量（質量基準）は３００ｐｐｍ以下が好ましく、２００ｐｐｍ以下が特に好ましい。
Ｆｅ基合金が、金属の不純物を含んでもよい。
［金属組織］
前述の通り、焼入れ－焼戻し後の粉末高速度鋼の金属組織は、マトリックスと、このマトリックスに分散する多数の一次金属炭化物及び多数の二次金属炭化物とを含んでいる。マトリックスのベースは、Ｆｅである。このマトリックスでは、Ｆｅに他の元素が固溶している。一次金属炭化物は、Ｃと他の元素との化合物である。二次金属炭化物は、Ｃと他の元素との化合物である。合金の組成に適した焼入れ温度及び焼戻し温度が、選定されうる。
前述の通り、焼入れ－焼戻し後の粉末高速度鋼の金属組織は、マトリックスと、このマトリックスに分散する多数の一次金属炭化物及び多数の二次金属炭化物とを含んでいる。マトリックスのベースは、Ｆｅである。このマトリックスでは、Ｆｅに他の元素が固溶している。一次金属炭化物は、Ｃと他の元素との化合物である。二次金属炭化物は、Ｃと他の元素との化合物である。合金の組成に適した焼入れ温度及び焼戻し温度が、選定されうる。
［密度Ｎｄ］
焼入れ－焼戻し後の金属組織において、一次金属炭化物の数の密度Ｎｄは、１０００個／１００００μｍ２以上が好ましい。一次金属炭化物は、マトリックスに比べて、耐凝着摩耗性に優れている。一次金属炭化物の密度Ｎｄが大きい粉末高速度鋼は、耐摩耗性に優れている。本発明に係る粉末高速度鋼は、この密度Ｎｄが大きく、かつ粗大な二次金属炭化物の析出が抑制されているので、耐摩耗性と靱性との両方に優れる。この観点から、この密度Ｎｄは１０５０個／１００００μｍ２以上がより好ましく、１１００個／１００００μｍ２以上が特に好ましい。この密度Ｎｄは、２０００個／１００００μｍ２以下が好ましい。
焼入れ－焼戻し後の金属組織において、一次金属炭化物の数の密度Ｎｄは、１０００個／１００００μｍ２以上が好ましい。一次金属炭化物は、マトリックスに比べて、耐凝着摩耗性に優れている。一次金属炭化物の密度Ｎｄが大きい粉末高速度鋼は、耐摩耗性に優れている。本発明に係る粉末高速度鋼は、この密度Ｎｄが大きく、かつ粗大な二次金属炭化物の析出が抑制されているので、耐摩耗性と靱性との両方に優れる。この観点から、この密度Ｎｄは１０５０個／１００００μｍ２以上がより好ましく、１１００個／１００００μｍ２以上が特に好ましい。この密度Ｎｄは、２０００個／１００００μｍ２以下が好ましい。
密度Ｎｄの測定では、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて、粉末高速度鋼の研磨面の反射電子像が撮影される。画像解析ソフト「Ｉｍａｇｅ－Ｊ」によって、この反射電子像の一次金属炭化物（ＭＣ及びＭ６Ｃ）に２値化処理が施される。倍率が２０００倍である画面において、一次金属炭化物の数がカウントされる。この測定に、分水嶺変換は使用されない。複数の一次金属炭化物が接触している場合、これらがまとまって１つの一次金属炭化物であると見なされる。
［最大長軸長さＭａ］
焼入れ－焼戻し後の金属組織において、一次金属炭化物の最大長軸長さＭａは、５μｍ以上が好ましい。前述の通り、一次金属炭化物は、マトリックスに比べて、耐凝着摩耗性に優れている。一次金属炭化物の最大長軸長さＭａが大きい粉末高速度鋼は、耐摩耗性に優れている。本発明に係る粉末高速度鋼は、この最大長軸長さＭａが大きく、かつ粗大な二次金属炭化物の析出が抑制されているので、耐摩耗性と靱性との両方に優れる。この観点から、この最大長軸長さＭａは５．２μｍ以上がより好ましく、５．５μｍ以上が特に好ましい。この最大長軸長さＭａは、２０μｍ以下が好ましい。
焼入れ－焼戻し後の金属組織において、一次金属炭化物の最大長軸長さＭａは、５μｍ以上が好ましい。前述の通り、一次金属炭化物は、マトリックスに比べて、耐凝着摩耗性に優れている。一次金属炭化物の最大長軸長さＭａが大きい粉末高速度鋼は、耐摩耗性に優れている。本発明に係る粉末高速度鋼は、この最大長軸長さＭａが大きく、かつ粗大な二次金属炭化物の析出が抑制されているので、耐摩耗性と靱性との両方に優れる。この観点から、この最大長軸長さＭａは５．２μｍ以上がより好ましく、５．５μｍ以上が特に好ましい。この最大長軸長さＭａは、２０μｍ以下が好ましい。
最大長軸長さＭａの測定では、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて、粉末高速度鋼の研磨面の反射電子像が撮影される。画像解析ソフト「Ｉｍａｇｅ－Ｊ」によって、この反射電子像の一次金属炭化物（ＭＣ及びＭ６Ｃ）に２値化処理が施される。倍率が２０００倍である画面において、それぞれの一次金属炭化物に関し、この一次金属炭化物を内包する最小楕円が想定される。一次金属炭化物の数に相当する数の楕円が、想定される。これらの楕円の中で長軸が最も大きい楕円の長軸長さが、最大長軸長さＭａである。この測定に、分水嶺変換は使用されない。
［面積率Ａｐ］
焼入れ－焼戻し後の金属組織において、一次金属炭化物の面積率Ａｐは、１４．０％以上が好ましい。前述の通り、一次金属炭化物は、マトリックスに比べて、耐凝着摩耗性に優れている。一次金属炭化物の面積率Ａｐが大きい粉末高速度鋼は、耐摩耗性に優れている。本発明に係る粉末高速度鋼は、この面積率Ａｐが大きく、かつ粗大な二次金属炭化物の析出が抑制されているので、耐摩耗性と靱性との両方に優れる。この観点から、この面積率Ａｐは１４．２％以上がより好ましく、１４．５％以上が特に好ましい。この面積率Ａｐは、２５％以下が好ましい。
焼入れ－焼戻し後の金属組織において、一次金属炭化物の面積率Ａｐは、１４．０％以上が好ましい。前述の通り、一次金属炭化物は、マトリックスに比べて、耐凝着摩耗性に優れている。一次金属炭化物の面積率Ａｐが大きい粉末高速度鋼は、耐摩耗性に優れている。本発明に係る粉末高速度鋼は、この面積率Ａｐが大きく、かつ粗大な二次金属炭化物の析出が抑制されているので、耐摩耗性と靱性との両方に優れる。この観点から、この面積率Ａｐは１４．２％以上がより好ましく、１４．５％以上が特に好ましい。この面積率Ａｐは、２５％以下が好ましい。
面積率Ａｐの測定では、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて、粉末高速度鋼の研磨面の反射電子像が撮影される。画像解析ソフト「Ｉｍａｇｅ－Ｊ」によって、この反射電子像の一次金属炭化物（ＭＣ及びＭ６Ｃ）に２値化処理が施される。倍率が２０００倍である画面において、一次金属炭化物の合計面積が測定され、面積率Ａｐが算出される。この測定に、分水嶺変換は使用されない。
［軟化抵抗因子Ｓｒ］
図１は、軟化抵抗因子Ｓｒと比摩耗量との関係を示すグラフである。このグラフに示される通り、焼入れ－焼戻し後の粉末高速度鋼において、比摩耗量は軟化抵抗因子Ｓｒと相関する。軟化抵抗因子Ｓｒは０．１０以上が好ましい。軟化抵抗因子Ｓｒが０．１０以上である粉末高速度鋼からなる工具は、長期間の使用によっても摩耗しにくい。この観点から、軟化抵抗因子Ｓｒは０．１１以上がより好ましく、０．１２以上が特に好ましい。軟化抵抗因子Ｓｒは、０．２０以下が好ましい。
図１は、軟化抵抗因子Ｓｒと比摩耗量との関係を示すグラフである。このグラフに示される通り、焼入れ－焼戻し後の粉末高速度鋼において、比摩耗量は軟化抵抗因子Ｓｒと相関する。軟化抵抗因子Ｓｒは０．１０以上が好ましい。軟化抵抗因子Ｓｒが０．１０以上である粉末高速度鋼からなる工具は、長期間の使用によっても摩耗しにくい。この観点から、軟化抵抗因子Ｓｒは０．１１以上がより好ましく、０．１２以上が特に好ましい。軟化抵抗因子Ｓｒは、０．２０以下が好ましい。
軟化抵抗因子Ｓｒは、下記の数式によって算出される。
Ｓｒ ＝ １ ／ （Ｈ１ － Ｈ２）
この数式において、Ｈ１は粉末高速度鋼のロックウェル硬さを表し、Ｈ２は粉末高速度鋼が６００℃の温度下で１００時間保持されて空冷されたときのロックウェル硬さを表す。
Ｓｒ ＝ １ ／ （Ｈ１ － Ｈ２）
この数式において、Ｈ１は粉末高速度鋼のロックウェル硬さを表し、Ｈ２は粉末高速度鋼が６００℃の温度下で１００時間保持されて空冷されたときのロックウェル硬さを表す。
所定条件での焼入れ及び焼戻しがなされた後の粉末高速度鋼のロックウェル硬さＨ１は、６７以上が好ましく、６８以上が特に好ましい。硬さＨ１は、７５以下が好ましい。
［粉末冶金法］
本発明に係る高速度鋼は、粉末冶金法によって得られうる。粉末冶金法ではまず、ガスアトマイズ法、水アトマイズ法、ディスクアトマイズ法、粉砕法等により、金属粉末が製作される。この粉末は、多数の粒子からなる。この粒子の材質は、
Ｃ：１．２質量％以上２．４質量％以下
Ｓｉ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｍｎ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｃｒ：０．７質量％以上３．０質量％以下
Ｍｏ：１．５質量％以上８．０質量％以下
Ｖ：２．５質量％以上７．０質量％以下
Ｗ：５．０質量％以上１６．０質量％以下
Ｃｏ：４．０質量％以上１１．０質量％以下
及び
不可避的不純物
を含有するＦｅ基合金である。好ましくは、このＦｅ基合金における、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗ及びＣｏを除く残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。
本発明に係る高速度鋼は、粉末冶金法によって得られうる。粉末冶金法ではまず、ガスアトマイズ法、水アトマイズ法、ディスクアトマイズ法、粉砕法等により、金属粉末が製作される。この粉末は、多数の粒子からなる。この粒子の材質は、
Ｃ：１．２質量％以上２．４質量％以下
Ｓｉ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｍｎ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｃｒ：０．７質量％以上３．０質量％以下
Ｍｏ：１．５質量％以上８．０質量％以下
Ｖ：２．５質量％以上７．０質量％以下
Ｗ：５．０質量％以上１６．０質量％以下
Ｃｏ：４．０質量％以上１１．０質量％以下
及び
不可避的不純物
を含有するＦｅ基合金である。好ましくは、このＦｅ基合金における、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗ及びＣｏを除く残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。
この金属粉末が高温雰囲気で加圧されて固化し、成形体が得られる。好ましい加圧方法として、熱間等方圧加圧法が挙げられる。熱間等方圧加圧法では、摂氏数百度から２０００度の高温下で、数十ＭＰａから数百ＭＰａの等方的な圧力で粉末が加圧される。好ましくは、加圧媒体として、アルゴンガス、ヘリウムガス等の不活性ガスが用いられる。不活性ガスの使用により、金属粉末の酸化が抑制される。
この成形体に、熱間加工が施される。この成形体に、熱処理（焼鈍）が施される。さらにこの成形体に、所定条件の焼入れ及び焼戻しが施される。焼入れ及び焼戻しにより、好ましい金属組織が形成される。換言すれば、この成形体は、焼入れ及び焼戻しで得られた金属組織を有している。
［用途］
本発明は、工具にも向けられる。本発明に係る工具の材質は、粉末高速度鋼である。この粉末高速度鋼は、
Ｃ：１．２質量％以上２．４質量％以下
Ｓｉ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｍｎ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｃｒ：０．７質量％以上３．０質量％以下
Ｍｏ：１．５質量％以上８．０質量％以下
Ｖ：２．５質量％以上７．０質量％以下
Ｗ：５．０質量％以上１６．０質量％以下
Ｃｏ：４．０質量％以上１１．０質量％以下
及び
不可避的不純物
を含有するＦｅ基合金である。好ましくは、このＦｅ基合金における、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗ及びＣｏを除く残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。この粉末高速度鋼は、焼入れ及び焼戻しで得られた金属組織を有している。この金属組織は、マトリックスとこのマトリックスに分散する一次金属炭化物とを含んでいる。一次金属炭化物の数の密度Ｎｄは、１０００個／１００００μｍ２以上である。一次金属炭化物の最大長軸長さＭａは、５μｍ以上である。一次金属炭化物の面積率Ａｐは、１４．０％以上である。
本発明は、工具にも向けられる。本発明に係る工具の材質は、粉末高速度鋼である。この粉末高速度鋼は、
Ｃ：１．２質量％以上２．４質量％以下
Ｓｉ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｍｎ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｃｒ：０．７質量％以上３．０質量％以下
Ｍｏ：１．５質量％以上８．０質量％以下
Ｖ：２．５質量％以上７．０質量％以下
Ｗ：５．０質量％以上１６．０質量％以下
Ｃｏ：４．０質量％以上１１．０質量％以下
及び
不可避的不純物
を含有するＦｅ基合金である。好ましくは、このＦｅ基合金における、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗ及びＣｏを除く残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。この粉末高速度鋼は、焼入れ及び焼戻しで得られた金属組織を有している。この金属組織は、マトリックスとこのマトリックスに分散する一次金属炭化物とを含んでいる。一次金属炭化物の数の密度Ｎｄは、１０００個／１００００μｍ２以上である。一次金属炭化物の最大長軸長さＭａは、５μｍ以上である。一次金属炭化物の面積率Ａｐは、１４．０％以上である。
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
［実施例１］
溶湯にガスアトマイズを施して、粉末を得た。この粉末を目開きが５００μｍである篩で分級し、粗大な粒子を除去した。この粉末を、直径２３５ｍｍであり長さが１００ｍｍである円筒状のスチール缶に充填した。このスチール缶に真空脱気を施し、さらにこのスチール缶を密閉した。アルゴンガス雰囲気にて、圧力が１４７ＭＰａであり温度が１２２０℃である条件で、熱間等方圧加圧を行って、成形体を得た。この成形体に、１１００℃の温度下で鍛造を施した。この鍛造の鍛錬比は、４であった。この成形体に、８７０℃の温度化で３時間の焼鈍を施した。この成形体の組成が、下記の表１に示されている。この成形体は、表１に示された元素以外に、不可避的不純物を含んでいる。
溶湯にガスアトマイズを施して、粉末を得た。この粉末を目開きが５００μｍである篩で分級し、粗大な粒子を除去した。この粉末を、直径２３５ｍｍであり長さが１００ｍｍである円筒状のスチール缶に充填した。このスチール缶に真空脱気を施し、さらにこのスチール缶を密閉した。アルゴンガス雰囲気にて、圧力が１４７ＭＰａであり温度が１２２０℃である条件で、熱間等方圧加圧を行って、成形体を得た。この成形体に、１１００℃の温度下で鍛造を施した。この鍛造の鍛錬比は、４であった。この成形体に、８７０℃の温度化で３時間の焼鈍を施した。この成形体の組成が、下記の表１に示されている。この成形体は、表１に示された元素以外に、不可避的不純物を含んでいる。
［実施例２－１５及び比較例１６－３１］
下記の表１及び２に示される通りの組成とした他は実施例１と同様にして、実施例２－１５及び比較例１６－３１の粉末高速度鋼を得た。
下記の表１及び２に示される通りの組成とした他は実施例１と同様にして、実施例２－１５及び比較例１６－３１の粉末高速度鋼を得た。
［金属組織の観察］
成形体に１２４０℃の温度条件で焼入れを施し、さらに５６０℃の温度条件で焼戻しを施した。この成形体を用いて、前述の方法にて、一次金属炭化物の面積率Ａｐ、最大長軸長さＭａ及び密度Ｎｄを測定した。この結果が、下記の表１及び２に示されている。
成形体に１２４０℃の温度条件で焼入れを施し、さらに５６０℃の温度条件で焼戻しを施した。この成形体を用いて、前述の方法にて、一次金属炭化物の面積率Ａｐ、最大長軸長さＭａ及び密度Ｎｄを測定した。この結果が、下記の表１及び２に示されている。
［軟化抵抗因子Ｓｒ］
成形体から、１５ｍｍ×１５ｍｍ×１５ｍｍのブロック状試験片を得た。この試験片に１２４０℃の温度条件で焼入れを施し、さらに５６０℃の温度条件での焼戻しを施した。この試験片の軟化抵抗因子Ｓｒを、前述の方法にて測定した。５回の測定の平均値が、下記の表１及び２に示されている。
成形体から、１５ｍｍ×１５ｍｍ×１５ｍｍのブロック状試験片を得た。この試験片に１２４０℃の温度条件で焼入れを施し、さらに５６０℃の温度条件での焼戻しを施した。この試験片の軟化抵抗因子Ｓｒを、前述の方法にて測定した。５回の測定の平均値が、下記の表１及び２に示されている。
［比摩耗量］
成形体から、７ｍｍ×２５ｍｍ×５０ｍｍの板状試験片を得た。この試験片に、１２４０℃の温度条件で焼入れを施し、さらに５６０℃の温度条件で焼戻しを施した。この試験片を大越式摩耗試験機にセットし、比摩耗量を測定した。測定条件は、以下の通りである。
相手材：ＳＣＭ４２０
摩耗速度：３．６２ｍ／ｓｅｃ
摩耗距離：２００ｍ
最終荷重：６．３ｋｇ
潤滑：なし
温度：室温
試験で得られた摩耗痕幅を測定し、摩耗体積を計算した。この摩耗体積を摩耗距離と最終荷重の積で除すことで、比摩耗量を算出した。３回の測定結果の平均値が、下記の表１及び２に示されている。
成形体から、７ｍｍ×２５ｍｍ×５０ｍｍの板状試験片を得た。この試験片に、１２４０℃の温度条件で焼入れを施し、さらに５６０℃の温度条件で焼戻しを施した。この試験片を大越式摩耗試験機にセットし、比摩耗量を測定した。測定条件は、以下の通りである。
相手材：ＳＣＭ４２０
摩耗速度：３．６２ｍ／ｓｅｃ
摩耗距離：２００ｍ
最終荷重：６．３ｋｇ
潤滑：なし
温度：室温
試験で得られた摩耗痕幅を測定し、摩耗体積を計算した。この摩耗体積を摩耗距離と最終荷重の積で除すことで、比摩耗量を算出した。３回の測定結果の平均値が、下記の表１及び２に示されている。
［硬さＨ１］
成形体に１２４０℃の温度条件で焼入れを施し、さらに５６０℃の温度条件での焼戻しを施した。この成形体を用いて、ロックウェル硬さＨ１を測定した。５回の測定の平均値が、下記の表１及び２に示されている。
成形体に１２４０℃の温度条件で焼入れを施し、さらに５６０℃の温度条件での焼戻しを施した。この成形体を用いて、ロックウェル硬さＨ１を測定した。５回の測定の平均値が、下記の表１及び２に示されている。
［抗折強度］
成形体から、４ｍｍ×８ｍｍ×４０ｍｍの棒状試験片を得た。この試験片に、１２４０℃の温度条件で焼入れを施し、さらに５６０℃の温度条件で焼戻しを施した。この試験片に、下記の条件にて抗折試験を施した。
クロスヘッドスピード：２ｍｍ／ｍｉｎ
スパン：２０ｍｍ
温度：室温
２回の測定の平均値を算出した。この平均値が２０００ＭＰａ以上である粉末高速度鋼を、「Ｇ」と格付けした。この平均値が２０００ＭＰａ未満である粉末高速度鋼を、「Ｎ」と格付けした。この結果が、下記の表１及び２に示されている。
成形体から、４ｍｍ×８ｍｍ×４０ｍｍの棒状試験片を得た。この試験片に、１２４０℃の温度条件で焼入れを施し、さらに５６０℃の温度条件で焼戻しを施した。この試験片に、下記の条件にて抗折試験を施した。
クロスヘッドスピード：２ｍｍ／ｍｉｎ
スパン：２０ｍｍ
温度：室温
２回の測定の平均値を算出した。この平均値が２０００ＭＰａ以上である粉末高速度鋼を、「Ｇ」と格付けした。この平均値が２０００ＭＰａ未満である粉末高速度鋼を、「Ｎ」と格付けした。この結果が、下記の表１及び２に示されている。
表１及び２に示されるように、各実施例の粉末高速度鋼は、全ての評価項目において優れている。以上の評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
本発明に係る粉末高速度鋼は、機械工具、手工具、金型、射出成形機、口金、パンチ、刃物等の、種々の用途に用いられうる。
Claims (4)
- その材質が
Ｃ：１．２質量％以上２．４質量％以下
Ｓｉ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｍｎ：０．１質量％以上１．０質量％以下
Ｃｒ：０．７質量％以上３．０質量％以下
Ｍｏ：１．５質量％以上８．０質量％以下
Ｖ：２．５質量％以上７．０質量％以下
Ｗ：５．０質量％以上１６．０質量％以下
Ｃｏ：４．０質量％以上１１．０質量％以下
及び
不可避的不純物
を含有するＦｅ基合金である、粉末高速度鋼。 - マトリックスとこのマトリックスに分散する一次金属炭化物及び二次金属炭化物とを含む金属組織を有しており、
上記一次金属炭化物の数の密度Ｎｄが１０００個／１００００μｍ２以上であり、
上記一次金属炭化物の最大長軸長さＭａが５μｍ以上であり、
上記一次金属炭化物の面積率Ａｐが１４．０％以上である請求項１に記載の粉末高速度鋼。 - ロックウェル硬さＨ１が６７以上である請求項２に記載の粉末高速度鋼。
- 下記数式で算出される軟化抵抗因子Ｓｒが０．１０以上である請求項２又は３に記載の粉末高速度鋼。
Ｓｒ ＝ １ ／ （Ｈ１ － Ｈ２）
（この数式において、Ｈ１は上記粉末高速度鋼のロックウェル硬さを表し、Ｈ２は上記粉末高速度鋼が６００℃の温度下で１００時間保持されて空冷されたときのロックウェル硬さを表す。）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020144455A JP2022039437A (ja) | 2020-08-28 | 2020-08-28 | 粉末高速度鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020144455A JP2022039437A (ja) | 2020-08-28 | 2020-08-28 | 粉末高速度鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2022039437A true JP2022039437A (ja) | 2022-03-10 |
Family
ID=80498619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2020144455A Pending JP2022039437A (ja) | 2020-08-28 | 2020-08-28 | 粉末高速度鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2022039437A (ja) |
-
2020
- 2020-08-28 JP JP2020144455A patent/JP2022039437A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4249945A (en) | Powder-metallurgy steel article with high vanadium-carbide content | |
| KR100373169B1 (ko) | 고충격인성및내마모성을갖는분말야금냉간공구강및그제조방법 | |
| JP5481380B2 (ja) | 冶金粉末組成物及び製造方法 | |
| JP5461187B2 (ja) | 冶金粉末組成物及び製造方法 | |
| JP2014530294A (ja) | 高速度鋼の製造方法 | |
| JP2725333B2 (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
| CN114318135A (zh) | 耐磨损高速钢 | |
| JP5831899B2 (ja) | 耐食性、耐焼付き性に優れた高靭性窒化粉末高速度鋼 | |
| JP2022039437A (ja) | 粉末高速度鋼 | |
| JP6537342B2 (ja) | 硬度、靭性および耐摩耗性に優れた窒化粉末高速度工具鋼 | |
| JP2019116688A (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
| US20190185976A1 (en) | Steel Material That is Produced via Powder Metallurgy, Method for Producing a Component from Such a Steel Material and Component Produced from the Steel Material | |
| JP2684736B2 (ja) | 粉末冷間工具鋼 | |
| JPH04358046A (ja) | 高速度鋼系焼結合金 | |
| JP2022138638A (ja) | Ｍｏを含有するＦｅ系合金 | |
| JP2022074553A (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
| JPH0143017B2 (ja) | ||
| JP7372774B2 (ja) | 高速度鋼 | |
| JP2023086206A (ja) | 粉末高速度鋼 | |
| JP2023060561A (ja) | 窒化粉末高速度鋼 | |
| CN114318131B (zh) | 耐磨合金 | |
| JP7431631B2 (ja) | 粉末高速度鋼 | |
| CN113215482B (zh) | 耐磨冷作工具钢 | |
| KR100316342B1 (ko) | 분말야금 고속도공구강 | |
| JP2023041262A (ja) | 粉末高速度鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20230607 |