JP2022026823A - 有価金属の回収方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】ＭｎＯ２を含有するスケールから、有価金属と、スケールを構成するＭｎＯ２とを簡便に分離する。【解決手段】ＭｎＯ２を含有するスケールをブライン液中に存在させ、ブライン液のＣｌの濃度を５ｇ／Ｌ以上、且つｐＨを６．０以下に設定し、スケールに含有されるＡｇ及びＰｂの少なくともいずれかである有価金属αをブライン液に浸出させる浸出工程と、浸出工程後の浸出液から有価金属αを析出させる析出工程と、を有する、有価金属の回収方法及びその関連技術を提供する。【選択図】なし
Description
本発明は、有価金属の回収方法に関する。
特許文献１には、鉛及び銀の選択的な回収方法であって、
ａ）鉛及び銀を少なくとも含む湿式冶金残渣を、塩化物ブライン溶液及び酸化剤の存在下で、酸化的浸出に付して、これにより可溶性の塩化物化合物として鉛及び銀を選択的に溶解する工程、
ｂ）工程ａ）で得られた浸出貴液を、沈殿剤として働く炭酸塩化合物と反応させ、これにより炭酸塩濃縮物として鉛及び銀を共沈させる工程と、そして
ｃ）工程ｂ）で得られた濃縮物を、当該濃縮物と炭酸塩化合物溶液と接触させることによって精製する工程、
を少なくとも含んでなる方法が記載されている（特許文献１の請求項１）。
ａ）鉛及び銀を少なくとも含む湿式冶金残渣を、塩化物ブライン溶液及び酸化剤の存在下で、酸化的浸出に付して、これにより可溶性の塩化物化合物として鉛及び銀を選択的に溶解する工程、
ｂ）工程ａ）で得られた浸出貴液を、沈殿剤として働く炭酸塩化合物と反応させ、これにより炭酸塩濃縮物として鉛及び銀を共沈させる工程と、そして
ｃ）工程ｂ）で得られた濃縮物を、当該濃縮物と炭酸塩化合物溶液と接触させることによって精製する工程、
を少なくとも含んでなる方法が記載されている（特許文献１の請求項１）。
特許文献２には、湿式亜鉛製錬における電解採取工程で副生する二酸化マンガン含有アノードスケールを、浸出液中の二価鉄イオンを酸化する目的で浸出工程に繰り返すことによって亜鉛電解液のマンガン濃度を調節する方法において、該二酸化マンガン含有アノードスケールを分級装置によって粗粒部分と細粒部分とに分級し、細粒部分のみを浸出工程に繰り返すことを特徴とする亜鉛電解液のマンガン濃度調節法を提供する方法が記載されている（特許文献２の請求項１）。
非鉄製錬の中間工程において残渣が発生する。中間工程のうち電解析出工程の際に発生する残渣はスケールと呼ばれ、アノードに付着した状態で発生したり、電解槽の底に澱物として発生したりする。亜鉛製錬の中間工程で発生するスケールには二酸化マンガン（ＭｎＯ２）が含有される。
亜鉛製錬の電解採取工程では、純亜鉛を得られ、電極、電解液からの成分から残渣が発生する。電極では、スライム、スケールが発生し、一部は電解槽の底部に電解澱物として滞留する。
スケールは、電極の保護膜としての機能もあるが、電解後においては、次の電解に備え、一定量以上のスケールは排除され、回収される。
その一方、スケールには、非鉄製錬に携わった各種金属が主には金属酸化物、金属化合物として含有される。各種金属の中には有価金属も含まれる。有価金属には銀等の貴金属も微量に含まれる。
しかし、当該スケールは、強酸性、強酸化状況で生成されたのものであり、所望の有価な金属は微量であり、簡便に選別し回収することは困難であった。
それに加え、有価金属によっては、酸化物の態様での回収が望まれる。例えば、上記スケールを構成するＭｎＯ２は、亜鉛製錬の中間工程にて酸化剤（例えば過マンガン酸の原料）として使用可能である。そのため、上記スケールを構成するＭｎＯ２は、可能な限り溶解させない一方、有価金属はスケールから浸出させる必要がある。
本発明の目的は、ＭｎＯ２を含有するスケールから、有価金属（特に銀（Ａｇ）及び／又は鉛（Ｐｂ））と、スケールを構成するＭｎＯ２とを簡便に分離することにある。
本発明の第１の態様は、
ＭｎＯ２を含有するスケールをブライン液中に存在させ、前記ブライン液のＣｌの濃度を５ｇ／Ｌ以上、且つｐＨを６．０以下に設定し、前記スケールに含有されるＡｇ及びＰｂの少なくともいずれかである有価金属αを前記ブライン液に浸出させる浸出工程と、
前記浸出工程後の浸出液から前記有価金属αを析出させる析出工程と、
を有する、有価金属の回収方法である。
ＭｎＯ２を含有するスケールをブライン液中に存在させ、前記ブライン液のＣｌの濃度を５ｇ／Ｌ以上、且つｐＨを６．０以下に設定し、前記スケールに含有されるＡｇ及びＰｂの少なくともいずれかである有価金属αを前記ブライン液に浸出させる浸出工程と、
前記浸出工程後の浸出液から前記有価金属αを析出させる析出工程と、
を有する、有価金属の回収方法である。
本発明の第２の態様は、第１の態様において、
前記浸出工程中において、前記ブライン液のＣｌの濃度を８０ｇ／Ｌ以上に設定する。
前記浸出工程中において、前記ブライン液のＣｌの濃度を８０ｇ／Ｌ以上に設定する。
本発明の第３の態様は、第１又は第２の態様において、
前記浸出工程中において、前記ブライン液のｐＨを０．５～４．０の範囲内に設定する。
前記浸出工程中において、前記ブライン液のｐＨを０．５～４．０の範囲内に設定する。
本発明の第４の態様は、第１～第３のいずれかの態様において、
前記浸出工程中において、前記ブライン液の液温を６０℃以上に設定する。
前記浸出工程中において、前記ブライン液の液温を６０℃以上に設定する。
本発明の第５の態様は、第１～第４のいずれかの態様において、
前記浸出工程後、前記スケールからＭｎＯ２を回収するＭｎＯ２回収工程を更に有する。
前記浸出工程後、前記スケールからＭｎＯ２を回収するＭｎＯ２回収工程を更に有する。
本発明の第６の態様は、第１～第５のいずれかの態様において、
前記ブライン液のＣｌ源は中和塩及び煙灰処理後液の少なくともいずれかである。
前記ブライン液のＣｌ源は中和塩及び煙灰処理後液の少なくともいずれかである。
本発明の第７の態様は、第１～第６のいずれかの態様において、
前記スケールは亜鉛製錬残渣である。
前記スケールは亜鉛製錬残渣である。
本発明によれば、ＭｎＯ２を含有するスケールから、有価金属と、スケールを構成するＭｎＯ２とを簡便に分離する。
本発明は、有価金属の回収方法に関し、主に以下の工程を有する。本明細書における「～」は所定の数値以上かつ所定の数値以下を指す。
・ＭｎＯ２を含有するスケールをブライン液中に存在させ、前記ブライン液のＣｌの濃度を５ｇ／Ｌ以上、且つｐＨを６．０以下に設定し、前記スケールに含有されるＡｇ及びＰｂの少なくともいずれかである有価金属αを前記ブライン液に浸出させる浸出工程
・前記浸出工程後の浸出液から前記有価金属αを析出させる析出工程
・ＭｎＯ２を含有するスケールをブライン液中に存在させ、前記ブライン液のＣｌの濃度を５ｇ／Ｌ以上、且つｐＨを６．０以下に設定し、前記スケールに含有されるＡｇ及びＰｂの少なくともいずれかである有価金属αを前記ブライン液に浸出させる浸出工程
・前記浸出工程後の浸出液から前記有価金属αを析出させる析出工程
本実施形態における「有価金属α」は、回収費用に見合う有価な金属のことを指し、金属単体又はイオンの状態を指し、Ａｇ及びＰｂの少なくともいずれか（以降、「Ａｇ又はＰｂ」と称する。）を指す。
Ａｇ又はＰｂ以外の有価金属をスケールからブライン液に浸出させてもよい。本実施形態における有価金属には貴金属も含まれる。本実施形態における「貴金属」は、化合物をつくりにくく希少性のある金属を指し、具体的には、金（Ａｕ）、銀（Ａｇ）、そしてパラジウム類であるルテニウム（Ｒｕ）、ロジウム（Ｒｈ）、パラジウム（Ｐｄ）、そして白金類であるオスミウム（Ｏｓ）、イリジウム（Ｉｒ）、白金（Ｐｔ）、のうち少なくともいずれかを指す。貴金属以外の有価金属の一例は、鉛（Ｐｂ）、亜鉛（Ｚｎ）、マンガン（Ｍｎ）が挙げられる。
本実施形態における「ＭｎＯ２を含有するスケール」は、有価金属αとＭｎＯ２とを含有する化合物である。当該スケールには複数の価数のＭｎが存在すると思われるが、代表的にＭｎＯ２と記載する。本実施形態においては、非鉄製錬（特に亜鉛製錬の中間工程における電解析出）に伴い発生する残渣を例示する。該残渣には、他の金属元素として、銅（Ｃｕ）、錫（Ｓｎ）、カドミウム（Ｃｄ）、ヒ素（Ａｓ）、珪素（Ｓｉ）等が、金属、金属間化合物、酸化物の形態で含まれても構わない。
スケール（ｄｒｙ）の組成の一例は以下のとおりである。以下の組成は、スケールを溶液化して化学分析法にて測定可能である。
Ａｇ：１～２０００ｇ／ｔ（ｐｐｍ）
Ｐｂ：０．１～２０質量％
Ｚｎ：０～５質量％
Ｍｎ：１～５０質量％（価数は問わない）
Ａｇ：１～２０００ｇ／ｔ（ｐｐｍ）
Ｐｂ：０．１～２０質量％
Ｚｎ：０～５質量％
Ｍｎ：１～５０質量％（価数は問わない）
本実施形態の大きな特徴の一つが、所定条件下において、スケールから有価金属をブライン液に浸出させる浸出工程を有することである。
本明細書における「ＭｎＯ２を含有するスケールから有価金属をブライン液に浸出」とは、以下の２つの条件を満たした状況を指す。
（条件１）スケール中のＡｇ又はＰｂ元素の３０質量％以上（好適にはＡｇが８０質量％以上、別の好適例はＡｇ及びＰｂ元素の５０質量％以上）が浸出する。
（条件２）スケール中のＭｎ元素の３０質量％未満（ゼロを含む。好適には２０質量％以下、より好適には１０質量％以下、更に好適には１質量％以下）しか浸出しない。
条件２は、浸出工程中、スケール中のＭｎＯ２は実質的に溶解させないことが好ましいことを意味する。
（条件１）スケール中のＡｇ又はＰｂ元素の３０質量％以上（好適にはＡｇが８０質量％以上、別の好適例はＡｇ及びＰｂ元素の５０質量％以上）が浸出する。
（条件２）スケール中のＭｎ元素の３０質量％未満（ゼロを含む。好適には２０質量％以下、より好適には１０質量％以下、更に好適には１質量％以下）しか浸出しない。
条件２は、浸出工程中、スケール中のＭｎＯ２は実質的に溶解させないことが好ましいことを意味する。
浸出工程の所定条件の詳細は以下のとおりである。
・ＭｎＯ２を含有するスケールをブライン液中に存在させる。
・前記ブライン液のＣｌの濃度を５ｇ／Ｌ以上に設定する。
・前記ブライン液のｐＨを６．０以下に設定する。
・ＭｎＯ２を含有するスケールをブライン液中に存在させる。
・前記ブライン液のＣｌの濃度を５ｇ／Ｌ以上に設定する。
・前記ブライン液のｐＨを６．０以下に設定する。
ブライン溶液は、高濃度塩素溶液であり、ブライン液中のＣｌの濃度は、８０ｇ／Ｌ以上に設定するのが好ましく、１８０ｇ／Ｌ以上がより好ましい。Ｃｌの濃度の上限には限定は無く、液中に溶解する金属の飽和濃度などに応じて設定してもよい。装置仕様上、Ｃｌの濃度の上限を１０００ｇ／Ｌに設定してもよい。
Ｃｌ源としては、Ｃｌを含有する化合物であって、プロトン又は水酸基が放出されない状況となった化合物であるのが好ましい。別の言い方をすると、Ｃｌ源は、Ｃｌを含有し且つプロトン又は水酸基を含有する化合物（例えば塩酸（ＨＣｌ））をアルカリ成分又は酸成分（例えばＮａＯＨ）により中和して得られる塩（例えばＮａＣｌ）であるのが好ましい。本明細書では、この化合物のことを中和塩ともいう。
Ｃｌ源としては、例えば、水に対して高い溶解度を有する塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）、塩化カルシウム（ＣａＣｌ２）又はその水和物、塩化亜鉛（ＺｎＣｌ２）等が挙げられる。
Ｃｌ源として、有機塩素化合物を含有する廃棄物を焼却処理することで生じる煙灰や、非鉄製錬の中間工程で生じる煙灰（非鉄製錬煙灰）を使用してもよい。その場合、廃棄物となる煙灰をＣｌ源としてリサイクル可能となる。
本明細書における「非鉄製錬煙灰」とは、乾式製錬炉にて粗銅を製造する際に発生する煙灰が挙げられる。近年、銅製錬の原料として、精鉱のほか、廃電子機器、基板等、他添加剤として樹脂等を用いることもあり、複雑化している。このため、非鉄製錬煙灰には、有機塩素化合物を含有する廃棄物を焼却処理することで生じる煙灰と同様、塩素（ハロゲン類）が混入されている。
ブライン液のｐＨは６．０以下であり、４．０以下であるのが好ましく、２．０以下がより好ましく、１．０以下が更に好ましい。下限としては０．５が好ましい。
本発明は、後掲の実施例にてｐＨ調整剤として水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）を使用した場合のように、従来では処理困難と考えられてきたスケールに対し、浸出工程中のｐＨが比較的高い状態（例えばｐＨが２．０を超え且つ６．０）で、上記浸出（条件１、２の充足）が可能という利点も有する。
なお、浸出工程中のブライン液の温度には特に限定は無いが、例えば０℃を超えるのが好ましく、６０℃以上がより好ましい。ブライン液が水溶液の場合、温度の上限は１００℃である。なお、浸出工程において、ブライン液を煮沸させてもよい。この煮沸とは、一定の圧力下（例えば大気圧）、加温して液温が上昇せず飽和温度に達した状態である。後掲の実施例にてブライン液を煮沸させた場合、短時間であっても上記浸出（条件１、２の充足）を実現できる。
浸出工程におけるＯＲＰ（３．３Ｍ ＫＣｌ－Ａｇ／ＡｇＣｌ）は、本発明では標準電極に対して＋１９９ｍＶ（ｖｓ．ＳＨＥ、２５℃）でいわゆる酸化還元電位（ｖｓＡｇ／ＡｇＣｌ）である。以降、ＯＲＰは同様の定義とする。浸出工程におけるＯＲＰには限定は無いが、例えば０を超え且つ１２００ｍＶ以下の範囲内としてもよい。
本実施形態において酸化剤を別途使用することは妨げないが、そもそもＭｎＯ２含有スケールが酸化剤の役割を幾ばくか果たすため、酸化剤を別途用意せずともよい。また、上記浸出工程の条件１、２を満たす状況を得るためには別の酸化剤を極力使用しないのが好ましい。
浸出工程後の析出工程の具体的手法には限定は無く、公知の手法を採用すればよい。例えば、浸出工程後の浸出液からＡｇ又はＰｂを析出させるべく、電解析出を採用してもよい。
析出工程では、浸出工程にて得られた浸出液にＺｎ粉末を添加してもよい。これによりＡｇ又はＰｂを還元析出させられる。電解析出の際にＡｇ又はＰｂを還元析出させられるものであれば、Ｚｎ粉末以外の金属水酸化物及び／又は金属炭酸塩を使用可能である。
析出工程におけるＯＲＰの終点は、－６００ｍＶ以下に設定するのが好ましい。下限には限定は無いが、例えば－１２００ｍＶが挙げられる。
本発明の技術的範囲は上述した実施の形態に限定されるものではなく、発明の構成要件やその組み合わせによって得られる特定の効果を導き出せる範囲において、種々の変更や改良を加えた形態も含む。
浸出工程、析出工程に加え、ＭｎＯ２回収工程を実施するのが好ましい。
本発明の主目的は有価金属αの回収であるが、上記スケールを構成するＭｎＯ２は、亜鉛製錬の中間工程にて酸化剤（例えば過マンガン酸の原料）として使用可能である。そして、本実施形態では、上記スケールを構成するＭｎＯ２は、可能な限り溶解させずに済む。
別の視点で見ると、有価金属αの浸出により、上記スケールにおけるＭｎＯ２の割合は増加しており、ＭｎＯ２が高濃度となっており、回収の際に有利となる。
スケールからのＭｎＯ２の回収の具体的手法には限定は無く、例えば本出願人による特許文献２に記載の手法を採用してもよい。
Ｃｌ源として中和塩及び煙灰処理後液の少なくともいずれかを例示したが、後掲の実施例が示すように、浸出工程におけるｐＨ調整剤としてＨＣｌを使用することは妨げない。つまり、結果として、ｐＨ調整剤のＨＣｌがＣｌ源の一つとなることは妨げない。仮に、中和塩及び煙灰処理後液の少なくともいずれか以外の化合物（例えばｐＨ調整剤のＨＣｌ）がＣｌ源になるとしても、ブライン液中のＣｌのうち該化合物のＣｌが５０質量％未満であるのが好ましく、１０質量％以下であるのがより好ましく、５質量％以下であるのが更に好ましい。
本実施形態ではブライン液のハロゲンをＣｌとしたが、それ以外の元素（例えばＮａＢｒに由来するＢｒ）をＣｌと共に使用してもよいし、Ｃｌに代えて該元素を使用してもよい。この変形例を包含する表現は以下の通りである。
「Ａｇ及びＰｂの少なくともいずれかである有価金属αとＭｎＯ２とを含有するスケールをブライン液中に存在させ、前記スケールから前記有価金属αを浸出させる一方で前記ＭｎＯ２は実質的に溶解させない浸出工程と、
前記浸出工程後の浸出液から前記有価金属αを析出させる析出工程と、
を有する、有価金属の回収方法。」
「Ａｇ及びＰｂの少なくともいずれかである有価金属αとＭｎＯ２とを含有するスケールをブライン液中に存在させ、前記スケールから前記有価金属αを浸出させる一方で前記ＭｎＯ２は実質的に溶解させない浸出工程と、
前記浸出工程後の浸出液から前記有価金属αを析出させる析出工程と、
を有する、有価金属の回収方法。」
また、本発明の大きな特徴は浸出工程にある。そのため、析出工程を行わない場合、本発明は「有価金属の分離方法」としても成り立つ。
次に実施例を示し、本発明について具体的に説明する。本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。なお、以下に記載のない内容は、本実施形態で述べた内容と同様とする。
＜実施例１＞
本実施形態で示した組成を有するスケールを用意した。該スケールは、亜鉛製錬残渣であり、中間工程にて行った電解析出の際に用いたアノードに付着したスケールである。
本実施形態で示した組成を有するスケールを用意した。該スケールは、亜鉛製錬残渣であり、中間工程にて行った電解析出の際に用いたアノードに付着したスケールである。
以下、ブライン液の作製等を以下の手法で行った。諸条件は以下の表１に示す。
中和塩であるＮａＣｌ試薬を水に添加し、表１に記載のＣｌ濃度（１８２ｇ／Ｌ）となるよう、ブライン液を作製した。ブライン液を２２．２℃に保った状態で、上記スケールを５０ｇ／Ｌのスラリー濃度（ＰＤ）となるようにブライン液に添加した。そして、表１に示す反応時間、ｐＨ値及びＯＲＰ（３．３Ｍ ＫＣｌ－Ａｇ／ＡｇＣｌ）値にて、スケールからＡｇ及びＰｂをブライン液に浸出させる浸出工程を行った。撹拌はスターラーで行った。反応時間は、ＯＲＰの変動が収まるまでの時間に設定した（本例では９０分）。
実施例１では、上記ｐＨ値に設定するためのｐＨ調整剤として、表１に記載のようにＨＣｌを使用した。ＨＣｌの使用量は７．１ｇ／Ｌとした。なお、ブライン液中の全ＣｌのうちＮａＣｌ試薬由来のＣｌの割合は、１００×（１８２－７．１）／１８２＝約９６質量％である。
＜実施例２～４＞
表１に示すように、実施例１の液温を変更することを主旨として各例を行った。
表１に示すように、実施例１の液温を変更することを主旨として各例を行った。
＜実施例５～１０＞
表１に示すように、実施例１のｐＨを変更することを主旨として各例を行った。実施例５～８ではｐＨ調整剤としてＨＣｌを採用し、実施例９、１０ではｐＨ調整剤としてＮａＯＨを採用した。
表１に示すように、実施例１のｐＨを変更することを主旨として各例を行った。実施例５～８ではｐＨ調整剤としてＨＣｌを採用し、実施例９、１０ではｐＨ調整剤としてＮａＯＨを採用した。
＜実施例１１～１５＞
表１に示すように、実施例１のブライン液のＣｌ濃度を変更することを主旨として各例を行った。ブライン液の液温は６４℃とし、スケールのスラリー濃度（ＰＤ）は５０ｇ／Ｌとした。
表１に示すように、実施例１のブライン液のＣｌ濃度を変更することを主旨として各例を行った。ブライン液の液温は６４℃とし、スケールのスラリー濃度（ＰＤ）は５０ｇ／Ｌとした。
＜実施例１６＞
表１に示すように、実施例１で使用したＮａＣｌ試薬の代わりに、溶融飛灰由来の煙灰
処理後液を使用した。その他の諸条件は表１に示す。
表１に示すように、実施例１で使用したＮａＣｌ試薬の代わりに、溶融飛灰由来の煙灰
処理後液を使用した。その他の諸条件は表１に示す。
＜実施例１７＞
表１に示すように、実施例１で使用したＮａＣｌ試薬の代わりに、ＣａＣｌ２・２Ｈ２
Ｏ試薬を使用した。また、中和剤としてＨＣｌではなくＨ２ＳＯ４（非Ｃｌ源）を使用し
た。その他の諸条件は表１に示す。
表１に示すように、実施例１で使用したＮａＣｌ試薬の代わりに、ＣａＣｌ２・２Ｈ２
Ｏ試薬を使用した。また、中和剤としてＨＣｌではなくＨ２ＳＯ４（非Ｃｌ源）を使用し
た。その他の諸条件は表１に示す。
＜比較例１＞
表１に示すように、実施例１で使用したＮａＣｌ試薬の代わりに、ＨＣｌを使用した。
つまり、ｐＨ調整剤であるＨＣｌのみをＣｌ源とした。ブライン液の液温は６４℃とし、
スケールのスラリー濃度（ＰＤ）は５０ｇ／Ｌとした。
表１に示すように、実施例１で使用したＮａＣｌ試薬の代わりに、ＨＣｌを使用した。
つまり、ｐＨ調整剤であるＨＣｌのみをＣｌ源とした。ブライン液の液温は６４℃とし、
スケールのスラリー濃度（ＰＤ）は５０ｇ／Ｌとした。
上記各例におけるスケールからの各元素の浸出率を以下の表２に示す。浸出率は、１００×（液中の各金属元素量／残渣中の各金属元素が１００％浸出した場合の量）で表す。
＜実施例１８、比較例２～５＞
上記各例ではブライン液を煮沸し、浸出工程を行った。諸条件は以下の表３に示し、上記各例のスケールからの各元素の浸出率を以下の表４に示す。なお、ブライン液を煮沸させたため、表３中の最終ｐＨは、完全電離状態と仮定したうえでの計算値を記載した。
上記各例ではブライン液を煮沸し、浸出工程を行った。諸条件は以下の表３に示し、上記各例のスケールからの各元素の浸出率を以下の表４に示す。なお、ブライン液を煮沸させたため、表３中の最終ｐＨは、完全電離状態と仮定したうえでの計算値を記載した。
＜実施例１９～２１＞
上記各例は、本実施形態にて述べた析出工程に対応する。具体的な作業内容は以下の通りである。
上記各例は、本実施形態にて述べた析出工程に対応する。具体的な作業内容は以下の通りである。
実施例１９では、実施例１５にて得られた浸出液をビーカーに入れ、そのビーカーに対してＺｎ粉末を添加し、スターラーを用いて撹拌した。この添加によりセメンテーション反応を利用し、沈殿分離した。
実施例２０、２１では、実施例６にて得られた浸出液をビーカーに入れ、そのビーカーに対してＺｎ粉末を添加し、スターラーを用いて撹拌した。この添加によりセメンテーション反応を利用し、沈殿分離した。
試験の諸条件は以下の表５に示し、浸出液中の各元素の沈殿率を以下の表６に示す。沈殿率は、１００×（１－（液中の各金属元素量（反応後）／ 液中の各金属元素量（反応前）））で表す。
＜まとめ＞
各比較例ではＡｇ又はＰｂの浸出（条件１、２の充足）は実現できなかった一方、各実施例ではそれが実現できた。各実施例でのＭｎの浸出率は低く抑えられた。つまり、浸出工程後の澱物（ひいては該澱物を乾燥させた後のＭｎＯ２粉）にはＭｎＯ２を多く残存させることができた。そして、Ａｇ及びＰｂを十分に回収できた。なお、各実施例にて浸出したＺｎは、例えば溶媒抽出等の手法にて回収可能である。
そして、本発明ならば、ブライン液を煮沸した場合、実施例１８が示すように、Ａｇ及びＰｂは高い浸出率を示す一方、Ｍｎの浸出率は煮沸状態にもかかわらず低く抑えられた。
各比較例ではＡｇ又はＰｂの浸出（条件１、２の充足）は実現できなかった一方、各実施例ではそれが実現できた。各実施例でのＭｎの浸出率は低く抑えられた。つまり、浸出工程後の澱物（ひいては該澱物を乾燥させた後のＭｎＯ２粉）にはＭｎＯ２を多く残存させることができた。そして、Ａｇ及びＰｂを十分に回収できた。なお、各実施例にて浸出したＺｎは、例えば溶媒抽出等の手法にて回収可能である。
そして、本発明ならば、ブライン液を煮沸した場合、実施例１８が示すように、Ａｇ及びＰｂは高い浸出率を示す一方、Ｍｎの浸出率は煮沸状態にもかかわらず低く抑えられた。
Claims (7)
- ＭｎＯ２を含有するスケールをブライン液中に存在させ、前記ブライン液のＣｌの濃度を５ｇ／Ｌ以上、且つｐＨを６．０以下に設定し、前記スケールに含有されるＡｇ及びＰｂの少なくともいずれかである有価金属αを前記ブライン液に浸出させる浸出工程と、
前記浸出工程後の浸出液から前記有価金属αを析出させる析出工程と、
を有する、有価金属の回収方法。 - 前記浸出工程中において、前記ブライン液のＣｌの濃度を８０ｇ／Ｌ以上に設定する、請求項１に記載の有価金属の回収方法。
- 前記浸出工程中において、前記ブライン液のｐＨを０．５～４．０の範囲内に設定する、請求項１又は２に記載の有価金属の回収方法。
- 前記浸出工程中において、前記ブライン液の液温を６０℃以上に設定する、請求項１～３のいずれか１つに記載の有価金属の回収方法。
- 前記浸出工程後、前記スケールからＭｎＯ２を回収するＭｎＯ２回収工程を更に有する、請求項１～４のいずれか１つに記載の有価金属の回収方法。
- 前記ブライン液のＣｌ源は中和塩及び煙灰処理後液の少なくともいずれかである、請求項１～５のいずれか１つに記載の有価金属の回収方法。
- 前記スケールは亜鉛製錬残渣である、請求項１～６のいずれか１つに記載の有価金属の回収方法。
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