JP2022016418A - 粘着テープ - Google Patents
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Abstract
【課題】段差追従性に優れ、製造時に発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみを抑制できる粘着テープを提供する。
【解決手段】ポリオレフィン樹脂を含有する発泡樹脂シートと、前記発泡樹脂シートの少なくとも一方の面に積層された粘着剤層とを有する粘着テープであって、前記ポリオレフィン樹脂は、高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）及び直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）を含有し、前記発泡樹脂シートは、ゲル分率が２０重量％以上、６０重量％以下であり、下記式（１）を満たす粘着テープ。
２≦（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２ （１）
式（１）中、ＭＤ、ＴＤ及びＺＤは、それぞれ発泡樹脂シートのＭＤ方向、ＴＤ方向及びＺＤ方向の平均気泡径を表す。
【選択図】なし
【解決手段】ポリオレフィン樹脂を含有する発泡樹脂シートと、前記発泡樹脂シートの少なくとも一方の面に積層された粘着剤層とを有する粘着テープであって、前記ポリオレフィン樹脂は、高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）及び直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）を含有し、前記発泡樹脂シートは、ゲル分率が２０重量％以上、６０重量％以下であり、下記式（１）を満たす粘着テープ。
２≦（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２ （１）
式（１）中、ＭＤ、ＴＤ及びＺＤは、それぞれ発泡樹脂シートのＭＤ方向、ＴＤ方向及びＺＤ方向の平均気泡径を表す。
【選択図】なし
Description
本発明は、段差追従性に優れ、製造時に発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみを抑制できる粘着テープに関する。
従来から、電子機器、車輌、住宅及び建材において部品を固定する際に、粘着剤層を有する粘着テープが広く用いられている。具体的には、例えば、携帯電子機器の表面を保護するためのカバーパネルをタッチパネルモジュール又はディスプレイパネルモジュールに接着したり、タッチパネルモジュールとディスプレイパネルモジュールとを接着したりするために粘着テープが用いられている。
粘着テープは、２つの部品を固定する際押しつぶされて使用されることがあり、部品の凹凸形状等の段差に追従するよう高い柔軟性が求められる。
段差追従性に優れた粘着テープとして、例えば、柔軟性の高い発泡樹脂シートを基材とした粘着テープが用いられている。特許文献１及び２には、基材層の少なくとも片面にアクリル系粘着剤層が積層一体化されており、該基材層が特定の架橋度及び気泡のアスペクト比を有する架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートである衝撃吸収テープが記載されている。
段差追従性に優れた粘着テープとして、例えば、柔軟性の高い発泡樹脂シートを基材とした粘着テープが用いられている。特許文献１及び２には、基材層の少なくとも片面にアクリル系粘着剤層が積層一体化されており、該基材層が特定の架橋度及び気泡のアスペクト比を有する架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートである衝撃吸収テープが記載されている。
発泡樹脂シートの原料として、例えば、特許文献１及び２に記載のようなポリオレフィン樹脂が用いられている。なかでも、適度な密度を有し、柔軟性と強度とを高度に両立させることができ、発泡樹脂シートの薄膜化もしやすいことから、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）が広く用いられている。しかしながら、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）からなる発泡樹脂シートは、粘着テープ製造時において発泡樹脂シートを搬送する際にたわみが発生しやすく、粘着剤層を積層することでシワが生じるという問題があった。
本発明は、段差追従性に優れ、製造時に発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみを抑制できる粘着テープを提供することを目的とする。
本発明は、ポリオレフィン樹脂を含有する発泡樹脂シートと、上記発泡樹脂シートの少なくとも一方の面に積層された粘着剤層とを有する粘着テープであって、上記ポリオレフィン樹脂は、高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）及び直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）を含有し、上記発泡樹脂シートは、ゲル分率が２０重量％以上、６０重量％以下であり、下記式（１）を満たす粘着テープである。
２≦（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２ （１）
式（１）中、ＭＤ、ＴＤ及びＺＤは、それぞれ発泡樹脂シートのＭＤ方向、ＴＤ方向及びＺＤ方向の平均気泡径を表す。
以下に本発明を詳述する。
２≦（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２ （１）
式（１）中、ＭＤ、ＴＤ及びＺＤは、それぞれ発泡樹脂シートのＭＤ方向、ＴＤ方向及びＺＤ方向の平均気泡径を表す。
以下に本発明を詳述する。
本発明者らは、ポリオレフィン樹脂を含有する発泡樹脂シートと、該発泡樹脂シートの少なくとも一方の面に積層された粘着剤層とを有する粘着テープにおいて、ポリオレフィン樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）に加えて高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を用いることを検討した。このような粘着テープにおいて、更に、本発明者らは、発泡樹脂シートのゲル分率を特定範囲に調整するとともに平均気泡径を特定の式を満たすように調整することで、優れた段差追従性を維持しつつ、粘着テープ製造時において発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみを抑制できることを見出した。これにより、本発明を完成させるに至った。
本発明の粘着テープは、ポリオレフィン樹脂を含有する発泡樹脂シートと、上記発泡樹脂シートの少なくとも一方の面に積層された粘着剤層とを有する。
上記発泡樹脂シートを基材として有することで、粘着テープは優れた段差追従性を有することができる。
上記発泡樹脂シートを基材として有することで、粘着テープは優れた段差追従性を有することができる。
上記ポリオレフィン樹脂は、高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）及び直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）を含有する。
高圧法低密度ポリエチレン（Ｌｏｗ Ｄｅｎｓｉｔｙ Ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ、ＬＤＰＥ）とは、長鎖分岐構造を有する、密度が０．９３０ｇ／ｃｍ３未満のポリエチレン系樹脂を意味する。また、直鎖状低密度ポリエチレン（Ｌｉｎｅａｒ Ｌｏｗ Ｄｅｎｓｉｔｙ Ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ、ＬＬＤＰＥ）とは、直鎖状の幹ポリマーに適当数の短鎖分岐を導入した、実質的に分子鎖が線状である密度が０．９３０ｇ／ｃｍ３未満のポリエチレン系樹脂を意味する。直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）は、例えば中低圧下のイオン重合反応により、エチレンにプロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、４－メチル－１－ペンテン等のα－オレフィンを少量（１～１０モル％程度）共重合させることにより調製できる。
上記ポリオレフィン樹脂が高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）及び直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）を含有することで、粘着テープが優れた段差追従性を有することができ、かつ、上記発泡樹脂シートの引張弾性率が高くなるため、粘着テープ製造時において上記発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみを抑制することができる。
高圧法低密度ポリエチレン（Ｌｏｗ Ｄｅｎｓｉｔｙ Ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ、ＬＤＰＥ）とは、長鎖分岐構造を有する、密度が０．９３０ｇ／ｃｍ３未満のポリエチレン系樹脂を意味する。また、直鎖状低密度ポリエチレン（Ｌｉｎｅａｒ Ｌｏｗ Ｄｅｎｓｉｔｙ Ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ、ＬＬＤＰＥ）とは、直鎖状の幹ポリマーに適当数の短鎖分岐を導入した、実質的に分子鎖が線状である密度が０．９３０ｇ／ｃｍ３未満のポリエチレン系樹脂を意味する。直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）は、例えば中低圧下のイオン重合反応により、エチレンにプロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、４－メチル－１－ペンテン等のα－オレフィンを少量（１～１０モル％程度）共重合させることにより調製できる。
上記ポリオレフィン樹脂が高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）及び直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）を含有することで、粘着テープが優れた段差追従性を有することができ、かつ、上記発泡樹脂シートの引張弾性率が高くなるため、粘着テープ製造時において上記発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみを抑制することができる。
上記高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）は、石油由来のＬＤＰＥのみからなっていてもよいが、生物由来のＬＤＰＥを含有することが好ましい。
近年、石油資源の枯渇や、石油由来製品の燃焼による二酸化炭素の排出が問題視されている。生物由来材料を用いることは、石油資源を節約する観点で好ましい。また、生物由来材料は元々大気中の二酸化炭素を取り込んで生成されるため、これを燃焼させても総量としては大気中の二酸化炭素を増やすことがないと考えられることから、生物由来材料を用いることは、二酸化炭素の排出量を削減する観点からも好ましい。
上記生物由来のＬＤＰＥとして、例えば、サトウキビを原料とするＬＤＰＥ等が挙げられる。
近年、石油資源の枯渇や、石油由来製品の燃焼による二酸化炭素の排出が問題視されている。生物由来材料を用いることは、石油資源を節約する観点で好ましい。また、生物由来材料は元々大気中の二酸化炭素を取り込んで生成されるため、これを燃焼させても総量としては大気中の二酸化炭素を増やすことがないと考えられることから、生物由来材料を用いることは、二酸化炭素の排出量を削減する観点からも好ましい。
上記生物由来のＬＤＰＥとして、例えば、サトウキビを原料とするＬＤＰＥ等が挙げられる。
上記高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は特に限定されないが、好ましい下限は０．１ｇ／１０分、好ましい上限は２０ｇ／１０分である。上記ＭＦＲが０．１ｇ／１０分以上であれば、上記高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）の溶融時の流動性が上がり、成形加工がしやすくなる。上記ＭＦＲが２０ｇ／１０分以下であれば、粘着テープの強度がより高くなる。上記ＭＦＲのより好ましい下限は１ｇ／１０分、より好ましい上限は１０ｇ／１０分である。
なお、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０：１９９９に規定の方法により測定できる。
なお、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０：１９９９に規定の方法により測定できる。
上記高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）の密度は、０．９１０ｇ／ｃｍ３以上、０．９３０ｇ／ｃｍ３未満であることが好ましい。上記密度が０．９１０ｇ／ｃｍ３以上であれば、粘着テープの強度がより高くなる。上記密度が０．９３０ｇ／ｃｍ３未満であれば、粘着テープの段差追従性がより高くなる。上記密度のより好ましい下限は０．９１５ｇ／ｃｍ３、より好ましい上限は０．９２５ｇ／ｃｍ３である。
なお、密度は、ＪＩＳ Ｋ ６７６７に準拠して電子比重計（例えば、ミラージュ社製、「ＥＤ１２０Ｔ」）を使用して測定できる。
なお、密度は、ＪＩＳ Ｋ ６７６７に準拠して電子比重計（例えば、ミラージュ社製、「ＥＤ１２０Ｔ」）を使用して測定できる。
上記高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）の市販品として、例えば、ＳＥＢ８５３（ブラスケム社製）、ＬＦ６４０ＭＡ（日本ポリエチレン社製）、ＬＦ４４０ＨＢ（日本ポリエチレン社製）、ＬＦ４４８Ｋ（日本ポリエチレン社製）等が挙げられる。これらの高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）は単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。なかでも、生物由来材料であることから、ＳＥＢ８５３（ブラスケム社製）が好ましい。
上記ポリオレフィン樹脂における上記高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）の含有量は特に限定されないが、好ましい下限は２０重量％、好ましい上限は８０重量％である。上記含有量が２０重量％以上であれば、上記発泡樹脂シートの引張弾性率がより高くなり、粘着テープ製造時において上記発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみをより抑制することができる。上記含有量が８０重量％以下であれば、粘着テープの段差追従性がより高くなり、また、上記発泡樹脂シートの延伸を良好に行うことができ、平均気泡径を調整しやすくなる。上記含有量のより好ましい下限は３５重量％、より好ましい上限は６５重量％である。
上記直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）は、エチレンのみから構成されていてもよいし、エチレンと、エチレン以外のα－オレフィンとから構成されていてもよい。上記エチレン以外のα－オレフィンは特に限定されず、例えば、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン等が挙げられる。これらのα－オレフィンは単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
また、上記直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）は、メタロセン触媒を用いて得られた直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）であることが好ましい。上記メタロセン触媒を用いることで、上記直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）の分子量分布を狭くすることができ、粘着テープの強度を高めることができる。
また、上記直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）は、メタロセン触媒を用いて得られた直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）であることが好ましい。上記メタロセン触媒を用いることで、上記直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）の分子量分布を狭くすることができ、粘着テープの強度を高めることができる。
上記直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は特に限定されないが、好ましい下限は０．１ｇ／１０分、好ましい上限は２０ｇ／１０分である。上記ＭＦＲが０．１ｇ／１０分以上であれば、上記直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）の溶融時の流動性が上がり、成形加工がしやすくなる。上記ＭＦＲが２０ｇ／１０分以下であれば、粘着テープの強度がより高くなる。上記ＭＦＲのより好ましい下限は１ｇ／１０分、より好ましい上限は１０ｇ／１０分である。
上記直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）の密度は、０．８７０ｇ／ｃｍ３以上、０．９３０ｇ／ｃｍ３未満であることが好ましい。上記密度が０．８７０ｇ／ｃｍ３以上であれば、粘着テープの強度がより高くなる。上記密度が０．９３０ｇ／ｃｍ３未満であれば、粘着テープの段差追従性がより高くなる。上記密度のより好ましい下限は０．９１０ｇ／ｃｍ３、より好ましい上限は０．９２５ｇ／ｃｍ３である。
上記直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）の市販品として、例えば、Ｅｘａｃｔ３０２７（エクソンケミカル社製）、ＵＦ２４０（日本ポリエチレン社製）、ＵＦ６４１（日本ポリエチレン社製）、ＵＦ９４３（日本ポリエチレン社製）等が挙げられる。これらの直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）は単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
上記ポリオレフィン樹脂における上記直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）の含有量は特に限定されないが、好ましい下限は２０重量％、好ましい上限は８０重量％である。上記含有量が２０重量％以上であれば、粘着テープの段差追従性がより高くなり、また、上記発泡樹脂シートの延伸を良好に行うことができ、平均気泡径を調整しやすくなる。上記含有量が８０重量％以下であれば、上記発泡樹脂シートの引張弾性率がより高くなり、粘着テープ製造時において上記発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみをより抑制することができる。上記含有量のより好ましい下限は３５重量％、より好ましい上限は６５重量％である。
上記発泡樹脂シートは、ゲル分率の下限が２０重量％、上限が６０重量％である。上記発泡樹脂シートのゲル分率が上記範囲内であることで、粘着テープが優れた段差追従性を有することができ、かつ、粘着テープ製造時において上記発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみを抑制することができる。上記発泡樹脂シートのゲル分率の好ましい下限は２５重量％、好ましい上限は５５重量％であり、より好ましい下限は３０重量％、より好ましい上限は５０重量％である。
なお、発泡樹脂シートのゲル分率は、以下の方法により測定できる。
発泡樹脂シートを５０ｍｍ×１００ｍｍの平面長方形状に裁断して試験片を作製する。試験片をキシレン中に１２０℃にて２４時間浸漬した後、キシレンから取り出して、真空乾燥させる。乾燥後の試験片の重量を測定し、下記式（２）を用いてゲル分率を算出する。試験片には、離型フィルムは積層されていないものとする。
ゲル分率（重量％）＝１００×Ｗ２／Ｗ１ （２）
（Ｗ１：浸漬前の試験片の重量、Ｗ２：浸漬、乾燥後の試験片の重量）
なお、発泡樹脂シートのゲル分率は、以下の方法により測定できる。
発泡樹脂シートを５０ｍｍ×１００ｍｍの平面長方形状に裁断して試験片を作製する。試験片をキシレン中に１２０℃にて２４時間浸漬した後、キシレンから取り出して、真空乾燥させる。乾燥後の試験片の重量を測定し、下記式（２）を用いてゲル分率を算出する。試験片には、離型フィルムは積層されていないものとする。
ゲル分率（重量％）＝１００×Ｗ２／Ｗ１ （２）
（Ｗ１：浸漬前の試験片の重量、Ｗ２：浸漬、乾燥後の試験片の重量）
上記発泡樹脂シートのゲル分率を上記範囲に調整する方法は特に限定されないが、上記発泡樹脂シートの製造時において電子線照射量を調整することにより上記発泡樹脂シートの架橋度を調整する方法が好ましい。
上記電子線照射量を調整することにより上記発泡樹脂シートの架橋度を調整する方法としては、より具体的には、電子線照射強度を増加させるか、電子線照射時間を長くすればよい。
上記電子線照射量を調整することにより上記発泡樹脂シートの架橋度を調整する方法としては、より具体的には、電子線照射強度を増加させるか、電子線照射時間を長くすればよい。
上記発泡樹脂シートは、下記式（１）を満たす。
２≦（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２ （１）
式（１）中、ＭＤ、ＴＤ及びＺＤは、それぞれ発泡樹脂シートのＭＤ方向、ＴＤ方向及びＺＤ方向の平均気泡径を表す。
なお、ＭＤ（Ｍａｃｈｉｎｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）方向とは、発泡樹脂シートをシート状に成形する際の発泡樹脂シートの流れ方向である。ＴＤ（Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）方向とは、ＭＤ方向に直交する方向である。ＺＤ方向とは、発泡樹脂シートの厚み方向である。
２≦（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２ （１）
式（１）中、ＭＤ、ＴＤ及びＺＤは、それぞれ発泡樹脂シートのＭＤ方向、ＴＤ方向及びＺＤ方向の平均気泡径を表す。
なお、ＭＤ（Ｍａｃｈｉｎｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）方向とは、発泡樹脂シートをシート状に成形する際の発泡樹脂シートの流れ方向である。ＴＤ（Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）方向とは、ＭＤ方向に直交する方向である。ＺＤ方向とは、発泡樹脂シートの厚み方向である。
上記（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２の値は、上記発泡樹脂シートのＺＤ方向の平均気泡径に対するＭＤ方向の平均気泡径の値（ＭＤ／ＺＤ）と、上記発泡樹脂シートのＺＤ方向の平均気泡径に対するＴＤ方向の平均気泡径の値（ＴＤ／ＺＤ）とを掛け合わせた値［（ＭＤ／ＺＤ）×（ＴＤ／ＺＤ）］である。よって、上記（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２の値が大きいほど、ＭＤ方向及びＴＤ方向の平均気泡径に比べてＺＤ方向の平均気泡径が相対的に小さいこと、即ち、上記発泡樹脂シート中に存在する気泡が厚み方向につぶれた形状に近づくことを意味する。上記（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２の値が２以上であることで、粘着テープが優れた段差追従性を有することができ、かつ、粘着テープ製造時において上記発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみを抑制することができる。上記（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２の値の好ましい下限は３．５である。
上記（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２の値の上限は特に限定されないが、粘着テープを剥離する際に上記発泡樹脂シートの強度が充分に発揮されることから、好ましい上限は２５、より好ましい上限は２０である。
なお、発泡樹脂シートのＭＤ方向、ＴＤ方向及びＺＤ方向の平均気泡径は、デジタルマイクロスコープ（キーエンス社製、製品名ＶＨＸ－９００又はその同等品）により測定できる。より具体的には例えば、発泡樹脂シートを５０ｍｍ四方にカットし、測定サンプルとする。この測定サンプルを液体窒素に１分間浸した後にカミソリ刃でＭＤ方向及びＴＤ方向に沿ってそれぞれ厚み方向に切断する。デジタルマイクロスコープ（キーエンス社製、製品名ＶＨＸ－９００又はその同等品）を用いて切断面の２００倍の拡大写真を撮り、ＭＤ方向及びＴＤ方向のそれぞれにおける長さ２ｍｍ分の領域に存在する全ての気泡について気泡径を測定する。この操作を５回繰り返す。全てのＭＤ方向及びＴＤ方向の気泡径を測定し、ＭＤ方向及びＴＤ方向の数平均気泡径を算出し、ＭＤ方向及びＴＤ方向の平均気泡径とする。また、測定した全ての気泡について、ＺＤ方向の気泡径を測定し、その数平均気泡径を算出し、ＺＤ方向の平均気泡径とする。
上記（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２の値の上限は特に限定されないが、粘着テープを剥離する際に上記発泡樹脂シートの強度が充分に発揮されることから、好ましい上限は２５、より好ましい上限は２０である。
なお、発泡樹脂シートのＭＤ方向、ＴＤ方向及びＺＤ方向の平均気泡径は、デジタルマイクロスコープ（キーエンス社製、製品名ＶＨＸ－９００又はその同等品）により測定できる。より具体的には例えば、発泡樹脂シートを５０ｍｍ四方にカットし、測定サンプルとする。この測定サンプルを液体窒素に１分間浸した後にカミソリ刃でＭＤ方向及びＴＤ方向に沿ってそれぞれ厚み方向に切断する。デジタルマイクロスコープ（キーエンス社製、製品名ＶＨＸ－９００又はその同等品）を用いて切断面の２００倍の拡大写真を撮り、ＭＤ方向及びＴＤ方向のそれぞれにおける長さ２ｍｍ分の領域に存在する全ての気泡について気泡径を測定する。この操作を５回繰り返す。全てのＭＤ方向及びＴＤ方向の気泡径を測定し、ＭＤ方向及びＴＤ方向の数平均気泡径を算出し、ＭＤ方向及びＴＤ方向の平均気泡径とする。また、測定した全ての気泡について、ＺＤ方向の気泡径を測定し、その数平均気泡径を算出し、ＺＤ方向の平均気泡径とする。
上記（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２の値を上記範囲に調整する方法は特に限定されないが、上記発泡樹脂シートの製造条件を調整する方法が好ましい。具体的には例えば、上記発泡樹脂シートの製造時において上記発泡樹脂シートを成形した後に延伸を行う際の延伸条件を調整する方法等が挙げられる。
上記発泡樹脂シートのＭＤ方向及びＴＤ方向の平均気泡径は特に限定されないが、上記発泡樹脂シートのＭＤ方向及びＴＤ方向の平均気泡径はいずれもが、２０μｍ以上、３５０μｍ以下であることが好ましい。上記ＭＤ方向及びＴＤ方向の平均気泡径が上記範囲内であれば、最大気泡径も小さくなり、上記発泡樹脂シートの２５％圧縮強度を所望の範囲に調整しつつ、耐衝撃性、衝撃吸収性等の性能を向上させることができる。これらの観点から、上記発泡樹脂シートのＭＤ方向及びＴＤ方向の平均気泡径はいずれもが、３０μｍ以上、２５０μｍ以下がより好ましく、５０μｍ以上、２００μｍ以下が更に好ましく、６０μｍ以上、１４０μｍ以下が更により好ましい。
上記発泡樹脂シートのＺＤ方向の平均気泡径は特に限定されないが、上記発泡樹脂シートの耐衝撃性、衝撃吸収性等を確保する観点から、５μｍ以上、２５０μｍ以下が好ましく、１０μｍ以上、１４０μｍ以下がより好ましく、１５μｍ以上、１００μｍ以下が更に好ましく、２０μｍ以上、６０μｍ以下が更により好ましい。
上記発泡樹脂シートのＺＤ方向の平均気泡径は特に限定されないが、上記発泡樹脂シートの耐衝撃性、衝撃吸収性等を確保する観点から、５μｍ以上、２５０μｍ以下が好ましく、１０μｍ以上、１４０μｍ以下がより好ましく、１５μｍ以上、１００μｍ以下が更に好ましく、２０μｍ以上、６０μｍ以下が更により好ましい。
上記発泡樹脂シートの発泡倍率は特に限定されないが、好ましい下限は１．５ｃｍ３／ｇ、好ましい上限は２０ｃｍ３／ｇである。上記発泡樹脂シートの発泡倍率が１．５ｃｍ３／ｇ以上であれば、粘着テープの段差追従性がより高くなる。上記発泡樹脂シートの発泡倍率が２０ｃｍ３／ｇ以下であれば、粘着テープの強度が充分となり、また、上記発泡樹脂シートが厚くなりすぎることを抑制することができるため、粘着テープ製造時において上記発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみをより抑制することができる。上記発泡樹脂シートの発泡倍率のより好ましい下限は２ｃｍ３／ｇ、より好ましい上限は１５ｃｍ３／ｇである。
なお、発泡樹脂シートの発泡倍率は、発泡樹脂シートの密度をＪＩＳ Ｋ ７２２２に準拠して測定し、その逆数を求めることにより算出できる。
なお、発泡樹脂シートの発泡倍率は、発泡樹脂シートの密度をＪＩＳ Ｋ ７２２２に準拠して測定し、その逆数を求めることにより算出できる。
上記発泡樹脂シートにおける生物由来の炭素の含有率は特に限定されないが、２０重量％以上であることが好ましい。上記生物由来の炭素の含有率が２０重量％以上であれば、環境への負荷を低減する観点、即ち、石油資源を節約する観点や、二酸化炭素の排出量を削減する観点から好ましい。この観点から、上記生物由来の炭素の含有率は４０重量％以上がより好ましく、５０重量％以上が更に好ましく、６０重量％以上が更により好ましい。上記生物由来の炭素の含有率の上限は特に限定されないが、上記発泡樹脂シートの強度、柔軟性、製造コスト等の観点から、９０重量％以下が好ましく、８２重量％以下がより好ましく、７５重量％以下が更に好ましく、６８重量％以下が更により好ましい。
なお、生物由来の炭素には一定割合の放射性同位体（Ｃ－１４）が含まれるのに対し、石油由来の炭素にはＣ－１４がほとんど含まれない。そのため、上記生物由来の炭素の含有率は、測定サンプルに含まれるＣ－１４の濃度を測定することによって算出することができる。具体的には、多くのバイオプラスチック業界で利用されている規格であるＡＳＴＭ Ｄ６８６６－２０に準じて測定することができる。
なお、生物由来の炭素には一定割合の放射性同位体（Ｃ－１４）が含まれるのに対し、石油由来の炭素にはＣ－１４がほとんど含まれない。そのため、上記生物由来の炭素の含有率は、測定サンプルに含まれるＣ－１４の濃度を測定することによって算出することができる。具体的には、多くのバイオプラスチック業界で利用されている規格であるＡＳＴＭ Ｄ６８６６－２０に準じて測定することができる。
上記発泡樹脂シートの厚みは特に限定されないが、好ましい下限は０．０５ｍｍ、好ましい上限は１．５ｍｍである。上記発泡樹脂シートの厚みが０．０５ｍｍ以上であれば、粘着テープの強度が充分となる。上記発泡樹脂シートの厚みが１．５ｍｍ以下であれば、粘着テープ製造時において上記発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみをより抑制することができる。上記発泡樹脂シートの厚みのより好ましい下限は０．１ｍｍ、より好ましい上限は１．０ｍｍである。
本発明の粘着テープは、上記発泡樹脂シートの少なくとも一方の面に積層された粘着剤層を有する。
上記粘着剤層は、上記発泡樹脂シートの一方の面のみに積層されていてもよく、両方の面に積層されていてもよい。
上記粘着剤層は特に限定されず、例えば、アクリル粘着剤層、ゴム系粘着剤層、ウレタン粘着剤層、シリコーン系粘着剤層等が挙げられる。なかでも、光、熱、水分等に対し比較的安定で、種々の被着体に接着が可能である（被着体選択性が低い）ことから、アクリル共重合体及び粘着付与樹脂を含有するアクリル粘着剤層が好ましい。
上記粘着剤層は、上記発泡樹脂シートの一方の面のみに積層されていてもよく、両方の面に積層されていてもよい。
上記粘着剤層は特に限定されず、例えば、アクリル粘着剤層、ゴム系粘着剤層、ウレタン粘着剤層、シリコーン系粘着剤層等が挙げられる。なかでも、光、熱、水分等に対し比較的安定で、種々の被着体に接着が可能である（被着体選択性が低い）ことから、アクリル共重合体及び粘着付与樹脂を含有するアクリル粘着剤層が好ましい。
上記アクリル共重合体は、初期のタック性が向上するため低温時の貼り付け易さが良好となる観点から、ブチルアクリレートに由来する構成単位及び２－エチルヘキシルアクリレートに由来する構成単位からなる群より選択される少なくとも１つを含むことが好ましい。上記アクリル共重合体は、ブチルアクリレートに由来する構成単位及び２－エチルヘキシルアクリレートに由来する構成単位をいずれも含むことがより好ましい。
上記アクリル共重合体における上記ブチルアクリレートに由来する構成単位の含有量の好ましい下限は４０重量％、好ましい上限は８０重量％である。上記ブチルアクリレートに由来する構成単位の含有量をこの範囲内とすることにより、上記粘着剤層の粘着力がより高くなる。
上記アクリル共重合体における上記２－エチルヘキシルアクリレートに由来する構成単位の含有量の好ましい下限は１０重量％、好ましい上限は１００重量％、より好ましい下限は３０重量％、より好ましい上限は８０重量％、更に好ましい下限は５０重量％、更に好ましい上限は６０重量％である。上記２－エチルヘキシルアクリレートに由来する構成単位の含有量をこの範囲内とすることにより、上記粘着剤層の粘着力がより高くなる。
上記アクリル共重合体における上記ブチルアクリレートに由来する構成単位の含有量の好ましい下限は４０重量％、好ましい上限は８０重量％である。上記ブチルアクリレートに由来する構成単位の含有量をこの範囲内とすることにより、上記粘着剤層の粘着力がより高くなる。
上記アクリル共重合体における上記２－エチルヘキシルアクリレートに由来する構成単位の含有量の好ましい下限は１０重量％、好ましい上限は１００重量％、より好ましい下限は３０重量％、より好ましい上限は８０重量％、更に好ましい下限は５０重量％、更に好ましい上限は６０重量％である。上記２－エチルヘキシルアクリレートに由来する構成単位の含有量をこの範囲内とすることにより、上記粘着剤層の粘着力がより高くなる。
上記アクリル共重合体は、必要に応じてブチルアクリレートに由来する構成単位及び２－エチルヘキシルアクリレートに由来する構成単位以外の共重合可能な他の重合性モノマーに由来する構成単位を含んでいてもよい。上記共重合可能な他の重合性モノマーとして、例えば、アルキル基の炭素数が１～３の（メタ）アクリル酸アルキルエステル、アルキル基の炭素数が１３～１８の（メタ）アクリル酸アルキルエステル、官能性モノマー等が挙げられる。
上記アルキル基の炭素数が１～３の（メタ）アクリル酸アルキルエステルとして、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ－プロピル、（メタ）アクリル酸イソプロピル等が挙げられる。上記アルキル基の炭素数が１３～１８の（メタ）アクリル酸アルキルエステルとして、例えば、メタクリル酸トリデシル、（メタ）アクリル酸ステアリル等が挙げられる。上記官能性モノマーとして、例えば、（メタ）アクリル酸ヒドロキシアルキル、グリセリンジメタクリレート、（メタ）アクリル酸グリシジル、２－メタクリロイルオキシエチルイソシアネート、（メタ）アクリル酸、イタコン酸、無水マレイン酸、クロトン酸、マレイン酸、フマル酸等が挙げられる。
なかでも、上記粘着剤層のバルク強度及び高温下での弾性率を上げる観点から、（メタ）アクリル酸ヒドロキシアルキル、グリセリンジメタクリレート等の水酸基含有モノマーが好ましい。
上記アルキル基の炭素数が１～３の（メタ）アクリル酸アルキルエステルとして、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ－プロピル、（メタ）アクリル酸イソプロピル等が挙げられる。上記アルキル基の炭素数が１３～１８の（メタ）アクリル酸アルキルエステルとして、例えば、メタクリル酸トリデシル、（メタ）アクリル酸ステアリル等が挙げられる。上記官能性モノマーとして、例えば、（メタ）アクリル酸ヒドロキシアルキル、グリセリンジメタクリレート、（メタ）アクリル酸グリシジル、２－メタクリロイルオキシエチルイソシアネート、（メタ）アクリル酸、イタコン酸、無水マレイン酸、クロトン酸、マレイン酸、フマル酸等が挙げられる。
なかでも、上記粘着剤層のバルク強度及び高温下での弾性率を上げる観点から、（メタ）アクリル酸ヒドロキシアルキル、グリセリンジメタクリレート等の水酸基含有モノマーが好ましい。
上記アクリル共重合体は、ｎ－ヘプチル（メタ）アクリレート、ｎ－オクチル（メタ）アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、デシル（メタ）アクリレート及びイソステアリル（メタ）アクリレートからなる群より選択される少なくとも１つに由来する構成単位を含むことも好ましい。これらのモノマーの生物由来材料は比較的容易に入手することができ、生物由来材料を用いることで、二酸化炭素の排出量を削減することができる。また、これらのモノマーは、ホモポリマーのガラス転移温度が比較的低いため、かかるモノマーに由来する構成単位を含むアクリル共重合体を含む粘着剤層は、粘着機能を発現しやすい。このため、これらのモノマーを比較的大量に用いて粘着剤層全体としての生物由来の炭素の含有率を高くしながら、任意に他の非生物由来のモノマーを組み合わせて、充分な粘着力を発揮できる粘着剤層とすることができる。
なかでも、平滑面及び粗面のいずれに対しても優れた粘着力を発揮することができることから、上記アクリル共重合体がｎ－ヘプチル（メタ）アクリレートに由来する構成単位を含むことがより好ましい。
上記アクリル共重合体におけるこれらのモノマーに由来する構成単位の含有量は特に限定されないが、好ましい下限は２５重量％、好ましい上限は９９重量％であり、より好ましい下限は４８重量％、より好ましい上限は９７重量％であり、更に好ましい下限は６０重量％、更により好ましい下限は８０重量％である。
なかでも、平滑面及び粗面のいずれに対しても優れた粘着力を発揮することができることから、上記アクリル共重合体がｎ－ヘプチル（メタ）アクリレートに由来する構成単位を含むことがより好ましい。
上記アクリル共重合体におけるこれらのモノマーに由来する構成単位の含有量は特に限定されないが、好ましい下限は２５重量％、好ましい上限は９９重量％であり、より好ましい下限は４８重量％、より好ましい上限は９７重量％であり、更に好ましい下限は６０重量％、更により好ましい下限は８０重量％である。
上記アクリル共重合体を得るには、上述のような各モノマーを含有するモノマー混合物を共重合すればよい。上記モノマー混合物を共重合して上記アクリル共重合体を得るには、上記モノマー混合物を、重合開始剤の存在下にてラジカル反応させればよい。上記モノマー混合物をラジカル反応させる方法、即ち、重合方法としては、従来公知の方法が用いられ、例えば、溶液重合（沸点重合又は定温重合）、乳化重合、懸濁重合、塊状重合等が挙げられる。
上記アクリル共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましい下限が３０万、好ましい上限が２００万である。上記アクリル共重合体の重量平均分子量をこの範囲内とすることにより、上記粘着剤層の粘着力がより高くなる。上記重量平均分子量のより好ましい下限は４０万、より好ましい上限は１９０万であり、更に好ましい下限は５０万、更に好ましい上限は１８０万であり、更により好ましい下限は６０万、更により好ましい上限は１７５万である。
なお、重量平均分子量（Ｍｗ）とは、ＧＰＣ（Ｇｅｌ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ：ゲルパーミエーションクロマトグラフィ）による標準ポリスチレン換算の重量平均分子量である。具体的には、アクリル共重合体をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）によって５０倍希釈し、得られた希釈液をフィルター（材質：ポリテトラフルオロエチレン、ポア径：０．２μｍ）で濾過することにより、測定サンプルを調製する。この測定サンプルをゲルパーミッションクロマトグラフ（Ｗａｔｅｒｓ社製、商品名「２６９０ Ｓｅｐａｒａｒｔｉｏｎｓ Ｍｏｄｅｌ」又はその同等品）に供給して、サンプル流量１ミリリットル／分、カラム温度４０℃の条件でＧＰＣ測定を行い、アクリル共重合体のポリスチレン換算分子量を測定して、この値を重量平均分子量とする。
なお、重量平均分子量（Ｍｗ）とは、ＧＰＣ（Ｇｅｌ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ：ゲルパーミエーションクロマトグラフィ）による標準ポリスチレン換算の重量平均分子量である。具体的には、アクリル共重合体をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）によって５０倍希釈し、得られた希釈液をフィルター（材質：ポリテトラフルオロエチレン、ポア径：０．２μｍ）で濾過することにより、測定サンプルを調製する。この測定サンプルをゲルパーミッションクロマトグラフ（Ｗａｔｅｒｓ社製、商品名「２６９０ Ｓｅｐａｒａｒｔｉｏｎｓ Ｍｏｄｅｌ」又はその同等品）に供給して、サンプル流量１ミリリットル／分、カラム温度４０℃の条件でＧＰＣ測定を行い、アクリル共重合体のポリスチレン換算分子量を測定して、この値を重量平均分子量とする。
上記アクリル共重合体の数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）は、好ましい下限が１．０５、好ましい上限が５．０である。Ｍｗ／Ｍｎが５．０以下であると、低分子成分の割合が抑えられ、上記粘着剤層の粘着力がより高くなる。Ｍｗ／Ｍｎのより好ましい上限は４．５であり、更に好ましい上限は４であり、更により好ましい上限は３．５である。
上記粘着付与樹脂として、例えば、ロジン系樹脂、ロジンエステル系樹脂、水添ロジン系樹脂、テルペン系樹脂、テルペンフェノール系樹脂、クマロンインデン系樹脂、脂環族飽和炭化水素系樹脂、Ｃ５系石油樹脂、Ｃ９系石油樹脂、Ｃ５－Ｃ９共重合系石油樹脂等が挙げられる。これらの粘着付与樹脂は単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。なかでも、ロジン系樹脂又はテルペン系樹脂が好ましく、水酸基を有するロジン系樹脂又はテルペン系樹脂がより好ましい。
上記粘着付与樹脂は、軟化温度の好ましい下限が７０℃、好ましい上限が１７０℃である。上記軟化温度が７０℃以上であれば、上記粘着剤層が柔らかくなりすぎて剥がれやすくなることを抑制することができる。上記軟化温度が１７０℃以下であれば、上記粘着剤層の界面の濡れ性が乏しいために界面剥離することを抑制することができる。上記軟化温度のより好ましい下限は１２０℃である。
なお、軟化温度とは、ＪＩＳ Ｋ２２０７環球法により測定した軟化温度である。
なお、軟化温度とは、ＪＩＳ Ｋ２２０７環球法により測定した軟化温度である。
上記粘着付与樹脂は、水酸基価の好ましい下限が２５、好ましい上限が５５である。上記水酸基価が上記範囲内であることで、上記粘着剤層の界面の濡れ性が乏しいために界面剥離することを抑制することができる。上記水酸基価のより好ましい下限は３０、より好ましい上限は５０である。
なお、水酸基価は、ＪＩＳ Ｋ１５５７（無水フタル酸法）により測定できる。
なお、水酸基価は、ＪＩＳ Ｋ１５５７（無水フタル酸法）により測定できる。
上記粘着付与樹脂の含有量は特に限定されないが、上記アクリル共重合体１００重量部に対する好ましい下限は１０重量部、好ましい上限は６０重量部である。上記粘着付与樹脂の含有量が１０重量部以上であれば、上記粘着剤層の粘着力がより高くなる。上記粘着付与樹脂の含有量が６０重量部以下であれば、上記粘着剤層が硬くなりすぎて粘着力が低下することを抑制することができる。
上記粘着剤層は、架橋剤が添加されることにより上記粘着剤層を構成する樹脂（例えば、上記アクリル共重合体、上記粘着付与樹脂等）の主鎖間に架橋構造が形成されていることが好ましい。上記架橋剤の種類及び量を調整することによって、上記粘着剤層のゲル分率を調整しやすくなる。
上記架橋剤は特に限定されず、例えば、イソシアネート系架橋剤、アジリジン系架橋剤、エポキシ系架橋剤、金属キレート型架橋剤等が挙げられる。なかでも、イソシアネート系架橋剤が好ましい。
上記架橋剤の添加量は、上記アクリル共重合体１００重量部に対する好ましい下限が０．０１重量部、好ましい上限が１０重量部であり、より好ましい下限が０．１重量部、より好ましい上限が３重量部である。
上記架橋剤は特に限定されず、例えば、イソシアネート系架橋剤、アジリジン系架橋剤、エポキシ系架橋剤、金属キレート型架橋剤等が挙げられる。なかでも、イソシアネート系架橋剤が好ましい。
上記架橋剤の添加量は、上記アクリル共重合体１００重量部に対する好ましい下限が０．０１重量部、好ましい上限が１０重量部であり、より好ましい下限が０．１重量部、より好ましい上限が３重量部である。
上記粘着剤層における生物由来の炭素の含有率は特に限定されないが、１０重量％以上であることが好ましい。上記生物由来の炭素の含有率が１０重量％以上であることが「バイオベース製品」であることの目安となる。上記生物由来の炭素の含有率が１０重量％以上であれば、環境への負荷を低減する観点、即ち、石油資源を節約する観点や、二酸化炭素の排出量を削減する観点から好ましい。上記生物由来の炭素の含有率のより好ましい下限は３０重量％、更に好ましい下限は６０重量％である。上記生物由来の炭素の含有率の上限は特に限定されず、１００重量％であってもよい。
なお、粘着剤層における生物由来の炭素の含有率は、発泡樹脂シートの場合と同様にして測定することができる。
なお、粘着剤層における生物由来の炭素の含有率は、発泡樹脂シートの場合と同様にして測定することができる。
上記粘着剤層は、粘着力を向上させる目的で、シランカップリング剤を含有してもよい。上記シランカップリング剤は特に限定されず、例えば、エポキシシラン類、アクリルシラン類、メタクリルシラン類、アミノシラン類、イソシアネートシラン類等が挙げられる。
上記粘着剤層は、遮光性を付与する目的で、着色材を含有してもよい。上記着色材は特に限定されず、例えば、カーボンブラック、アニリンブラック、酸化チタン等が挙げられる。なかでも、比較的安価で化学的に安定であることから、カーボンブラックが好ましい。
上記粘着剤層は、必要に応じて、無機微粒子、導電微粒子、酸化防止剤、発泡剤、有機充填剤、無機充填剤等の従来公知の微粒子及び添加剤を含有してもよい。
上記粘着剤層のゲル分率は特に限定されないが、好ましい下限が１重量％、好ましい上限が８０重量％である。上記ゲル分率が１重量％以上であれば、上記粘着剤層のバルク強度及び高温下での弾性率が上がり、粘着力がより高くなる。上記ゲル分率が８０重量％以下であれば、上記粘着剤層の界面の濡れ性が乏しいために界面剥離することを抑制することができる。上記ゲル分率のより好ましい下限は１０重量％、より好ましい上限は７５重量％であり、更に好ましい下限は２０重量％、更に好ましい上限は７０重量％であり、更により好ましい下限は３０重量％、更により好ましい上限は６５重量％である。
なお、粘着剤層のゲル分率は、以下の方法により測定できる。
粘着テープから粘着剤層を５０ｍｍ×１００ｍｍの平面長方形状に裁断して試験片を作製する。試験片を酢酸エチル中に２３℃にて２４時間浸漬した後、酢酸エチルから取り出して、１１０℃の条件下で１時間乾燥させる。乾燥後の試験片の重量を測定し、下記式（３）を用いてゲル分率を算出する。試験片には、粘着剤層を保護するための離型フィルムは積層されていないものとする。
ゲル分率（重量％）＝１００×（Ｗ４－Ｗ０）／（Ｗ３－Ｗ０） （３）
（Ｗ０：基材の重量、Ｗ３：浸漬前の試験片の重量、Ｗ４：浸漬、乾燥後の試験片の重量）
なお、粘着剤層のゲル分率は、以下の方法により測定できる。
粘着テープから粘着剤層を５０ｍｍ×１００ｍｍの平面長方形状に裁断して試験片を作製する。試験片を酢酸エチル中に２３℃にて２４時間浸漬した後、酢酸エチルから取り出して、１１０℃の条件下で１時間乾燥させる。乾燥後の試験片の重量を測定し、下記式（３）を用いてゲル分率を算出する。試験片には、粘着剤層を保護するための離型フィルムは積層されていないものとする。
ゲル分率（重量％）＝１００×（Ｗ４－Ｗ０）／（Ｗ３－Ｗ０） （３）
（Ｗ０：基材の重量、Ｗ３：浸漬前の試験片の重量、Ｗ４：浸漬、乾燥後の試験片の重量）
上記粘着剤層の厚みは特に限定されないが、片面の粘着剤層の厚みの好ましい下限が２０μｍ、好ましい上限が１００μｍである。上記粘着剤層の厚みが２０μｍ以上であれば、上記粘着剤層の粘着力が充分となる。上記粘着剤層の厚みが１００μｍ以下であれば、上記発泡樹脂シートの柔軟性が粘着テープ全体としての柔軟性にも充分に寄与することができる。上記粘着剤層の厚みのより好ましい下限は２５μｍ、より好ましい上限は８０μｍであり、更に好ましい下限は３０μｍ、更に好ましい上限は７０μｍであり、更により好ましい下限は３５μｍ、更により好ましい上限は６５μｍである。
なお、粘着剤層の厚みは、ダイヤル厚み計（例えば、Ｍｉｔｕｔｏｙｏ社製、「ＡＢＳデジマチックインジケーター」又はその同等品）を使用して測定できる。
なお、粘着剤層の厚みは、ダイヤル厚み計（例えば、Ｍｉｔｕｔｏｙｏ社製、「ＡＢＳデジマチックインジケーター」又はその同等品）を使用して測定できる。
本発明の粘着テープは、更に、上記発泡樹脂シートと一体化された、上記発泡樹脂シートとは別の樹脂シートを有していてもよい。上記樹脂シートを用いることで、取り扱い時に上記発泡樹脂シートが伸びて破断することを抑止することができ、かつ、粘着テープにリワーク性を付与することができる。
上記樹脂シートは、上記発泡樹脂シートの一方の面のみに積層されていてもよく、両方の面に積層されていてもよい。
上記樹脂シートを構成する樹脂は特に限定されず、例えば、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリ塩化ビニル、エポキシ樹脂、シリコーン樹脂、フェノール樹脂、ポリイミド、ポリエステル、ポリカーボネート等が挙げられる。なかでも、柔軟性に優れていることから、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリエステル系樹脂が好ましい。ポリエステル系樹脂のなかでは、ポリエチレンテレフタレートが好ましい。
上記樹脂シートは、上記発泡樹脂シートの一方の面のみに積層されていてもよく、両方の面に積層されていてもよい。
上記樹脂シートを構成する樹脂は特に限定されず、例えば、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリ塩化ビニル、エポキシ樹脂、シリコーン樹脂、フェノール樹脂、ポリイミド、ポリエステル、ポリカーボネート等が挙げられる。なかでも、柔軟性に優れていることから、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリエステル系樹脂が好ましい。ポリエステル系樹脂のなかでは、ポリエチレンテレフタレートが好ましい。
上記樹脂シートの厚みは特に限定されないが、好ましい下限は１０μｍ、好ましい上限は１００μｍである。上記樹脂シートの厚みが１０μｍ以上であれば、上記樹脂シートを引っ張った際にも上記樹脂シートが破断しにくくなる。上記樹脂シートの厚みが１００μｍ以下であれば、粘着テープの段差追従性の低下を抑制することができる。
上記樹脂シートは、着色されていてもよい。上記樹脂シートを着色することにより、粘着テープに遮光性を付与することができる。
上記樹脂シートを着色する方法は特に限定されず、例えば、上記樹脂シートを構成する樹脂にカーボンブラック、酸化チタン等の粒子又は微細な気泡を練り込む方法、上記樹脂シートの表面にインクを塗布する方法等が挙げられる。
上記樹脂シートを着色する方法は特に限定されず、例えば、上記樹脂シートを構成する樹脂にカーボンブラック、酸化チタン等の粒子又は微細な気泡を練り込む方法、上記樹脂シートの表面にインクを塗布する方法等が挙げられる。
本発明の粘着テープの粘着力は特に限定されないが、ＪＩＳ Ｚ ０２３７に準拠して測定したポリカーボネートに対する１８０°方向剥離力の好ましい下限が２Ｎ／２５ｍｍ、より好ましい下限が５Ｎ／２５ｍｍである。上記ポリカーボネートに対する１８０°方向剥離力が２Ｎ／２５ｍｍ以上であれば、粘着テープの段差追従性がより高くなる。上記１８０°方向剥離力の上限は特に限定されず、高いほど好ましいが、実質的には２５Ｎ／２５ｍｍ程度である。
上記ポリカーボネートに対する１８０°方向剥離力を上記範囲に調整する方法は特に限定されず、例えば、上記粘着剤層の組成、厚み等を調整する方法等が挙げられる。
なお、１８０°方向剥離力は、以下の方法により測定できる。
幅２５ｍｍ×長さ７５ｍｍに粘着テープを裁断し、試験片を作製する。この試験片をポリカーボネートにその粘着剤層がポリカーボネートに対向した状態となるように載せた後、試験片上に３００ｍｍ／分の速度で２ｋｇのゴムローラを一往復させることにより貼り合わせる。その後、２３℃、５０％湿度で２０分養生する。ＪＩＳ Ｚ ０２３７に準じて、２３℃、５０％湿度の条件下、試験片を引張速度３００ｍｍ／ｍｉｎの条件で１８０°方向に剥離し、剥離力（Ｎ／２５ｍｍ）を測定する。粘着テープが両面に粘着剤層を有する両面粘着テープの場合、測定しない側の粘着剤層表面に、厚み２３μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム（例えばフタムラ化学社製、ＦＥ２００２又はその同等品）を裏打ちした後にポリカーボネートへの貼り合わせを行う。
上記ポリカーボネートに対する１８０°方向剥離力を上記範囲に調整する方法は特に限定されず、例えば、上記粘着剤層の組成、厚み等を調整する方法等が挙げられる。
なお、１８０°方向剥離力は、以下の方法により測定できる。
幅２５ｍｍ×長さ７５ｍｍに粘着テープを裁断し、試験片を作製する。この試験片をポリカーボネートにその粘着剤層がポリカーボネートに対向した状態となるように載せた後、試験片上に３００ｍｍ／分の速度で２ｋｇのゴムローラを一往復させることにより貼り合わせる。その後、２３℃、５０％湿度で２０分養生する。ＪＩＳ Ｚ ０２３７に準じて、２３℃、５０％湿度の条件下、試験片を引張速度３００ｍｍ／ｍｉｎの条件で１８０°方向に剥離し、剥離力（Ｎ／２５ｍｍ）を測定する。粘着テープが両面に粘着剤層を有する両面粘着テープの場合、測定しない側の粘着剤層表面に、厚み２３μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム（例えばフタムラ化学社製、ＦＥ２００２又はその同等品）を裏打ちした後にポリカーボネートへの貼り合わせを行う。
本発明の粘着テープは、粘着テープの総厚みの好ましい下限が３μｍ、好ましい上限が１２００μｍである。上記総厚みのより好ましい上限は５００μｍである。
本発明の粘着テープにおける生物由来の炭素の含有率は特に限定されないが、１０重量％以上であることが好ましい。上記生物由来の炭素の含有率が１０重量％以上であることが「バイオベース製品」であることの目安となる。上記生物由来の炭素の含有率が１０重量％以上であれば、環境への負荷を低減する観点、即ち、石油資源を節約する観点や、二酸化炭素の排出量を削減する観点から好ましい。上記生物由来の炭素の含有率のより好ましい下限は４０重量％、更に好ましい下限は６０重量％である。上記生物由来の炭素の含有率の上限は特に限定されず、１００重量％であってもよい。
なお、粘着テープにおける生物由来の炭素の含有率は、粘着テープの重量に占める生物由来の炭素の重量割合のことをいう。ここでいう粘着テープには、離型フィルム、離型紙、剥離ライナー等は含めないものとする。より具体的には例えば、粘着テープにおける生物由来の炭素の含有率は、次のようにして求めればよい。即ち、粘着テープを構成する各部材（典型的には、発泡樹脂シート及び粘着剤層）における生物由来の炭素の含有率を求める。各部材における生物由来の炭素の含有率に各部材の重量比率（粘着テープの総重量に占める各部材の重量比率）を乗じた値から、全部材における生物由来の炭素の総量（上記値の合計値）を求める。この合計値を粘着テープの総重量で除することにより、粘着テープにおける生物由来の炭素の含有率を算出すればよい。
なお、粘着テープにおける生物由来の炭素の含有率は、粘着テープの重量に占める生物由来の炭素の重量割合のことをいう。ここでいう粘着テープには、離型フィルム、離型紙、剥離ライナー等は含めないものとする。より具体的には例えば、粘着テープにおける生物由来の炭素の含有率は、次のようにして求めればよい。即ち、粘着テープを構成する各部材（典型的には、発泡樹脂シート及び粘着剤層）における生物由来の炭素の含有率を求める。各部材における生物由来の炭素の含有率に各部材の重量比率（粘着テープの総重量に占める各部材の重量比率）を乗じた値から、全部材における生物由来の炭素の総量（上記値の合計値）を求める。この合計値を粘着テープの総重量で除することにより、粘着テープにおける生物由来の炭素の含有率を算出すればよい。
本発明の粘着テープの製造方法は特に限定されず、従来公知の製造方法により製造することができる。例えば、両面粘着テープの場合には、以下のような方法が挙げられる。
まず、アクリル共重合体と、必要に応じて架橋剤や粘着付与樹脂等に溶剤を加えて粘着剤Ａの溶液を作製して、この粘着剤Ａの溶液を発泡樹脂シートの表面に塗布し、溶液中の溶剤を完全に乾燥除去して粘着剤層Ａを形成する。次に、形成された粘着剤層Ａの上に離型フィルムをその離型処理面が粘着剤層Ａに対向した状態に重ね合わせる。
次いで、上記離型フィルムとは別の離型フィルムを用意し、この離型フィルムの離型処理面に、上記と同様の要領で作製した粘着剤Ｂの溶液を塗布し、溶液中の溶剤を完全に乾燥除去することにより、離型フィルムの表面に粘着剤層Ｂが形成された積層フィルムを作製する。得られた積層フィルムを粘着剤層Ａが形成された発泡樹脂シートの裏面に、粘着剤層Ｂが発泡樹脂シートの裏面に対向した状態に重ね合わせて積層体を作製する。そして、上記積層体をゴムローラ等によって加圧することによって、発泡樹脂シートの両面に粘着剤層を有し、かつ、該粘着剤層の表面が離型フィルムで覆われた両面粘着テープを得ることができる。
まず、アクリル共重合体と、必要に応じて架橋剤や粘着付与樹脂等に溶剤を加えて粘着剤Ａの溶液を作製して、この粘着剤Ａの溶液を発泡樹脂シートの表面に塗布し、溶液中の溶剤を完全に乾燥除去して粘着剤層Ａを形成する。次に、形成された粘着剤層Ａの上に離型フィルムをその離型処理面が粘着剤層Ａに対向した状態に重ね合わせる。
次いで、上記離型フィルムとは別の離型フィルムを用意し、この離型フィルムの離型処理面に、上記と同様の要領で作製した粘着剤Ｂの溶液を塗布し、溶液中の溶剤を完全に乾燥除去することにより、離型フィルムの表面に粘着剤層Ｂが形成された積層フィルムを作製する。得られた積層フィルムを粘着剤層Ａが形成された発泡樹脂シートの裏面に、粘着剤層Ｂが発泡樹脂シートの裏面に対向した状態に重ね合わせて積層体を作製する。そして、上記積層体をゴムローラ等によって加圧することによって、発泡樹脂シートの両面に粘着剤層を有し、かつ、該粘着剤層の表面が離型フィルムで覆われた両面粘着テープを得ることができる。
また、同様の要領で積層フィルムを２組作製し、これらの積層フィルムを発泡樹脂シートの両面のそれぞれに、積層フィルムの粘着剤層を発泡樹脂シートに対向させた状態に重ね合わせて積層体を作製し、この積層体をゴムローラ等によって加圧してもよい。このような方法によっても、発泡樹脂シートの両面に粘着剤層を有し、かつ、該粘着剤層の表面が離型フィルムで覆われた両面粘着テープを得ることができる。
本発明の粘着テープの用途は特に限定されず、部品の凹凸形状等の段差を有する被着体にも好適に用いることができる。本発明の粘着テープは、例えば、上記粘着剤層が上記発泡樹脂シートの両面に積層されている両面粘着テープである場合、電子機器部品又は車載部品の固定に用いられることが好ましい。具体的には、大型の携帯電子機器における電子機器部品の接着固定、車載部品（例えば、車載用パネル）の接着固定等に、本発明の粘着テープを好適に用いることができる。
本発明によれば、段差追従性に優れ、製造時に発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみを抑制できる粘着テープを提供することができる。
以下に実施例を挙げて本発明の態様を更に詳しく説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されない。
（粘着剤溶液Ａの調製）
温度計、攪拌機、冷却管を備えた反応器に酢酸エチル５２重量部を入れて、窒素置換した後、反応器を加熱して還流を開始した。酢酸エチルが沸騰してから、３０分後に重合開始剤としてアゾビスイソブチロニトリル０．０８重量部を投入した。ここにブチルアクリレート５０重量部、２－エチルヘキシルアクリレート４６．５重量部、アクリル酸３重量部、２－ヒドロキシエチルアクリレート０．１重量部からなるモノマー混合物を１時間３０分かけて、均等かつ徐々に滴下し反応させた。滴下終了３０分後にアゾビスイソブチロニトリル０．１重量部を添加し、更に５時間重合反応させ、反応器内に酢酸エチルを加えて希釈しながら冷却することにより、固形分２５重量％のアクリル共重合体の溶液を得た。
得られたアクリル共重合体について、カラムとしてＷａｔｅｒ社製「２６９０ Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎｓ Ｍｏｄｅｌ」を用いてＧＰＣ法により重量平均分子量を測定したところ、７４万であった。数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）は５．０であった。
得られたアクリル共重合体の固形分１００重量部に対して、軟化点１５０℃の重合ロジンエステル１４重量部、軟化点１４５℃のテルペンフェノール１０重量部、軟化点７０℃のロジンエステル１０重量部を添加した。更に、酢酸エチル（不二化学薬品社製）３０重量部、イソシアネート系架橋剤（日本ポリウレタン社製、商品名「コロネートＬ４５」）２．０重量部を添加し、攪拌して、粘着剤溶液を得た。
温度計、攪拌機、冷却管を備えた反応器に酢酸エチル５２重量部を入れて、窒素置換した後、反応器を加熱して還流を開始した。酢酸エチルが沸騰してから、３０分後に重合開始剤としてアゾビスイソブチロニトリル０．０８重量部を投入した。ここにブチルアクリレート５０重量部、２－エチルヘキシルアクリレート４６．５重量部、アクリル酸３重量部、２－ヒドロキシエチルアクリレート０．１重量部からなるモノマー混合物を１時間３０分かけて、均等かつ徐々に滴下し反応させた。滴下終了３０分後にアゾビスイソブチロニトリル０．１重量部を添加し、更に５時間重合反応させ、反応器内に酢酸エチルを加えて希釈しながら冷却することにより、固形分２５重量％のアクリル共重合体の溶液を得た。
得られたアクリル共重合体について、カラムとしてＷａｔｅｒ社製「２６９０ Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎｓ Ｍｏｄｅｌ」を用いてＧＰＣ法により重量平均分子量を測定したところ、７４万であった。数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）は５．０であった。
得られたアクリル共重合体の固形分１００重量部に対して、軟化点１５０℃の重合ロジンエステル１４重量部、軟化点１４５℃のテルペンフェノール１０重量部、軟化点７０℃のロジンエステル１０重量部を添加した。更に、酢酸エチル（不二化学薬品社製）３０重量部、イソシアネート系架橋剤（日本ポリウレタン社製、商品名「コロネートＬ４５」）２．０重量部を添加し、攪拌して、粘着剤溶液を得た。
（粘着剤溶液Ｂの調製）
モノマー混合物を変更し、いずれの粘着付与樹脂も添加せず、イソシアネート系架橋剤の配合量を５重量部に変更したこと以外は粘着剤溶液Ａと同様にして、粘着剤溶液を得た。モノマー混合物としては、ブチルアクリレート５０重量部、２－エチルヘキシルアクリレート４２重量部、アクリル酸３重量部、４－ヒドロキシエチルアクリレート５重量部からなるモノマー混合物を用いた。
得られたアクリル共重合体について、カラムとしてＷａｔｅｒ社製「２６９０ Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎｓ Ｍｏｄｅｌ」を用いてＧＰＣ法により重量平均分子量を測定したところ、７６万であった。数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）は５．２であった。
モノマー混合物を変更し、いずれの粘着付与樹脂も添加せず、イソシアネート系架橋剤の配合量を５重量部に変更したこと以外は粘着剤溶液Ａと同様にして、粘着剤溶液を得た。モノマー混合物としては、ブチルアクリレート５０重量部、２－エチルヘキシルアクリレート４２重量部、アクリル酸３重量部、４－ヒドロキシエチルアクリレート５重量部からなるモノマー混合物を用いた。
得られたアクリル共重合体について、カラムとしてＷａｔｅｒ社製「２６９０ Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎｓ Ｍｏｄｅｌ」を用いてＧＰＣ法により重量平均分子量を測定したところ、７６万であった。数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）は５．２であった。
（粘着剤溶液Ｃの調製）
イソシアネート系架橋剤の配合量を７重量部に変更したこと以外は粘着剤溶液Ｂと同様にして、粘着剤溶液を得た。
イソシアネート系架橋剤の配合量を７重量部に変更したこと以外は粘着剤溶液Ｂと同様にして、粘着剤溶液を得た。
（粘着剤溶液Ｄの調製）
イソシアネート系架橋剤の配合量を１０重量部に変更したこと以外は粘着剤溶液Ｂと同様にして、粘着剤溶液を得た。
イソシアネート系架橋剤の配合量を１０重量部に変更したこと以外は粘着剤溶液Ｂと同様にして、粘着剤溶液を得た。
（粘着剤溶液Ｅの調製）
モノマー混合物を変更したこと以外は粘着剤溶液Ａと同様にして、粘着剤溶液を得た。モノマー混合物としては、ｎ－ヘプチルアクリレート９６．９重量部、アクリル酸３重量部、２－ヒドロキシエチルアクリレート０．１重量部からなるモノマー混合物を用いた。ｎ－ヘプチルアクリレートは、生物由来の炭素を含有するｎ－ヘプチルアルコールとアクリル酸（日本触媒社製）とをエステル化することにより調製した。生物由来の炭素を含有するｎ－ヘプチルアルコールは、ヒマシ油から誘導されるリシノール酸をクラッキングし、ウンデシレン酸とヘプチルアルコールとを含む混合物から、蒸留によりウンデシレン酸と分離して得た。
得られたアクリル共重合体について、カラムとしてＷａｔｅｒ社製「２６９０ Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎｓ Ｍｏｄｅｌ」を用いてＧＰＣ法により重量平均分子量を測定したところ、７５万であった。数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）は４．８であった。
モノマー混合物を変更したこと以外は粘着剤溶液Ａと同様にして、粘着剤溶液を得た。モノマー混合物としては、ｎ－ヘプチルアクリレート９６．９重量部、アクリル酸３重量部、２－ヒドロキシエチルアクリレート０．１重量部からなるモノマー混合物を用いた。ｎ－ヘプチルアクリレートは、生物由来の炭素を含有するｎ－ヘプチルアルコールとアクリル酸（日本触媒社製）とをエステル化することにより調製した。生物由来の炭素を含有するｎ－ヘプチルアルコールは、ヒマシ油から誘導されるリシノール酸をクラッキングし、ウンデシレン酸とヘプチルアルコールとを含む混合物から、蒸留によりウンデシレン酸と分離して得た。
得られたアクリル共重合体について、カラムとしてＷａｔｅｒ社製「２６９０ Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎｓ Ｍｏｄｅｌ」を用いてＧＰＣ法により重量平均分子量を測定したところ、７５万であった。数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）は４．８であった。
（実施例１）
（１）発泡樹脂シートの製造
ポリオレフィン樹脂として高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）（ブラスケム社製、ＳＥＢ８５３、密度０．９２３ｇ／ｃｍ３）２０重量部と、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）（エクソンケミカル社製、Ｅｘａｃｔ３０２７、密度０．９００ｇ／ｃｍ３）８０重量部とを用いた。ポリオレフィン樹脂１００重量部、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド２．５重量部、分解温度調整剤として酸化亜鉛１重量部及び酸化防止剤として２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール０．５重量部を押出機に供給して１３０℃で溶融混練し、厚み約０．５ｍｍの長尺シート状の発泡体原反を押出した。
発泡体原反を、その両面に加速電圧５００ｋＶの電子線を４．０Ｍｒａｄ照射して架橋した。架橋後の発泡体原反を熱風及び赤外線ヒーターにより２５０℃に保持された発泡炉内に連続的に送り込んで加熱して発泡させるとともに、発泡させながらＭＤの延伸倍率を１．４倍、ＴＤの延伸倍率を２．５倍として延伸させた。これにより、表１に示す厚みを有する発泡樹脂シートを得た。
（１）発泡樹脂シートの製造
ポリオレフィン樹脂として高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）（ブラスケム社製、ＳＥＢ８５３、密度０．９２３ｇ／ｃｍ３）２０重量部と、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）（エクソンケミカル社製、Ｅｘａｃｔ３０２７、密度０．９００ｇ／ｃｍ３）８０重量部とを用いた。ポリオレフィン樹脂１００重量部、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド２．５重量部、分解温度調整剤として酸化亜鉛１重量部及び酸化防止剤として２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール０．５重量部を押出機に供給して１３０℃で溶融混練し、厚み約０．５ｍｍの長尺シート状の発泡体原反を押出した。
発泡体原反を、その両面に加速電圧５００ｋＶの電子線を４．０Ｍｒａｄ照射して架橋した。架橋後の発泡体原反を熱風及び赤外線ヒーターにより２５０℃に保持された発泡炉内に連続的に送り込んで加熱して発泡させるとともに、発泡させながらＭＤの延伸倍率を１．４倍、ＴＤの延伸倍率を２．５倍として延伸させた。これにより、表１に示す厚みを有する発泡樹脂シートを得た。
（２）発泡倍率の測定
発泡樹脂シートの密度をＪＩＳ Ｋ ７２２２に準拠して測定し、その逆数を発泡倍率とした。
発泡樹脂シートの密度をＪＩＳ Ｋ ７２２２に準拠して測定し、その逆数を発泡倍率とした。
（３）ゲル分率の測定
発泡樹脂シートを５０ｍｍ×１００ｍｍの平面長方形状に裁断して試験片を作製した。試験片をキシレン中に１２０℃にて２４時間浸漬した後、キシレンから取り出して、真空乾燥させた。乾燥後の試験片の重量を測定し、下記式（２）を用いてゲル分率を算出した。
ゲル分率（重量％）＝１００×Ｗ２／Ｗ１ （２）
（Ｗ１：浸漬前の試験片の重量、Ｗ２：浸漬、乾燥後の試験片の重量）
発泡樹脂シートを５０ｍｍ×１００ｍｍの平面長方形状に裁断して試験片を作製した。試験片をキシレン中に１２０℃にて２４時間浸漬した後、キシレンから取り出して、真空乾燥させた。乾燥後の試験片の重量を測定し、下記式（２）を用いてゲル分率を算出した。
ゲル分率（重量％）＝１００×Ｗ２／Ｗ１ （２）
（Ｗ１：浸漬前の試験片の重量、Ｗ２：浸漬、乾燥後の試験片の重量）
（４）平均気泡径の測定
発泡樹脂シートを５０ｍｍ四方にカットして液体窒素に１分間浸した後、カミソリ刃でＭＤ及びＺＤの作る平面に沿って切断した。その後、デジタルマイクロスコープ（キーエンス社製、製品名ＶＨＸ－９００）を用いて切断面の２００倍の拡大写真を撮り、切断面のＭＤ方向の長さ２ｍｍ分の領域に存在する全ての気泡についてＭＤ及びＺＤの気泡径を測定した。この操作を５回繰り返し、測定された全てのＭＤの気泡径の平均値をＭＤの平均気泡径とした。
また、発泡樹脂シートをＴＤ及びＺＤの作る平面に沿って切断し、切断面のＴＤ方向の長さ２ｍｍ分の領域について測定を行った以外は上記のＭＤの平均気泡径の場合と同様にして、ＴＤの平均気泡径を求めた。
また、以上の操作によって測定された全てのＺＤの気泡径の平均値をＺＤの平均気泡径とした。
得られた値から、（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２の値を算出した。
発泡樹脂シートを５０ｍｍ四方にカットして液体窒素に１分間浸した後、カミソリ刃でＭＤ及びＺＤの作る平面に沿って切断した。その後、デジタルマイクロスコープ（キーエンス社製、製品名ＶＨＸ－９００）を用いて切断面の２００倍の拡大写真を撮り、切断面のＭＤ方向の長さ２ｍｍ分の領域に存在する全ての気泡についてＭＤ及びＺＤの気泡径を測定した。この操作を５回繰り返し、測定された全てのＭＤの気泡径の平均値をＭＤの平均気泡径とした。
また、発泡樹脂シートをＴＤ及びＺＤの作る平面に沿って切断し、切断面のＴＤ方向の長さ２ｍｍ分の領域について測定を行った以外は上記のＭＤの平均気泡径の場合と同様にして、ＴＤの平均気泡径を求めた。
また、以上の操作によって測定された全てのＺＤの気泡径の平均値をＺＤの平均気泡径とした。
得られた値から、（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２の値を算出した。
（５）粘着テープの製造
厚み１５０μｍの離型紙を用意し、この離型紙の離型処理面に粘着剤溶液Ａを塗布し、１００℃で５分間乾燥させることにより、厚み０．０５ｍｍの粘着剤層を形成した。この粘着剤層を、発泡樹脂シート表面と貼り合わせた。次いで、同様の要領で、発泡樹脂シートの他方の面にも、厚み０．０５ｍｍの粘着剤Ａからなる粘着剤層を貼り合わせた。その後、４０℃で４８時間加熱することで養生を行った。これにより、厚み１５０μｍの離型紙で覆われた粘着テープを得た。
厚み１５０μｍの離型紙を用意し、この離型紙の離型処理面に粘着剤溶液Ａを塗布し、１００℃で５分間乾燥させることにより、厚み０．０５ｍｍの粘着剤層を形成した。この粘着剤層を、発泡樹脂シート表面と貼り合わせた。次いで、同様の要領で、発泡樹脂シートの他方の面にも、厚み０．０５ｍｍの粘着剤Ａからなる粘着剤層を貼り合わせた。その後、４０℃で４８時間加熱することで養生を行った。これにより、厚み１５０μｍの離型紙で覆われた粘着テープを得た。
（６）ポリカーボネートに対する剥離力
ＪＩＳ Ｚ ０２３７に準拠して、ポリカーボネートに対する粘着テープの１８０°方向剥離力を測定した。
具体的には、まず、粘着テープの一方の面（測定しない側）を厚み２３μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム（フタムラ化学社製、ＦＥ２００２）で裏打ちした後に、幅２５ｍｍ×長さ７５ｍｍに裁断し、試験片を作製した。この試験片をポリカーボネート（タキロンシーアイ社製、ＰＣ１６００）にその粘着剤層（測定する側）がポリカーボネートに対向した状態となるように載せた後、試験片上に３００ｍｍ／分の速度で２ｋｇのゴムローラを一往復させることにより貼り合わせた。その後、２３℃、５０％湿度で２０分養生した。ＪＩＳ Ｚ ０２３７に準じて、２３℃、５０％湿度の条件下、試験片を引張速度３００ｍｍ／ｍｉｎの条件で１８０°方向に剥離し、剥離力（Ｎ／２５ｍｍ）を測定した。
なお、表１中、基材層間剥離とは、粘着テープの粘着剤層とポリカーボネートとの界面で剥離したのではなく基材層が破断して剥離したことを意味する。
ＪＩＳ Ｚ ０２３７に準拠して、ポリカーボネートに対する粘着テープの１８０°方向剥離力を測定した。
具体的には、まず、粘着テープの一方の面（測定しない側）を厚み２３μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム（フタムラ化学社製、ＦＥ２００２）で裏打ちした後に、幅２５ｍｍ×長さ７５ｍｍに裁断し、試験片を作製した。この試験片をポリカーボネート（タキロンシーアイ社製、ＰＣ１６００）にその粘着剤層（測定する側）がポリカーボネートに対向した状態となるように載せた後、試験片上に３００ｍｍ／分の速度で２ｋｇのゴムローラを一往復させることにより貼り合わせた。その後、２３℃、５０％湿度で２０分養生した。ＪＩＳ Ｚ ０２３７に準じて、２３℃、５０％湿度の条件下、試験片を引張速度３００ｍｍ／ｍｉｎの条件で１８０°方向に剥離し、剥離力（Ｎ／２５ｍｍ）を測定した。
なお、表１中、基材層間剥離とは、粘着テープの粘着剤層とポリカーボネートとの界面で剥離したのではなく基材層が破断して剥離したことを意味する。
（７）生物由来の炭素の含有率の測定
発泡樹脂シート及び粘着テープについて、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６－２０に準じて生物由来の炭素の含有率を測定した。
発泡樹脂シート及び粘着テープについて、ＡＳＴＭ Ｄ６８６６－２０に準じて生物由来の炭素の含有率を測定した。
（実施例２～１５、比較例１～１４）
発泡樹脂シートの各物性又は粘着剤溶液を表１に示すように変更したこと以外は実施例１と同様にして、粘着テープを得た。
なお、発泡樹脂シートの発泡倍率は、発泡剤量を調整することにより表１に示すように変更した。発泡樹脂シートのゲル分率は、電子線照射量を調整することにより表１に示すように変更した。発泡樹脂シートの（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２の値は、延伸条件を調整することにより表１に示すように変更した。
発泡樹脂シートの各物性又は粘着剤溶液を表１に示すように変更したこと以外は実施例１と同様にして、粘着テープを得た。
なお、発泡樹脂シートの発泡倍率は、発泡剤量を調整することにより表１に示すように変更した。発泡樹脂シートのゲル分率は、電子線照射量を調整することにより表１に示すように変更した。発泡樹脂シートの（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２の値は、延伸条件を調整することにより表１に示すように変更した。
＜評価＞
実施例及び比較例で得た粘着テープについて、以下の方法により評価を行った。結果を表１に示した。
実施例及び比較例で得た粘着テープについて、以下の方法により評価を行った。結果を表１に示した。
（１）フレア測定（最大たるみ量の測定）
図１に示すフレア測定装置を使用して、発泡樹脂シートの最大たるみ量の測定を行った。
具体的には、まず、水平な床に図１に示すフレア測定装置を設置した。このフレア測定装置は、台６上に直径６０ｍｍの２本のロール２を平行に備え、ロール間距離は２ｍであり、２本のロール２の中間に棒状の基準点４を備える。基準点４は、その下面の高さがロール２の上部の高さと一致するように幅方向に設置される。幅１ｍ、長さ約４ｍの発泡樹脂シート１の一方の端部を、一方のロール２の真下の床に固定用テープ３で固定した。発泡樹脂シート１のもう一方の端部を持ち、発泡樹脂シート１を床に固定した側のロール２の上側、基準点４の下側及びもう一方のロール２の上側をこの順に通るように発泡樹脂シート１を配置した。次いで、発泡樹脂シート１の端部に重さ２ｋｇの棒状の重り５を固定し、張力をかけた。発泡樹脂シート１が静止した後、基準点４の下面と、基準点４直下の発泡樹脂シート１との距離を幅方向に２０点測定した。測定した２０点のうち、最大値を最大たるみ量（ｍｍ）とした。得られた最大たるみ量（ｍｍ）について、下記基準で評価した。
◎：０ｍｍ以上１０ｍｍ以下
〇：１０ｍｍより大きく２０ｍｍ以下
×：２０ｍｍより大きい
図１に示すフレア測定装置を使用して、発泡樹脂シートの最大たるみ量の測定を行った。
具体的には、まず、水平な床に図１に示すフレア測定装置を設置した。このフレア測定装置は、台６上に直径６０ｍｍの２本のロール２を平行に備え、ロール間距離は２ｍであり、２本のロール２の中間に棒状の基準点４を備える。基準点４は、その下面の高さがロール２の上部の高さと一致するように幅方向に設置される。幅１ｍ、長さ約４ｍの発泡樹脂シート１の一方の端部を、一方のロール２の真下の床に固定用テープ３で固定した。発泡樹脂シート１のもう一方の端部を持ち、発泡樹脂シート１を床に固定した側のロール２の上側、基準点４の下側及びもう一方のロール２の上側をこの順に通るように発泡樹脂シート１を配置した。次いで、発泡樹脂シート１の端部に重さ２ｋｇの棒状の重り５を固定し、張力をかけた。発泡樹脂シート１が静止した後、基準点４の下面と、基準点４直下の発泡樹脂シート１との距離を幅方向に２０点測定した。測定した２０点のうち、最大値を最大たるみ量（ｍｍ）とした。得られた最大たるみ量（ｍｍ）について、下記基準で評価した。
◎：０ｍｍ以上１０ｍｍ以下
〇：１０ｍｍより大きく２０ｍｍ以下
×：２０ｍｍより大きい
（２）段差追従性の評価
１０μｍ又は２０μｍの段差を有する被着体に対する追従性を評価した。図２に、試験サンプルの作製方法を模式的に示し、図３に、作製した試験サンプルを模式的に示す。
具体的には、横５５ｍｍ、縦６５ｍｍ、厚さ１ｍｍのポリカーボネート板８の中央に、幅１０ｍｍ、長さ５５ｍｍ、厚さ１０μｍ又は２０μｍの段差形成用片面粘着テープ９をテープ９の長さ方向がポリカーボネート板８の横方向と一致するように貼り付けて、段差付きポリカーボネート板を作製した。次に、外寸横４６ｍｍ、外寸縦６１ｍｍ、幅１ｍｍの枠状（額縁状）に打ち抜いた粘着テープ７の一方の粘着剤層を、段差付きポリカーボネート板に貼り合わせた。ポリカーボネート板８をもう１枚用意し、粘着テープ７のもう一方の粘着剤層に貼り合わせた。得られた積層体に重さ２０ｋｇの荷重をかけて圧着した後、２３℃の環境下で２４時間静置し、試験サンプルを作製した。
試験サンプルの断面をデジタルマイクロスコープ（キーエンス社製、製品名ＶＨＸ－９００）を用いて観察し、段差端部からの粘着テープ７の剥離距離を計測して下記基準で評価した。
〇：段差端部からの剥離距離が２０μｍ未満
×：段差端部からの剥離距離が２０μｍ以上
１０μｍ又は２０μｍの段差を有する被着体に対する追従性を評価した。図２に、試験サンプルの作製方法を模式的に示し、図３に、作製した試験サンプルを模式的に示す。
具体的には、横５５ｍｍ、縦６５ｍｍ、厚さ１ｍｍのポリカーボネート板８の中央に、幅１０ｍｍ、長さ５５ｍｍ、厚さ１０μｍ又は２０μｍの段差形成用片面粘着テープ９をテープ９の長さ方向がポリカーボネート板８の横方向と一致するように貼り付けて、段差付きポリカーボネート板を作製した。次に、外寸横４６ｍｍ、外寸縦６１ｍｍ、幅１ｍｍの枠状（額縁状）に打ち抜いた粘着テープ７の一方の粘着剤層を、段差付きポリカーボネート板に貼り合わせた。ポリカーボネート板８をもう１枚用意し、粘着テープ７のもう一方の粘着剤層に貼り合わせた。得られた積層体に重さ２０ｋｇの荷重をかけて圧着した後、２３℃の環境下で２４時間静置し、試験サンプルを作製した。
試験サンプルの断面をデジタルマイクロスコープ（キーエンス社製、製品名ＶＨＸ－９００）を用いて観察し、段差端部からの粘着テープ７の剥離距離を計測して下記基準で評価した。
〇：段差端部からの剥離距離が２０μｍ未満
×：段差端部からの剥離距離が２０μｍ以上
本発明によれば、段差追従性に優れ、製造時に発泡樹脂シートを搬送する際に発生するたわみを抑制できる粘着テープを提供することができる。
１ 発泡樹脂シート
２ ロール
３ 固定用テープ
４ 棒状の基準点
５ 棒状の重り
６ 台
７ 粘着テープ
８ ポリカーボネート板
９ 段差形成用片面粘着テープ
２ ロール
３ 固定用テープ
４ 棒状の基準点
５ 棒状の重り
６ 台
７ 粘着テープ
８ ポリカーボネート板
９ 段差形成用片面粘着テープ
Claims (9)
- ポリオレフィン樹脂を含有する発泡樹脂シートと、前記発泡樹脂シートの少なくとも一方の面に積層された粘着剤層とを有する粘着テープであって、
前記ポリオレフィン樹脂は、高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）及び直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）を含有し、
前記発泡樹脂シートは、ゲル分率が２０重量％以上、６０重量％以下であり、下記式（１）を満たす
ことを特徴とする粘着テープ。
２≦（ＭＤ×ＴＤ）／（ＺＤ）２ （１）
式（１）中、ＭＤ、ＴＤ及びＺＤは、それぞれ発泡樹脂シートのＭＤ方向、ＴＤ方向及びＺＤ方向の平均気泡径を表す。 - 前記ポリオレフィン樹脂は、前記高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）の含有量が２０重量％以上、８０重量％以下であり、前記直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）の含有量が２０重量％以上、８０重量％以下であることを特徴とする請求項１記載の粘着テープ。
- 前記発泡樹脂シートは、厚みが０．０５ｍｍ以上、１．５ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１又は２記載の粘着テープ。
- 前記発泡樹脂シートは、発泡倍率が１．５ｃｍ３／ｇ以上、２０ｃｍ３／ｇ以下であることを特徴とする請求項１、２又は３記載の粘着テープ。
- 前記発泡樹脂シートにおける生物由来の炭素の含有率が２０重量％以上であることを特徴とする請求項１、２、３又は４記載の粘着テープ。
- ＪＩＳ Ｚ ０２３７に準拠して測定したポリカーボネートに対する１８０°方向剥離力が２Ｎ／２５ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１、２、３、４又は５記載の粘着テープ。
- ＪＩＳ Ｚ ０２３７に準拠して測定したポリカーボネートに対する１８０°方向剥離力が５Ｎ／２５ｍｍ以上であることを特徴とする請求項６記載の粘着テープ。
- 前記粘着テープにおける生物由来の炭素の含有率が１０重量％以上であることを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６又は７記載の粘着テープ。
- 前記粘着剤層が前記発泡樹脂シートの両面に積層されており、電子機器部品又は車載部品の固定に用いられることを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７又は８記載の粘着テープ。
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