JP2021508059A - 試験構造のための動的な試験経過を実行する試験台及び方法 - Google Patents

Abstract

【課題】試験台の試験構造のシステムパラメータの識別を、特に識別のクオリティに関して改善する。【解決手段】動的な入力信号が試験構造に導入されることで試験構造が試験台において動的に励起され、このとき、試験構造の入力信号及び試験構造の出力信号の測定値が測定され、検出された入力信号及び出力信号に基づき、パラメータによらない識別手法によって、出力信号と入力信号の間の試験構造の動的な特性の周波数応答Ｇ（Ωｋ）が算出され、周波数応答Ｇ（Ωｋ）に基づき、入力信号を出力信号へ反映するパラメータによるモデルのモデル構造が導出され、モデル構造及びパラメータによる識別手法に基づき、試験構造の少なくとも１つのシステムパラメータが算出され、少なくとも１つの識別されるシステムパラメータが試験経過の実行のために用いられる。

Description

具体的な本発明は、試験台において試験構造のための動的な試験経過を実行する試験台及び方法に関するものであり、試験構造は、試験台において連結要素を用いて少なくとも１つのトルク低減部に結合される少なくとも１つのトルク発生装置を含んでおり、トルク発生装置、連結要素及びトルク低減部は、動的な特性を特徴付けるシステムパラメータによって記述される。

例えば内燃エンジン又は電気モータのような駆動ユニットの開発、このような駆動ユニットを有するドライブトレーンの開発又はこのような駆動ユニットを有するドライブトレーン構成要素の開発は、主に試験台において行われる。同様に、通常、例えば排出特性のような法的な規定を満たすための車両の開ループ制御機能又は閉ループ制御機能のキャリブレーションも試験台において行われる。試験台における試験の実行のために、被試験物、すなわち駆動ユニット又はパワートレーン又はパワートレーン構成要素は、当該被試験物を負荷に抗して動作させることができるように、負荷機械（通常、電気モータ又はダイナモメータ（動力計）と呼ばれる）を有する試験台において試験構造へ結合される。通常、被試験物及び負荷機械の結合は、試験台軸、連結フランジなどのような連結要素を用いてなされる。被試験物、連結要素及び負荷機械から成る試験構造は、（例えば内燃エンジンの燃焼衝撃又は負荷跳躍による）適当な励起時にシステムの動的な特性に従って応答する動的なシステムを形成する。試験台における試験構造の所定の部分、特に連結要素の損傷又は破壊につながり得るクリティカルな状態が生じ得るため、当然、動的なシステムの固有周波数による励起は試験台においてクリティカルである。したがって、試験構造の動的な特性の認識は、試験台における試験の実行のために重要である。

しかし、試験の実行のために試験構造の構成要素、特に負荷機械及び駆動ユニットを制御するために、調節器も用いられる。調節器の設定について、調節器特性をこれに適合させることができるように、及び／又は制御システムの安定性を確保するために、同様に試験構造の動的な特性の正確な認識も望ましい。

特に、試験構造の直接測定されない量又は直接測定できない量を他のアクセス可能な又は利用可能な測定量に基づき演算するために、試験台ではしばしばいわゆる監視装置も用いられる。これについての一例は、駆動ユニットの内部トルク、すなわち実際に発生し出力されないトルクであり、当該トルクは、試験台において、試験経過のためにしばしば必要となるか、又は用いられる。

調節器及び／又は監視装置の設定のために、通常、動的なシステムの、すなわち試験構造のモデルが必要であり、このことは、動的なシステムの十分な認識を前提としている。

試験台における試験構造の動的な特性は、主に、試験構造の構成要素（特に被試験物及び負荷機械）の質量慣性と、場合によっては減衰（係数）、被試験物と負荷機械の間（すなわち試験構造の質量を有する構成要素間）の連結の剛性、例えば試験台軸の回転剛性とによって決定される。これらパラメータは、しばしば各構成要素に対して個々に決定されるか、又は各構成要素についてのデータシートに基づき既知である。しかし、これら既知のパラメータの使用は、実際には試験経過の実行においてしばしば不十分であり、しばしば良くない結果につながってしまう。その理由は、試験台では、しばしば、動的なシステムを変更する試験構造の機械的な構造における適応（改造）が行われることにある。例えば、他の測定センサ、例えば試験台軸におけるトルクセンサが用いられるか、又は試験台において機械的な構成要素が交換され、若しくは追加され、若しくは取り除かれる。例えば、試験構造の２つの構成要素間のアダプタフランジが変更され得る。しかし、試験構造の構成要素の特性は、劣化によっても変化することがあり、このことは、同様に動的なシステムの特性に影響を与える。

動的な特性のパラメータを試験台において直接算出することが特許文献１から知られている。このために、試験構造は、疑似確率的な回転数励起によって動的に励起され、動的なシステムのモデルのパラメータ、例えば結合軸の剛性及び減衰（係数）は、識別理論の手法によって算出される。試験構造のモデルの識別されるパラメータにより、試験構造の特性を十分正確に記述することができ、当該特性は、監視装置又は調節器の設定にも、またシステムの監視にも用いられることが可能である。このアプローチにおいては、試験構造のパラメータによるモデル、すなわち動的なシステムのパラメータを含み、動的システムの入力特性／出力特性を反映するモデルが用いられる。ここで、パラメータは、動的なシステムの極（値）として算出される。当該方法の難点は、回転数励起に基づき、生じるトルクが動的なシステムの出力量として測定される必要があるが、このことは試験台においては実際には困難なことにある。それとは別に、仮定されるモデルのパラメータを算出することができるように、モデル構造の所定の仮定をあらかじめ行う必要がある。適切なモデル構造が選択されないと、現実の動的な特性が、制限されてのみ、又は不正確にモデルによって反映されてしまう。しかし、実際には、モデル構造の正確な選択は、とりわけ複数の質量及びそれらの間の連結部を有する複雑な試験構造においては困難な課題であるとともに、専門家によってのみ行うことができ、方法の応用性が制限される。さらに、識別時には測定信号（例えば測定される回転数）のノイズが考慮されず、これにより、より悪い識別結果となり得る。加えて、特許文献１における識別は、試験台における測定信号が閉じた制御ループにおいて測定されるにもかかわらず、開いたループにおいて行われる。これは、識別クオリティも低減させるものであり、特に、疑似確率的な回転数励起も、所望の周波数領域又は必要な周波数領域に設定されることができない。これにより、所定の周波数が全く励起されないか、又は必要な周波数よりも大きく励起されて同様に識別クオリティにネガティブな影響を与え得るということとなりかねない。

独国特許出願公開第１０２００６０２５８７８号明細書

Ｌ．Ｌｊｕｎｇ著、「Ｓｙｓｔｅｍ Ｉｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ：Ｔｈｅ Ｔｈｅｏｒｙ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｕｓｅｒ」、第２版、Ｐｒｅｎｔｉｃｅ Ｈａｌｌ ＰＴＲ、１９９９年 Ｔｈｏｍａｓ Ｋｕｔｔｎｅｒ著、「Ｐｒａｘｉｓｗｉｓｓｅｎ Ｓｃｈｗｉｎｇｕｎｇｓｍｅｓｓｔｅｃｈｎｉｋ」、Ｓｐｒｉｎｇｅｒ Ｖｉｅｗｅｇ、２０１５年、ｐ３２５〜３３５ Ｒ．Ｐｉｎｔｅｌｏｎら著、「Ｅｓｔｉｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｎｏｎ−ｐａｒａｍｔｅｒｉｃ ｎｏｉｓｅ ａｎｄ ＦＲＦ ｍｏｄｅｌｓ ｆｏｒ ｍｕｌｔｉｖａｒｉａｂｌｅ ｓｙｓｔｅｍｓ−Ｐａｒｔ Ｉ：Ｔｈｅｏｒｙ」、Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ ａｎｄ Ｓｉｇｎａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ，ｖｏｌｕｍｅ ２４， Ｉｓｓｕｅ ３，ｐ５７３〜５９５

したがって、具体的な本発明の課題は、試験台の試験構造のシステムパラメータの識別を、特に識別のクオリティに関して改善することにある。

本発明により、当該課題は、動的な入力信号が試験構造に導入されることで試験構造が試験台において動的に励起され、このとき、試験構造の入力信号及び試験構造の生じる出力信号の測定値が測定され、検出された入力信号及び出力信号に基づき、パラメータによらない識別手法によって、出力信号と入力信号の間の試験構造の動的な特性の周波数応答が算出され、周波数応答に基づき、入力信号を出力信号へ反映するパラメータによるモデルのモデル構造が導出され、モデル構造及びパラメータによる識別手法に基づき、試験構造の少なくとも１つのシステムパラメータが算出され、少なくとも１つの識別されるシステムパラメータが試験経過の実行のために用いられることによって解決される。これにより、必要なシステムパラメータのシステマティックな識別が可能となり、第１に試験構造の動的な特性の基礎となる特徴付けが行われ、当該特徴付けに基づき、試験構造の基礎となるモデル構造を導出することが可能である。これにより、パラメータによらない識別によって、試験構造の複雑性にかかわらずモデル構造の適切な選択を保証することが可能である。そして、システムパラメータを算出するために、後続のパラメータによる識別はモデル構造の認識を用いる。追加的な利点は、パラメータによらない識別も、またパラメータによる識別も、同一の測定量を用いており、これにより、識別方法の実行が容易となるという点に見ることができる。

ここで、パラメータによらない識別手法においては、入力信号及び／又は出力信号の測定ノイズも考慮することができ、これにより、識別クオリティを改善することが可能である。加えて、パラメータによらない識別手法によって、出力信号の測定ノイズの分散及び／又は入力信号の測定ノイズの分散及び／又は入力と出力の間の測定ノイズの共分散を算出することが可能である。そして、当該分散は、パラメータによる識別方法における使用にも用いられる。

有利には、パラメータによる識別手法によって、パラメータによるモデルのモデルパラメータが算出され、これに基づき、少なくとも１つのシステムパラメータを有する物理的なシステムモデルとパラメータによるモデルを比較することで、試験構造のシステム構成要素の少なくとも１つのシステムパラメータが算出される。このことは、パラメータによるモデルがそれぞれモデルパラメータを有する部分モデルへ分割され、少なくとも１つのシステムパラメータを有する物理的な部分モデルと少なくとも１つの部分モデルを比較することで、少なくとも１つのシステムパラメータが部分モデルのモデルパラメータに基づき算出される場合に容易となり得る。

少なくとも１つの識別されるシステムパラメータは、少なくとも１つのシステムパラメータが試験構造の少なくとも１つの構成要素のための調節器の設計に用いられることで、あるいは、少なくとも１つのシステムパラメータが、試験構造の少なくとも１つの構成要素のための調節器についての目標値又は試験構造の少なくとも１つの構成要素のための調節器へ供給される制御偏差をフィルタするフィルタの設計のために用いられることで、あるいは、時間にわたる少なくとも１つのシステムパラメータの変化が監視されることで、あるいは、試験構造の動的な特性を所望の動的な特性へ適合させるために、少なくとも１つのシステムパラメータが用いられることで、試験経過の実行のために用いられることが可能である。

以下に、具体的な本発明を、例示的、概略的、かつ、制限せずに本発明の有利な形態を示す図１〜図６を参照しつつ詳細に説明する。

試験構造としてのデュアルマス振動器を有する試験台を示す図である。 デュアルマス振動器の周波数応答の例を示す図である。 デュアルマス振動器の周波数応答の例を示す図である。 試験構造の構成要素を制御する調節器を示す図である。 試験台において試験経過を実行するフィルタの使用を示す図である。 トリプルマス振動器の一例を示す図である。 試験台における本発明の変形例を示す図である。

本発明は、試験経過を実行するために、図１における単純な場合において図示されているように、例えば内燃エンジン２のような駆動ユニットであるトルク発生装置ＤＥを有する被試験物と、負荷としての、これに結合されたトルク低減部ＤＳ、例えば負荷機械３（ダイナモメータ）とを有する試験台１における試験構造（被試験装置）ＰＡを基礎としている。しかし、トルク発生装置ＤＥ、例えば内燃エンジン２は、内燃エンジン２を有するドライブトレーンであっても、及び／又は電気モータであっても、又はこれらの一部であってよい。被試験物は、少なくとも１つのトルク低減部ＤＥを含んでいる。トルク発生装置ＤＥ及びトルク低減部ＤＳは、少なくとも１つの連結要素ＫＥ、例えばトルクを伝達する試験台軸４を介して互いに機械的に結合されている。連結要素４も、測定に関わる複数の重要な機械的な構成要素、例えば連結フランジ、ギヤ装置などを含み得る。これにより、試験構造ＰＡは、原動力に影響を及ぼす構成要素に関して適宜複合的となり得る。試験構造ＰＡの動的な特性は、公知の態様で、主に試験構造ＰＡの構成要素の質量慣性Ｊによって（すなわち測定に関わる重要な部分によって）、及びその間の連結の態様（剛性ｃ、減衰係数ｄ）において決定される。このような試験構造ＰＡによって試験を実行するにあたって、試験構造ＰＡの動的な特性を知るために、動的なシステムパラメータを知ることが重要である。例えば、試験構造ＰＡの共振周波数ω_Ｒを知ることは、共振周波数ω_Ｒの範囲における励起を回避するために重要である。これに基づき、試験台１における試験過程により、被試験物が実際の車両に組み込まれていて実際の車両と共に移動するときに生じる被試験物の特性が再現されるべきである。したがって、この関係において、現実に近い試験経過を可能とするために、試験台１における被試験物の動的な特性が車両における動的な特性にほぼ対応することが重要である。試験構造ＰＡの動的なシステムパラメータが既知であれば、試験台１における動的な特性を現実の特性に適合させるために、試験台１において意図的に措置、例えば、更なる、若しくは別の質量、剛性及び／若しくは減衰部のような機械的な措置、又はフィルタ及び／若しくは調節器を付加するような制御技術的な措置をとることができる。試験構造ＰＡの所定の構成要素、例えば負荷機械３のためのダイノ調節器を制御するために可能な調節器の設定についても、調節器特性を試験構造ＰＡの具体的な動的な特性に最適に適合させることができるように、システムパラメータが必要である。

本発明は、動的な特性を記述する動的なシステムパラメータ、特に躯体的な試験構造ＰＡの、質量慣性モーメントＪ、回転剛性ｃ、回転減衰係数ｄ、共振周波数ω_Ｒ又は同調周波数ω_Ｔが少なくとも部分的に既知ではなく、試験台１における試験の実行前に特定されるべきであるということに基づいている。

このために、本発明によれば、まず、パラメータによらない識別手法によって、試験構造ＰＡの動的な特性の基礎となる特徴が特定され、これに基づき、試験構造ＰＡのモデルのモデル構造が、動的な特性を記述する試験構造ＰＡのシステムパラメータＳＰによって導出される。つづいて、システムパラメータＳＰを有するモデル構造に基づき、パラメータによる識別手法を用いてモデルのシステムパラメータＳＰが特定される。パラメータによらない識別時には、測定された入力信号ｕ（ｔ）及び測定された出力信号ｙ（ｔ）のみが検査される。

パラメータによらない識別手法に基づき、（振幅及び場合によっては相により周波数を介して特徴付けられた）試験構造ＰＡの周波数応答が検出される。周波数応答のために、物理的な動的システム（ここでは試験構造）が公知のように所定の周波数成分を有する動的な信号ｕ（ｔ）（入力信号）によって励起され、試験構造ＰＡにおける応答ｙ（ｔ）（出力信号）が測定される。入力信号ｕ（ｔ）は例えばトルク低減部ＤＳ（例えば負荷機械３）の回転数ω_Ｄであり、出力信号ｙ（ｔ）は例えば試験台軸４における軸モーメントＴ_ｓｈ又はトルク発生装置ＤＥの回転数ω_Ｅである。典型的には、所定の測定量（入力信号ｕ（ｔ）、出力信号ｙ（ｔ））を検出するために、試験台１には測定センサＭＳ（図６）、例えば、図１に図示されているような、負荷機械３の回転数ω_Ｄを検出する回転数センサ５及び／又は軸モーメントＴ_ｓｈを検出するトルクセンサ６も試験台１に設けられている。例えばトルク発生装置ＤＥ（例えば内燃エンジン２）の回転数ω_Ｅ若しくは生成されるトルクＴ_Ｅ又はトルク低減部ＤＳのトルクＴ_Ｄのような他の測定量も測定技術的に検出されることが可能である。

しかし、このとき、入力信号ｕ（ｔ）として用いられるもの及び出力信号ｙ（ｔ）として用いられるものは決定的なものではない。以下に説明する手法は、これとは独立したものである。

入力信号ｕ（ｔ）及び出力信号ｙ（ｔ）のフーリエ変換によって、公知の態様で周波数応答が算出される。周波数ｋ＝ｊωｋにおける入力信号ｕ（ｔ）のフーリエ変換がＵ（ｋ）で示され、周波数ｋ＝ｊωｋにおける出力信号ｙ（ｔ）のフーリエ変換がＹ（ｋ）で示される場合には、出力信号ｙ（ｔ）のフーリエ変換Ｙ（ｋ）及び入力信号ｕ（ｔ）のフーリエ変換Ｕ（ｋ）に基づく商として周波数応答Ｇ（ｋ）が得られる。このとき、入力信号ｕ（ｔ）及び出力信号ｙ（ｔ）のノイズを考慮することも知られている。ノイズは、例えば物理量の測定時の測定ノイズに基づき、試験台における目標値設定と試験台における目標値の調整の間の偏差やプロセスノイズなどによって生じる。入力部におけるノイズをｎ_ｕ（ｔ）で示し、出力部におけるノイズをｎ_ｙ（ｔ）で示せば、入力信号ｕ（ｔ）は、時間範囲においてｕ（ｔ）＝ｕ_０（ｔ）＋ｎ_ｕ（ｔ）又は周波数領域においてＵ（ｋ）＝Ｕ_０（ｋ）＋Ｎ_ｕ（ｋ）と記載されることができ、出力信号ｙ（ｔ）も、ノイズのない信号ｕ_０，ｙ_ｏあるいはＵ_０，Ｙ_０及びノイズ信号ｎ_ｕ，ｎ_ｙあるいはＮ_ｕ，Ｎ_ｙによって、時間範囲においてｙ（ｔ）＝ｙ_０（ｔ）＋ｎ_ｙ（ｔ）又は周波数領域においてＹ（ｋ）＝Ｙ_０（ｋ）＋Ｎ_ｙ（ｋ）と記載されることができる。

入力部ノイズ及び出力部ノイズが存在する場合に周波数応答Ｇを近似させるために、公知の様々な、パラメータによらない識別手法、例えばスペクトル解析又は局所多項式法（Ｌｏｃａｌ Ｐｏｌｙｎｏｍ Ｍｅｔｈｏｄ、ＬＰＭ）が存在する。例えば非特許文献１又は非特許文献２に記載されているように、スペクトル解析の場合には、周波数応答の振幅スペクトル又は出力スペクトルが評価される。局所多項式法は、例えば、非特許文献３に記載されている。以下に、周波数応答Ｇの検出（算出）を、ＬＰＭの例において簡単に説明する。

ＬＰＭにおいては、周波数応答Ｇが、局所的周波数ｋについて局所的に多項式によって近似される。これは、周波数応答Ｇの全ての周波数ｊω_ｋについて行われる。時間的に連続な場合についてのΩ_ｋ＝ｊω_ｋと時間的に不連続な場合のΩ_ｋ＝ｅ^−ｊωｋによって一般的な周波数Ω_ｋが用いられれば、動的なシステム（試験構造ＰＡ）の入力−出力特性は、以下のように記述され得る。
Ｙ（ｋ）＝Ｇ（Ω_ｋ）Ｕ（ｋ）＋Ｔ（Ω_ｋ）＋Ｖ（ｋ）

ここで、Ｇ（Ω_ｋ）は動的なシステムの伝達関数のフーリエ変換（すなわち選択された入力と出力の間の周波数応答）を表し、Ｔ（Ω_ｋ）は励起に帰さない周波数Ω_ｋ，ｄについての出力における過渡的誤差を表し、Ｖ（ｋ）は出力信号の測定ノイズを表している。ここで、Ｕ（ｋ）及びＹ（ｋ）は、測定された入力信号ｕ（ｔ）及び出力信号ｙ（ｔ）のフーリエ変換である。

周波数Ω_ｋに依存した量は、局所的周波数Ω_ｋについての局所多項式によって近似される。Ω_ｋについての周波数は変数ｒ＝−ｎ，−ｎ＋１，…，ｎによって示され、ここで、ｎはあらかじめ設定されるか、又は選択される。これにより以下となる。

ここで、ｇ_ｓ及びｔ_ｓは、（選択又はあらかじめ設定される）次数の局所多項式の２（Ｒ＋１）の未知のパラメータを表す。これにより、各周波数ｋについてのｒに基づき、２（Ｒ＋１）の未知数（ｇ_ｓ，ｔ_ｓ）について全部で２ｎ＋１の方程式が得られる。パラメータベクトル
Θ（ｋ）＝［Ｇ（Ω_ｋ）ｇ_１（ｋ）ｇ_２（ｋ）Ｌｇ_Ｒ（ｋ）Ｔ（Ω_ｋ）ｔ_１（ｋ）ｔ_２（ｋ）Ｌｔ_Ｒ（ｋ）］
により、２ｎ＋１の方程式が、行列

によって、行列式
Ｙ（ｋ）≒Φ（ｋ）Θ（ｋ）
で記述される。ここで、周波数ｋについて生じる２ｎ＋１の方程式は、それぞれ互いに重ね合わされている。この手法の利点は、過渡的な部分Ｔ（Ω_ｋ）が、直接共に推定されることができるとともに、例えばスペクトル解析のようにある程度の周波数範囲についてのウィンドウアプローチによって特定される必要がないことである。

そして、パラメータベクトルΘ（ｋ）は、例えば方程式
Θ＾（ｋ）＝［Φ（ｋ）^ＨΦ（ｋ）］^−１Φ（ｋ）^ＨＹ（ｋ）
に基づくパラメータ推定による最小二乗（近似）法の意味合いにおいて推定されることができ、「（）^Ｈ」は、随伴行列（転置共軛）を表す。

最小二乗（近似）法の生じる残り
ｅ（Ω_ｋ＋１）＝Ｙ（ｋ＋ｒ）−［Ｇ（Ω_ｋ＋１）Ｕ（ｋ＋ｒ）＋Ｔ（Ω_ｋ＋１）］
によって、出力信号の測定ノイズの分散σ^２ _Ｙ（ｋ）を共に計算することが可能である。

当該近似は、周波数応答Ｇ＾（Ω_ｋ）及び過渡的な部分Ｔ＾（Ω_ｋ）についての直接的な推定も提供する。以下では、「＾」によって常に推定を表す。何を入力信号Ｕ（ｋ）及び出力信号Ｙ（ｋ）として用いるかに応じて、当然、異なる周波数応答Ｇ＾（Ω_ｋ）が得られる。

更にノイズを有する入力信号ｕ（ｔ）の場合又はノイズを有する出力信号ｙ（ｔ）の入力へのフィードバックの場合（例えば閉じた制御回路の場合）にも、同様にノイズを有する入力信号ｕ（ｔ）をもたらすものを、カバーすることが可能である。入力ノイズが存在するときにパラメータ推定におけるシステム上の誤差を回避するために、この場合、パラメータ推定は、有利には閉じた制御回路において行われる。この点では、これは本質的な限定ではない。なぜなら、試験台１における試験構造ＰＡのような技術的なシステムは、通常、閉じた制御回路において動作するためである。ここで、閉じた制御回路のための目標値設定に対応する基準信号ｓ（ｔ）（あるいはフーリエ変換Ｓ（ｋ））を出発点とする。入力信号ｕ（ｔ）と基準信号ｓ（ｔ）の間の関係は、制御回路の伝達関数Ｒ及び実際の実際値ｙ_ｉｓｔによって、ｕ＝（ｓ−ｙ_ｉｓｔ）・Ｒについて得られる。そして、例えば上述のように、入力Ｕ（ｋ）への基準信号の周波数応答Ｇ_ｒｕ（Ω_ｋ）及び出力Ｙ（ｋ）への基準信号の周波数応答Ｇ_ｒｙ（Ω_ｋ）が算出され、これは、Ｇ_ｒｚ（Ω_ｋ）＝［Ｇ_ｒｙ（Ω_ｋ）Ｇ_ｒｕ（Ω_ｋ）］^Ｔによって、推定される周波数応答Ｇ＾_ｒｕ（Ω_ｋ）及びＧ＾_ｒｙ（Ω_ｋ）となる。Ｖ_Ｙ（ｋ）によって出力信号Ｙ（ｋ）の測定のノイズが表され、Ｖ_Ｕ（ｋ）によって入力信号Ｕ（ｋ）の測定ノイズが表される。Ｚ（ｋ）＝［Ｙ（ｋ）Ｕ（ｋ）］^Ｔ及びＶ_Ｚ（ｋ）＝［Ｖ_Ｙ（ｋ）Ｖ_Ｕ（ｋ）］^Ｔによって、システム方程式を
Ｚ（ｋ）＝Ｇ_ｒｚ（Ω_ｋ）Ｒ（ｋ）＋Ｔ_ｒｚ（Ω_ｋ）＋Ｖ_Ｚ（ｋ）
の形態で記述することができ、ここで、
Ｔ_ｒｚ（Ω_ｋ）＝［Ｔ_ｒｙ（Ω_ｋ）Ｔ_ｒｕ（Ω_ｋ）］^Ｔ
は、入力及び出力における過渡的なシステム誤差を表す。入力ノイズ及び出力ノイズが存在する場合の周波数応答Ｇ＾（Ω_ｋ）の推定は、
Ｇ＾（Ω_ｋ）＝Ｇ＾_ｒｙ（Ω_ｋ）Ｇ＾^−１ _ｒｕ（Ω_ｋ）
から得られる。

出力ノイズの場合と同様に、入力ノイズ及び出力ノイズの場合にも、出力信号の測定ノイズの分散σ^２ _Ｙ（ｋ）と、入力信号の測定ノイズの分散σ^２ _Ｕ（ｋ）と、入力と出力の間のノイズの共分散σ^２ _ＹＵ（ｋ）とを算出することが可能である。

動的なシステムの励起のために、内燃エンジン２のようなトルク発生装置ＤＥは、好ましくはけん引されずに、したがって点火されずに動作する。点火される内燃エンジン２のように、励起時にアクティブに動作されるトルク発生装置ＤＥも可能であるものの、このことは、識別をより複雑にするものである。なぜなら、トルク発生装置ＤＥ自体が回転振動をもたらすためである。したがって、好ましくは、トルク発生装置ＤＥに結合されたトルク低減部ＤＳ、すなわち構成により電気モータとしても駆動可能な負荷機械３が励起のために用いられ、回転数振動が励起のために加えられる。励起は、例えば（各時点において同時に複数の周波数が励起される）マルチサイン信号又は（各時点において例えば線形の周波数増加により周波数が励起される）チャープ信号のような様々な信号によって励起されることができる。励起信号は、励起動作のための試験台１に対する目標値設定である。例えば、励起信号として、負荷機械３の調節器のための回転数目標値設定があらかじめ設定される。

それぞれ周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）の振幅Ａ＝｜Ｇ（Ω_ｋ）｜を示す図２ａ及び図２ｂに基づき説明されるように、周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）に基づき、動的なシステムのいくつかの重要な特性を導出することができる。図２ａでは、負荷機械３のトルクＴ_Ｄによる周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）が入力ｕ（ｔ）として示され、負荷機械３の回転数ω_Ｄが出力ｙ（ｔ）として示され、図２ｂでは、負荷機械３のトルクＴ_Ｄによる周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）が入力ｕ（ｔ）として示され、内燃エンジン２の回転数ω_Ｅが出力ｙ（ｔ）として示されている。これは、励起時に入力ｕ（ｔ）及び出力ｕ（ｔ）が測定され、上述のように、これに基づき、そのフーリエ変換Ｕ（ｋ），Ｙ（ｋ）から周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）が算出されることを意味する。ここで、当然、例えばどの測定量が存在するかに応じて、様々な入力信号／出力信号の組合せを用いることが可能である。

周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）に基づき、例えば共振周波数ω_Ｒ及び／又は同調周波数ω_Ｆを導出することが可能である。両周波数は、周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）における最小値及び最大値並びに勾配を算出することで算出されることができる。したがって、１つの同調周波数ω_Ｔは、負から正への勾配転換を有する最小値である。１つの共振周波数ω_Ｒは、正から負への勾配転換を有する最大値である。当然、周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）において、複数の同調周波数ω_Ｔ及び／又はｕ共振周波数ω_Ｒが生じ得るし、あるいはこれらが生じることもない。さらに、周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）からゼロ位置についての情報も導出することが可能である。基本的には、様々なシステム、例えばデュアルマス振動系（図２ａ，図２ｂ）又はマルチマス振動器についての特徴的な周波数応答が知られている。既知の周波数応答を算出された周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）と比較することで、所定のモデル構造を推定することが可能である。周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）が分母多項式に対する分子多項式の形態で示されることができることから、当該比較に基づき、例えば（モデル構造に対応する）分子多項式及び分母多項式の次数を設定することが可能である。共振周波数ω_Ｒの数に基づいても、モデル構造への逆推定を行うことが可能である。ここで、通常、共振周波数ω_Ｒの数は、振動可能な質量の数−１に対応している。したがって、デュアルマス振動系は、（例えば図２ａ及び図２ｂにおけるように）共振周波数ω_Ｒを有している。

したがって、（振動可能な質量及びこれらの間の機械的な結合を有する）様々なシステム構成について、既知の異なる特徴的な周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）が生じる。特徴的な周波数応答Ｇ（Ω_ｋ）は、推定される周波数応答Ｇ＾（Ω_ｋ）の比較によって、当該の試験構造ＰＡのモデル構造を推定することができるように、例えばメモリされることが可能である。

そのほか、図２ａ及び図２ｂにはそれぞれ算出された分散σ^２ _ＹＵ（ｋ）も示されている。

当該措置における利点は、パラメータによらない識別のために、例えばモデル構造の選択について、とりわけ試験台１におけるトルクの測定なしで済むことにもある。これにより、簡易な態様で、特に試験構造ＰＡへのトルク測定フランジの収容なしに、試験台１における試験構造ＰＡの動的な特性の第１の推定が可能となる。

本発明によれば、動的な技術的なシステム（試験構造ＰＡ）の動的な入力−出力特性が試験構造ＰＡの動的な特性を記述するシステムパラメータＳＰを有するモデルによって近似される、パラメータによる識別手法がパラメータによらない識別手法に追従する。このためにも、時間領域においても、また周波数領域においても既知の手法が存在し、これについて以下に簡単に説明する。

パラメータによる識別は、モデルパラメータθを有する動的なシステムのモデルに基づいており、当該モデルは、入力ｕ（ｋ）及び外乱に基づき出力ｙ（ｋ）を演算する。出力ｙ（ｋ）への入力ｕ（ｋ）の変換は、システムモデルパラメータｇ_θ及びバックシフト演算子ｑ^−ｋを有するシステムモデル

によってなされる。ここで、（例えば測定ノイズによる）外乱は、

及びノイズモデルパラメータｈ_θをもって、外乱モデルＨ（ｑ，θ）及び確率分布ｅ又は確率密度関数ｆ_ｅによってモデル化されることができる。ここで、ここでのｋはパラメータによらない識別におけるように周波数を表すものではなく、時間離間信号の時間インデックス、例えばｕ（ｋ）及びｙ（ｋ）を表すものであることに留意すべきである。そして、動的なシステムのモデルは、時間離散表示において
ｙ（ｋ）＝Ｇ（ｑ，θ）ｕ（ｋ）＋Ｈ（ｑ，θ）ｅ（ｋ）
として記述されることが可能である。したがって、目標は、当該モデルによって、時点ｋでの出力ｙ（ｋ）を、入力ｕ及び出力ｙの、時点ｋ−１までの（すなわち過去のデータ）既知の過去のデータに基づいて推定することである。データＺ_Ｋ＝｛ｕ（１），ｙ（１），…，ｕ（ｋ−１），ｙ（ｋ−１），ｕ（ｋ），ｙ（ｋ）｝を利用可能である。このために、様々な既知のアプローチが存在する。

時間領域におけるパラメータによらない識別手法についての一例は、例えば非特許文献１に記載されているように、いわゆる予測誤差法（ＰＥＭ）である。周波数領域における公知の手法は、最尤推定法（ＭＬＥ）である。

ＰＥＭでは、動的なシステムのモデル

を出発点とし、ここで、θは、モデルパラメータである。ここで、ｖ（ｋ）は、有色ノイズである。確率分布ｅ（ｋ）としてホワイトノイズが用いられれば、有色ノイズｖ（ｋ）は、

としても記述されることが可能である。ここで、ｍ（ｋ−１）は、時点（ｋ−１）までの平均値である。これは、Ｈの逆（関）数Ｈ_ｉｎｖを用いて、
ｍ（ｋ−１）＝ｖ＾（ｋ｜ｋ−１）＝（Ｈ（ｑ，θ）−１）ｅ（ｋ）＝（１−Ｈ_ｉｎｖ（ｑ，θ））ｖ（ｋ）
という形態で書き換えられることができる。そして、データＺ_Ｋに基づく出力ｙ＾（ｋ｜ｋ−１）の推定は、以下の形態で記述されることが可能である：
ｙ＾（ｋ｜θ，Ｚ_Ｋ）＝Ｇ（ｑ，θ）ｕ（ｋ）＋ｖ＾（ｋ｜ｋ−１）＝Ｈ_ｉｎｖ（ｑ，θ）Ｇ（ｑ，θ）ｕ（ｋ）＋（１−Ｈ_ｉｎｖ（ｑ，θ））ｙ（ｋ）
そして、推定誤差は、
ε（ｋ，θ）＝ｙ（ｋ）−ｙ＾（ｋ，θ）
について得られる。モデルパラメータθを算出するために、重み付けされた推定誤差を最小化するコスト関数Ｊ（θ，Ｚ_Ｋ）を記述することができる。このために、例えば数学的なノルムｌ（）、例えば重み付けされた推定誤差のユークリッドノルム（２−Ｎｏｒｍ）ｌ（）＝｜｜（）｜｜_２を用いることができる。
ε_Ｆ（ｋ，θ）＝Ｆ（ｑ）ε（ｋ，θ）
が重みＦ（ｑ）を有する重み付けされた推定誤差を表す場合には、コスト関数は、例えば

として記述されることができる。当該コスト関数Ｊは、モデルパラメータθを推定するために最小化される：
θ＾＝ａｒｇ_θｍｉｎＪ（θ，Ｚ_Ｋ）
モデルパラメータθに基づき、動的なシステムの求められるシステムパラメータＳＰを決定するために、時間離散モデル
ｙ（ｋ）＝Ｇ（ｑ，θ）ｕ（ｋ）＋Ｈ（ｑ，θ）ｅ（ｋ）
は、有利な実際の実施において、多項式
Ａ（ｑ）＝１＋ａ_１ｑ^−１＋…＋ａ_ｎａｑ^−ｎａ
Ｂ（ｑ）＝１＋ｂ_１ｑ^−１＋…＋ａ_ｎｂｑ^−ｎｂ
Ｃ（ｑ）＝１＋ｃ_１ｑ^−１＋…＋ａ_ｎｃｑ^−ｎｃ
によって、また

（ＡＲＭＡＸモデル）の形態で記述されることが可能である。モデルパラメータθは、
θ＝［ａ_１…ａ_ｎａ ｂ_１…ｂ_ｎｂ ｃ_１…ｃ_ｎｃ］
について得られる。これは、ホワイトノイズｅ（ｋ）の場合には、
θ＝［ａ_１…ａ_ｎａ ｂ_１…ｂ_ｎｂ］
により

（ＡＲＸモデル）へ低減される。多項式Ａ，Ｂ，Ｃの次数ｎ_ａ，ｎ_ｂ，ｎ_ｃは、パラメータによらない識別によって設定されたモデル構造によれば、あらかじめ設定されている。

例えば図１による試験構造の場合のようなデュアルマス振動器においては、分母多項式Ａ（ｑ）として、次数ｎ_ａ＝２を有する多項式が得られ、分子多項式Ｂ（ｑ）として次数ｎ_ｂ＝１を有する多項式が得られる。

求められるシステムパラメータＳＰに至るために、時間離散モデルにおけるモデルパラメータの等価性及び動的なシステムの物理モデルのパラメータから出発する。

例えば、図１による試験構造ＰＡは、（質量慣性Ｊ_Ｅを有する）内燃エンジン２、（回転剛性ｃ及び回転減衰係数ｄを有する）試験台軸４及び（質量慣性モーメントＪ_Ｄを有する）負荷機械３と共に物理的にモデル化されることが可能である。

他の一例は、入力信号ω_Ｄ及び出力信号ω_Ｅを有する図１によるデュアルマス振動器において得られ、これは、モデル

をもたらす。当然、この場合、周波数応答Ｇもこの入力信号及び出力信号によって算出される。ここで、様々な入力信号及び／又は出力信号において様々なモデルも得られることが分かる。これら方程式は、時間離散した表記とすることができ、これにより、推定されたモデルパラメータ
θ＝［ａ_１…ａ_ｎａ ｂ_１…ｂ_ｎｂ］
とのシステムパラメータＳＰ（Ｊ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄ）の比較が可能となる。これに基づき、システムパラメータＳＰ（Ｊ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄ）を算出することが可能である。

周波数応答Ｇに基づきモデル構造が既知となっていることから、モデルを部分モデルに分割することも可能であり、これにより、システムパラメータＳＰ（Ｊ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄ）の算出が容易となる。デュアルマス振動器は、例えば内燃エンジン２のための第１の部分モデルと、試験台軸４のための第２の部分モデルと、負荷機械３のための第３の部分モデルとに分割されることが可能である。これにより、時間離散したモデルを適当な部分モデルに分割することも可能であり、これにより、部分モデルの次数が相応して低減される。そして、部分モデルのモデルパラメータは、上述のように推定される。

同様に、物理的な部分モデルが用いられ、以下に、これをデュアルマス振動器の例において説明する。

第１の部分モデルについて、内燃エンジン２（図１）についてのモーメント平衡が、ラプラス演算子ｓ、内燃エンジン２の回転数ω_Ｅ、内燃エンジン２の内部トルクＴ_Ｅ及び軸モーメントＴ_ｓｈを用いて、時間離散した表記で

の形態で記述される。内燃エンジン２が好ましくはけん引して動作されることから、モデル構造の確率的でない部分Ｔ_Ｅ＝０が得られ、したがって、既知のサンプリング時間Ｔｓ（典型的にはｋＨｚの範囲）によって、時間離散した表記において

又は

が得られる。そして、比較によって、第１のモデルに基づきａ_１＝−１及びｂ_１＝Ｔｓ／Ｊ_Ｅが得られ、これに基づき、システムパラメータＪ_Ｅが算出され得る。これにより、パラメータ推定のクオリティの評価も可能となる。推定されるモデルパラメータａ_１が１近傍にあれば、高い識別クオリティと考えることができる。

内燃エンジン２と負荷機械３の間の結合のシステムパラメータＳＰと、回転減衰係数ｄと、回転剛性ｃとを決定するために、試験台軸４のための第２の部分モデルが考慮に入れられる。解放された試験台軸４におけるトルク平衡に基づき、負荷機械３の回転数ω_Ｄを有するΔω＝ω_Ｅ−ω_Ｄによって記述されることができるか、又はＴ_Ｅ＝０の仮定によって、

又は時間離散した表記において
Ｔ_ｓｈ（ｋ）−Ｔ_ｓｈ（ｋ−１）＝（−ｃＴｓ＋ｄ）Δω（ｋ）−ｄΔω（ｋ−１）
で記述され得る。比較により、第２の部分モデルのモデルパラメータに基づき、システムパラメータａ_１＝−１，ｂ_１＝−（ｃＴｓ＋ｄ）及びｂ_２＝−ｄが再び得られ、これに基づき、求められるシステムパラメータｃ，ｄを再び決定することが可能である。ここで、当然、第２の部分モデルのモデルパラメータａ_１，ｂ_１は、第１の部分モデルのモデルパラメータに対応していない。

同様に、システムパラメータＪ_Ｄを算出するために、負荷機械３のための第３の部分モデルを用いることが可能である。負荷機械の質量慣性Ｊ_Ｄは、デュアルマス振動器について、当然、パラメータによらない識別から既知である共振周波数ω_Ｒに基づき、例えば

として算出されることが可能である。しばしば、負荷機械３の質量慣性Ｊ_Ｄは既知であるため、既知の質量慣性により、識別クオリティの調整も行うことが可能である。

上述のように、パラメータによる識別は、例えばＭＬＥを用いて周波数領域においても行うことが可能である。ＭＬＥにおいては、いわゆる尤度関数を最大化するモデルパラメータθが推定される。以下に、当該それ自体公知の方法を簡単に説明する。

ＭＬＥは、出力信号ｙ＝ｙ_１，ｙ_２，…，ｙ_Ｎの測定データと、モデルパラメータθによって記述され、既知であるとみなされる、出力における測定ノイズの対応する確率密度関数ｆ_ｎｙとを用いる。ｆ（ｙ｜θ_０）は、推定問題における偶然に依存する部分の確率密度関数を記述する。励起及びパラメータを記述する仮定のモデルｙ_０＝Ｇ（ｕ_０，θ）によって、出力における測定ノイズの場合の尤度関数を
ｆ（ｙ｜θ_０）＝ｆ_ｎｙ（ｙ−ｙ_０）
として記述することができる。ここで、ｕ_０は、ノイズのない入力を表している。そして、既知でないモデルパラメータθは、尤度関数ｆの最大化によって算出され得る：
θ＾（Ｎ）＝ａｒｇ_θｍａｘｆ（ｙ｜θ，ｕ_０）
入力における追加的な測定ノイズの場合には、入力における測定ノイズの確率密度関数ｆ_ｎｕによって、尤度関数を
ｆ（ｙ，ｕ｜θ，ｙ_０，ｕ_０）＝ｆ_ｎｙ（ｙ−ｙ_０）ｆ_ｎｕ（ｕ−ｕ_０）
として記述することができる。

入力及び出力におけるノイズが平均値ゼロを有し、正規分布に従い、周波数に依存しないという仮定の下では、ガウスのコスト関数

（尤度関数）を記述することができる。ここで、θはパラメータベクトルであり、Ｚ（ｋ）＝［Ｙ（ｋ）Ｕ（ｋ）］は、入力Ｕ（ｋ）及び出力Ｙ（ｋ）の存在する測定データを表す。ｅは形態
ｅ（Ω_ｋ，θ，Ｚ（ｋ））＝Ｙ（ｋ）−Ｇ（Ω_ｋ，θ）Ｕ（ｋ）
での全ての周波数Ω_ｋにわたる誤差を表し、σ_ｅは

の形態での誤差ｅの共分散を表す。ここで、Ｒｅは、実部を表している。

分かるように、上記方程式には、入力σ^２ _Ｕ（ｋ）、出力σ^２ _Ｙ（ｋ）及び入力−出力σ^２ _ＹＵ（ｋ）における測定ノイズの分散及び共分散が必要である。有利には、上述のように、これらをパラメータによらない識別に基づいて得ることができる。

コスト関数Ｖ_ＭＬ（尤度関数）の最大化の得られる最適化問題は非線形であることから、最適化は、例えば知られたレーベンバーグ・マーカート法（Ｌｅｖｅｎｓｂｅｒｇ−Ｍａｒｑｕａｒｄｔ法）によって解かれる。最適化の最適性の分散は、本質的に最適化の初期値に依存する。初期値として、求められるシステムパラメータＳＰの推定値を考慮に入れることができるか、又は例えば一般化総最小二乗法に基づく他の公知の初期化方法を応用することができる。

パラメータによる伝達関数

が用いられれば、ＭＬＥについてのコスト関数を、

と書き換えることができる。

ここで、Ａ及びＢは再び多項式
Ａ（ｑ）＝１＋ａ_１ｑ^−１＋…＋ａ_ｎａｑ^−ｎａ
Ｂ（ｑ）＝１＋ｂ_１ｑ^−１＋…＋ｂ_ｎｂｑ^−ｎｂ
である。多項式の次数ｎ_ａ，ｎ_ｂは、再びパラメータによらない識別により推定された周波数応答Ｇ＾（Ω_ｋ）に基づき得られる。これにより、最適化に基づき、再びモデルパラメータ
θ＝［ａ_１…ａ_ｎａ ｂ_１…ｂ_ｎｂ］
が得られ、当該モデルパラメータは、システムパラメータＳＰ（Ｊ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄ）に至るように、ここでも動的システム（試験構造ＰＡ）の物理的なモデルとの比較に基づいて比較される。同様に、システムパラメータＳＰ（Ｊ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄ）を単純化するために、再び部分モデルも用いることが可能である。

Ｚ変換による時間離散した表記における内燃エンジン２及び試験台軸４のための部分モデルは、

及び

について得られ、これに基づき、システムパラメータＳＰ（Ｊ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄ）は、推定された部分モデルに基づき、

、ｄ＝−ｂ_ｓについて得られる。

したがって、これにより、パラメータによる識別は、励起された動的なシステム（例えば図１に示されるような試験構造ＰＡ）のシステムパラメータＳＰ（Ｊ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄデュアルマス振動器の場合）を提供する。少なくとも１つのシステムパラメータＳＰによって、試験構造の所定の構成要素のための調節器、例えば負荷機械３のための回転数調節器又は内燃エンジン２のためのトルク調節器は、従来の調節器設計手法により設計されることができる。

図３には、図１による試験構造ＰＡのための例示的な閉じた制御回路が図示されている。制御システム１０は、内燃エンジン２の質量慣性モーメントＪ_Ｅ及び負荷機械３の質量慣性モーメントＪ_Ｄを有する試験構造ＰＡを表している。試験台軸４は、回転剛性ｃ及び回転減衰係数ｄによって表される。システムパラメータＳＰは、上記パラメータによらない／パラメータによる識別によって算出された。負荷機械３は、ダイノ調節器Ｒ_Ｄ（例えばＰＩ調節器）によって回転数制御される。このために、目標回転数ω_{Ｄｓｏｌｌ}があらかじめ設定される。生じる実際の回転数ω_Ｄは、試験台１において測定される。制御誤差（制御エラー）ω_{Ｄｓｏｌｌ}−ω_Ｄは、ダイノ調節器Ｒ_Ｄによって、設定された制御特性に従って修正される。ここで、具体的な動的なシステムにおける所望される制御特性を調整するための調節器パラメータは、十分に知られた調節器設計手法によって設定されることが可能である。

パラメータによらない識別により算出された、同様にシステムパラメータＳＰを示す共振周波数ω_Ｒは、試験台１におけるあり得る共振を阻止すべきフィルタＦを設計するために用いられることが可能である。フィルタＦの目的は、共振周波数ω_Ｒによる励起を阻止することである。試験台１における試験構造ＰＡの動的な特性にフィルタＦによってできる限りわずかに影響を与えるために、狭い周波数領域内の周波数を除去する、例えばいわゆるノッチフィルタ（Ｎｏｔｃｈ Ｆｉｌｔｅｒ）であるフィルタＦは、このために考慮に値する。このために、周波数が狭い周波数領域において共振周波数ω_Ｒだけ除去されるように設計される。このようなフィルタＦは、試験構造ＰＡの構成要素のための調節器Ｒ、例えばダイノ調節器Ｒ_Ｄの手前で、調節器Ｒに供給される制御偏差ｗ（制御量の目標値ＳＷと実際値ＩＷに基づく偏差）をフィルタするために用いられることができるか（図４）、又は調節器Ｒについての目標値ＳＷ（例えば目標回転数ω_{Ｄｓｏｌｌ}）をフィルタするためにも用いられることが可能である（図４における破線で示唆）。

識別されるシステムパラメータＳＰ（ω_Ｒ，Ｊ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄ）又はこれらのうち少なくとも１つは、試験構造の測定不能な量、例えば内燃エンジン２の内部の有効なトルクＴ_Ｅを推定するために、監視部のためにも用いられることが可能である。

識別されるシステムパラメータＳＰ（ω_Ｒ，Ｊ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄ）又はこれらのうち少なくとも１つも、例えば劣化、損傷、構成変更などにより試験構造ＰＡにおける変更を設定するために用いることが可能である。このために、システムパラメータＳＰ（Ｊ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄ）は、定期的な間隔で新たに算出されることができるとともに、システムパラメータＳＰ（Ｊ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄ）の時間的な変化を監視することが可能である。ここで、通常でない、又は不所望の変化が特定される場合には、試験経過を適合（改変）又は中断することが可能である。

特に、少なくとも１つの識別されるシステムパラメータＳＰを変更するために、また試験台１における所望の動的な特性を表すために、試験構造ＰＡも試験自体の実行のために変更されることが可能である。このことは、例えば、試験構造ＰＡのトルク発生装置ＤＥが用いられるべき車両の動力へ試験台１における試験構造ＰＡの動力を適合するために用いることができる。

図６には、試験構造ＰＡ、例えば図１のようなデュアルマス振動器を有する試験台１が示唆されている。試験構造ＰＡにおいては、適切な測定センサＭＳによって、動的な励起時に必要な入力信号ｕ（ｔ）及び出力信号ｙ（ｔ）についての測定値ＷＭが検出され、このことは、当然、信号ｕ（ｋ），ｙ（ｋ）の時間離散した検出も含む。評価ユニット１２（ハードウェア及び／又はソフトウェア）では、測定値ＷＭに基づき、上述のように、試験構造ＰＡの必要なシステムパラメータＳＰ、例えばＪ_Ｅ，ｃ，ｄ，Ｊ_Ｄが算出される。少なくとも１つの識別されるシステムパラメータＳＰは、試験台制御ユニット（ハードウェア及び／又はソフトウェア）において、試験構造ＰＡを有する試験台１における試験経過の実行のために用いられる。評価ユニット１２及び試験台制御ユニット１１は、当然、共通のユニットにおいて統合されることも可能である。試験構造ＰＡの励起は、試験制御ユニット１１によってなされる。少なくとも１つの識別されるシステムパラメータＳＰは、上述のように、試験経過の実行のために試験台１において用いられることが可能である。

本発明がデュアルマス試験構造の例について上述されているとしても、本発明は、適宜のマルチマス試験構造、例えば、トルク発生装置ＤＥが軸、結合部、軸結合部及び／又はギヤ装置を介してトルク低減部ＤＳと結合されたドライブトレーン試験台の場合においても拡張され得ることが明らかである。ここで、試験経過の実行のために、トルク発生装置ＤＥを有する被試験物、例えば内燃エンジン２と、電気モータ、また内燃エンジン２及び電気モータの組合せとがトルク低減部ＤＳ、例えば負荷機械３と常に機械的に結合されている。当該結合は、デュアルマス試験台について図１に図示されているように、少なくとも１つの連結要素ＫＥ、例えば試験台軸４によってなされる。しかし、当該結合は、別の質量慣性（マルチマス試験構造）を含み得る様々な機械的な結合部を含む、例えば試験台１における被試験物としてのパワートレーンの場合におけるような結合要素によっても行うことが可能である。

図５には、例えばトリプルマス試験構造が図示されている。当該トリプルマス試験構造は、結合要素によってそれぞれ回転剛性ｃ１，ｃ２及び回転減衰係数ｄ１，ｄ２に結び付けられた３つの質量慣性Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３を含んでいる。Ｊ１は、例えばトルク発生装置ＤＥ、例えば内燃エンジン２であり、Ｊ２，Ｊ３は、トルク低減部ＤＳ、例えばトルク測定フランジ、デュアルマスフライホイール又は結合部及び負荷機械３である。２つのトルク発生装置ＤＥ、すなわち内燃エンジン２及び電気モータと、トルク低減部ＤＳ、すなわち負荷機械３とを有する構成も当然考えられる。システムパラメータＳＰ（Ｊ１，Ｊ２，Ｊ３，ｃ１，ｃ２，ｄ１，ｄ２）の本発明による識別は、上述同様に行うことが可能である。

どの測定量を利用可能であるかに応じて、例えば以下の構成を示すことが可能である：

Claims (13)

1. 試験台（１）において試験構造（ＰＡ）のための動的な試験経過を実行する方法であって、試験構造（ＰＡ）が少なくとも１つのトルク発生装置（ＤＥ）を含んでおり、トルク発生装置は、試験台（１）において、少なくとも１つの連結要素（ＫＥ）を用いて少なくとも１つのトルク低減部（ＤＳ）に機械的に結合され、トルク発生装置（ＤＥ）、連結要素（ＫＥ）及びトルク低減部（ＤＳ）が、動的な特性を特徴付けるシステムパラメータ（ＳＰ）によって記述される、方法において、
   動的な入力信号ｕ（ｔ）が試験構造（ＰＡ）に導入されることで試験構造（ＰＡ）が試験台（１）において動的に励起され、このとき、試験構造（ＰＡ）の入力信号（ｕ（ｔ））及び試験構造（ＰＡ）の生じる出力信号（ｙ（ｔ））の測定値（ＭＷ）が測定されること、検出された入力信号（ｕ（ｔ））及び出力信号（ｙ（ｔ））に基づき、パラメータによらない識別手法によって、出力信号（ｙ（ｔ））と入力信号（ｕ（ｔ））の間の試験構造（ＰＡ）の動的な特性の周波数応答（Ｇ（Ω_ｋ））が算出されること、周波数応答（Ｇ（Ω_ｋ））に基づき、入力信号（ｕ（ｔ））を出力信号（ｙ（ｔ））へ反映するパラメータによるモデルのモデル構造が導出されること、モデル構造及びパラメータによる識別手法に基づき、試験構造（ＰＡ）の少なくとも１つのシステムパラメータ（ＳＰ）が算出されること、並びに少なくとも１つの識別されるシステムパラメータ（ＳＰ）が試験経過の実行のために用いられることを特徴とする方法。
2. 少なくとも１つのシステムパラメータ（ＳＰ）が、試験構造（ＰＡ）の少なくとも１つの構成要素のための調節器（Ｒ，Ｒ_Ｄ）の設計のために用いられることを特徴とする請求項１に記載の方法。
3. 少なくとも１つのシステムパラメータ（ＳＰ）が、試験構造（ＰＡ）の少なくとも１つの構成要素のための調節器（Ｒ，Ｒ_Ｄ）についての目標値（ＳＷ）又は試験構造（ＰＡ）の少なくとも１つの構成要素のための調節器（Ｒ，Ｒ_Ｄ）へ供給される制御偏差（ｗ）をフィルタするフィルタ（Ｆ）の設計のために用いられることを特徴とする請求項１に記載の方法。
4. 時間にわたる少なくとも１つのシステムパラメータ（ＳＰ）の変化が監視されることを特徴とする請求項１に記載の方法。
5. 試験構造（ＰＡ）の動的な特性を所望の動的な特性へ適合させるために、少なくとも１つのシステムパラメータ（ＳＰ）が用いられることを特徴とする請求項１に記載の方法。
6. パラメータによらない識別手法において、入力信号（ｕ（ｔ））及び／又は出力信号（ｙ（ｔ））の測定ノイズが考慮されることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法。
7. パラメータによらない識別手法として、全ての周波数に対する周波数応答（Ｇ（Ω_ｋ））を局所的周波数（Ω_ｋ）について多項式によって近似する局所多項式法が用いられることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の方法。
8. パラメータによらない識別手法によって、出力信号（ｙ（ｔ））の測定ノイズの分散（σ^２ _Ｙ（ｋ））及び／又は入力信号（ｕ（ｔ））の測定ノイズの分散（σ^２ _Ｕ（ｋ））及び／又は入力と出力の間の測定ノイズの共分散（σ^２ _ＹＵ（ｋ））が追加的に算出されることを特徴とする請求項７に記載の方法。
9. 周波数応答（Ｇ（Ω_ｋ））に基づき、システムパラメータ（ＳＰ）として共振周波数（ω_Ｒ）及び／又は同調周波数（ω_Ｆ）が算出されることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載の方法。
10. 時間領域では、パラメータによる識別手法、好ましくは予測誤差法（ＰＥＭ）が用いられ、周波数領域では、好ましくは最尤推定法が用いられることを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法。
11. パラメータによる識別手法によってパラメータによるモデルのモデルパラメータ（θ）が算出され、少なくとも１つのシステムパラメータ（ＳＰ）を有する物理的なシステムモデルとパラメータによるモデルを比較することで、少なくとも１つのシステムパラメータ（ＳＰ）がモデルパラメータ（θ）に基づき算出されることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか１項に記載の方法。
12. パラメータによるモデルがそれぞれモデルパラメータ（θ）を有する部分モデルへ分割され、少なくとも１つのシステムパラメータ（ＳＰ）を有する物理的な部分モデルと少なくとも１つの部分モデルを比較することで、少なくとも１つのシステムパラメータ（ＳＰ）が部分モデルのモデルパラメータ（θ）に基づき算出されることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか１項に記載の方法。
13. 少なくとも１つのトルク発生装置（ＤＥ）を有する試験構造（ＰＡ）のための動的な試験経過を実行する試験台であって、トルク発生装置が、少なくとも１つの連結要素（ＫＥ）を用いて、少なくとも１つのトルク低減部（ＤＳ）に機械的に結合されており、トルク発生装置（ＤＥ）、連結要素（ＫＥ）及びトルク低減部（ＤＳ）が、動的な特性を特徴付けるシステムパラメータ（ＳＰ）によって記述されている、試験台において、
    試験台（１）に試験台制御ユニット（１１）が設けられており、試験台制御ユニットは、試験構造（ＰＡ）に対する入力信号をあらかじめ設定することで試験台（１）における試験構造（ＰＡ）を動的に励起させ、試験構造（ＰＡ）の入力信号（ｕ（ｔ））及び生じる出力信号（ｙ（ｔ））の測定値（ＭＷ）を測定する測定センサ（ＭＳ）が試験台（１）に設けられていること、評価ユニット（１２）が設けられており、評価ユニットは、検出された入力信号（ｕ（ｔ））及び出力信号ｙ（ｔ）に基づき、パラメータによらない識別手法によって、出力信号（ｙ（ｔ））と入力信号（ｕ（ｔ））の間の試験構造（ＰＡ）の動的な特性の周波数応答（Ｇ（Ω_ｋ））を算出し、周波数応答（Ｇ（Ω_ｋ））に基づき、入力信号（ｕ（ｔ））を出力信号（ｙ（ｔ））へ反映するパラメータによるモデルのモデル構造を導出し、モデル構造及びパラメータによる識別手法に基づき、試験構造（ＰＡ）の少なくとも１つのシステムパラメータ（ＳＰ）を算出すること、並びに試験台制御ユニット（１１）が、少なくとも１つの識別されるシステムパラメータ（ＳＰ）を、試験経過を実行するために用いることを特徴とする試験台。

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