JP2021505509A - 八酸化三ウラン粒子及び二酸化プルトニウム粒子を含む粉末を調製するための方法 - Google Patents

八酸化三ウラン粒子及び二酸化プルトニウム粒子を含む粉末を調製するための方法 Download PDF

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Abstract

本発明は、Ｕ３Ｏ８粒子とＰｕＯ２粒子の混和混合物を含み、ＴｈＯ２又はＮｐＯ２粒子を更に含み得る粉末を調製する方法に関する。この方法は、ａ）シュウ酸沈殿によって、シュウ酸ウラン(IV)粒子の水性懸濁液Ｓ１及びシュウ酸プルトニウム(IV)粒子の水性懸濁液Ｓ２を調製する工程と、ｂ）水性懸濁液Ｓ１を水性懸濁液Ｓ２と混合して、シュウ酸ウラン(IV)粒子及びシュウ酸プルトニウム(IV)粒子を含む水性懸濁液Ｓ１＋２を得る工程と、ｃ）水性懸濁液Ｓ１＋２を、水性相と、シュウ酸ウラン(IV)粒子及びシュウ酸プルトニウム(IV)粒子を含む固相とに分離する工程と、ｄ）固相を焼成して、（１）シュウ酸ウラン(IV)粒子を八酸化三ウラン粒子へ、及び（２）シュウ酸プルトニウム(IV)粒子を二酸化プルトニウム(IV)粒子へ変換することによって、粉末を得る工程とを含むこと、並びに工程ｂ）及びｃ）が、同時に又は逐次的に実施されることを特徴とする。

Description

本発明は、使用済み核燃料の再利用の分野を対象とする。
より詳細には、本発明は、使用済み核燃料の湿式製錬処理から生じる水性流を用いて、八酸化三ウランＵ３Ｏ８粒子と二酸化プルトニウムＰｕＯ２粒子の混和混合物を含み、トリウム及びネプツニウムの中から選択される四価の二酸化アクチニド粒子を更に含み得る粉末の調製を可能とする方法に関する。
得られる粉末は、例えば、軽水炉（ＬＷＲ）又は高速中性子炉（ＦＮＲ）で照射され得るＭＯＸタイプ（Ｍｉｘｅｄ ＯＸｉｄｅ Ｆｕｅｌ：混合酸化物燃料）の新鮮な核燃料の製造において、特に用途を見出し得る。
現在のところ、その中に含まれるプルトニウムの再使用のための、及びＭＯＸタイプの燃料の製造のための使用済み核燃料の処理／再利用は、特に以下の工程を含む：
１．使用済み核燃料を硝酸中で溶解して、これらの燃料に存在する様々なアクチニド及び核分裂生成物を可溶化する工程；
２．ウランとプルトニウムを分離／精製して、一方が精製ウラン（ＶＩ）を含み、他方が精製プルトニウム（ＩＶ）を含む、２つの水性流を得る工程；
３．これらの水性流に存在するウラン及びプルトニウムを、二酸化型ＵＯ２及びＰｕＯ２の２つの別々の固相に変換する工程；並びに
４． ＵＯ２及びＰｕＯ２二酸化物を混合する／プレスする／焼結する工程を逐次的に含むプロセスによって、場合によってはシャモット（ペレット製造の不良品）で完成されうる混合物を含む、ＭＯＸ燃料のペレットを製造する工程。
核燃料サイクルの、プルトニウムを不法な目的で悪用するリスクに対する抵抗力を高めるための１つの想定される手段は、国際出願ＰＣＴ ＷＯ２００７／１３５１７（以下参考文献［１］）に記載される通り、特に硝酸塩形態のウラン（ＶＩ）及びプルトニウム（ＩＶ）を含む水性流を二酸化物に変換する工程において、精製プルトニウムのみを使用する工程の数を可能な限り制限することである。
ウランとプルトニウムの共管理のための、特に、変換工程の上流においてウラン（ＶＩ）とプルトニウム（ＩＶ）の安定水溶液を得ることに基づくいくつかの方法が提案されている。この水溶液に存在するウラン（ＶＩ）及びプルトニウム（ＩＶ）の変換は、最終生成物として混合酸化物粉末（Ｕ， Ｐｕ）Ｏ２、又はより頻繁には、ＵＯ２とＰｕＯ２の混和粒子から形成される粉末を得ることを意図している。試験又は産業規模で開発された他の変換法との主な違いは、溶液中のアクチニドを固相に変換する工程にある。この工程は、熱脱硝式の方法又は沈殿／焼成式の方法のいずれかに基づく。
ウラン／プルトニウム共管理のための熱脱硝方法に関して、Ｎｕｍａｏら（ＧＬＯＢＡＬ ２００７： Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｆｕｅｌ Ｃｙｃｌｅｓ ａｎｄ Ｓｙｓｔｅｍｓ、Ｂｏｉｓｅ、米国、２００７年９月９〜１３日、以下参考文献［２］）及びＦｅｌｋｅｒら（ＡＴＡＬＡＮＴＥ ２００８： Ｎｕｃｌｅａｒ Ｆｕｅｌ Ｃｙｃｌｅｓ ｆｏｒ ａ Ｓｕｓｔａｉｎａｂｌｅ Ｆｕｔｕｒｅ、Ｍｏｎｔｐｅｌｌｉｅｒ、フランス、２００８年５月１９〜２３日、以下参考文献［３］）によって記載された方法に言及することができる。
これらの方法は一般的に比較的簡潔であるが、上流において強い濃度のアクチニド水溶液を必要とする。更に、製造される酸化物粉末の特性は、直接適用するための調節が困難であり、燃料の成形前に複数の加工（粉砕、造粒など）を用いる必要がある。
ウラン／プルトニウム共管理のための、沈殿／焼成を使用する方法に関しては、３種類が挙げられる：
− アンモニウムの複炭酸塩の形態での、ウランとプルトニウムの共沈を用いる方法；
− アンモニア共沈を用いる方法；
− シュウ酸共沈を用いる方法。
アンモニウムの複炭酸塩の形態での、ウランとプルトニウムの共沈は、六価アクチニドのみに適用可能である。このため、プルトニウム（ＩＶ）をプルトニウム（ＶＩ）に原子価調整する困難な工程が必要とされる。更に、アンモニウムの複炭酸塩の、水性媒体への無視できない溶解度に起因して、共沈反応は定量的ではないため、収率が低い。
アンモニア共沈は、硝酸アンモニア排出物の管理に問題があるという点で重大な不利点を有する。
シュウ酸共沈は、国際出願ＰＣＴ ＷＯ０２／２８７７８（以下参考文献［４］）に記載される、酸化状態ＩＶのみへのアクチニドの共沈、又は国際出願ＰＣＴ ＷＯ２００５／１１９６９９（以下参考文献［５］）に記載される、酸化状態ＩＩＩ及びＩＶへのアクチニドの共沈のいずれかに基づく。
酸化状態ＩＶのみへのアクチニドのシュウ酸共沈については、課題は、ウランＩＶが水性媒体中でプルトニウム（ＩＶ）の強力な還元剤であるにもかかわらず、ウランとプルトニウムを酸化状態ＩＶで一緒に保持することである。したがって、これら２つの金属カチオンが、酸化状態ＩＶにおいてシュウ酸共沈まで安定化できるように、１種又は複数の強力な錯化剤を添加する必要がある。この安定化は効率的であるが、特にｐＨ調節に関して方法の操作マージンを制限する。更に、この方法は、塩基、例えば水酸化ナトリウム又はアンモニアの添加とともに、大量の錯化剤を水溶液に添加することを伴う。これにより、生成される排出物の管理が複雑になる。
酸化状態ＩＩＩ及びＩＶへのアクチニドのシュウ酸共沈に関しては、これらのアクチニドの定量的沈殿が可能であるため、固溶体型の混合酸化物が得られる（参考文献［５］）。しかし、この方法は、潜在的に問題がある、プルトニウム（ＩＶ）をプルトニウム（ＩＩＩ）に還元し、後者を安定化させる工程を用いる。更に、得られる混合シュウ酸塩の状態図が六角形であることに起因して、達成可能なＰｕ／（Ｕ＋Ｐｕ）の最大比は、約５０原子％に制限される。
他の応用枠組みでは、プルトニウム（ＩＶ）の低い水溶解度と比較してシュウ酸ウラン（ＶＩ）の水溶解度が高いことを利用することによりウランをプルトニウムから分離する、ウラン（ＶＩ）及びプルトニウム（ＩＶ）の水溶液中でのシュウ酸沈殿がＤｅｌｅｇａｒｄら（ＰＮＮＬ−１３９３４、２００２年、以下参考文献［６］）によって記載されている。
最後に、ウラン（ＩＶ）とトリウム（ＩＶ）をシュウ酸共沈させ、混合酸化物（Ｕ， Ｔｈ）Ｏ２粉末を調製することに基づく使用法が挙げられ得る（Ａｔｌａｓら、Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ、２００１年、２９４、３４４〜３４８頁、以下参考文献［７］）。
国際出願ＰＣＴ ＷＯ２００７／１３５１７ 国際出願ＰＣＴ ＷＯ０２／２８７７８ 国際出願ＰＣＴ ＷＯ２００５／１１９６９９ 国際出願ＰＣＴ ＷＯ２０１０／０７００６４
Ｎｕｍａｏら（ＧＬＯＢＡＬ ２００７： Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｆｕｅｌ Ｃｙｃｌｅｓ ａｎｄ Ｓｙｓｔｅｍｓ、Ｂｏｉｓｅ、米国、２００７年９月９〜１３日） Ｆｅｌｋｅｒら（ＡＴＡＬＡＮＴＥ ２００８： Ｎｕｃｌｅａｒ Ｆｕｅｌ Ｃｙｃｌｅｓ ｆｏｒ ａ Ｓｕｓｔａｉｎａｂｌｅ Ｆｕｔｕｒｅ、Ｍｏｎｔｐｅｌｌｉｅｒ、フランス、２００８年５月１９〜２３日） Ｄｅｌｅｇａｒｄら（ＰＮＮＬ−１３９３４、２００２年） Ａｔｌａｓら、Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ、２００１年、２９４、３４４〜３４８頁
したがって、前述のことを考慮して本発明者らは、ウラン及びプルトニウムを変換する方法であって、この変換のための操作マージンの拡大及び実施の簡略化の両方を可能にする方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、研究の一環として、あらゆる予想に反して、シュウ酸ウラン（ＩＶ）とシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）の両方の粒子を含むにもかかわらず安定で均質であり、それによって、ウランとプルトニウムの共変換でこれまでに生じた一定数の操作上の制限を克服する水性懸濁液を得ることが可能であることを突き止めた。
本発明は、この驚くべき実験的発見に基づくものである。
したがって、本発明の主題は、八酸化三ウランＵ３Ｏ８粒子及び二酸化プルトニウムＰｕＯ２粒子を含む粉末を調製するための方法であって、
ａ）シュウ酸沈殿によって、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ１及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ２を調製する工程と、
ｂ）水性懸濁液Ｓ１を水性懸濁液Ｓ２と混合して、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を含む水性懸濁液Ｓ１＋２を得る工程と、
ｃ）水性懸濁液Ｓ１＋２を、水性相と、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を含む固相とに分離する工程と、
ｄ）固相を焼成して、（１）シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子を八酸化三ウラン粒子へ、及び（２）シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を二酸化プルトニウム粒子へ変換することによって、粉末を得る工程と
を含み、工程ｂ）及びｃ）が、同時に又は逐次的に実施される、方法である。
後述の、本発明の方法の実施形態の実施例において、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ１及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ２を調製するために使用される、アセンブリの流れ図である。 後述の、本発明の方法の実施形態の実施例において、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ１をシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ２と混合するため、及びこの混合物から得られる懸濁液Ｓ１＋２をほぼ同時に濾過するために使用されるアセンブリの流れ図である。 後述の、本発明の方法の実施形態の実施例で得られる水性懸濁液Ｓ１＋２の、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子のレーザー粒径分布を示す図である。粒子の直径（Ｄと表記しμｍ単位で表す）をＸ軸に示し、粒子の体積頻度（Ｆｖと表記し％単位で表す）を右Ｙ軸に示し、粒子の累積体積（Ｖｃと表記し％単位で表す）を左Ｙ軸に示す。 後述の、本発明の方法の実施形態の実施例で得られる水性懸濁液Ｓ１、Ｓ２及びＳ１＋２の、これらの懸濁液を濾過及び脱水した後の、シュウ酸塩粒子のＸ線回折図を示す図である。図４Ａ及び図４Ｂのそれぞれにおいて、１と表記する回折図は、水性懸濁液Ｓ１のシュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子に対応し、２と表記する回折図は、水性懸濁液Ｓ２のシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子に対応し、３と表記する回折図は、水性懸濁液Ｓ１＋２のシュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子に対応する。 後述の、本発明の方法の実施形態の実施例で得られる水性懸濁液Ｓ１、Ｓ２及びＳ１＋２の、これらの懸濁液を濾過及び脱水した後の、シュウ酸塩粒子のＸ線回折図を示す図である。図４Ｂは、図４Ａの２θ＝１４°に位置するピークにおける、図４Ａの拡大図を示す図である。図４Ａ及び図４Ｂのそれぞれにおいて、１と表記する回折図は、水性懸濁液Ｓ１のシュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子に対応し、２と表記する回折図は、水性懸濁液Ｓ２のシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子に対応し、３と表記する回折図は、水性懸濁液Ｓ１＋２のシュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子に対応する。 １５時間放置され熟成された、後述の、本発明の方法の実施形態の実施例で得られる水性懸濁液Ｓ１＋２の試料の、ウラン（ＩＶ）及びプルトニウム（ＩＶ）の濃度（［Ｃ］と表記しｍｇ／Ｌ単位で表す）の、時間変化（ｔと表記し対数目盛で分単位で表す）を示す図である。 後述の、本発明の方法の実施形態の実施例で得られる水性懸濁液Ｓ１＋２の、この懸濁液の濾過及び脱水後に走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて撮影された写真を示す図である。 後述の、本発明の方法の実施形態の実施例で得られる八酸化三ウランと二酸化プルトニウムの粉末の、Ｘ線回折図（１と表記）を示す図である。比較として、この図はまた、２と表記する八酸化三ウラン粒子の計算された回折図、及び３と表記する二酸化プルトニウム粒子の計算された回折図を示す。 ＳＥＭを用いて撮影された、後述の実、本発明の方法の実施形態の実施例で得られる八酸化三ウランと二酸化プルトニウムの粉末の写真を示す図である。
本発明によると、工程ａ）は、好ましくは、
− 硝酸及び硝酸ウラン（ＩＶ）又は硝酸ウラナスを含む水溶液Ａ１を、シュウ酸、その塩（例えば、シュウ酸アンモニウム）、及びそのアルキル化誘導体（例えば、シュウ酸ジメチル）の中から選択される沈殿剤を含む水溶液Ａ２と接触させ、ウラン（ＩＶ）がシュウ酸ウラン（ＩＶ）の形態で沈殿する反応媒体を形成することと、
− 硝酸及び硝酸プルトニウム（ＩＶ）を含む水溶液Ａ’１を、シュウ酸、その塩、及びそのアルキル化誘導体の中から選択される沈殿剤を含む水溶液Ａ’２と接触させ、プルトニウム（ＩＶ）がシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）の形態で沈殿する反応媒体を形成することと
を含む。
水溶液Ａ１及びＡ’１は、好ましくは０．５ｍｏｌ／Ｌ〜５ｍｏｌ／Ｌの硝酸を含む。
本発明では、水溶液Ａ１のウラン（ＩＶ）の濃度及び水溶液Ａ’１のプルトニウム（ＩＶ）の濃度は広範囲で変動してもよいが、好ましくは、これらの濃度は０．００１ｍｏｌ／Ｌ〜１ｍｏｌ／Ｌである。
水溶液Ａ２及びＡ’２の沈殿剤の濃度は、典型的には０．０５ｍｏｌ／Ｌ〜１ｍｏｌ／Ｌである。
この濃度は、好ましくは、これらの溶液を接触させるために使用される、それぞれ水溶液Ａ１及びＡ’１の、それぞれ水溶液Ａ２及びＡ’２に対する体積比を考慮して、沈殿剤が、ウラン（ＩＶ）及びプルトニウム（ＩＶ）のシュウ酸沈殿に対する化学量論的条件に対して過剰に反応媒体に存在するように選択される。
典型的には、この過剰量は、シュウ酸沈殿の終わりに、反応媒体中に０．０１ｍｏｌ／Ｌ〜０．５ｍｏｌ／Ｌの範囲のシュウ酸イオンの残存濃度が得られるように決定される。
工程ａ）において、反応媒体は、好ましくはシュウ酸沈殿中全体を通じて１０℃〜６０℃の範囲の温度に保持される。
本発明では、水溶液Ａ１は、ウランをその酸化状態ＩＶに安定化させることができ、そのため、反応媒体に存在するいくつかの化合物（硝酸、亜硝酸など）によって、又は周囲雰囲気（例えば、周辺空気の二原子酸素）によって、ウランがウラン（ＶＩ）へと酸化するのを阻止する化合物を更に含んでもよい。
この安定化化合物は、好ましくは、炭素原子、水素原子、酸素原子、及び／又は窒素原子（ＣＨＯＮカチオン）のみを含む単一荷電カチオンを水溶液に放出する化合物である。例えば、前記化合物は、好ましくは０．０５ｍｏｌ／Ｌ〜０．２ｍｏｌ／Ｌの濃度で使用される、ヒドラジニウム塩又はアルキルヒドラジニウム塩等の抗亜硝酸剤である。
また、水溶液Ａ’１は硝酸ウラン（ＶＩ）又は硝酸ウラニルを更に含んでもよく、この場合、溶液Ａ’１中のこの硝酸塩の濃度は、典型的には０．００１ｍｏｌ／Ｌ〜０．０５ｍｏｌ／Ｌである。
遊離硝酸濃度及びシュウ酸過剰の点での化学的沈殿条件の安定性を確実にし、それによりシュウ酸ウラン（ＩＶ）及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の安定な均質粒径分布を確実にするために、工程ａ）は、好ましくは、
− 水溶液Ａ１及びＡ２を、硝酸、及び水溶液Ａ２の沈殿剤と同一の沈殿剤を含む第三の水溶液に添加することと、
− 水溶液Ａ’１及びＡ’２を、硝酸、及び水溶液Ａ’２の沈殿剤と同一の沈殿剤を含む第四の水溶液に添加することと
を含む。
この場合、ウラン（ＩＶ）安定化剤が溶液Ａ１に存在する場合、この安定化剤は好ましくは第三の水溶液にも存在する。同様に、硝酸ウラン（ＶＩ）が水溶液Ａ’１に存在する場合、硝酸ウラン（ＶＩ）は好ましくは第四の水溶液にも存在する。
水性懸濁液Ｓ１及びＳ２の調製は、アクチニドの沈殿に適する任意の種類の反応器、例えば、原子力産業で使用される種類のボルテックス効果原子炉、又は国際出願ＰＣＴ ＷＯ２０１０／０７００６４（以下参考文献［８］）に記載されるもの等の流動床原子炉において行われてもよい。
本発明によると、水性懸濁液Ｓ１と水性懸濁液Ｓ２を混合することに対応する工程ｂ）は、これらの水性懸濁液の密接な接触、それゆえその中に含まれるシュウ酸塩粒子の密接な接触を可能とする任意の技法を使用して実施されてもよく、同様に、工程ｂ）で得られた水性懸濁液Ｓ１＋２を、水性相と固相とに分離させることに対応する工程ｃ）は、任意の固液分離技法を使用して、例えば、特定の真空度下の濾過若しくは加圧濾過によって、又は遠心分離によって実施されてもよい。
工程ｂ）及びｃ）は好ましくは同時に実施され、そうでなければ、工程ｃ）が、好ましくは工程ｂ）から最大で１０時間以内に実施される。
いずれにせよ、シュウ酸ウラン（ＩＶ）及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）の形態的及び構造的特性の類似性を考慮すると、これらのシュウ酸塩粒子の混合は、容易且つ均質に行われる。この均質性は、工程ｃ）の終わりに得られる固相中のシュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の分布にも引き続き見出される。その結果、ウランとプルトニウムの固形物が後に凝離する可能性はほぼない。
工程ｃ）の終わりに得られる固相の焼成は、好ましくは少なくとも５５０℃、有利には１２５０℃以下の温度において、酸化雰囲気下、例えば、空気中又は二原子酸素と二原子窒素の混合物中で実行される。
これにより、八酸化三ウラン粒子と二酸化プルトニウム粒子の混和均質ミックスを含む粉末が得られ、工程ｂ）及びｃ）で得られる均質性は、工程ｄ）で製造されるウラン及びプルトニウム酸化物のミックス中で維持される。
上に示された通り、本発明の方法は、八酸化三ウラン粒子及び二酸化プルトニウム粒子に加え、トリウム及びネプツニウムの中から選択される二酸化アクチニド（ＩＶ）粒子を含む粉末の調製も可能とする。
これを行うために、以下の通り進行する２つの方法が存在する：
− アクチニド（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ３を調製し、これを水性懸濁液Ｓ１及びＳ２と混合する、
− 又は、硝酸アクチニド（ＩＶ）を、硝酸ウラン（ＩＶ）を含む水溶液Ａ１に添加し、この場合、ウラン（ＩＶ）とアクチニド（ＩＶ）の複シュウ酸塩を含む水性懸濁液Ｓ１が得られ、これを水性懸濁液Ｓ２と混合する
のいずれか。
したがって、第一の様態の手順では、方法は、
ａ’）シュウ酸沈殿によって、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ１、シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ２、及びシュウ酸アクチニド（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ３を調製する工程と、
ｂ’）水性懸濁液Ｓ１、Ｓ２及びＳ３を互いに混合して、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子、シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子、及びシュウ酸アクチニド（ＩＶ）粒子を含む水性懸濁液Ｓ１＋２＋３を得る工程と、
ｃ’）水性懸濁液Ｓ１＋２＋３を、水性相と、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子、シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子、及びシュウ酸アクチニド（ＩＶ）粒子を含む固相とに分離する工程と、
ｄ’）固相を焼成して、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子を八酸化三ウラン粒子へ、シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を二酸化プルトニウム粒子へ、及びシュウ酸アクチニド（ＩＶ）粒子を二酸化アクチニド（ＩＶ）粒子へ変換する工程と
を含み、工程ｂ’）及びｃ’）は、同時に又は逐次的に実施される。
この場合、シュウ酸アクチニド（ＩＶ）粒子の水性懸濁液は、水性懸濁液Ｓ１及びＳ２の調製について先に記載されたものと同じモダリティーに従って、ただし水溶液Ａ１及びＡ’１の代わりに、それらではなく、このアクチニド（ＩＶ）の硝酸塩の水溶液を使用して調製される。
また、工程ｂ’）、ｃ’）及びｄ’）は、工程ｂ）、ｃ）及びｄ）を実行するために先に記載されたものと同じモダリティーに従って実施される。
第二の様態の手順では、方法は、
ａ’’）シュウ酸沈殿によって、ウラン（ＩＶ）とアクチニド（ＩＶ）の複シュウ酸塩粒子の水性懸濁液Ｓ１、及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ２を調製する工程と、
ｂ’’）水性懸濁液Ｓ１を水性懸濁液Ｓ２と混合して、ウラン（ＩＶ）とアクチニド（ＩＶ）の複シュウ酸塩粒子、及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を含む水性懸濁液Ｓ１＋２を得る工程と、
ｃ’’）水性懸濁液Ｓ１＋２を、水性相と、ウラン（ＩＶ）とアクチニド（ＩＶ）の複シュウ酸塩粒子、及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子によって形成される固相とに分離する工程と、
ｄ’’）固相を焼成して、（１）ウラン（ＩＶ）とアクチニド（ＩＶ）の複シュウ酸塩粒子を八酸化三ウラン粒子及び二酸化アクチニド（ＩＶ）粒子へ、並びに（２）シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を二酸化プルトニウム粒子へ変換することによって、粉末を得る工程と
を含み、工程ｂ’’）及びｃ’’）は、同時に又は逐次的に実施される。
この場合、水性懸濁液Ｓ１は、水性懸濁液Ｓ１を調製するために先に記載されたものと同じモダリティーに従って、ただし硝酸ウラン（ＩＶ）部分を硝酸アクチニド（ＩＶ）で置き換えた水溶液を使用して調製される。
更に、工程ｂ’’）、ｃ’’）及びｄ’’）も、工程ｂ）、ｃ）及びｄ）を実施するために先に記載されたものと同じモダリティーに従って実施される。
既に述べられた利点に加え、本発明の方法は、以下の利点をもたらす。
ウラン（ＩＶ）及びプルトニウム（ＩＶ）は、水性懸濁液Ｓ１とＳ２を混合するときのみ互いに接触するため、ウランとプルトニウムの間に酸化還元反応が起こるリスクが回避される。これにより、これらのカチオンの酸化状態が変化する、すなわち、ウランが定量的に沈殿するのを妨げる可能性がある、プルトニウム（ＩＶ）からプルトニウム（ＩＩＩ）への還元、及びウラン（ＩＶ）からウラン（ＶＩ）への酸化が起こるリスクが防止される。
また、本発明の方法により、プルトニウム含有量が１０原子％超〜５０原子％超の広い範囲で変動し得る、ウラン及びプルトニウム酸化物の粉末を製造することができる。
また、シュウ酸沈殿に使用される溶液Ａ１及びＡ’１にそれぞれ含まれるウラン（ＩＶ）及びプルトニウム（ＩＶ）の濃度、又は水性懸濁液Ｓ１及びＳ２が互いに混合される比率のいずれかに影響を及ぼすことによって、製造されるウラン及びプルトニウム酸化物の粉末のＰｕ／（Ｕ＋Ｐｕ）比を望ましい比に調整することができる。シュウ酸アクチニド（ＩＶ）の、より詳細にはシュウ酸ウラン（ＩＶ）及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）の水性媒体への溶解度は類似しており、且つ本発明の方法の操作条件下で非常に低いため、シュウ酸沈殿はすべてのアクチニド（ＩＶ）に対して定量的（９９％より高い収率で）である。したがって、それぞれ水溶液Ａ１及びＡ’１に存在するウラン（ＩＶ）及びプルトニウム（ＩＶ）のシュウ酸塩への変換は、製造されるウラン及びプルトニウム酸化物の粉末中の、これらの元素の含有量に影響を及ぼさない。
したがって、本発明の方法を用いて、核燃料の製作のための目標のプルトニウム含有量、例えば、ＭＯＸ燃料に対して１０〜３０原子％を初めから有する酸化物粉末を調製すること、及び、後にウラン酸化物粉末で希釈されて核燃料の製作に望ましい値に調整される、５０原子％より高いプルトニウム含有量を有する親酸化物粉末を調製することができる。
本発明の方法により、製造されるウラン及びプルトニウム酸化物の粉末に、トリウム又はネプツニウム酸化物を容易に組み込むこともでき、ここでもまた、これらの粉末中のこの酸化物の含有量を調整することが可能である。そのため、再利用可能な使用済み核燃料の元素量が増加することによって、使用済み核燃料の処理から生じる最終廃棄物の放射性毒性が低減し得る。
更に、使用済み核燃料を処理するための方法であって、ウランの精製とプルトニウムの精製を別々に管理することを目的とし、このため結果として、ＰＵＲＥＸ法の場合のように、一方が精製ウランを含み他方が精製プルトニウムを含む２つの水性流が得られる方法の下流、及び、使用済み核燃料を処理するための方法であって、精製工程においてウランとプルトニウムが確実に共管理される方法の下流の両方で実現可能である利点が提供される。
最後に、本発明の方法は、管理及び最終状態調整が複雑になるという点で不利となり得るｐＨ調節剤及び／又は錯化剤のあらゆる他の添加を伴わずに、主に硝酸から形成され、適度の量の沈殿剤を含む残存水性排出物の管理を著しく簡単にするという利点を有する。
本発明の他の特性及び利点は、本発明の実施形態の一例に関する、以降の残りの説明を読むことによって、及び添付の図面を参照することによって明らかになる。
明らかに、この例は本発明を例示する目的のみで示し、本発明を決して制限するものではない。
［本発明の方法の実施形態の例］
この実施例は、硝酸ウラン（ＩＶ）の水溶液Ａ１、及び硝酸プルトニウム（ＩＶ）と硝酸ウラン（ＶＩ）の水溶液Ａ’１からの、Ｕ３Ｏ８粒子とＰｕＯ粒子の混合物からなる粉末の調製に関する。
水溶液Ａ１は、０．１５ｍｏｌ／Ｌの硝酸ウラン（ＩＶ）又は式Ｕ（ＮＯ３）４の硝酸ウラナス、２．５ｍｏｌ／Ｌの硝酸、及び０．０６ｍｏｌ／ＬのヒドラジニウムイオンＮ２Ｈ５ ＋（硝酸ヒドラジンＮ２Ｈ５ＮＯ３の形態で供給された）を含み、水溶液Ａ’１は、０．１５ｍｏｌ／Ｌの、式Ｐｕ（ＮＯ３）４の硝酸プルトニウム（ＩＶ）、０．０３８ｍｏｌ／Ｌの硝酸ウラン（ＶＩ）又は式ＵＯ２（ＮＯ３）２の硝酸ウラニル、及び２．５ｍｏｌ／Ｌの硝酸を含む。
水溶液Ａ１の硝酸ウラン（ＩＶ）の濃度及び水溶液Ａ’１の硝酸プルトニウム（ＩＶ）の濃度は、関与する水溶液の体積を考慮して、Ｐｕ（ＩＶ）／Ｕ（ＩＶ）＋Ｐｕ（ＩＶ）の初期モル比が０．４５となるように選択される。
１．粉末の調製：
本発明では、Ｕ３Ｏ８とＰｕＯ２の粉末の調製は、逐次的に以下を含む：
− シュウ酸沈殿によって、式Ｕ（Ｃ２Ｏ４）２・６Ｈ２Ｏのシュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ１、及び式Ｐｕ（Ｃ２Ｏ４）２・６Ｈ２Ｏのシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ２を調製する工程と、
− 水性懸濁液Ｓ１及びＳ２を混合して、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の両方を含む水性懸濁液Ｓ１＋２を得る工程と、
− 上述のように得られた懸濁液Ｓ１＋２を、水性相と、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子から形成される固相とに分離する工程と、
− 上述のように得られた固相を焼成して、一方でシュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子をＵ３Ｏ８粒子へ、他方でシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子をＰｕＯ２粒子へ変換する工程。
＊水性懸濁液Ｓ１及びＳ２の調製：
図１に示されるように、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ１を、撹拌システム１１、１２及びオーバーフロー１３を備え、最初に０．０５ｍｏｌ／Ｌのシュウ酸、０．０３９ｍｏｌ／Ｌのヒドラジニウムイオン（同様に、硝酸ヒドラジンの形態で提供された）、及び２ｍｏｌ／Ｌの硝酸を含む水溶液１４が入った反応器１０で調製する。
反応器１０に、それぞれ入口１５及び１６を介して、水溶液Ａ１（図１で参照番号１７）及び０．７ｍｏｌ／Ｌのシュウ酸を含む水溶液Ａ２（図１で参照番号１８）を投入する。
反応器１０への水溶液Ａ１及びＡ２の添加速度を、各々が流量計を備えたポンプ１９及び２０を用いてそれぞれ制御し、水溶液Ａ１は２１．７ｍＬ／分、水溶液Ａ２は１１．７ｍＬ／分であることから、ウラン（ＩＶ）のシュウ酸沈殿の化学量論的条件に対してシュウ酸が過剰になる。
水溶液Ａ１及びＡ２を反応器１０に添加すると、ウラン（ＩＶ）がシュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子の形態で沈殿する反応媒体が形成され、粒子はオーバーフロー１３を介して、このオーバーフローの自由端の下に位置する容器に放出される。次に、このようにして形成された水性懸濁液Ｓ１は、ポンプ２３を備えたライン２２を介して容器から排出される。
シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ２を調製するために、先に使用した水溶液Ａ２のものと同一の組成を有する水溶液Ａ’２、及び以下を除いて図１に示されるものと同様のアセンブリを使用する。
− 第一に、当初反応器１０に入っていた水溶液１４を、０．０５ｍｏｌ／Ｌのシュウ酸、０．０２ｍｏｌ／Ｌのウラン（ＶＩ）及び２ｍｏｌ／Ｌの硝酸を含む水溶液で置き換える；及び
− 第二に、水溶液Ａ１を水溶液Ａ’１で置き換える。
流速条件は、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ１の調製に関して先に記載されたものと同じである。
＊水性懸濁液Ｓ１及びＳ２の混合並びに懸濁液Ｓ１＋２の２相への分離：
これらの工程は、図２に示されるアセンブリを使用して実施する。
この図で見ることができるように、水性懸濁液Ｓ１及びＳ２のそれぞれは、Ｙ字連結部２７の分岐の１つにあるライン、それぞれ２５及び２６によって運搬され、Ｙ字連結部２７の第三の分岐（ここで、これらの水性懸濁液が合わされて一緒に混和され、水性懸濁液Ｓ１＋２が形成される）は、その端部が濾過システムの真上に位置するため、この懸濁液を水性相（又は濾液）と固相（又はケーキ）とに分離することを可能とする。
この濾過システムは、シュウ酸塩粒子をその上に保持するフィルター（例えば、Ｗｈａｔｍａｎ（商標）ＧＦ／Ｂフィルタータイプのガラスマイクロファイバーフィルター）を底部に備えるブフナー漏斗２８と、漏斗の下に配置され、懸濁液Ｓ１＋２の水性相が収集される真空フラスコ２９からなる。
連結部２７の水性懸濁液Ｓ１及びＳ２の入口流速を、各々流量計を備えたポンプ、それぞれ３０及び３１によって制御し、これらの流速は、水性懸濁液Ｓ１は４８．１ｍＬ／分、及び水性懸濁液Ｓ２は３９．９ｍＬ／分である。
水性懸濁液Ｓ１＋２の濾過は、フラスコ２９が真空下に置かれることなく実施されるため、シュウ酸塩粒子はフィルター上で均質に分布する。ブフナー漏斗２８の容積が最大容量に達すると、真空ポンプ３２によってフラスコ２９を真空下に置き、シュウ酸塩粒子から形成されるケーキを脱水する。
＊固相の焼成：
先に得られたシュウ酸塩粒子のケーキを、空気でフラッシしながら焼成する。
これを行うために、粒子のケーキを、２０℃／分で昇温させながら温度が７００℃に達するまで加熱したオーブンに置く。この温度を１時間維持する。そして加熱を停止し、オーブンの温度が室温に戻るまで、粒子のケーキをオーブンに放置する。フラッシングガスの流速は、オーブンの容量が、焼成時間を通してこのガスで１０回入れ替わるようなものである。
この焼成の終わりに、Ｕ３Ｏ８粒子とＰｕＯ２粒子の混合物からなる粉末が得られる。
２．分析：
＊濾液の分析：
濾過工程の終わりに得られた濾液を分析して、その金属カチオン組成を判定した。分析により、この濾液は１ｍｇ／Ｌ〜１０ｍｇ／Ｌのウラン（ＩＶ）、２０ｍｇ／Ｌ〜２５ｍｇ／Ｌのプルトニウム（ＩＶ）、及び３ｇ／Ｌ〜４ｇ／Ｌのウラン（ＶＩ）を含むことが示された。
これにより、水性懸濁液Ｓ１及びＳ２を調製するために上記で適用された沈殿の化学的条件は、ウラン（ＩＶ）及びプルトニウム（ＩＶ）のほぼ定量的な沈殿を可能とすることが確認される。したがって、これらの懸濁液の混合工程で流速を調節することによって、Ｐｕ（ＩＶ）／Ｕ（ＩＶ）＋Ｐｕ（ＩＶ）の初期モル比と同様のＰｕ（ＩＶ）／Ｕ（ＩＶ）＋Ｐｕ（ＩＶ）モル比を、シュウ酸塩粒子のケーキで見出すことができる。
また、水溶液Ａ’１のウラン（ＶＩ）の初期濃度により、このウランの全体が濾液に含まれることが見出される。
＊シュウ酸塩粒子の分析：
水性懸濁液Ｓ１及びＳ２並びに水性懸濁液Ｓ１＋２を、レーザー粒径分析（ＭＡＬＶＥＲＮ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製粒径分析器）に供した。
下のＴａｂｌｅ（表１）は、これらの懸濁液のシュウ酸塩粒子について得られた、体積平均直径値（Ｄ［４，３］と表記しμｍ単位で表す）を示す。
Figure 2021505509
互いに近接して４５μｍ周辺であるこれらの粒径値は、プルトニウム（ＩＶ）をシュウ酸塩へ変換する産業用装置で従来的に得られるシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子のものと同等である。
また、図３は、ここでもレーザー粒径分析器によって、水性懸濁液Ｓ１＋２について得られた粒径分布を示す。
水性懸濁液Ｓ１及びＳ２並びに水性懸濁液Ｓ１＋２を同様に、ただし濾過及び脱水後に、Ｘ線回折分析に供した（波長λにおけるＫα線が１．５４１８Åである銅対陰極、及びＢＲＵＫＥＲ ＡＸＳ社製の直線型検出器を備えた、θ〜２θ構成のＢＲＵＫＥＲ ＡＸＳ社製Ｘ線回折計）。
このように得られたＸ線回折図を、図４Ａ、及び図４Ａの２θ＝１４°に位置するピークにおける、図４Ａの拡大図に対応する図４Ｂに示す。
回折図１が水性懸濁液Ｓ１に対応し、回折図２が水性懸濁液Ｓ２に対応し、回折図３が水性懸濁液Ｓ１＋２に対応するこれらの図に示されるように、水性懸濁液Ｓ１＋２の２つのシュウ酸塩相は、単斜晶型Ａｎ（Ｃ２Ｏ４）２・６Ｈ２Ｏの同一の構造で結晶化する。
この結晶化形態は、濾過ケーキ中に１５％のオーダーの重量分率の水しか保持しないため、このケーキを形成するシュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子とシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の混合物に粘着性をほとんど付与しないという利点を有する。
回折図２及び回折図３において、シュウ酸ウラン（ＶＩ）に対応し得るピークが存在しないことが留意される。
前述に示した通り、ウラン（ＩＶ）はプルトニウム（ＩＶ）の強力な還元剤である。シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子の水性懸濁液とシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の水性懸濁液を別々に調製することによって、これらのシュウ酸塩粒子が後に互いに混合されるときに、水性相の酸化還元効果を無効にすることができる。これは図５に実証され、図５では、１５時間放置され熟成された、懸濁液Ｓ１＋２の試料のウラン（ＩＶ）及びプルトニウム（ＩＶ）の濃度の測定では、これらの粒子の化学的安定性が疑われるような現象は何ら検出され得ないことが示される。
更に、二次電子モードのＳＥＭ（ＥＤＳ検出器及びＷＤＳ検出器を伴うＺＥＩＳＳ社製電界効果電子顕微鏡）を用いて撮影された、水性懸濁液Ｓ１＋２の濾過ケーキの写真に対応する図６に示されるように、このケーキのシュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子とシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の分布は均質である。
＊酸化物粒子の分析：
焼成工程の終わりに得られた粉末を分析に供して、そのＢＥＴ比表面積、その粒径分布（レーザー粒径分析によって）、その組成（Ｘ線回折によって）、及びその均質性（ＳＥＭによって）を評価した。
レーザー粒径、Ｘ線回折及びＳＥＭ分析は、先に示されるものと同じ機器を使用して実行した。
これらの分析によって、粉末は、
− 約３ｍ２／ｇの比表面積を有し、
− 約１５μｍの体積平均直径Ｄ［４，３］を有し、
− 前記粉末のＸ線回折図（１と表記）と、八酸化三ウラン粒子及び二酸化プルトニウム粒子（それぞれ２及び３と表記）の計算された回折図の両方を示す図７に示されるように、Ｕ３Ｏ８及びＰｕＯ２のみからなり、且つ
− 図８のＳＥＭ写真によって示される、水性懸濁液Ｓ１＋２の濾過ケーキのシュウ酸ウラン（ＩＶ）相及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）相について焼成前に得られたものと一致する、Ｕ３Ｏ８相とＰｕＯ２相間の均質性を示す
ことが示された。
１０ 反応器
１１ 撹拌システム
１２ 撹拌システム
１３ オーバーフロー
１４ 水溶液
１５ 入口
１６ 入口
１７ 水溶液Ａ１
１８ 水溶液Ａ２
１９ ポンプ
２０ ポンプ
２２ ライン
２３ ポンプ
２５ ライン
２６ ライン
２７ Ｙ字連結部
２８ ブフナー漏斗
２９ 真空フラスコ
３０ ポンプ
３１ ポンプ
３２ 真空ポンプ

Claims (12)

  1. 八酸化三ウラン粒子及び二酸化プルトニウム粒子を含む粉末を調製するための方法であって、
    ａ）シュウ酸沈殿によって、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ１及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ２を調製する工程と、
    ｂ）水性懸濁液Ｓ１を水性懸濁液Ｓ２と混合して、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を含む水性懸濁液Ｓ１＋２を得る工程と、
    ｃ）水性懸濁液Ｓ１＋２を、水性相と、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を含む固相とに分離する工程と、
    ｄ）固相を焼成して、（１）シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子を八酸化三ウラン粒子へ、及び（２）シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を二酸化プルトニウム（ＩＶ）粒子へ変換することによって、粉末を得る工程と
    を含むこと、並びに工程ｂ）及びｃ）が、同時に又は逐次的に実施されることを特徴とする、方法。
  2. 工程ａ）が、
    − 硝酸及び硝酸ウラン（ＩＶ）を含む水溶液Ａ１を、シュウ酸、その塩、及びそのアルキル化誘導体の中から選択される沈殿剤を含む水溶液Ａ２と接触させ、ウラン（ＩＶ）がシュウ酸ウラン（ＩＶ）の形態で沈殿する反応媒体を形成することと、
    − 硝酸及び硝酸プルトニウム（ＩＶ）を含む水溶液Ａ’１を、シュウ酸、その塩、及びそのアルキル化誘導体の中から選択される沈殿剤を含む水溶液Ａ’２と接触させ、プルトニウム（ＩＶ）がシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）の形態で沈殿する反応媒体を形成すること
    とを含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
  3. 水溶液Ａ１及びＡ’１の硝酸の濃度が０．５ｍｏｌ／Ｌ〜５ｍｏｌ／Ｌであることを特徴とする、請求項２に記載の方法。
  4. 水溶液Ａ１の硝酸ウラン（ＩＶ）の濃度及び水溶液Ａ’１の硝酸プルトニウム（ＩＶ）の濃度が０．００１ｍｏｌ／Ｌ〜１ｍｏｌ／Ｌであることを特徴とする、請求項２又は３に記載の方法。
  5. 水溶液Ａ２及びＡ’２の沈殿剤の濃度が０．０５ｍｏｌ／Ｌ〜１ｍｏｌ／Ｌであることを特徴とする、請求項２から４のいずれか一項に記載の方法。
  6. 沈殿剤が、ウラン（ＩＶ）及びプルトニウム（ＩＶ）のシュウ酸沈殿に対する化学量論的条件に対して過剰に反応媒体に存在することを特徴とする、請求項２から５のいずれか一項に記載の方法。
  7. 水溶液Ａ’１が硝酸ウラン（ＶＩ）を更に含むことを特徴とする、請求項２から６のいずれか一項に記載の方法。
  8. 工程ｃ）が、水性懸濁液Ｓ１＋２の真空又は加圧濾過を含むことを特徴とする、請求項１から７のいずれか一項に記載の方法。
  9. 工程ｂ）及びｃ）が同時に実施されることを特徴とする、請求項１から８のいずれか一項に記載の方法。
  10. 工程ｄ）が、少なくとも５５０℃の温度及び酸化雰囲気における固相の処理を含むことを特徴とする、請求項１から９のいずれか一項に記載の方法。
  11. 粉末が、トリウム及びネプツニウムの中から選択される二酸化アクチニド（ＩＶ）粒子を更に含むこと、並びに方法が、
    ａ’）シュウ酸沈殿によって、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ１、シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ２、及びシュウ酸アクチニド（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ３を調製する工程と、
    ｂ’）水性懸濁液Ｓ１、Ｓ２及びＳ３を互いに混合して、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子、シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子、及びシュウ酸アクチニド（ＩＶ）粒子を含む水性懸濁液Ｓ１＋２＋３を得る工程と、
    ｃ’）水性懸濁液Ｓ１＋２＋３を、水性相と、シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子、シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子、及びシュウ酸アクチニド（ＩＶ）粒子によって形成される固相とに分離する工程と、
    ｄ’）固相を焼成して、（１）シュウ酸ウラン（ＩＶ）粒子を八酸化三ウラン粒子へ、（２）シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を二酸化プルトニウム粒子へ、及び（３）シュウ酸アクチニド（ＩＶ）粒子を二酸化アクチニド（ＩＶ）粒子へ変換することによって、粉末を得る工程と
    を含むこと、並びに工程ｂ’）及びｃ’）が、同時に又は逐次的に実施されること
    を特徴とする、請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法。
  12. 粉末が、トリウム及びネプツニウムの中から選択される二酸化アクチニド（ＩＶ）粒子を更に含むこと、並びに方法が、
    ａ’’）シュウ酸沈殿によって、ウラン（ＩＶ）とアクチニド（ＩＶ）の複シュウ酸塩粒子の水性懸濁液Ｓ１、及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子の水性懸濁液Ｓ２を調製する工程と、
    ｂ’’）水性懸濁液Ｓ１を水性懸濁液Ｓ２と混合して、ウラン（ＩＶ）とアクチニド（ＩＶ）の複シュウ酸塩粒子、及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を含む水性懸濁液Ｓ１＋２を得る工程と、
    ｃ’’）水性懸濁液Ｓ１＋２を、水性相と、ウラン（ＩＶ）とアクチニド（ＩＶ）の複シュウ酸塩粒子、及びシュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子によって形成される固相とに分離する工程と、
    ｄ’’）固相を焼成して、（１）ウラン（ＩＶ）とアクチニド（ＩＶ）の複シュウ酸塩粒子を八酸化三ウラン粒子及び二酸化アクチニド（ＩＶ）粒子へ、並びに（２）シュウ酸プルトニウム（ＩＶ）粒子を二酸化プルトニウム粒子へ変換することによって、粉末を得る工程と
    を含むこと、並びに工程ｂ’’）及びｃ’’）が、同時に又は逐次的に実施されること
    を特徴とする、請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法。
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