JP2021134923A - アルミニウム合金製圧力容器及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】耐圧性に優れ、軽量化を図るのに有効なアルミニウム合金製圧力容器の提供及び、成形性に優れたその製造方法の提供を目的とする。【解決手段】アルミニウム合金を用いた圧力容器であって、円筒状の胴部と、前記胴部の一方の端部に底部又はドーム部を有し、前記胴部の他方の端部にドーム部を有し、前記胴部,底部及びドーム部とが一体的に形成された鍛造組織であることを特徴とする。【選択図】 図2
Description
本発明は、燃料電池自動車の水素貯蔵タンク、あるいは水素ステーション等に用いられる車載容器に水素を差圧により充填するための蓄圧器用の圧力容器、さらには各種高圧ガスを貯蔵するのに用いられる圧力容器及びその製造方法に関する。
例えば特許文献1には、燃料電池自動車等に搭載可能な車載用の高圧容器に用いることを目的に底部を鋳造組織にし、胴部を塑性変形して微細化された鍛造組織にした成形カップを開示する。
しかし、同公報に開示する成形カップは、プリフォームカップを鋳造により成形した後に胴部にしごき加工を加えるものであり、工程が複雑であるとともに底部の鋳造組織部は、やはり鋳造時のポロシティが問題になる。
しかし、同公報に開示する成形カップは、プリフォームカップを鋳造により成形した後に胴部にしごき加工を加えるものであり、工程が複雑であるとともに底部の鋳造組織部は、やはり鋳造時のポロシティが問題になる。
本発明は、耐圧性に優れ、軽量化を図るのに有効なアルミニウム合金製圧力容器の提供及び、成形性に優れたその製造方法の提供を目的とする。
本発明に係るアルミニウム合金製圧力容器は、アルミニウム合金を用いた圧力容器であって、円筒状の胴部と、前記胴部の一方の端部に底部又はドーム部を有し、前記胴部の他方の端部にドーム部を有し、前記胴部,底部及びドーム部とが一体的に形成された鍛造組織であることを特徴とする。
ここで、燃料電池自動車に車載するための圧力容器は、円筒状の胴部の一方の端部に底部が形成され、他方の端部に鏡板とも称されるドーム部を有し、このドーム部に水素ガスを充填又は取り出すための口金部を取り付けるための口部を有している。
また、水素ステーション等の蓄圧器は、円筒状の胴部の一方の端部に高圧に圧縮された水素の導入部となるドーム部と、他方の端部に水素圧力差にて車載用の圧力容器に水素を充填するための取り出し口となるドーム部を有することになる。
また、本発明に係る圧力容器は水素以外の各種高圧ガス用にも適用できる。
また、水素ステーション等の蓄圧器は、円筒状の胴部の一方の端部に高圧に圧縮された水素の導入部となるドーム部と、他方の端部に水素圧力差にて車載用の圧力容器に水素を充填するための取り出し口となるドーム部を有することになる。
また、本発明に係る圧力容器は水素以外の各種高圧ガス用にも適用できる。
このような高圧ガスを貯蔵する圧力容器は、JIS7000系のアルミニウム合金が好ましい。
本発明に用いるアルミニウム合金としては、Al−Zn−Mg系合金あるいはAl−Zn−Mg−Cu系合金をベースに、必要に応じてTi,Zr等の微細化剤を添加したものがよい。
圧力容器に適したアルミニウム合金は、耐力の向上の観点からは高強度が要求されるものの、後述するように押出し成形性やスピニング加工性が要求される。
高強度が得られやすい観点からは、Cu成分が添加されたAl−Zn−Mg−Cu系合金が挙げられ、成形性が良い点ではCu成分を少なく抑えるか、あるいはCu成分を含まないAl−Zn−Mg系合金が例として挙げられる。
合金組成としては、下記に示した合金Mが好ましい。
以下、すべて質量%で
Zn:4.0〜10.0%
Mg:1.0〜4.0%
Cu:0.00〜4.0%
Ti:0.01〜0.05%
Zr:0.05〜0.25%
残部がAlと不純物である。
本発明に用いるアルミニウム合金としては、Al−Zn−Mg系合金あるいはAl−Zn−Mg−Cu系合金をベースに、必要に応じてTi,Zr等の微細化剤を添加したものがよい。
圧力容器に適したアルミニウム合金は、耐力の向上の観点からは高強度が要求されるものの、後述するように押出し成形性やスピニング加工性が要求される。
高強度が得られやすい観点からは、Cu成分が添加されたAl−Zn−Mg−Cu系合金が挙げられ、成形性が良い点ではCu成分を少なく抑えるか、あるいはCu成分を含まないAl−Zn−Mg系合金が例として挙げられる。
合金組成としては、下記に示した合金Mが好ましい。
以下、すべて質量%で
Zn:4.0〜10.0%
Mg:1.0〜4.0%
Cu:0.00〜4.0%
Ti:0.01〜0.05%
Zr:0.05〜0.25%
残部がAlと不純物である。
本発明に係るアルミニウム合金製圧力容器の製造方法は、底部又は一方のドーム部を成形すると同時に後方押出しにて胴部を形成することに特徴があるが、7000系のような高強度アルミニウム合金は、後方押出し成形が難しい部類に属する。
そこで本発明は、アルミニウム合金製圧力容器の製造方法であって、アルミニウム合金の鋳造塊を製作する工程と、前記鋳造塊を用いて加圧軸を変えながら複数回鍛造する多軸鍛造を行う工程と、前記多軸鍛造した鍛造ビレットを用いて前記底部と胴部とを後方押出しにて一次成形する工程と、前記一次成形された胴部の開口部をドーム形状にスピニング加工する工程を有することを特徴とする。
そこで本発明は、アルミニウム合金製圧力容器の製造方法であって、アルミニウム合金の鋳造塊を製作する工程と、前記鋳造塊を用いて加圧軸を変えながら複数回鍛造する多軸鍛造を行う工程と、前記多軸鍛造した鍛造ビレットを用いて前記底部と胴部とを後方押出しにて一次成形する工程と、前記一次成形された胴部の開口部をドーム形状にスピニング加工する工程を有することを特徴とする。
ここで多軸鍛造と表現したのは、次の理由による。
所定の化学組成からなるアルミニウム合金の溶湯を用いて鋳造した鋳造塊(鋳造ビレット)を一回だけ加圧鍛造した素形材では、金属組織の微細化が不充分である。
そこで本発明は、鋳造ビレットを用いてZ軸方向の上下に加圧鍛造し、X軸又は/及びY軸方向に扁平させた一次素材の横方向を90°回転させて、一次素材のX軸又はY軸方向が上下のZ軸方向になるように金型に投入し、再度扁平形状に鍛造することで二次素材を得る。
さらに、前記二次素材を上下方向に90°回転させて鍛造することで、三次素材を得るように加圧方向を変化させて繰り返し鍛造素材(鍛造ビレット)を得ることにしたものであり、この工程を経た素材を多軸鍛造した鍛造ビレットと表現した。
所定の化学組成からなるアルミニウム合金の溶湯を用いて鋳造した鋳造塊(鋳造ビレット)を一回だけ加圧鍛造した素形材では、金属組織の微細化が不充分である。
そこで本発明は、鋳造ビレットを用いてZ軸方向の上下に加圧鍛造し、X軸又は/及びY軸方向に扁平させた一次素材の横方向を90°回転させて、一次素材のX軸又はY軸方向が上下のZ軸方向になるように金型に投入し、再度扁平形状に鍛造することで二次素材を得る。
さらに、前記二次素材を上下方向に90°回転させて鍛造することで、三次素材を得るように加圧方向を変化させて繰り返し鍛造素材(鍛造ビレット)を得ることにしたものであり、この工程を経た素材を多軸鍛造した鍛造ビレットと表現した。
本発明に係るアルミニウム合金製圧力容器は、金属組織を微細化した鍛造ビレットを用いて、後方押出し及びスピニング加工により製造されているので、高強度で耐圧性に優れている。
本発明に係る圧力容器の構造例をその製造例とともに以下、図に基づいて説明する。
図1,2には圧力容器の成形例を示すが、まず圧力容器を成形するのに用いる素材(鍛造ビレット)の製造例を図3,4にて説明する。
図3(a)に示すように、アルミニウム合金の溶湯を用いて鋳造した円柱状の鋳造ビレットAを製造する。
この鋳造ビレットAを下部に中子23を配置した金型21内に投入し、上型22にて加圧鍛造する。
一回目の鍛造にて得られた一次素材の形状例を一次素材Bとして図3に表現した。
この一次素材Bを図3(b)に示した中子23aを配置した金型21a内に投入し、上型22aにて2回目の鍛造を行い、横方向に扁平な二次素材C1を得た。
この扁平形状の二次素材C1を図3(b)に示すように、上下方向に90°回転し、再度図3(c)に示すように3回目の鍛造を行い、三次素材C2を得た。
このように、縦方向と横方向に90°回転させながら四次素材C3,五次素材C4,六次素材C5,・・・・と繰り返すこともできる。
その後に、図3(d)に示すように円錐台形状のキャビティを形成した中子23bと、金型21bの内部に素材C2〜C5を投入し、上型22bで加圧し、素材Dを得た後にさらに図3(e)に示すように、中子23c,金型21cにて円柱形状のキャビティを形成し、上型22cにて加圧し、円柱形状の鍛造ビレット(M0)を得た。
それぞれの工程を経た素材の外観図を図4に示す。
図1,2には圧力容器の成形例を示すが、まず圧力容器を成形するのに用いる素材(鍛造ビレット)の製造例を図3,4にて説明する。
図3(a)に示すように、アルミニウム合金の溶湯を用いて鋳造した円柱状の鋳造ビレットAを製造する。
この鋳造ビレットAを下部に中子23を配置した金型21内に投入し、上型22にて加圧鍛造する。
一回目の鍛造にて得られた一次素材の形状例を一次素材Bとして図3に表現した。
この一次素材Bを図3(b)に示した中子23aを配置した金型21a内に投入し、上型22aにて2回目の鍛造を行い、横方向に扁平な二次素材C1を得た。
この扁平形状の二次素材C1を図3(b)に示すように、上下方向に90°回転し、再度図3(c)に示すように3回目の鍛造を行い、三次素材C2を得た。
このように、縦方向と横方向に90°回転させながら四次素材C3,五次素材C4,六次素材C5,・・・・と繰り返すこともできる。
その後に、図3(d)に示すように円錐台形状のキャビティを形成した中子23bと、金型21bの内部に素材C2〜C5を投入し、上型22bで加圧し、素材Dを得た後にさらに図3(e)に示すように、中子23c,金型21cにて円柱形状のキャビティを形成し、上型22cにて加圧し、円柱形状の鍛造ビレット(M0)を得た。
それぞれの工程を経た素材の外観図を図4に示す。
上記のようにして得られた鍛造ビレットM0(E)を用いて、図1(b)に示すようにベース部1上にダイ2を載置し、内側底部に中子2aを配置した内部に鍛造ビレットM0を投入し、上型3に固定したパンチ3aを下降させることで、図1(c)に示すように後方押出し加工を行い、一次成形品M1を得る。
ここで中子2aの上面は、一次成形品M1の底部12を形成するものであり、ダイ2の内壁とパンチ3aとの隙間であるキャビティ部4にて、このパンチ13aの加圧力にて素材が後方に押し出されることで、胴部11を形成する。
引用文献1に開示する方法では、底部が鋳造組織のままに近いが、本発明では鍛造ビレットを用いているので、底部12も胴部11も鍛造組織になっている。
ここで中子2aの上面は、一次成形品M1の底部12を形成するものであり、ダイ2の内壁とパンチ3aとの隙間であるキャビティ部4にて、このパンチ13aの加圧力にて素材が後方に押し出されることで、胴部11を形成する。
引用文献1に開示する方法では、底部が鋳造組織のままに近いが、本発明では鍛造ビレットを用いているので、底部12も胴部11も鍛造組織になっている。
次に、図2に示すようにスピニング加工を行い、ドーム部13及び口部13aを形成する。
図2(a)は、回転ローラ又はヘラ等のスピニングツール5を用いて胴部11の開放側を絞り、ドーム部13及び口部13aを成形する例を示す。
この場合には図示を省略したが、一次成形品M1を回転させながら回転ローラ,ヘラ等のスピニングツール5にて、口部13a側に向けて絞り加工を行うことになる。
また、口部13aは切削加工にて仕上げる。
図2(b)は、底部拘束型6と上部拘束型7にて一次成形品M1を拘束回転制御し、上部拘束部に口部を形成するための中子7aを設けることで、胴部11の開放側をスピニング加工し、圧力容器M2を得ることができる。
このように多軸鍛造した鍛造ビレットM0を素材に用いた圧力容器M2を製造できることが確認できた。
図2(a)は、回転ローラ又はヘラ等のスピニングツール5を用いて胴部11の開放側を絞り、ドーム部13及び口部13aを成形する例を示す。
この場合には図示を省略したが、一次成形品M1を回転させながら回転ローラ,ヘラ等のスピニングツール5にて、口部13a側に向けて絞り加工を行うことになる。
また、口部13aは切削加工にて仕上げる。
図2(b)は、底部拘束型6と上部拘束型7にて一次成形品M1を拘束回転制御し、上部拘束部に口部を形成するための中子7aを設けることで、胴部11の開放側をスピニング加工し、圧力容器M2を得ることができる。
このように多軸鍛造した鍛造ビレットM0を素材に用いた圧力容器M2を製造できることが確認できた。
そこで、次に鍛造と成形性について比較評価したので説明する。
図5に鍛錬比の説明図を示すように、元のアルミニウム合金からなる鋳造ビレットの長さ343mmに対して厚みが162mmになるまで加圧鍛造した鍛造材(鍛造ビレット):鍛錬比2.1材と、元の長さ580mmの鋳造ビレットを厚み162mmになるまで加圧鍛造した鍛造材:鍛錬比3.6材を製作した。
図5に鍛錬比の説明図を示すように、元のアルミニウム合金からなる鋳造ビレットの長さ343mmに対して厚みが162mmになるまで加圧鍛造した鍛造材(鍛造ビレット):鍛錬比2.1材と、元の長さ580mmの鋳造ビレットを厚み162mmになるまで加圧鍛造した鍛造材:鍛錬比3.6材を製作した。
前述した合金Mにおいて、Cu成分が0.4〜2.0%含まれるAl−Zn−Mg−Cu系のアルミニウム合金を用いて鋳造及び鍛造したサンプルを用いて、図6に示した9ヶ所の部位の組織写真を図7,8,9に示す。
図7に示した鋳造材では、最大結晶粒径182μm、最小結晶粒径114μmであった。
図8に示した鍛錬比2.1材では、最大結晶粒径171μm、最小結晶粒径102μmであった。
これに対して図9に示した鍛錬比3.6材は、最大結晶粒径4.05μm、最小結晶粒径2.57μmと小さくなっていた。
このように試作した鋳造材、鍛錬比2.1材及び鍛錬比3.6材からφ10×15mmの試験片を切り出し、試験温度400℃,450℃,500℃における圧縮変形抵抗を測定した結果を図10のグラフに示す。
この結果から、鍛造材を用いることで変形抵抗(成形性)が鋳造材よりも向上し、例えば400℃では鋳造材比にて約29%も成形性が向上した。
上記の鍛錬比3.6材を用いて圧力容器を試作し、耐圧試験を行ったグラフを図11に示す。
約1.4MPa/秒の速度で昇圧し、破裂する最大圧力を計測したところ36.43MPaであった。
図7に示した鋳造材では、最大結晶粒径182μm、最小結晶粒径114μmであった。
図8に示した鍛錬比2.1材では、最大結晶粒径171μm、最小結晶粒径102μmであった。
これに対して図9に示した鍛錬比3.6材は、最大結晶粒径4.05μm、最小結晶粒径2.57μmと小さくなっていた。
このように試作した鋳造材、鍛錬比2.1材及び鍛錬比3.6材からφ10×15mmの試験片を切り出し、試験温度400℃,450℃,500℃における圧縮変形抵抗を測定した結果を図10のグラフに示す。
この結果から、鍛造材を用いることで変形抵抗(成形性)が鋳造材よりも向上し、例えば400℃では鋳造材比にて約29%も成形性が向上した。
上記の鍛錬比3.6材を用いて圧力容器を試作し、耐圧試験を行ったグラフを図11に示す。
約1.4MPa/秒の速度で昇圧し、破裂する最大圧力を計測したところ36.43MPaであった。
次に合金Mにおいて、Cu成分が0.00%のAl−Zn−Mg系のアルミニウム合金を用いて棒材を鋳造し、その後に押出加工により押出材を試作し評価をした。
押出材を475℃×1hの溶体化処理によるT6処理を行い、その後に120℃にて人工時効処理を行ったところ引張強度700MPaと前述のAl−Zn−Mg−Cu系アルミニウム合金レベルの高強度が得られたことから、圧力容器への適用にも適していると推定される。
押出材を475℃×1hの溶体化処理によるT6処理を行い、その後に120℃にて人工時効処理を行ったところ引張強度700MPaと前述のAl−Zn−Mg−Cu系アルミニウム合金レベルの高強度が得られたことから、圧力容器への適用にも適していると推定される。
1 ベース部
2 ダイ
3 上型
3a パンチ
4 キャビティ部
5 スピニングツール
11 胴部
12 底部
13 ドーム部
13a 口部
2 ダイ
3 上型
3a パンチ
4 キャビティ部
5 スピニングツール
11 胴部
12 底部
13 ドーム部
13a 口部
Claims (3)
- アルミニウム合金を用いた圧力容器であって、円筒状の胴部と、前記胴部の一方の端部に底部又はドーム部を有し、前記胴部の他方の端部にドーム部を有し、
前記胴部,底部及びドーム部とが一体的に形成された鍛造組織であることを特徴とするアルミニウム合金製圧力容器。 - 前記アルミニウム合金はAl−Zn−Mg系又はAl−Zn−Mg−Cu系合金であることを特徴とする請求項1記載のアルミニウム合金製圧力容器。
- 請求項1又は2記載のアルミニウム合金製圧力容器の製造方法であって、
アルミニウム合金の鋳造塊を製作する工程と、
前記鋳造塊を用いて加圧軸を変えながら複数回鍛造する多軸鍛造を行う工程と、
前記多軸鍛造した鍛造ビレットを用いて前記底部と胴部とを後方押出しにて一次成形する工程と、前記一次成形された胴部の開口部をドーム形状にスピニング加工する工程を有することを特徴とするアルミニウム合金製圧力容器の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2020028052 | 2020-02-21 | ||
JP2020028052 | 2020-02-21 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2021134923A true JP2021134923A (ja) | 2021-09-13 |
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2021024248A Pending JP2021134923A (ja) | 2020-02-21 | 2021-02-18 | アルミニウム合金製圧力容器及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2021134923A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023022069A1 (ja) | 2021-08-20 | 2023-02-23 | 株式会社小糸製作所 | 描画用灯具 |
-
2021
- 2021-02-18 JP JP2021024248A patent/JP2021134923A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023022069A1 (ja) | 2021-08-20 | 2023-02-23 | 株式会社小糸製作所 | 描画用灯具 |
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