JP2021130827A - 合成ガスを処理するための方法及びシステム - Google Patents
合成ガスを処理するための方法及びシステム Download PDFInfo
- Publication number
- JP2021130827A JP2021130827A JP2021088809A JP2021088809A JP2021130827A JP 2021130827 A JP2021130827 A JP 2021130827A JP 2021088809 A JP2021088809 A JP 2021088809A JP 2021088809 A JP2021088809 A JP 2021088809A JP 2021130827 A JP2021130827 A JP 2021130827A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- heat exchanger
- medium
- steam
- final
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title abstract 4
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 title abstract 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 45
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims abstract description 7
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 85
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 19
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 14
- 239000011269 tar Substances 0.000 claims description 14
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 12
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 9
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 238000010248 power generation Methods 0.000 claims description 7
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 5
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 claims description 5
- 230000008014 freezing Effects 0.000 claims description 4
- 238000007710 freezing Methods 0.000 claims description 4
- 230000002265 prevention Effects 0.000 claims description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 2
- 239000000779 smoke Substances 0.000 claims description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 abstract 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 abstract 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 14
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 7
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 7
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonia chloride Chemical compound [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 4
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002154 agricultural waste Substances 0.000 description 3
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 3
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 235000019270 ammonium chloride Nutrition 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003034 coal gas Substances 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000004945 emulsification Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/04—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by cooling to condense non-gaseous materials
- C10K1/046—Reducing the tar content
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/82—Gas withdrawal means
- C10J3/84—Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/86—Other features combined with waste-heat boilers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/002—Removal of contaminants
- C10K1/003—Removal of contaminants of acid contaminants, e.g. acid gas removal
- C10K1/004—Sulfur containing contaminants, e.g. hydrogen sulfide
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D1/00—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
- F02C6/18—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use using the waste heat of gas-turbine plants outside the plants themselves, e.g. gas-turbine power heat plants
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/08—Methods of heating or cooling
- C01B2203/0872—Methods of cooling
- C01B2203/0883—Methods of cooling by indirect heat exchange
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
- C10J2300/1884—Heat exchange between at least two process streams with one stream being synthesis gas
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
- Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
【課題】間接又は直接ガス化装置からの合成ガスを処理する方法を提供する。【解決手段】所定の流入温度範囲内のガスが第１の熱交換器に流入することを可能にするステップと、ガスが、熱を第１の媒体に対して交換する間、第１の熱交換器を流れることを可能にするステップと、ガスが第１の熱交換器から後続の最終熱交換器へ移動することを可能にするステップと、ガスが、熱を最終媒体に対して交換する間、最終熱交換器を流れることを可能にするステップと、ガスが、所定の流出温度範囲内で、好ましくは、灰又は鉱物凝固点未満で、清浄化処理等の更なる処理を可能にするために、最終熱交換器を出ることを可能にするステップと、を含む方法である。更に、合成ガスの冷却用の冷却システム及びガス化システムを含む。【選択図】なし
Description
本発明は、間接又は直接ガス化装置からの、初期生成とその清浄化との間のようなガス
化ガス等の合成ガスを処理するための方法に関する。本発明の更なる態様は、間接又は直
接ガス化装置からの、初期生成とその清浄化との間のようなガス化ガス等の合成ガスのた
めの冷却システムに関する。本発明の更なる態様は、本発明による冷却システムを備える
、合成ガスを生成するためのガス化システムに関する。
化ガス等の合成ガスを処理するための方法に関する。本発明の更なる態様は、間接又は直
接ガス化装置からの、初期生成とその清浄化との間のようなガス化ガス等の合成ガスのた
めの冷却システムに関する。本発明の更なる態様は、本発明による冷却システムを備える
、合成ガスを生成するためのガス化システムに関する。
合成ガスの冷却は深刻な問題に直面している。かかる問題は、低すぎるか、あまりに予
測できない冷却器の壁部の温度のいずれか一方による冷却器における微粒子集積を含んで
いる。フライスラグ等の微粒子は腐食の原因となる。かかる腐食に対する公知の保護はセ
ラミック保護シールドであり、そのコストは法外に高いものである。別の問題は凝縮であ
る。凝縮が起こる場合、冷却器において面倒な乳化が生じる。
測できない冷却器の壁部の温度のいずれか一方による冷却器における微粒子集積を含んで
いる。フライスラグ等の微粒子は腐食の原因となる。かかる腐食に対する公知の保護はセ
ラミック保護シールドであり、そのコストは法外に高いものである。別の問題は凝縮であ
る。凝縮が起こる場合、冷却器において面倒な乳化が生じる。
公知の問題についてかかるシステムを改良するために、本発明は、間接又は直接ガス化
装置からの、初期生成とその清浄化との間のようなガス化ガス等の合成ガスを処理する方
法であって、
−所定の流入温度範囲内のガスが第１の熱交換器に流入することを可能にするステップ
と、
−ガスが、熱を第１の媒体、好ましくは、蒸気媒体に対して交換する間、第１の熱交換
器を流れることを可能にするステップと、
−ガスが第１の熱交換器から後続の最終熱交換器へ移動することを可能にするステップ
と、
−ガスが、熱を最終媒体、好ましくはまた、蒸気媒体に対して交換する間、最終熱交換
器を流れることを可能にするステップと、
−ガスが、所定の流出温度範囲内で、好ましくは灰又は鉱物凝固点未満で、そして、好
ましくは炭化水素液化点より上で、清浄化処理等の更なる処理を可能にするために、最終
熱交換器を出ることを可能にするステップと、を含む方法を提供する。
装置からの、初期生成とその清浄化との間のようなガス化ガス等の合成ガスを処理する方
法であって、
−所定の流入温度範囲内のガスが第１の熱交換器に流入することを可能にするステップ
と、
−ガスが、熱を第１の媒体、好ましくは、蒸気媒体に対して交換する間、第１の熱交換
器を流れることを可能にするステップと、
−ガスが第１の熱交換器から後続の最終熱交換器へ移動することを可能にするステップ
と、
−ガスが、熱を最終媒体、好ましくはまた、蒸気媒体に対して交換する間、最終熱交換
器を流れることを可能にするステップと、
−ガスが、所定の流出温度範囲内で、好ましくは灰又は鉱物凝固点未満で、そして、好
ましくは炭化水素液化点より上で、清浄化処理等の更なる処理を可能にするために、最終
熱交換器を出ることを可能にするステップと、を含む方法を提供する。
この本発明による装置は、タール凝縮又は固形物堆積が制限されるか、又は、ほとんど
無く実行されてもよい有利な冷却を提供する。冷却器の金属部分は、蒸気等の媒体の温度
に維持されてもよく、かかるタール凝縮又は固形物堆積を防止している。２つ、又は好ま
しくはそれ以上の熱交換器が適用されるため、段階的な冷却が達成できる。ガス並びに媒
体の温度差は、かかるタール凝縮又は固形物堆積を防止する範囲内に予測通りに維持でき
る。
無く実行されてもよい有利な冷却を提供する。冷却器の金属部分は、蒸気等の媒体の温度
に維持されてもよく、かかるタール凝縮又は固形物堆積を防止している。２つ、又は好ま
しくはそれ以上の熱交換器が適用されるため、段階的な冷却が達成できる。ガス並びに媒
体の温度差は、かかるタール凝縮又は固形物堆積を防止する範囲内に予測通りに維持でき
る。
第１の好ましい実施形態による方法において、熱交換器は、蒸気冷却に関して動作し、
好ましくは、蒸気冷却に関して完全に動作するのが好ましい。これは、所定の流入温度範
囲及び所定の流出温度範囲のために可能である。熱交換器は、過熱蒸気冷却に関して動作
し、好ましくは、過熱蒸気冷却に関して完全に動作するのが好ましい。
好ましくは、蒸気冷却に関して完全に動作するのが好ましい。これは、所定の流入温度範
囲及び所定の流出温度範囲のために可能である。熱交換器は、過熱蒸気冷却に関して動作
し、好ましくは、過熱蒸気冷却に関して完全に動作するのが好ましい。
更に好ましい実施形態によれば、熱媒体は、ガス化装置の煙道ガス冷却器から得られる
か、又は、そこにおいて、及び／又は、第１又は後続の熱交換器を通過する合成ガスに関
する熱回収ステップにおいて予め加熱される。このため、少なくともシステムの初始動後
、媒体の温度は、前記欠点を更に低減できるように、予測通りに制御できる。この特徴の
別の重要な利点は、ガスからの、又は、ガス変換プロセスからの熱エネルギーが熱交換器
において要求される蒸気を作るために用いることができることにある。更に、余分なエネ
ルギーを蒸気タービンに案内することが提供される。
か、又は、そこにおいて、及び／又は、第１又は後続の熱交換器を通過する合成ガスに関
する熱回収ステップにおいて予め加熱される。このため、少なくともシステムの初始動後
、媒体の温度は、前記欠点を更に低減できるように、予測通りに制御できる。この特徴の
別の重要な利点は、ガスからの、又は、ガス変換プロセスからの熱エネルギーが熱交換器
において要求される蒸気を作るために用いることができることにある。更に、余分なエネ
ルギーを蒸気タービンに案内することが提供される。
好ましくは、流入温度範囲は、６００〜１２００℃の間、好ましくは６５０〜１０００
℃の間、更に好ましくは７００〜９００℃の間、更に好ましくは７５０〜８５０℃の間で
ある。好ましくは、流出温度範囲は、４００〜６００℃の間、好ましくは４５０〜５５０
℃の間、好ましくは実質的に約５００℃である。これらの温度範囲は、システムにおける
合成ガスの最適な滞留時間を提供する。特に、後続の冷却ステップ中の滞留時間は、これ
によって最適化される。
℃の間、更に好ましくは７００〜９００℃の間、更に好ましくは７５０〜８５０℃の間で
ある。好ましくは、流出温度範囲は、４００〜６００℃の間、好ましくは４５０〜５５０
℃の間、好ましくは実質的に約５００℃である。これらの温度範囲は、システムにおける
合成ガスの最適な滞留時間を提供する。特に、後続の冷却ステップ中の滞留時間は、これ
によって最適化される。
更に好ましい実施形態による方法は、第１の媒体を最終媒体として再利用するステップ
を含む。その大きな利点は、媒体の位置が第２の熱交換器における使用に適しており、媒
体の温度を容易に調節できるという両方であり、それは合成ガスが熱を媒体に伝えるよう
な要求となる。
を含む。その大きな利点は、媒体の位置が第２の熱交換器における使用に適しており、媒
体の温度を容易に調節できるという両方であり、それは合成ガスが熱を媒体に伝えるよう
な要求となる。
かかる調節は、最終熱交換器に入る前に、水等の冷却液を添加することによって行われ
るのが好ましく、この調節ステップは過熱防止装置によって行われるのが好ましい。媒体
への水入力を変化させることによって、温度は通過する合成ガスに応じて低下させること
ができる。媒体又は水は合成ガスと直接接触しないため、極めて制御された冷却が、凝縮
又は微粒子集積の原因となる合成ガスへの水の直接挿入等の従来技術の前記欠点を防止し
ている。
るのが好ましく、この調節ステップは過熱防止装置によって行われるのが好ましい。媒体
への水入力を変化させることによって、温度は通過する合成ガスに応じて低下させること
ができる。媒体又は水は合成ガスと直接接触しないため、極めて制御された冷却が、凝縮
又は微粒子集積の原因となる合成ガスへの水の直接挿入等の従来技術の前記欠点を防止し
ている。
更に好ましい実施形態において、１つ、２つ、３つ、又はそれ以上の中間熱交換器等の
少なくとも１つの中間熱交換器に少なくとも１つのパースペクティブ中間媒体を適用する
よう提供される。その利点は、大きな温度差を得ることができるか、又は、より高い動作
速度を達成できることを備えている。
少なくとも１つの中間熱交換器に少なくとも１つのパースペクティブ中間媒体を適用する
よう提供される。その利点は、大きな温度差を得ることができるか、又は、より高い動作
速度を達成できることを備えている。
熱交換器のいずれかは煙管型のものであるのが好ましいか、又は、熱交換器のいずれか
は水管型のものであるのが更に好ましい。
は水管型のものであるのが更に好ましい。
更に好ましい実施形態によれば、方法は、微粒子、タール、硫黄又は塩素化合物等の酸
性ガス、及び水分を、好ましくはその順序で、好ましくは合成ガス浄化反応器において、
除去することによって合成ガスを清浄化するステップを含む。本発明は、かかる浄化反応
器における合成ガスの滞留時間を最小限にできる利点を提供する。更なる利点は、かかる
清浄ガスがタービン又はガス変換プロセスにおいて信頼性を持って用いることができると
いう点である。
性ガス、及び水分を、好ましくはその順序で、好ましくは合成ガス浄化反応器において、
除去することによって合成ガスを清浄化するステップを含む。本発明は、かかる浄化反応
器における合成ガスの滞留時間を最小限にできる利点を提供する。更なる利点は、かかる
清浄ガスがタービン又はガス変換プロセスにおいて信頼性を持って用いることができると
いう点である。
方法は、発電設備を駆動して、好ましくは一次電力を発生させるためのガスタービンに
合成ガスを供給するステップを含むのが更に好ましい。これは、合成ガスに存在するエネ
ルギーが、次いで、発電等の遷移のために用いられるという利点を提供する。
合成ガスを供給するステップを含むのが更に好ましい。これは、合成ガスに存在するエネ
ルギーが、次いで、発電等の遷移のために用いられるという利点を提供する。
方法は、更なる実施形態において、最終熱交換器からの媒体内に残留するエネルギーの
、及び又は、熱回収ステップからの媒体から残留するエネルギーから、蒸気タービンを動
作させるステップを含む。熱交換器又は、例えばタービンにおいて使用されない余分なエ
ネルギーは、かかる熱エネルギーを電気に遷移させるために用いられることを意図する。
、及び又は、熱回収ステップからの媒体から残留するエネルギーから、蒸気タービンを動
作させるステップを含む。熱交換器又は、例えばタービンにおいて使用されない余分なエ
ネルギーは、かかる熱エネルギーを電気に遷移させるために用いられることを意図する。
好ましくは、最終熱交換器を出た後、水を最終媒体に添加することによって、最終媒体
の入口温度を調節することが、更に好ましい実施形態による１つの解決法である。これは
、冷却を提供し、更に、凝縮又は微粒子集積を防止するよう、温度のちょうど良い低下を
提供することに役立つ。
の入口温度を調節することが、更に好ましい実施形態による１つの解決法である。これは
、冷却を提供し、更に、凝縮又は微粒子集積を防止するよう、温度のちょうど良い低下を
提供することに役立つ。
本発明による更なる態様は、間接又は直接ガス化装置からの、初期生成とその清浄化と
の間のようなガス化ガス等の合成ガスを冷却するための冷却システムであって、方法は、
−ガスが、熱を第１の媒体、好ましくは、蒸気媒体に対して交換することを可能にする
ための第１の熱交換器と、
−ガスが、熱を最終媒体、好ましくはまた、蒸気媒体に対して交換することを可能にす
るための後続の最終熱交換器と、
−ガスが、好ましくは初期生成手段及び又は初期冷却手段から、前記第１の熱交換器に
入ることを可能にするためのインクルード手段と、
−ガスが、流出温度範囲内で、好ましくは灰又は鉱物凝固点未満で、更に好ましくは炭
化水素液化点より上で、好ましくは清浄化処理等の更なる処理を可能にするために、最終
熱交換器を出ることを可能にするための出口手段と、を備える冷却システムを提供する。
かかる冷却システムは、合成ガスを処理するための方法に関して上記で説明したものと同
様の利点を提供する。
の間のようなガス化ガス等の合成ガスを冷却するための冷却システムであって、方法は、
−ガスが、熱を第１の媒体、好ましくは、蒸気媒体に対して交換することを可能にする
ための第１の熱交換器と、
−ガスが、熱を最終媒体、好ましくはまた、蒸気媒体に対して交換することを可能にす
るための後続の最終熱交換器と、
−ガスが、好ましくは初期生成手段及び又は初期冷却手段から、前記第１の熱交換器に
入ることを可能にするためのインクルード手段と、
−ガスが、流出温度範囲内で、好ましくは灰又は鉱物凝固点未満で、更に好ましくは炭
化水素液化点より上で、好ましくは清浄化処理等の更なる処理を可能にするために、最終
熱交換器を出ることを可能にするための出口手段と、を備える冷却システムを提供する。
かかる冷却システムは、合成ガスを処理するための方法に関して上記で説明したものと同
様の利点を提供する。
好ましい実施形態によれば、かかる冷却システムにおいて、交換器は、蒸気冷却に関し
て動作し、更に好ましくは過熱蒸気冷却に関して完全に動作するのが好ましい。システム
は、好ましくは、最終熱交換器を出た後、水を最終媒体に添加することによって、最終媒
体の入口温度を調節するための手段を備えるのが更に好ましい。また、かかる実施形態は
、上記方法に関して説明したものと同様の利点を提供する。
て動作し、更に好ましくは過熱蒸気冷却に関して完全に動作するのが好ましい。システム
は、好ましくは、最終熱交換器を出た後、水を最終媒体に添加することによって、最終媒
体の入口温度を調節するための手段を備えるのが更に好ましい。また、かかる実施形態は
、上記方法に関して説明したものと同様の利点を提供する。
本発明による更なる態様は、本発明による実施形態による冷却システムを備える合成ガ
スの生成用ガス化システムであって、更に、
−ガス化装置であって、好ましくは、ガス化反応器、発熱器、及び、原料合成ガスから
流動媒体を分離させるための分離サイクロンを有するガス化装置、
−熱交換器における使用のために蒸気を加熱するための手段を備える煙道ガス冷却器、
−微粒子、タール、硫黄又は塩素化合物等の酸性ガス、及び水分を、好ましくはその順
序で、除去することによって、最終熱交換器を離れた後、合成ガスを清浄化するための清
浄システム、
−発電設備を駆動して、好ましくは一次電力を発生させるためのガスタービン、
−第１又は後続の熱交換器を通過する合成ガスに関する熱回収蒸気発生器、ＨＲＳＧ等
の熱回収装置、及び／又は、
−最終熱交換器からの媒体内に残留するエネルギーの、及び又は、熱回収ステップから
の媒体から残留するエネルギーからの、蒸気タービン、を備えるガス化システムを提供す
る。
スの生成用ガス化システムであって、更に、
−ガス化装置であって、好ましくは、ガス化反応器、発熱器、及び、原料合成ガスから
流動媒体を分離させるための分離サイクロンを有するガス化装置、
−熱交換器における使用のために蒸気を加熱するための手段を備える煙道ガス冷却器、
−微粒子、タール、硫黄又は塩素化合物等の酸性ガス、及び水分を、好ましくはその順
序で、除去することによって、最終熱交換器を離れた後、合成ガスを清浄化するための清
浄システム、
−発電設備を駆動して、好ましくは一次電力を発生させるためのガスタービン、
−第１又は後続の熱交換器を通過する合成ガスに関する熱回収蒸気発生器、ＨＲＳＧ等
の熱回収装置、及び／又は、
−最終熱交換器からの媒体内に残留するエネルギーの、及び又は、熱回収ステップから
の媒体から残留するエネルギーからの、蒸気タービン、を備えるガス化システムを提供す
る。
利点は、この態様に従って説明したような個々の特徴に関して上記で説明してきた。
本発明の更なる利点、特徴、及び詳細は、添付図面を参照して、１つ以上の実施形態の
説明に基づき更に明らかにされる。
説明に基づき更に明らかにされる。
図１は、本発明による第１の好ましい実施形態を示している。この第１の好ましい実施
形態は、本発明の好ましい実施形態によるガス化装置システムに構造的に含まれる本発明
の好ましい実施形態による熱交換器４を組み込む直接ガス化装置を装備した、いわゆる石
炭ガス化複合発電ＩＧＣＣシステムである。
形態は、本発明の好ましい実施形態によるガス化装置システムに構造的に含まれる本発明
の好ましい実施形態による熱交換器４を組み込む直接ガス化装置を装備した、いわゆる石
炭ガス化複合発電ＩＧＣＣシステムである。
熱交換器は、システムの他の構成要素によって提供されるエネルギーに基づく温度で、
システムの他の構成要素によって提供される冷却媒体で動作する。他の好ましい実施形態
の熱交換器（図３〜５）も、システムの他の構成要素によって提供されるエネルギーに基
づく温度で、システムの他の構成要素によって提供される冷却媒体が提供される。
システムの他の構成要素によって提供される冷却媒体で動作する。他の好ましい実施形態
の熱交換器（図３〜５）も、システムの他の構成要素によって提供されるエネルギーに基
づく温度で、システムの他の構成要素によって提供される冷却媒体が提供される。
実施形態によれば、炭化水素原料（石炭、石油コークス、重油、バイオマス、木質系材
料、農業廃棄物、タール、コークス炉ガス、アスファルト、又は天然ガス）、及び酸化剤
（空気、富化空気、酸素、及び／又は蒸気）１が直接ガス化装置２に供給されて原料合成
ガス３を生成する。原料合成ガス３は、使用するガス化装置又はプロセスの種類に関わら
ず、約７００〜９００℃であるよう、若しくは、熱交換器４ａ、４ｂに入る前にこの温度
まで急冷されるよう、維持されるのが好ましい。
料、農業廃棄物、タール、コークス炉ガス、アスファルト、又は天然ガス）、及び酸化剤
（空気、富化空気、酸素、及び／又は蒸気）１が直接ガス化装置２に供給されて原料合成
ガス３を生成する。原料合成ガス３は、使用するガス化装置又はプロセスの種類に関わら
ず、約７００〜９００℃であるよう、若しくは、熱交換器４ａ、４ｂに入る前にこの温度
まで急冷されるよう、維持されるのが好ましい。
例えば、合成ガス３は、コークス炉又は製鋼所によって生成されてもよく、既に７００
〜９００℃であってもよい。上で説明した理由のため、高温の合成ガスは熱交換器におい
て更に冷却される。従って、この合成ガスは、その後、合成ガス冷却器４ａ及び４ｂにお
いて冷却される。
〜９００℃であってもよい。上で説明した理由のため、高温の合成ガスは熱交換器におい
て更に冷却される。従って、この合成ガスは、その後、合成ガス冷却器４ａ及び４ｂにお
いて冷却される。
冷却器から出て、５００℃未満に冷却された合成ガス５は、次いで、合成ガス浄化６の
ために準備される。この浄化は、好ましくは最初に、何らかの残留微粒子を、次いで、タ
ール、酸性ガス、及び、好ましくは最終的に、水分を除去する目的を有している。略汚染
物が無いガス浄化後で、ガスタービン供給ガス仕様７に沿った、清浄合成ガスは、次いで
、発電設備９を駆動して一次電力１０を発生させるガスタービン８に供給される。
ために準備される。この浄化は、好ましくは最初に、何らかの残留微粒子を、次いで、タ
ール、酸性ガス、及び、好ましくは最終的に、水分を除去する目的を有している。略汚染
物が無いガス浄化後で、ガスタービン供給ガス仕様７に沿った、清浄合成ガスは、次いで
、発電設備９を駆動して一次電力１０を発生させるガスタービン８に供給される。
ガスタービン１１の燃焼室からの高温の排気ガスは、顕熱を回収し、好ましくは過熱さ
れた蒸気１４を生成することを目的とする熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）１２へと案内さ
れる。冷却された排気ガス１３はシステムのスタックに向かう。蒸気１４は、以下の２つ
の目的、良質の過熱蒸気１８が合成ガス冷却器４ａ及び４ｂを経由して、高温の原料品質
合成ガス３と並流し、冷却器の金属熱交換面の制御された冷却を提供することに適う。
れた蒸気１４を生成することを目的とする熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）１２へと案内さ
れる。冷却された排気ガス１３はシステムのスタックに向かう。蒸気１４は、以下の２つ
の目的、良質の過熱蒸気１８が合成ガス冷却器４ａ及び４ｂを経由して、高温の原料品質
合成ガス３と並流し、冷却器の金属熱交換面の制御された冷却を提供することに適う。
ＩＧＣＣの大きさに応じて、これが、２つが示されているうちの、単一の熱交換器４を
有する１つのステージ又は幾つかのステージにおいて起こり得ることは、当業者にとって
明瞭であるべきである。良質の蒸気は、このプロセスにおいてより更に過熱される。この
蒸気の温度及び品質を制御するために、それは過熱防止装置（図２の詳細を参照）に案内
されて、体積が増える。その後、この蒸気は、第２の発電機１６を駆動して追加電力１７
を発生させる蒸気タービン１５の入口に戻って供給される。
有する１つのステージ又は幾つかのステージにおいて起こり得ることは、当業者にとって
明瞭であるべきである。良質の蒸気は、このプロセスにおいてより更に過熱される。この
蒸気の温度及び品質を制御するために、それは過熱防止装置（図２の詳細を参照）に案内
されて、体積が増える。その後、この蒸気は、第２の発電機１６を駆動して追加電力１７
を発生させる蒸気タービン１５の入口に戻って供給される。
図２は、使用するガス化装置の種類に関わらず、直接であろうと間接であろうと、この
プロセス説明において、約７００〜９００℃まで急冷されるか、約７００〜９００℃であ
るのが好ましい原料品質の合成ガス３を生成するためのガス化装置２を開示している。よ
り多くの熱交換器を追加する場合、それらの値は変化してもよい。
プロセス説明において、約７００〜９００℃まで急冷されるか、約７００〜９００℃であ
るのが好ましい原料品質の合成ガス３を生成するためのガス化装置２を開示している。よ
り多くの熱交換器を追加する場合、それらの値は変化してもよい。
この合成ガスは、次いで、合成ガス冷却器４において冷却される。冷却器を出る合成ガ
ス５は、５００℃未満の流出ガス温度に冷却されるのが好ましい。この目的のために、原
料品質の合成ガス３は、上部合成ガス冷却器４ａ、一連の２つ又は１つ以上のうちの最初
のものに入る。ＨＲＳＧ１２からの蒸気流１８は、合成ガスとの並流で冷却器に入る。こ
の時点で好ましい低い蒸気温度を有すると、これは、好ましい高熱流束の点、すなわち、
合成ガス冷却器入口において、好ましい熱除去能力を提供する。
ス５は、５００℃未満の流出ガス温度に冷却されるのが好ましい。この目的のために、原
料品質の合成ガス３は、上部合成ガス冷却器４ａ、一連の２つ又は１つ以上のうちの最初
のものに入る。ＨＲＳＧ１２からの蒸気流１８は、合成ガスとの並流で冷却器に入る。こ
の時点で好ましい低い蒸気温度を有すると、これは、好ましい高熱流束の点、すなわち、
合成ガス冷却器入口において、好ましい熱除去能力を提供する。
また、この操作は、合成ガス冷却器の金属表面上の任意のスポットの好ましい最低温度
が入口蒸気１８の温度であることに役立つ。後者は、ＨＲＳＧシステムの作動圧力によっ
て制御される。合成ガス冷却器４ａの出口において、蒸気２４は過熱され、温度を補正す
る必要がある。
が入口蒸気１８の温度であることに役立つ。後者は、ＨＲＳＧシステムの作動圧力によっ
て制御される。合成ガス冷却器４ａの出口において、蒸気２４は過熱され、温度を補正す
る必要がある。
これは過熱防止装置２０において行われる。この装置において、第１の合成ガス冷却器
４ａを出る蒸気は、冷却器供給水２５と密に混合されて、その後、第２の合成ガス冷却器
４ｂ用の供給及び冷却媒体となるより大量の（より多い）飽和蒸気２１を生じる。この合
成ガス冷却において、第１の合成ガス冷却器４ａに関するプロセスが繰り返される。
４ａを出る蒸気は、冷却器供給水２５と密に混合されて、その後、第２の合成ガス冷却器
４ｂ用の供給及び冷却媒体となるより大量の（より多い）飽和蒸気２１を生じる。この合
成ガス冷却において、第１の合成ガス冷却器４ａに関するプロセスが繰り返される。
合成ガス冷却器４ａを出る原料品質の合成ガスは、合成ガス冷却器４ｂ、一連の２つの
うちの２番目に入る。蒸気流２１は、合成ガスとの並流で冷却器に入る。この時点で低い
蒸気温度を有すると、これは、好ましい流束の点、すなわち、合成ガス冷却器入口におい
て、好ましい熱除去能力を提供する。この操作は、合成ガス冷却器４ｂの金属表面上の任
意のスポットの最低温度が入口蒸気２１の温度であることに役立つ。
うちの２番目に入る。蒸気流２１は、合成ガスとの並流で冷却器に入る。この時点で低い
蒸気温度を有すると、これは、好ましい流束の点、すなわち、合成ガス冷却器入口におい
て、好ましい熱除去能力を提供する。この操作は、合成ガス冷却器４ｂの金属表面上の任
意のスポットの最低温度が入口蒸気２１の温度であることに役立つ。
後者は、過熱防止装置２０の操作によって制御される。合成ガス冷却器４ｂの出口にお
いて、蒸気は再度過熱され、蒸気タービン１５において用いるための温度に補正される。
これは過熱防止装置２３において達成される。この装置において、第２の合成ガス冷却器
４ｂを出る蒸気は、冷却器供給水２５と密に混合されて、より大量の（より多い）飽和蒸
気１９を生じる。合成ガス冷却器４ｂを出る合成ガス５は、好ましいタールの露点よりも
はるかに高く、且つ、例えば、塩化アンモニウムの堆積温度よりもはるかに高い温度では
あるが、５００℃未満の所望温度に達する。
いて、蒸気は再度過熱され、蒸気タービン１５において用いるための温度に補正される。
これは過熱防止装置２３において達成される。この装置において、第２の合成ガス冷却器
４ｂを出る蒸気は、冷却器供給水２５と密に混合されて、より大量の（より多い）飽和蒸
気１９を生じる。合成ガス冷却器４ｂを出る合成ガス５は、好ましいタールの露点よりも
はるかに高く、且つ、例えば、塩化アンモニウムの堆積温度よりもはるかに高い温度では
あるが、５００℃未満の所望温度に達する。
図３の実施形態において、炭化水素原料（石炭、石油コークス、重油、バイオマス、木
質系材料、農業廃棄物、タール、コークス炉ガス、アスファルト、又は天然ガス）、及び
酸化剤（空気、富化空気、酸素、及び／又は蒸気）１が間接ガス化装置２ａ＋２ｂのガス
化反応器２ａに供給される。この反応器の底部において、それは発熱器２ｂからの高温流
動媒体９９と混合される。
質系材料、農業廃棄物、タール、コークス炉ガス、アスファルト、又は天然ガス）、及び
酸化剤（空気、富化空気、酸素、及び／又は蒸気）１が間接ガス化装置２ａ＋２ｂのガス
化反応器２ａに供給される。この反応器の底部において、それは発熱器２ｂからの高温流
動媒体９９と混合される。
ガス化後、原料合成ガス及び流動媒体９６の混合気はガス化装置反応器２ａを離れ、サ
イクロン２ｃに入って、炭化物を含んだ流動媒体９８と原料合成ガス３とに分離される。
炭化物を含んだ流動媒体９８は、間接ガス化装置発熱器２ｂを経由され、ここで、炭化物
が燃焼されて高温の流動媒体９９を生成する。
イクロン２ｃに入って、炭化物を含んだ流動媒体９８と原料合成ガス３とに分離される。
炭化物を含んだ流動媒体９８は、間接ガス化装置発熱器２ｂを経由され、ここで、炭化物
が燃焼されて高温の流動媒体９９を生成する。
発熱器からの煙道ガス１０１は、蒸発煙道ガス冷却器１００を経由されて、冷却された
（約２００℃）煙道ガス１０２を生じ、ボイラー供給水２５から、それが飽和蒸気１８ａ
を生じることが好ましい。原料合成ガス３は、使用するガス化装置又はプロセスの種類に
関わらず、約７００℃〜９００℃であるか、若しくは、この温度まで急冷されることを必
要とする。例えば、合成ガス３は、コークス炉又は製鋼所によって生成されてもよく、既
に７００℃〜９００℃であってもよい。上記で説明した理由のため、高温の合成ガスは更
に冷却される。従って、この合成ガスは、その後、合成ガス冷却器４ａ及び４ｂにおいて
冷却される。冷却器から出て、５００℃未満に冷却された合成ガスの場合５、それは合成
ガス浄化６のために準備される。
（約２００℃）煙道ガス１０２を生じ、ボイラー供給水２５から、それが飽和蒸気１８ａ
を生じることが好ましい。原料合成ガス３は、使用するガス化装置又はプロセスの種類に
関わらず、約７００℃〜９００℃であるか、若しくは、この温度まで急冷されることを必
要とする。例えば、合成ガス３は、コークス炉又は製鋼所によって生成されてもよく、既
に７００℃〜９００℃であってもよい。上記で説明した理由のため、高温の合成ガスは更
に冷却される。従って、この合成ガスは、その後、合成ガス冷却器４ａ及び４ｂにおいて
冷却される。冷却器から出て、５００℃未満に冷却された合成ガスの場合５、それは合成
ガス浄化６のために準備される。
この浄化は、好ましくは最初に、何らかの残留微粒子を、次いで、タール、酸性ガス、
及び水分を除去する目的を有している。略汚染物が無く、ガスタービン供給ガス仕様７に
沿った、清浄合成ガスは、次いで、発電設備９を駆動して一次電力１０を発生させるガス
タービン８に供給される。ガスタービン１１の燃焼室からの高温の排気ガスは、顕熱を回
収し、良質の蒸気１４を生成することを目的とする熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）１２へ
と案内される。冷却された排気ガス１３はシステムのスタックに向かう。蒸気１４は、以
下の２つの目的、蒸気１８ｂが発熱器蒸発冷却器１００からの蒸気１８ａと混合されるこ
とに適う。混合蒸気流１８は、合成ガス冷却器４ａ及び４ｂを経由して、高温の原料品質
合成ガス３と並流し、冷却器の金属熱交換面の制御された冷却を提供する。有利に、金属
がセラミック材料の代わりに用いられ、それはコストの点で極めて優先される。それは、
例えば、比較的低い温度差のため、可能となる。ＩＧＣＣの大きさに応じて、これが、こ
の実施形態においても、ここで２つだけが示されているうちの１つ又は幾つかのステージ
において起こり得ることは、当業者にとって明瞭であるべきである。蒸気はこのプロセス
において過熱される。この蒸気の温度及び品質を制御するために、それは過熱防止装置（
図３の詳細を参照）に案内されて、体積が増え、再度、蒸気タービン品質１９となる。そ
の後、この蒸気は、第２の発電機１６を駆動して追加電力１７を発生させる蒸気タービン
１５の入口に戻って供給される。
及び水分を除去する目的を有している。略汚染物が無く、ガスタービン供給ガス仕様７に
沿った、清浄合成ガスは、次いで、発電設備９を駆動して一次電力１０を発生させるガス
タービン８に供給される。ガスタービン１１の燃焼室からの高温の排気ガスは、顕熱を回
収し、良質の蒸気１４を生成することを目的とする熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）１２へ
と案内される。冷却された排気ガス１３はシステムのスタックに向かう。蒸気１４は、以
下の２つの目的、蒸気１８ｂが発熱器蒸発冷却器１００からの蒸気１８ａと混合されるこ
とに適う。混合蒸気流１８は、合成ガス冷却器４ａ及び４ｂを経由して、高温の原料品質
合成ガス３と並流し、冷却器の金属熱交換面の制御された冷却を提供する。有利に、金属
がセラミック材料の代わりに用いられ、それはコストの点で極めて優先される。それは、
例えば、比較的低い温度差のため、可能となる。ＩＧＣＣの大きさに応じて、これが、こ
の実施形態においても、ここで２つだけが示されているうちの１つ又は幾つかのステージ
において起こり得ることは、当業者にとって明瞭であるべきである。蒸気はこのプロセス
において過熱される。この蒸気の温度及び品質を制御するために、それは過熱防止装置（
図３の詳細を参照）に案内されて、体積が増え、再度、蒸気タービン品質１９となる。そ
の後、この蒸気は、第２の発電機１６を駆動して追加電力１７を発生させる蒸気タービン
１５の入口に戻って供給される。
図４は図３の詳細を開示している。ガス化装置２が原料品質の合成ガス３を生成した後
、使用するガス化装置の種類に関わらず、このプロセス説明において、それは約７００〜
９００℃まで急冷されるか、約７００〜９００℃であることが予想される。この合成ガス
は、次いで、合成ガス冷却器４において冷却される。冷却器を出る合成ガスは、５００℃
未満の流出ガス温度に冷却される５。この目的のために、原料品質の合成ガス３は、合成
ガス冷却器４ａ、一連の２つのうちの最初のものに入る。蒸気は２つの発生源から生成さ
れ、間接ガス化装置発熱器１０１からの高温煙道ガス（約９００℃）が煙道ガス冷却器１
００に入って約２００℃まで冷却される１０２。このエネルギーはボイラー供給水２５を
飽和蒸気１８ａに変換するために用いられる。この蒸気流はＨＲＳＧ１２からの過熱蒸気
１８ｂと混合される。結果として生じる過熱蒸気流１８は、合成ガスとの並流で合成ガス
冷却器４ａに入る。この時点で好ましい低い蒸気温度を有すると、これは、好ましい流束
の点、すなわち、合成ガス冷却器入口において、好ましい熱除去能力を提供する。また、
この操作は、合成ガス冷却器の金属表面上の任意のスポットがこれまでに達成する好まし
い最低温度が入口蒸気１８の温度であることに役立つ。後者は、ＨＲＳＧシステムの作動
圧力によって制御される。合成ガス冷却器４ａの出口において、蒸気２４は過熱され、温
度を補正する必要がある。これは過熱防止装置２０において達成される。この装置におい
て、第１の合成ガス冷却器４ａを出る蒸気は、冷却器供給水２５と密に混合されて、その
後、第２の合成ガス冷却器４ｂ用の供給及び冷却媒体となる、若干温和な温度と共により
大量の過熱蒸気２１を生じる。この合成ガス冷却において、第１の合成ガス冷却器４ａを
中心とするストーリーがそれ自体繰り返される。
、使用するガス化装置の種類に関わらず、このプロセス説明において、それは約７００〜
９００℃まで急冷されるか、約７００〜９００℃であることが予想される。この合成ガス
は、次いで、合成ガス冷却器４において冷却される。冷却器を出る合成ガスは、５００℃
未満の流出ガス温度に冷却される５。この目的のために、原料品質の合成ガス３は、合成
ガス冷却器４ａ、一連の２つのうちの最初のものに入る。蒸気は２つの発生源から生成さ
れ、間接ガス化装置発熱器１０１からの高温煙道ガス（約９００℃）が煙道ガス冷却器１
００に入って約２００℃まで冷却される１０２。このエネルギーはボイラー供給水２５を
飽和蒸気１８ａに変換するために用いられる。この蒸気流はＨＲＳＧ１２からの過熱蒸気
１８ｂと混合される。結果として生じる過熱蒸気流１８は、合成ガスとの並流で合成ガス
冷却器４ａに入る。この時点で好ましい低い蒸気温度を有すると、これは、好ましい流束
の点、すなわち、合成ガス冷却器入口において、好ましい熱除去能力を提供する。また、
この操作は、合成ガス冷却器の金属表面上の任意のスポットがこれまでに達成する好まし
い最低温度が入口蒸気１８の温度であることに役立つ。後者は、ＨＲＳＧシステムの作動
圧力によって制御される。合成ガス冷却器４ａの出口において、蒸気２４は過熱され、温
度を補正する必要がある。これは過熱防止装置２０において達成される。この装置におい
て、第１の合成ガス冷却器４ａを出る蒸気は、冷却器供給水２５と密に混合されて、その
後、第２の合成ガス冷却器４ｂ用の供給及び冷却媒体となる、若干温和な温度と共により
大量の過熱蒸気２１を生じる。この合成ガス冷却において、第１の合成ガス冷却器４ａを
中心とするストーリーがそれ自体繰り返される。
合成ガス冷却器４ａを出る原料品質の合成ガスは、合成ガス冷却器４ｂ、一連の２つの
うちの２番目に入る。蒸気流２１は、合成ガスとの並流で冷却器に入る。この時点で最低
蒸気温度を有すると、これは、最高熱流束の点、すなわち、合成ガス冷却器入口において
、最高熱除去能力を提供する。この操作は、合成ガス冷却器４ｂの金属表面上の任意のス
ポットがこれまでに達成する最低温度が入口蒸気２１の温度であることに役立つ。後者は
、過熱防止装置２０の操作によって制御される。合成ガス冷却器４ｂの出口において、蒸
気は再度過熱され、蒸気タービン１５において用いるための温度に補正されることを必要
とする。これは過熱防止装置２３において達成される。この装置において、第２の合成ガ
ス冷却器４ｂを出る蒸気は、冷却器供給水２５と密に混合されて、正しい蒸気タービン入
口温度と共に、より大量の過熱蒸気を生じる。１９。合成ガス冷却器４ｂを出る合成ガス
５は、タールの露点よりもはるかに高く、且つ、塩化アンモニウムの堆積温度よりもはる
かに高い温度ではあるが、５００℃未満の所望温度に達する。
うちの２番目に入る。蒸気流２１は、合成ガスとの並流で冷却器に入る。この時点で最低
蒸気温度を有すると、これは、最高熱流束の点、すなわち、合成ガス冷却器入口において
、最高熱除去能力を提供する。この操作は、合成ガス冷却器４ｂの金属表面上の任意のス
ポットがこれまでに達成する最低温度が入口蒸気２１の温度であることに役立つ。後者は
、過熱防止装置２０の操作によって制御される。合成ガス冷却器４ｂの出口において、蒸
気は再度過熱され、蒸気タービン１５において用いるための温度に補正されることを必要
とする。これは過熱防止装置２３において達成される。この装置において、第２の合成ガ
ス冷却器４ｂを出る蒸気は、冷却器供給水２５と密に混合されて、正しい蒸気タービン入
口温度と共に、より大量の過熱蒸気を生じる。１９。合成ガス冷却器４ｂを出る合成ガス
５は、タールの露点よりもはるかに高く、且つ、塩化アンモニウムの堆積温度よりもはる
かに高い温度ではあるが、５００℃未満の所望温度に達する。
図５は、炭化水素原料（石炭、石油コークス、重油、バイオマス、木質系材料、農業廃
棄物、タール、コークス炉ガス、アスファルト、又は天然ガス）、及び酸化剤（空気、富
化空気、酸素、及び／又は蒸気）１が間接ガス化装置２に供給されて原料合成ガス３を生
成することを開示している。原料合成ガス３は、使用するガス化装置又はプロセスの種類
に関わらず、約７００〜９００℃であるか、若しくは、この温度まで急冷されることを必
要とする。例えば、合成ガス３は、コークス炉又は製鋼所によって生成されてもよく、既
に７００〜９００℃であってもよい。上で説明した理由のため、高温の合成ガスは更に冷
却されることを必要とする。従って、この合成ガスは、その後、合成ガス冷却器４ａ及び
４ｂにおいて冷却される。冷却器から出て、５００℃未満に冷却された合成ガスは５、合
成ガス浄化６のために準備される。この浄化は、最初に何らかの残留微粒子を、次いで、
タール、酸性ガス、及び水分を除去する目的を有している。汚染物が無く、変換プロセス
供給ガス仕様７に沿った、清浄合成ガスは、次いで、ガス変換炉５０に供給される。高温
生成物５１は、顕熱を回収し、良質の蒸気１４を生成することを目的とする熱回収蒸気発
生器５２へと案内される。冷却された生成物５３はシステムの貯蔵タンク５４に向かう。
良質の蒸気１４は、以下の２つの目的、良質の過熱蒸気１８が合成ガス冷却器４ａ及び４
ｂを経由して、高温の原料品質合成ガス３と並流し、冷却器４の金属熱交換面の制御され
た冷却を提供することに適う。変換炉の大きさに応じて、これが、２つが示されているう
ちの１つ又は幾つかのステージにおいて起こり得ることは、当業者にとって明瞭であるべ
きである。良質の蒸気は、このプロセスにおいてより更に過熱される。この蒸気の温度及
び品質を制御するために、それは過熱防止装置（図４の詳細を参照）に案内されて、体積
が増え、再度、蒸気タービン品質１９となる。その後、この蒸気は、発電機１６を駆動し
て電力１７を発生させる蒸気タービン１５の入口に戻って供給される。
棄物、タール、コークス炉ガス、アスファルト、又は天然ガス）、及び酸化剤（空気、富
化空気、酸素、及び／又は蒸気）１が間接ガス化装置２に供給されて原料合成ガス３を生
成することを開示している。原料合成ガス３は、使用するガス化装置又はプロセスの種類
に関わらず、約７００〜９００℃であるか、若しくは、この温度まで急冷されることを必
要とする。例えば、合成ガス３は、コークス炉又は製鋼所によって生成されてもよく、既
に７００〜９００℃であってもよい。上で説明した理由のため、高温の合成ガスは更に冷
却されることを必要とする。従って、この合成ガスは、その後、合成ガス冷却器４ａ及び
４ｂにおいて冷却される。冷却器から出て、５００℃未満に冷却された合成ガスは５、合
成ガス浄化６のために準備される。この浄化は、最初に何らかの残留微粒子を、次いで、
タール、酸性ガス、及び水分を除去する目的を有している。汚染物が無く、変換プロセス
供給ガス仕様７に沿った、清浄合成ガスは、次いで、ガス変換炉５０に供給される。高温
生成物５１は、顕熱を回収し、良質の蒸気１４を生成することを目的とする熱回収蒸気発
生器５２へと案内される。冷却された生成物５３はシステムの貯蔵タンク５４に向かう。
良質の蒸気１４は、以下の２つの目的、良質の過熱蒸気１８が合成ガス冷却器４ａ及び４
ｂを経由して、高温の原料品質合成ガス３と並流し、冷却器４の金属熱交換面の制御され
た冷却を提供することに適う。変換炉の大きさに応じて、これが、２つが示されているう
ちの１つ又は幾つかのステージにおいて起こり得ることは、当業者にとって明瞭であるべ
きである。良質の蒸気は、このプロセスにおいてより更に過熱される。この蒸気の温度及
び品質を制御するために、それは過熱防止装置（図４の詳細を参照）に案内されて、体積
が増え、再度、蒸気タービン品質１９となる。その後、この蒸気は、発電機１６を駆動し
て電力１７を発生させる蒸気タービン１５の入口に戻って供給される。
図５は、図３のガス化装置とガス変換部及び生成ガス貯蔵部との組み合わせであるため
、かかるガス変換部及び生成ガス貯蔵部の組み合わせも、図１の直接ガス化装置により可
能である。
、かかるガス変換部及び生成ガス貯蔵部の組み合わせも、図１の直接ガス化装置により可
能である。
本明細書中で用いるように、任意の数量を変更する用語「約」は、実世界の条件で、例
えば、生産設備において遭遇する数量の変化を指す。数量は、従って、拘束力がなく、表
示するだけのものである。
えば、生産設備において遭遇する数量の変化を指す。数量は、従って、拘束力がなく、表
示するだけのものである。
本明細書中で用いるように、単数形で引用され、単語「ａ」又は「ａｎ」と共に進めら
れるステップの構成要素は、かかる排除が明示されていない限り、複数のかかる前記の構
成要素又はステップを排除するものではないことは、言うまでもない。更に、本発明は、
本発明を開示するために様々な特定の実施形態によって説明してきたが、当業者は、本発
明が特許請求の範囲の精神及び適用範囲内の修正と共に実施できることを、正しく認識す
るであろう。故に、引用した特徴も組み込んでいる追加実施形態の存在は、排除されるも
のではない。従って、以下の特許請求の範囲は、決して、本発明の適用範囲を本明細書中
で説明した特定の実施形態に限定する意図はない。
れるステップの構成要素は、かかる排除が明示されていない限り、複数のかかる前記の構
成要素又はステップを排除するものではないことは、言うまでもない。更に、本発明は、
本発明を開示するために様々な特定の実施形態によって説明してきたが、当業者は、本発
明が特許請求の範囲の精神及び適用範囲内の修正と共に実施できることを、正しく認識す
るであろう。故に、引用した特徴も組み込んでいる追加実施形態の存在は、排除されるも
のではない。従って、以下の特許請求の範囲は、決して、本発明の適用範囲を本明細書中
で説明した特定の実施形態に限定する意図はない。
用語合成ガスは、ガス化プロセスの結果として生じる合成ガスに関係する。用語生成ガ
スは、後のプロセス又はかかるガスの販売において投入するための生成物として用いられ
るガスのために用いられる。
スは、後のプロセス又はかかるガスの販売において投入するための生成物として用いられ
るガスのために用いられる。
本発明は、幾つかの好ましい実施形態に基づいて前記で説明される。異なる実施形態の
異なる態様は組み合わされてもよく、ここで、本文書に基づいて当業者によって行うこと
ができる全ての組み合わせが含まれなければならない。これらの好ましい実施形態は、本
文書の保護範囲に対して制限するものではない。求める権利は、添付特許請求の範囲にお
いて定義している。
異なる態様は組み合わされてもよく、ここで、本文書に基づいて当業者によって行うこと
ができる全ての組み合わせが含まれなければならない。これらの好ましい実施形態は、本
文書の保護範囲に対して制限するものではない。求める権利は、添付特許請求の範囲にお
いて定義している。
Claims (20)
- 間接又は直接ガス化装置からの、初期生成とその清浄化との間のようなガス化ガス等の
合成ガスを処理する方法であって、
−所定の流入温度範囲内のガスが第１の熱交換器に流入することを可能にするステップ
と、
−前記ガスが、熱を第１の媒体、好ましくは、蒸気媒体に対して交換する間、前記第１
の熱交換器を流れることを可能にするステップと、
−前記ガスが前記第１の熱交換器から後続の最終熱交換器へ移動することを可能にする
ステップと、
−前記ガスが、熱を最終媒体、好ましくはまた、蒸気媒体に対して交換する間、前記最
終熱交換器を流れることを可能にするステップと、
−前記ガスが、所定の流出温度範囲内で、好ましくは、灰又は鉱物凝固点未満で、清浄
化処理等の更なる処理を可能にするために、前記最終熱交換器を出ることを可能にするス
テップと、を含む、
方法。 - 前記熱交換器は、蒸気冷却に関して動作し、好ましくは、蒸気冷却に関して完全に動作
する、請求項１に記載の方法。 - 前記熱交換器は、過熱蒸気冷却に関して動作し、好ましくは、過熱蒸気冷却に関して完
全に動作する、請求項１に記載の方法。 - 前記熱媒体は、前記ガス化装置の煙道ガス冷却器から得られるか、又は、そこにおいて
、及び／又は、前記第１又は後続の熱交換器を通過する前記合成ガスに関する熱回収ステ
ップにおいて予め加熱される、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。 - 前記流入温度範囲は、６００〜１２００℃の間、好ましくは６５０〜１０００℃の間、
更に好ましくは７００〜９００℃の間、更に好ましくは７５０〜８５０℃の間である、請
求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。 - 前記流出温度範囲は、４００〜６００℃の間、好ましくは４５０〜５５０℃の間、好ま
しくは実質的に５００℃前後である、請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。 - 前記第１の媒体を前記最終媒体として再利用するステップを含む、請求項１〜６のいず
れか一項に記載の方法。 - 前記最終熱交換器に入る前に、水等の冷却液を添加して前記最終媒体の前記温度を調節
するステップを含み、この調節ステップは過熱防止装置によって行われるのが好ましい、
請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。 - １つ、２つ、３つ、又はそれ以上の中間熱交換器等の少なくとも１つの中間熱交換器に
少なくとも１つのパースペクティブ中間媒体を適用するステップを含む、請求項１〜８の
いずれか一項に記載の方法。 - 前記熱交換器のいずれかは煙管型のものである、請求項１〜９のいずれか一項に記載の
方法。 - 前記熱交換器のいずれかは水管型のものである、請求項１〜１０のいずれか一項に記載
の方法。 - 微粒子、タール、硫黄又は塩素化合物等の酸性ガス、及び水分を、好ましくはその順序
で、好ましくは合成ガス浄化反応器において、除去することによって前記合成ガスを清浄
化するステップを含む、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。 - 発電設備を駆動して、好ましくは一次電力を発生させるためのガスタービンに前記合成
ガスを供給するステップを含む、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の方法。 - 前記最終熱交換器からの前記媒体内に残留するエネルギーの、及び又は、前記熱回収ス
テップからの媒体から残留するエネルギーから、蒸気タービンを動作させるステップを含
む、請求項１〜１３のいずれか一項に記載の方法。 - 好ましくは、最終熱交換器を出た後、水を前記最終媒体に添加することによって、前記
最終媒体の前記入口温度を調節するステップを含む、請求項１〜１４のいずれか一項に記
載の方法。 - 間接又は直接ガス化装置からの、初期生成とその清浄化との間のようなガス化ガス等の
合成ガスを冷却するための冷却システムであって、前記方法は、
−前記ガスが、熱を第１の媒体、好ましくは、蒸気媒体に対して交換することを可能に
するための第１の熱交換器と、
−前記ガスが、熱を最終媒体、好ましくはまた、蒸気媒体に対して交換することを可能
にするための後続の最終熱交換器と、
−前記ガスが、好ましくは初期生成手段及び又は初期冷却手段から、前記第１の熱交換
器に入ることを可能にするためのインクルード手段と、
−前記ガスが、流出温度範囲内で、好ましくは灰又は鉱物凝固点未満で、更に好ましく
は炭化水素液化点より上で、好ましくは清浄化処理等の更なる処理を可能にするために、
前記最終熱交換器を出ることを可能にするための出口手段と、を備える、
冷却システム。 - 前記交換器は、蒸気冷却に関して動作し、好ましくは、蒸気冷却に関して完全に動作す
る、請求項１５に記載の冷却システム。 - 前記交換器は、過熱蒸気冷却に関して動作し、好ましくは、過熱蒸気冷却に関して完全
に動作する、請求項１５に記載の冷却システム。 - 好ましくは、最終熱交換器を出た後、水を前記最終媒体に添加することによって、前記
最終媒体の前記入口温度を調節するための手段を備える、請求項１６〜１８のいずれか一
項に記載の冷却システム。 - 請求項１６〜１９のいずれか一項に記載の冷却システムを備える合成ガスの生成用ガス
化システムであって、更に、
−ガス化装置であって、好ましくは、ガス化反応器、発熱器、及び、原料合成ガスから
流動媒体を分離させるための分離サイクロンを有するガス化装置、
−前記熱交換器における使用のために蒸気を加熱するための手段を備える煙道ガス冷却
器、
−微粒子、タール、硫黄又は塩素化合物等の酸性ガス、及び水分を、好ましくはその順
序で、除去することによって、前記最終熱交換器を離れた後、合成ガスを清浄化するため
の清浄システム、
−発電設備を駆動して、好ましくは一次電力を発生させるためのガスタービン、
−前記第１又は後続の熱交換器を通過する前記合成ガスに関するＨＲＳＧ等の熱回収装
置、及び／又は、
−前記最終熱交換器からの前記媒体内に残留するエネルギーの、及び又は、前記熱回収
ステップからの媒体から残留するエネルギーからの、蒸気タービン、を備える。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL2014786A NL2014786B1 (en) | 2015-05-11 | 2015-05-11 | Method and systems for treating synthesis gas. |
| NL2014786 | 2015-05-11 | ||
| JP2017559610A JP2018520227A (ja) | 2015-05-11 | 2016-05-11 | 合成ガスを処理するための方法及びシステム |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2017559610A Division JP2018520227A (ja) | 2015-05-11 | 2016-05-11 | 合成ガスを処理するための方法及びシステム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2021130827A true JP2021130827A (ja) | 2021-09-09 |
Family
ID=56611528
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2017559610A Pending JP2018520227A (ja) | 2015-05-11 | 2016-05-11 | 合成ガスを処理するための方法及びシステム |
| JP2021088809A Pending JP2021130827A (ja) | 2015-05-11 | 2021-05-26 | 合成ガスを処理するための方法及びシステム |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2017559610A Pending JP2018520227A (ja) | 2015-05-11 | 2016-05-11 | 合成ガスを処理するための方法及びシステム |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20180118565A1 (ja) |
| EP (1) | EP3320057A1 (ja) |
| JP (2) | JP2018520227A (ja) |
| KR (1) | KR20180029962A (ja) |
| CN (1) | CN107922859B (ja) |
| AU (1) | AU2016262305A1 (ja) |
| BR (1) | BR112017024240A2 (ja) |
| CA (1) | CA2985568A1 (ja) |
| NL (1) | NL2014786B1 (ja) |
| PH (1) | PH12017502057A1 (ja) |
| WO (1) | WO2016182441A1 (ja) |
| ZA (1) | ZA201708323B (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2674967C1 (ru) * | 2017-08-24 | 2018-12-13 | Закрытое акционерное общество "ЦТК-Евро" | Способ очистки высокотемпературных аэрозолей |
| RU2748332C1 (ru) * | 2020-08-28 | 2021-05-24 | Вячеслав Аркадьевич Безруков | Устройство и способы для охлаждения и очистки нагретых отходящих газов |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4953604A (ja) * | 1972-08-02 | 1974-05-24 | ||
| JPH0771272A (ja) * | 1993-04-27 | 1995-03-14 | Texaco Dev Corp | 動力を発生させるための方法 |
| JP2004162616A (ja) * | 2002-11-13 | 2004-06-10 | Toshiba Corp | ガス化複合発電プラント |
| JP2012509456A (ja) * | 2008-11-21 | 2012-04-19 | シーメンス・ファオアーイー・メタルズ・テクノロジーズ・ゲーエムベーハー | 合成生ガス製造方法並びに装置 |
| JP2013006990A (ja) * | 2011-06-27 | 2013-01-10 | Hitachi Ltd | 石炭ガス化複合発電プラント及び石炭ガス化プラント |
| JP2013221068A (ja) * | 2012-04-16 | 2013-10-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガス化装置 |
| US20140148519A1 (en) * | 2012-11-27 | 2014-05-29 | Raymond F. Drnevich | Hybrid plant for liquid fuel production |
| JP2014167043A (ja) * | 2013-02-28 | 2014-09-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 炭素質燃料ガス化装置 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3600432A1 (de) * | 1985-05-21 | 1987-02-05 | Gutehoffnungshuette Man | Verfahren zum vergasen eines kohlenstoffhaltigen brennstoffs, insbesondere kohle |
| US6061936A (en) * | 1997-09-12 | 2000-05-16 | Texaco Inc. | Synthesis gas expander located immediately upstream of combustion turbine |
| US8668753B2 (en) * | 2009-04-24 | 2014-03-11 | G.D.O. Inc | Two stage process for converting biomass to syngas |
| EP2301886A1 (en) * | 2009-09-03 | 2011-03-30 | Ammonia Casale S.A. | Waste heat recovery in a chemical process and plant, particularly for the synthesis of ammonia |
| US8236093B2 (en) * | 2009-09-16 | 2012-08-07 | Bha Group, Inc. | Power plant emissions control using integrated organic rankine cycle |
| MY167593A (en) * | 2012-06-26 | 2018-09-20 | Lummus Technology Inc | Two stage gasification with dual quench |
| CN203741285U (zh) * | 2014-03-24 | 2014-07-30 | 国电长源湖北生物质气化科技有限公司 | 一种生物质热燃气冷却系统 |
-
2015
- 2015-05-11 NL NL2014786A patent/NL2014786B1/en active
-
2016
- 2016-05-11 JP JP2017559610A patent/JP2018520227A/ja active Pending
- 2016-05-11 CN CN201680041567.0A patent/CN107922859B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2016-05-11 US US15/573,700 patent/US20180118565A1/en not_active Abandoned
- 2016-05-11 KR KR1020177035239A patent/KR20180029962A/ko not_active Application Discontinuation
- 2016-05-11 BR BR112017024240A patent/BR112017024240A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2016-05-11 EP EP16748152.2A patent/EP3320057A1/en active Pending
- 2016-05-11 AU AU2016262305A patent/AU2016262305A1/en not_active Abandoned
- 2016-05-11 WO PCT/NL2016/050335 patent/WO2016182441A1/en active Application Filing
- 2016-05-11 CA CA2985568A patent/CA2985568A1/en not_active Abandoned
-
2017
- 2017-11-10 PH PH12017502057A patent/PH12017502057A1/en unknown
- 2017-12-07 ZA ZA2017/08323A patent/ZA201708323B/en unknown
-
2021
- 2021-01-06 US US17/142,580 patent/US20210122631A1/en active Pending
- 2021-05-26 JP JP2021088809A patent/JP2021130827A/ja active Pending
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4953604A (ja) * | 1972-08-02 | 1974-05-24 | ||
| JPH0771272A (ja) * | 1993-04-27 | 1995-03-14 | Texaco Dev Corp | 動力を発生させるための方法 |
| JP2004162616A (ja) * | 2002-11-13 | 2004-06-10 | Toshiba Corp | ガス化複合発電プラント |
| JP2012509456A (ja) * | 2008-11-21 | 2012-04-19 | シーメンス・ファオアーイー・メタルズ・テクノロジーズ・ゲーエムベーハー | 合成生ガス製造方法並びに装置 |
| JP2013006990A (ja) * | 2011-06-27 | 2013-01-10 | Hitachi Ltd | 石炭ガス化複合発電プラント及び石炭ガス化プラント |
| JP2013221068A (ja) * | 2012-04-16 | 2013-10-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガス化装置 |
| US20140148519A1 (en) * | 2012-11-27 | 2014-05-29 | Raymond F. Drnevich | Hybrid plant for liquid fuel production |
| JP2014167043A (ja) * | 2013-02-28 | 2014-09-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 炭素質燃料ガス化装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2018520227A (ja) | 2018-07-26 |
| EP3320057A1 (en) | 2018-05-16 |
| ZA201708323B (en) | 2020-02-26 |
| AU2016262305A1 (en) | 2017-12-14 |
| NL2014786B1 (en) | 2017-01-26 |
| PH12017502057A1 (en) | 2018-04-30 |
| NL2014786A (en) | 2016-11-21 |
| US20180118565A1 (en) | 2018-05-03 |
| CN107922859B (zh) | 2022-09-27 |
| CA2985568A1 (en) | 2016-11-17 |
| CN107922859A (zh) | 2018-04-17 |
| WO2016182441A1 (en) | 2016-11-17 |
| KR20180029962A (ko) | 2018-03-21 |
| US20210122631A1 (en) | 2021-04-29 |
| BR112017024240A2 (pt) | 2018-07-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2502030C2 (ru) | Способ получения цементного клинкера и установка для его производства | |
| JP2021130827A (ja) | 合成ガスを処理するための方法及びシステム | |
| KR101609815B1 (ko) | 오일 제조용 부압하의 바이오매스 합성가스 정화 방법 및 그 구성 시스템 | |
| CN108795500A (zh) | 一种高效热能回收的气化系统及工艺 | |
| RU2610634C2 (ru) | Реактор для газификации | |
| Sørhuus et al. | Possible use of 25 MW thermal energy recovered from the potgas at Alba line 4 | |
| KR20140111299A (ko) | 오일 제조용 정압하의 바이오매스 합성가스 정화 방법 및 그 구성 시스템 | |
| CN103756730B (zh) | 一种蓄热式粉煤气流床气化方法 | |
| JP5841520B2 (ja) | 製鉄プラントにおける熱回収システム | |
| KR101634594B1 (ko) | 보일러 급수를 순환시켜 석탄가스화 복합 발전 설비를 냉각하는 순환수 시스템을 이용한 석탄가스화 버너의 냉각 장치 | |
| US20150148434A1 (en) | System and method for sealing a syngas cooler | |
| KR101543282B1 (ko) | 고정층 폐기물 가스화 용융로를 이용한 열회수 장치 | |
| RU2544324C2 (ru) | Способ и устройство для получения восстановительного газа из генераторного газа | |
| JP4440519B2 (ja) | 固形供給物の熱変換から得られるガスから可燃性ガスを製造する方法およびプラント | |
| US20130168608A1 (en) | Method for the generation of synthesis gas | |
| TW202415889A (zh) | 結合發電過程產生蒸氣之方法及其設備 | |
| CA3196019A1 (en) | Processing of torrefaction gas | |
| KR20170002516U (ko) | 합성가스 냉각 어셈블리 | |
| PL231528B1 (pl) | Sposób i wielopaliwowe urządzenie energetyczne do wydzielonego zgazowania i spalania paliw energetycznych i alternatywnych w komorze paleniskowej kotła | |
| DE102008022188B4 (de) | Verfahren zum Betreiben einer Dampfturbine | |
| JP2012193403A (ja) | 熱風発生装置 | |
| HRP980400A2 (en) | Apparatus for the continuous distillative separation of crude oil | |
| PL125433B1 (en) | Method of removing waste gases from a furnance for reforming hydrocarbons in presence of water |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210625 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220524 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20220822 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20230131 |