JP2021101036A - 磁性を有するＣｏ基合金 - Google Patents
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Abstract
【課題】 樹脂成型機の部品として必要な硬度と金属不純物として混入した際の、磁選機で除去されるための磁性を伴う合金の提供。【解決手段】 質量％でＣ：１．０〜２．７０％、Ｃｒ：１５．０％〜２５．０％、Ｗ：３．０〜１５．０％、Ｓｉ：０．０１〜２．００％、Ｆｅ：１．０〜２５．０％を含有し、残部は、Ｃｏ及び不可避的不純物であるＣｏ基合金であって、ビッカース硬さが３８０ＨＶ以上で、かつ磁性を有するＣｏ基合金である。【選択図】 図１
Description
本発明は、溶製法、粉末冶金法、粉体肉盛法、レーザー肉盛法、粉末押出法等に適したＣｏ基合金に関する。
ＣｏＣｒＷＣ系の合金は、一般的に耐食性、耐摩耗性及び耐熱性に優れている。そこで、これらの合金は、樹脂成型機の部品、エンジンバルブ、耐熱ロール等に好んで用いられている。これらの合金の特性の、さらなる向上についての検討がなされている。例えば、耐熱衝撃性、靱性、耐高温強度、耐酸化性を向上させるＣｏ基合金を提案されている（特許文献１参照。）。
しかし、ＣｏＣｒＷＣ系の合金を樹脂成型機の部品として使用した場合、ＣｏＣｒＷＣ系の合金が磁性を持たないことから、製品中にＣｏＣｒＷＣ系の合金が金属不純物として混入した際に、磁選機で除去されず、金属不純物が含まれた状態で製品となる場合があるので、この点で改良が求められている。
例えば、本発明の用途とは限らないが、高弾性変形能を示し、磁場印加で変位制御できるＣｏ基合金が提案されている（特許文献２参照。）。もっとも、磁性を示すだけでは足りず、磁性を備えつつも樹脂成型機の部品として必要な硬度が十分とはいえない。
特許文献１に開示されたＣｏ基合金では、耐熱衝撃性、靱性、耐高温強度、耐酸化性を向上させる合金を作製しているが、磁性に関して考慮されていなかったので、断片の混入を磁選機で発見することが困難であった。
特許文献２に開示されたＣｏ基合金は、熱誘起または応力誘起されたε相を含む合金である。このＣｏ基合金は磁性を有しているが硬度に関しては考慮されていなかった。
そこで、本発明が解決しようとする課題は、樹脂成型機の部品として必要な硬度を備え、かつ、金属不純物として混入した際などに磁選機で除去されるために十分な磁性を備えた、硬度と磁性を兼ね備えたＣｏ基合金を提供することである。
本発明の課題を解決する第１の手段のＣｏ基合金は、
質量％で、Ｃ：１．０％以上２．７０％以下、Ｃｒ：１５．０％以上２５．０％以下、Ｗ：３．０％以上１５．０％以下、Ｓｉ：０．０１％以上２．００％以下、Ｆｅ：１．０％以上２５．０％以下、を含有し、残部は、Ｃｏ及び不可避的不純物であるＣｏ基合金であって、ビッカース硬さが３８０ＨＶ以上で、かつ磁性を有するＣｏ基合金である。
質量％で、Ｃ：１．０％以上２．７０％以下、Ｃｒ：１５．０％以上２５．０％以下、Ｗ：３．０％以上１５．０％以下、Ｓｉ：０．０１％以上２．００％以下、Ｆｅ：１．０％以上２５．０％以下、を含有し、残部は、Ｃｏ及び不可避的不純物であるＣｏ基合金であって、ビッカース硬さが３８０ＨＶ以上で、かつ磁性を有するＣｏ基合金である。
その第２の手段は、第１の手段に記載の化学成分に加えて、さらに、選択的付加的成分として、質量％でＮｉ：１０．０％以下、Ｍｏ：１０．０％以下、Ｃｕ：１０．０％以下のいずれか１種または２種以上を添加し、残部が、Ｃｏ及び不可避的不純物であるＣｏ基合金であり、ビッカース硬さが３８０ＨＶ以上で、かつ磁性を有するＣｏ基合金である。
本発明に係るＣｏ基合金から得られた成形体は、樹脂成型機の部品として必要な３８０ＨＶ以上の硬さを有しており、かつ磁性を有するため、磁選機で選別除去しやすくなるので、樹脂製品中への金属不純物の混入を発見が容易となる。そこで、金属片の混入を減少させることができる。
本発明の実施の形態に先立ち、本発明のＣｏ基合金に含有される化学成分について説明する。以下での％は質量％を意味する。本発明の合金は、Ｃ、Ｃｒ、Ｗ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｍｏ及びＣｕを含むＣｏ基合金であって、残部は、Ｃｏ及び不可避的不純物である。
なお、以下ではＣｏ基合金の製造方法としてアトマイズ法を例に説明するが、他の製造法でも適宜作製することが可能である。
なお、以下ではＣｏ基合金の製造方法としてアトマイズ法を例に説明するが、他の製造法でも適宜作製することが可能である。
［コバルト（Ｃｏ）］
Ｃｏは、本発明の合金におけるマトリクスの主成分である。常温でのＣｏ単体の安定結晶構造は六方最密充填構造（ｈ．ｃ．ｐ．）である。６９０Ｋ以上の温度での、Ｃｏ単体の安定結晶構造は、面心立方格子（ｆ．ｃ．ｃ．）である。本発明に係る粉末では、マトリクス（常温）は、主としてγ相である。このマトリクスが、γ相と共に、ε相を有してもよい。γ相の結晶構造は、ｆ．ｃ．ｃ．である。ε相の結晶構造は、ｈ．ｃ．ｐ．である。
Ｃｏは、本発明の合金におけるマトリクスの主成分である。常温でのＣｏ単体の安定結晶構造は六方最密充填構造（ｈ．ｃ．ｐ．）である。６９０Ｋ以上の温度での、Ｃｏ単体の安定結晶構造は、面心立方格子（ｆ．ｃ．ｃ．）である。本発明に係る粉末では、マトリクス（常温）は、主としてγ相である。このマトリクスが、γ相と共に、ε相を有してもよい。γ相の結晶構造は、ｆ．ｃ．ｃ．である。ε相の結晶構造は、ｈ．ｃ．ｐ．である。
［炭素（Ｃ）］ Ｃ：１．０〜２．７０％
Ｃは、Ｃｒ及びＷと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、合金の高硬度に寄与しうる。この観点から、Ｃの含有率は１．００％以上とする。より好ましいＣの含有率は、１．３０％以上であり、さらに好ましいＣの含有率は、１．５５％以上である。
他方、Ｃの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。そこで、優れた靱性の観点からは、Ｃの含有率は２．７０％以下とする。より好ましくはＣ，の含有率は１．９０質量％以下である。さらに好ましくは、Ｃの含有率は、１．７０質量％以下である。
Ｃは、Ｃｒ及びＷと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、合金の高硬度に寄与しうる。この観点から、Ｃの含有率は１．００％以上とする。より好ましいＣの含有率は、１．３０％以上であり、さらに好ましいＣの含有率は、１．５５％以上である。
他方、Ｃの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。そこで、優れた靱性の観点からは、Ｃの含有率は２．７０％以下とする。より好ましくはＣ，の含有率は１．９０質量％以下である。さらに好ましくは、Ｃの含有率は、１．７０質量％以下である。
［クロム（Ｃｒ）］ Ｃｒ：１５．０〜２５．０％
Ｃｒは、Ｃと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、合金の常温硬さ、高温硬さ、耐摩耗性及び耐食性に寄与しうる。これらの観点から、Ｃｒの含有率は１５．０％以上とする。好ましくはＣｒは１７．０％以上である。さらに好ましくはＣｒは１９．０％以上である。
他方、Ｃｒの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。さらに、Ｃｒの含有率が過剰であると、非磁性となる。そこで、靱性及び磁性の観点から、Ｃｒの含有率は２５．０％以下とする。好ましくは、Ｃｒは２３．０％以下とする。より好ましくは、Ｃｒは２２．５％以下とする。
Ｃｒは、Ｃと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、合金の常温硬さ、高温硬さ、耐摩耗性及び耐食性に寄与しうる。これらの観点から、Ｃｒの含有率は１５．０％以上とする。好ましくはＣｒは１７．０％以上である。さらに好ましくはＣｒは１９．０％以上である。
他方、Ｃｒの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。さらに、Ｃｒの含有率が過剰であると、非磁性となる。そこで、靱性及び磁性の観点から、Ｃｒの含有率は２５．０％以下とする。好ましくは、Ｃｒは２３．０％以下とする。より好ましくは、Ｃｒは２２．５％以下とする。
［タングステン（Ｗ）］Ｗ：３．０〜１５．０％
Ｗは、Ｃと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、高硬度及び耐摩耗性に寄与しうる。これらの観点から、Ｗの含有率は３．０％以上とする。好ましくは、Ｗは４．０％以上である。より好ましくは、Ｗは７．５％以上である。
他方、Ｗの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。靱性の観点から、Ｗの含有率は１５．０％以下とする。好ましくは、Ｗは１４．０％以下とする。より好ましくは、Ｗは１３．０％以下とする。
Ｗは、Ｃと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、高硬度及び耐摩耗性に寄与しうる。これらの観点から、Ｗの含有率は３．０％以上とする。好ましくは、Ｗは４．０％以上である。より好ましくは、Ｗは７．５％以上である。
他方、Ｗの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。靱性の観点から、Ｗの含有率は１５．０％以下とする。好ましくは、Ｗは１４．０％以下とする。より好ましくは、Ｗは１３．０％以下とする。
［ケイ素（Ｓｉ）］Ｓｉ：０．０１〜２．００％
Ｓｉは、合金の耐食性及び切削性に寄与しうる元素である。この観点から、Ｓｉの含有率は０．０１％以上とする。好ましくは、Ｓｉは０．２０％以上とする。より好ましくは、Ｓｉは０．５０％以上とする。
他方、Ｓｉの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。靱性の観点から、Ｓｉの含有率は２．００％以下とする。好ましくは、Ｓｉは１．９０％以下とする。より好ましくは、Ｓｉは１．８０％以下とする。
Ｓｉは、合金の耐食性及び切削性に寄与しうる元素である。この観点から、Ｓｉの含有率は０．０１％以上とする。好ましくは、Ｓｉは０．２０％以上とする。より好ましくは、Ｓｉは０．５０％以上とする。
他方、Ｓｉの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。靱性の観点から、Ｓｉの含有率は２．００％以下とする。好ましくは、Ｓｉは１．９０％以下とする。より好ましくは、Ｓｉは１．８０％以下とする。
［鉄（Ｆｅ）］Ｆｅ：１．０〜２５．０％
Ｆｅは、後述されるγ相を生成させる元素である。このγ相は、合金の靱性に寄与しうる。Ｆｅは磁性を有する。この観点から、Ｆｅの含有率は１．０％以上とする。好ましくは、Ｆｅは３．０％以上とする。より好ましくは、Ｆｅは４．０％以上とする。
他方、Ｆｅの含有率が過剰であると、合金の耐食性が低下する。耐食性の観点から、Ｆｅの含有率は２５．０％以下とする。好ましくは、Ｆｅは２３．０％以下とする。より好ましくは、Ｆｅは２１．０％以下とする。
Ｆｅは、後述されるγ相を生成させる元素である。このγ相は、合金の靱性に寄与しうる。Ｆｅは磁性を有する。この観点から、Ｆｅの含有率は１．０％以上とする。好ましくは、Ｆｅは３．０％以上とする。より好ましくは、Ｆｅは４．０％以上とする。
他方、Ｆｅの含有率が過剰であると、合金の耐食性が低下する。耐食性の観点から、Ｆｅの含有率は２５．０％以下とする。好ましくは、Ｆｅは２３．０％以下とする。より好ましくは、Ｆｅは２１．０％以下とする。
さらに、上記の化学成分に加えて選択的付加的成分として、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕを適宜添加することができる。
［ニッケル（Ｎｉ）］Ｎｉ：１０．０％以下
Ｎｉは、マトリクスに固溶し、合金の耐食性を高める元素である。Ｎｉは、後述されるγ相を生成させる。このγ相は、合金の靱性に寄与しうる。Ｎｉの含有率が過剰であると、合金の硬度が小さくなる。これらの観点から、Ｎｉの含有率は１０．０％以下とする。好ましくは、Ｎｉは、９．０％以下とする。より好ましくは、Ｎｉは８．０％以下とする。
Ｎｉは、マトリクスに固溶し、合金の耐食性を高める元素である。Ｎｉは、後述されるγ相を生成させる。このγ相は、合金の靱性に寄与しうる。Ｎｉの含有率が過剰であると、合金の硬度が小さくなる。これらの観点から、Ｎｉの含有率は１０．０％以下とする。好ましくは、Ｎｉは、９．０％以下とする。より好ましくは、Ｎｉは８．０％以下とする。
［モリブデン（Ｍｏ）］Ｍｏ：１０．０％以下
Ｍｏは、Ｃと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、高硬度及び耐摩耗性に寄与しうる。Ｗの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。これらの観点から、Ｍｏの含有率は１０．０％以下とする。好ましくは、Ｍｏは９．０％以下とする。より好ましくは、Ｍｏは８．０％以下とする。
Ｍｏは、Ｃと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、高硬度及び耐摩耗性に寄与しうる。Ｗの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。これらの観点から、Ｍｏの含有率は１０．０％以下とする。好ましくは、Ｍｏは９．０％以下とする。より好ましくは、Ｍｏは８．０％以下とする。
［銅（Ｃｕ）］Ｃｕ：１０．０％以下
Ｃｕは、合金の耐食性を高める元素である。Ｃｕの含有率が過剰であると、合金の硬度が小さくなる。硬度の観点から、Ｃｕの含有率は１０．０％以下とする。好ましくは、Ｃｕは９．０％以下とする。より好ましくは、Ｃｕは８．０％以下とする。
Ｃｕは、合金の耐食性を高める元素である。Ｃｕの含有率が過剰であると、合金の硬度が小さくなる。硬度の観点から、Ｃｕの含有率は１０．０％以下とする。好ましくは、Ｃｕは９．０％以下とする。より好ましくは、Ｃｕは８．０％以下とする。
なお、以下の成分は不可避的不純物であるところ、本発明のＣｏ基合金においては、少なくとも以下に記載の範囲については不可避的不純物として混入を許容しうるものである。
［酸素（Ｏ）］
本発明のＣｏ基合金において、Ｏは不可避的不純物である。合金の耐食性の観点から、Ｏの質量含有率は２００ｐｐｍ以下が好ましく、１５０ｐｐｍ以下がより好ましく、１００ｐｐｍ以下が特に好ましい。
本発明のＣｏ基合金において、Ｏは不可避的不純物である。合金の耐食性の観点から、Ｏの質量含有率は２００ｐｐｍ以下が好ましく、１５０ｐｐｍ以下がより好ましく、１００ｐｐｍ以下が特に好ましい。
［アルミニウム（Ａｌ）］
本発明における合金において、Ａｌは不可避的不純物である。Ａｌは、Ｔｉ又はＮｉと結合し、金属間化合物を形成しうる元素である。この金属間化合物は、合金の靱性を損なう。靱性の観点から、Ａｌの含有率は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましく、０．３５％以下が特に好ましい。
本発明における合金において、Ａｌは不可避的不純物である。Ａｌは、Ｔｉ又はＮｉと結合し、金属間化合物を形成しうる元素である。この金属間化合物は、合金の靱性を損なう。靱性の観点から、Ａｌの含有率は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましく、０．３５％以下が特に好ましい。
［チタン（Ｔｉ）］
本発明における合金において、Ｔｉは不可避的不純物である。Ｔｉは、Ａｌ又はＮｉと結合し、金属間化合物を形成しうる元素である。この金属間化合物は、合金の靱性を損なう。靱性の観点から、Ｔｉの含有率は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましく、０．３５％以下が特に好ましい。
本発明における合金において、Ｔｉは不可避的不純物である。Ｔｉは、Ａｌ又はＮｉと結合し、金属間化合物を形成しうる元素である。この金属間化合物は、合金の靱性を損なう。靱性の観点から、Ｔｉの含有率は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましく、０．３５％以下が特に好ましい。
以下に本発明のＣｏ基合金の製造方法について説明する。
本発明に係るＣｏ基合金は、例えば、溶製法やアトマイズ法等によって製造されうる。アトマイズ法として、ガスアトマイズ法、水アトマイズ法及びディスクアトマイズ法が例示される。これらのうち、合金の酸素含有率が少ないとの観点から、好ましいアトマイズはガスアトマイズ法及びディスクアトマイズ法である。さらに合金の酸素含有率が少ないとの観点から、不活性ガス雰囲気でのアトマイズがより好ましい。
また量産性の観点からはガスアトマイズが好ましい。実施例におけるガスアトマイズは、アルミナ製坩堝を溶解に用い、坩堝下の直径５ｍｍ のノズルから合金溶湯を出湯し、これに高圧アルゴンを噴霧することで実施した。
本発明に係るＣｏ基合金は、例えば、溶製法やアトマイズ法等によって製造されうる。アトマイズ法として、ガスアトマイズ法、水アトマイズ法及びディスクアトマイズ法が例示される。これらのうち、合金の酸素含有率が少ないとの観点から、好ましいアトマイズはガスアトマイズ法及びディスクアトマイズ法である。さらに合金の酸素含有率が少ないとの観点から、不活性ガス雰囲気でのアトマイズがより好ましい。
また量産性の観点からはガスアトマイズが好ましい。実施例におけるガスアトマイズは、アルミナ製坩堝を溶解に用い、坩堝下の直径５ｍｍ のノズルから合金溶湯を出湯し、これに高圧アルゴンを噴霧することで実施した。
アトマイズ粉末から、種々の成形体が成形されうる。好ましい成形方法は、熱間静水圧プレス処理（ＨＩＰ）である。
具体的なＣｏ基合金として、以下では、ガスアトマイズ法で製造された粉末をＨＩＰ成形したものを例に用いて説明する。もちろん、この実施例の記載に基づいて本発明の合金の製造方法が限定されるものではない。
表１に実施例および比較例の化学成分、ビッカース硬さ、磁性の評価結果を示す。
［バルクの製作］
表１に示した各化学成分に基づき合金を溶解し、溶湯を得た。この溶湯を、不活性ガス雰囲気中でガスアトマイズに供し、粉末を得た。この粉末を分級に供し、粒子径を５００μｍ以下に調整した。調整後の粉末を、カプセルに充填し、このカプセルを密封した。次にこの粉末を熱間静水圧プレス処理（ＨＩＰ）に供し、成形してバルクを得た。
［バルクの製作］
表１に示した各化学成分に基づき合金を溶解し、溶湯を得た。この溶湯を、不活性ガス雰囲気中でガスアトマイズに供し、粉末を得た。この粉末を分級に供し、粒子径を５００μｍ以下に調整した。調整後の粉末を、カプセルに充填し、このカプセルを密封した。次にこの粉末を熱間静水圧プレス処理（ＨＩＰ）に供し、成形してバルクを得た。
［硬度］
硬さの評価方法として、バルクのビッカース硬さ試験を行った。条件として試験時の荷重を２００ｇとした。
硬さの評価方法として、バルクのビッカース硬さ試験を行った。条件として試験時の荷重を２００ｇとした。
［磁性］
実用的な金属不純物の混入検査の観点から、磁性の評価方法として、図１に示すように、質量１５ｇのバルク（１）をＭｎ−Ａｌ磁石（２）に付け、磁石（２）がバルク（１）を持ち上げられるか否かで適切な磁性が付与されているか否かの評価を行った。磁石（２）がバルク（１）を持ち上げられた合金に対しては「合格」、持ち上げられなかった合金に対しては「不合格」とした。
もちろん、磁性の評価に関しては、所定のサイズの試験片を切り出し、振動試料型磁力計（ＶＳＭ）によって飽和磁束密度を測定して確認してもよい。
実用的な金属不純物の混入検査の観点から、磁性の評価方法として、図１に示すように、質量１５ｇのバルク（１）をＭｎ−Ａｌ磁石（２）に付け、磁石（２）がバルク（１）を持ち上げられるか否かで適切な磁性が付与されているか否かの評価を行った。磁石（２）がバルク（１）を持ち上げられた合金に対しては「合格」、持ち上げられなかった合金に対しては「不合格」とした。
もちろん、磁性の評価に関しては、所定のサイズの試験片を切り出し、振動試料型磁力計（ＶＳＭ）によって飽和磁束密度を測定して確認してもよい。
実施例Ｎｏ．１から実施例Ｎｏ．１５に係る本発明のＣｏ基合金は、いずれもビッカース硬さが３８０ＨＶ以上で、かつ、適切な磁性を有することが確認された。この結果から、本発明のＣｏ基合金については、樹脂成型機の部品に好適なＣｏ基合金となっている。
比較例Ｎｏ．１に係る合金は、Ｃが過小なので、炭化物の体積率が小さく、十分な硬度が得られなかった。
比較例Ｎｏ．２に係る合金は、Ｃが過剰なので炭化物の体積率が大きく、磁性相が十分に得られなかった。
比較例Ｎｏ．２に係る合金は、Ｃが過剰なので炭化物の体積率が大きく、磁性相が十分に得られなかった。
比較例Ｎｏ．３に係る合金は、Ｓｉが過小なので、十分な硬度が得られなかった。
比較例Ｎｏ．４に係る合金は、Ｓｉが過剰なので、磁性相が十分に得られなかった。
比較例Ｎｏ．４に係る合金は、Ｓｉが過剰なので、磁性相が十分に得られなかった。
比較例Ｎｏ．５に係る合金は、Ｃｒが過小なので、炭化物の体積率が小さく、十分な硬度が得られなかった。
比較例Ｎｏ．６に係る合金は、Ｃｒが過剰なので、磁性相が十分に得られなかった。
比較例Ｎｏ．６に係る合金は、Ｃｒが過剰なので、磁性相が十分に得られなかった。
比較例Ｎｏ．７に係る合金は、Ｗが過小なので、炭化物の体積率が小さく、十分な硬度が得られなかった。
比較例Ｎｏ．８に係る合金は、Ｗが過剰なので、磁性相が十分に得られなかった。
比較例Ｎｏ．８に係る合金は、Ｗが過剰なので、磁性相が十分に得られなかった。
比較例Ｎｏ．９に係る合金は、Ｆｅが過小なので、磁性相が十分に得られなかった。
比較例Ｎｏ．１０に係る合金は、Ｆｅが過剰なので、十分な硬度が得られなかった。
比較例Ｎｏ．１０に係る合金は、Ｆｅが過剰なので、十分な硬度が得られなかった。
比較例Ｎｏ．１１に係る合金は、Ｎｉが過剰なので、十分な硬度が得られなかった。
比較例Ｎｏ．１２、１３に係る合金は、Ｍｏ、Ｃｕが過剰なので、磁性相が十分に得られなかった。
Claims (2)
- 質量％で
Ｃ：１．０〜２．７０％、
Ｃｒ：１５．０％〜２５．０％、
Ｗ：３．０〜１５．０％、
Ｓｉ：０．０１〜２．００％、
Ｆｅ：１．０〜２５．０％を含有し、
残部は、Ｃｏ及び不可避的不純物であるＣｏ基合金であって、
ビッカース硬さが３８０ＨＶ以上で、かつ磁性を有するＣｏ基合金。 - 請求項１に記載の化学成分に加えて、さらに、選択的付加的成分として、質量％でＮｉ：１０．０％以下、Ｍｏ：１０．０％以下、Ｃｕ：１０．０％以下のいずれか１種または２種以上を添加し、残部が、Ｃｏ及び不可避的不純物であるＣｏ基合金であり、ビッカース硬さが３８０ＨＶ以上で、かつ磁性を有するＣｏ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP2019232543A JP7471079B2 (ja) | 2019-12-24 | 2019-12-24 | 磁性を有するＣｏ基合金 |
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| JP5554192B2 (ja) | 2010-09-17 | 2014-07-23 | 三菱重工業株式会社 | Ｃｏ基硬化肉盛材料及び肉盛方法 |
-
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- 2019-12-24 JP JP2019232543A patent/JP7471079B2/ja active Active
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