JP2021083845A

JP2021083845A - クッション部材

Info

Publication number: JP2021083845A
Application number: JP2019216333A
Authority: JP
Inventors: 貴行植草; Takayuki Uekusa; 克正深川; Katsumasa Fukagawa; 安井　基泰; Motoyasu Yasui; 基泰安井
Original assignee: Mitsui Chemicals Inc
Current assignee: Mitsui Chemicals Inc
Priority date: 2019-11-29
Filing date: 2019-11-29
Publication date: 2021-06-03

Abstract

【課題】使用者に対して心地よい感触を付与振ることができるクッション部材を提供する。【解決手段】本発明は、緩和性を有する袋体（Ｘ）及び袋体内に充填された発泡体（Ｙ）を含むクッション部材であり、好ましくは、発泡体（Ｙ）の密度が０．０１ｇ／ｃｍ2以上、０．３ｇ／ｃｍ2以下であり、発泡体（Ｙ）が４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）を含み、該共重合体（Ａ１）が、４−メチル−１−ペンテンから導かれる構成単位（ｉ）と、α−オレフィン（ただし、４−メチル−１−ペンテンを除く。）から導かれる構成単位（ii）との合計を１００モル％として、当該構成単位（ｉ）６０〜９０モル％と、当該構成単位（ii）１０〜４０モル％とからなることを特徴とする。【選択図】図２

Description

本発明は、ソファー、椅子、ベッド、枕、マットレス、クッション等として使用するに好適なクッション部材に関する。

ソファーや椅子などへ使用されるクッションは、これを敷いて座ることで、硬い床や構造物に直接座る場合よりも肌への感触をやわらげる作用がある。特に長期間の使用を想定して、様々な特徴を持つクッション材が提案されている。従来のクッション体として、綿や発泡粒子を充填材として使用したものが知られており、特許文献１には、大小さまざまな粒子径を備えた粒子が混合された発泡樹脂粒子を充填材として使用し、発泡樹脂粒子の大きさを５〜２０ｍｍ程度の大きなものとし、これを伸縮性のないレザー等の袋体に充填した椅子形状のクッション体が記載されている。

更に、特許文献２には、伸縮性を有する袋体に、発泡樹脂粒子を封入することで、着座の際、容易に変形し、座り心地に優れるビーズクッション材が開示されている。また特許文献３には、袋体に発泡樹脂粒子を封入し、さらに袋体を表皮材で覆うことで、使用者に心地の良いクッションを提供している。

一方、ポリオレフィンからなる発泡体は軽量であり、さらに断熱性や柔軟性に優れることから、例えば、緩衝材や食器容器、断熱材、自動車部品等として用いられている。しかし、ポリオレフィンからなる発泡体は、発泡倍率が高倍率の発泡体を形成しても荷重に対する追従性は低いことから、特許文献３などでは良好なクッション性を発現させるには発泡体を粒子化するなど、小粒化することでクッション内での変形による追従性を付与させることが一般的であった。また特許文献４には、応力緩和性に優れる４−メチル−１−ペンテン・α−オレフィン共重合体からなる柔軟性、形状保持性および形状追従性に優れる発泡シートが開示されているが、発泡倍率は２倍程度であり、良好なクッション性を付与させるには発泡倍率の高倍率化が必要であるなど、さらなる改良が要求されていた。

実開昭５６−１１５９６６号公報特開２０１７−０６４０５４号公報特開２００４−２２３００２号公報ＷＯ２０１８／１４３４１１号

本発明の課題は、上記従来技術の問題点を解決し、高い発泡倍率によるクッション性に富み、かつ応力緩和性のバランスに優れる発泡体を袋体に充填したクッションを提供することにある。

また本発明は、かかる従来技術の背景に鑑み、高い応力緩和性を持ちながらも伸縮性があり、かつ伸張後ゆっくり戻ることで締め付け感が少なくフィット感がある伸縮性の緩和樹脂層を有する袋体を有するクッションを提供せんとするものである。

本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、次に示す手段によって上記課題を解決できることを見出し、本発明に至ったものである。
すなわち、本発明の主旨は次の通りである。
［１］伸縮性を有する袋体（Ｘ）と当該袋体（Ｘ）内に充填された発泡体（Ｙ）を含み、下記要件（ｘ）を満たすクッション部材。
要件（ｘ）；２３℃で測定したときの２５％圧縮時の応力緩和率が４０％以上である。
［２］前記発泡体（Ｙ）が、下記要件（ｙ）を満たす［１］に記載のクッション部材。
要件（ｙ）；密度が０．０１ｇ／ｃｍ³以上、０．３ｇ／ｃｍ³以下である。
［３］前記発泡体（Ｙ）が、下記要件（ａ）〜（ｃ）を満たす４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）を含む熱可塑性樹脂（Ａ）から形成される［１］または［２］に記載のクッション部材。
要件（ａ）；４−メチル−１−ペンテンから導かれる構成単位（ｉ）と、α−オレフィン（ただし、４−メチル−１−ペンテンを除く。）から導かれる構成単位（ii）との合計を１００モル％として、当該構成単位（ｉ）６０〜９０モル％と、当該構成単位（ii）１０〜４０モル％とを含む。
要件（ｂ）；−４０〜１５０℃の温度範囲で、１０ｒａｄ／s（１．６Ｈｚ）の周波数で動的粘弾性測定を行って得られるｔａｎδピーク温度が１０℃以上４５℃以下である。
要件（ｃ）；−４０〜１５０℃の温度範囲で、１０ｒａｄ／s（１．６Ｈｚ）の周波数で動的粘弾性測定を行って得られるｔａｎδピーク値が０．８以上５．０以下である。
［４］前記袋体（Ｘ）が、緩和樹脂層（Ｘ１）と表面層（Ｘ２）の少なくとも２層からなる［１］〜［３］のいずれかに記載のクッション部材。
［５］前記袋体（Ｘ）が、緩和樹脂層（Ｘ１）と表面層（Ｘ２）の少なくとも２層からなり、緩和樹脂層（Ｘ１）が前記熱可塑性樹脂（Ａ）を含む［３］に記載のクッション部材。
［６］ソファー、椅子用クッション、床用クッション、寝具である［１］〜［５］のいずれかに記載のクッション部材。

本発明によれば、使用者に対して心地よい感触を付与することができるクッション部材を提供することができる。

図１は、本発明のクッション部材の一態様であるクッション部材１を示す。図２は、クッション部材１から袋体２の一部を取り除いて、発泡体３が露出されたクッション部材１ａを示す。図３は、袋体２の一態様の断面構造を模式的に示した図である。

本発明のクッション部材は、伸縮性を有する袋体（Ｘ）と、袋体内に充填された発泡体（Ｙ）を含むクッション部材である。
図１に、本発明のクッション部材の一態様であるクッション部材１を示す。クッション部材１は袋体２を有する。図２に、クッション部材１から袋体２の一部を取り除いて得られる、袋体２ａを備えたクッション部材１ａを示す。クッション部材１は、図１および２に示したとおり、袋体２内に充填された発泡体３を有する。

本発明のクッション部材は、下記要件（ｘ）を満たす。
要件（ｘ）；２３℃で測定したときの２５％圧縮時の応力緩和率が４０％以上であり、好ましくは４０％以上であり、さらに好ましくは５０％以上である。上記要件（ｘ）を満たすクッション部材は、座った時に発泡体、および袋体の後述する緩和樹脂層が、掛かる応力を緩和して分散することにより良好な応力緩和性を示すことができる。この応力緩和率は、例えば、後述する４−メチル−１−ペンテン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）を袋体（Ｘ）の緩和樹脂層（Ｘ１）または発泡体（Ｙ）に使用することで達成することができる。

本発明のクッション部材は好ましくは、１５℃で測定したときの２５％圧縮時の応力緩和率が好ましくは４０％以上、より好ましくは４５％以上、さらに好ましくは５０％以上であり、かつ４０℃で測定したときの２５％圧縮時の応力緩和率が好ましくは３０％以上、より好ましくは３５％以上である。
以下、本発明を構成する袋体（Ｘ）と発泡体（Ｙ）について説明する。

≪袋体（Ｘ）≫
袋体は、伸縮性を有するものであれば特に限定されない。袋体の伸び率は、例えば、好ましくは１０〜５００％であり、より好ましくは５０〜３００％である。なお、袋体の伸び率は、ＪＩＳＬ１０９６（２０１０）のＡ法に準拠して測定することができる。袋体は、例えば、伸縮性を有する生地を袋状に縫合することにより、又は、伸縮性を有する生地を袋状に形成することにより作製することができる。伸縮性を有する生地には、例えば、ポリウレタン弾性繊維等の高伸縮性の弾性糸（スパンデックス）、ポリエステルとポリエーテルとを共重合した糸、及びゴム糸等の伸縮性を有する糸を使用することによって伸縮性が付与された生地、平編、ゴム編及びパール編等の糸の編み方によって伸縮性が付与された生地、並びに、伸縮性を有する糸及び伸縮性を付与する編み方によって伸縮性が付与された生地等が挙げられる。

袋体が伸縮を有することにより、袋体内に充填される発泡粒子等の発泡体（Ｙ）の流動範囲が広がる。発泡体が変形可能となるための空間が発泡体と袋体（Ｘ）との間に形成されているので、これにより、クッション部材に押圧力を加えると、身体部位の形状に合わせて発泡体が容易に変形することができる。そして、クッション部材内部の発泡粒子等の発泡体（Ｙ）が変形および比較的自由に流動することにより、使用者に対して心地よい感触を付与することができる。その結果、発泡体（Ｙ）の弾力性によって使用者は押圧力を受けるようになることから、独特のホールド感が得られ、使用者に対してさらに心地よい感触を付与することができる。

本発明における袋体（Ｘ）は、緩和樹脂層（Ｘ１）と表面層（Ｘ２）の少なくとも二層を含む積層体であってもよい。緩和樹脂層（Ｘ１）と表面層（Ｘ２）を含む積層体である袋体（Ｘ）の一態様の断面模式図を図３に示す。図３に示す袋体２は、符号「Ｘ１」で示す緩和樹脂層（Ｘ１）と、緩和樹脂層（Ｘ１）を挟む、符号「Ｘ２」で示す二層の表面層（Ｘ２）とを有する三層構造の積層体である。
以下、緩和樹脂層（Ｘ１）および表面層（Ｘ２）について説明する。

≪緩和樹脂層（Ｘ１）≫
緩和樹脂層（Ｘ１）を構成する材質は特に限定されないが、熱可塑性樹脂（Ａ）であることが好ましく、機械強度及び伸縮性の観点から、ポリオレフィン系樹脂またはポリスチレン系樹脂であることが好ましい。熱可塑性樹脂（Ａ）は、さらに好ましくは、下記要件（ａ）〜（ｃ）を満たす４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）を含む。緩和樹脂層（Ｘ１）は、さらに好ましくは４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）と熱可塑性エラストマー（Ｂ）からなる樹脂組成物を含む。
以下、４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）について説明する。

＜４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）＞
４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）（以下、単に「共重合体（Ａ１）」ともいう。）は、以下の要件（ａ）〜（ｃ）を全て満たす。

要件（ａ）；共重合体（Ａ１）は、４−メチル−１−ペンテンから導かれる構成単位（ｉ）と、α-オレフィン（ただし、４−メチル−１−ペンテンを除く。）から導かれる構成単位（ii）とを含み、構成単位（ｉ）と構成単位（ii）との合計を１００モル％として、当該構成単位（ｉ）６０〜９０モル％と、当該構成単位（ii）１０〜４０モル％とからなる。

すなわち、構成単位（ｉ）の割合の下限値は、６０モル％であるが、６５モル％であることが好ましく、６８モル％であることがさらに好ましく、７０モル％であることがさらに好ましい。一方、構成単位（ｉ）の割合の上限値は、９０モル％であるが、８７モル％であることが好ましく、８６モル％であることがより好ましく、８５モル％以下であることが特に好ましい。このように、本発明では共重合体（Ａ１）における前記構成単位（ｉ）の割合が前記下限値以上であることで、室温付近にｔａｎδのピーク値温度を持つことになるため、緩和樹脂層（Ｘ１）は形状追従性および応力緩和性が優れ、また、前記構成単位（ｉ）の割合が前記上限値以下にあることで緩和樹脂層（Ｘ１）は適度な柔軟性を持つ。

また、構成単位（ii）の割合の上限値は、４０モル％であるが、３５モル％であることが好ましく、３２モル％であることがより好ましく、３０モル％であることがさらに好ましい。一方、構成単位（ii）の割合の下限値は、１０モル％であるが、１４モル％であることがより好ましく、１５モル％であることが特に好ましい。

前記構成単位（ii）を導くα-オレフィンとしては、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、１−ウンデセン、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−ヘキサデセン、１−オクタデセン、１−エイコセン等の炭素原子数２〜２０、好ましくは炭素原子数２〜１５、より好ましくは炭素原子数２〜１０の直鎖状のα-オレフィン、３−メチル−１−ブテン、３−メチル−１−ペンテン、３−エチル−１−ペンテン、４，４−ジメチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ヘキセン、４，４−ジメチル−１−ヘキセン、４−エチル−１−ヘキセン、３−エチル−１−ヘキセンなどの炭素原子数５〜２０、好ましくは炭素原子数５〜１５の分岐状のα−オレフィンが挙げられる。これらの中でもエチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテンが好ましく、エチレン、プロピレンが特に好ましい。

ここで、本発明の一態様において共重合体（Ａ１）は、通常、構成単位（ｉ）および構成単位（ii）のみからなるものである。ただし、共重合体（Ａ１）は、本発明の目的を損なわない程度の少量（たとえば、１０モル％以下）であれば、構成単位（ｉ）および構成単位（ii）のほかに、構成単位（iii）として、４−メチル−１−ペンテンおよび構成単位（ii）を導くα-オレフィンのいずれでもない他のモノマーから導かれる構成単位をさらに含んでいてもよい。このような他のモノマーの好ましい具体例としては、前記共重合体（Ａ１）が４−メチル−１−ペンテン・プロピレン共重合体の場合であれば、５−ビニル−２−ノルボルネン、５−エチリデン−２−ノルボルネンなどが挙げられる。

要件（ｂ）；
−４０〜１５０℃の温度範囲で、１０ｒａｄ／s（１．６Ｈｚ）の周波数で動的粘弾性測定を行って得られる、共重合体（Ａ１）のｔａｎδピーク温度は、０℃以上４５℃以下であることが好ましく、１０℃以上４０℃以下であることがより好ましく、２０℃以上４０℃以下であることがさらに好ましく、２５℃以上４０℃以下であることがさらに好ましい。

要件（ｃ）は、室温での応力吸収性をより高める観点から要求される要件である。
共重合体（Ａ１）のｔａｎδピーク温度を上記の温度範囲にすることで、室温でのｔａｎδの値をより高めることができる。また室温にｔａｎδピーク値を持つことにより、引張や変形の速度に応じて振動吸収性、材料の硬さや追従性を変化させることができる。

要件（ｃ）；
−４０〜１５０℃の温度範囲で、１０ｒａｄ／s（１．６Ｈｚ）の周波数で動的粘弾性測定を行って得られる、ｔａｎδピーク値が、０．８以上５．０以下であることが好ましく、１．５以上５．０以下であることがより好ましく、２．０以上４．０以下であることがさらに好ましい。

ｔａｎδピーク値を前記範囲内にすることで、圧縮時の応力緩和率が向上し、さらに追従性を付与できる。
本発明の４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）の特に好ましい形態は、前記要件（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に加えて、更に下記要件（ｄ）を満たし、とりわけ好ましい態様においては、（ａ）〜（ｄ）の要件に加えて、更に要件（ｅ）、（ｆ）および（ｇ）から選ばれる１以上、好ましくは２以上、より好ましくは全てを満たしている。

要件（ｄ）；
示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定される融点（Ｔｍ）が観測されないか、１１０℃以上１６０℃未満であり、好ましくは観測されないか、１１０℃以上１５０℃未満であり、さらに好ましくは観測されないか、１１０℃以上１４０℃未満である。このような要件を満たすことによって、本発明の発泡体（Ｙ）の密度を下げる、すなわち発泡倍率を上げることが可能となる。

要件（ｅ）；
デカリン中１３５℃で測定した極限粘度［η］が、０．１〜５．０ｄＬ／ｇ、好ましくは０．５〜４．０ｄＬ／ｇ、より好ましくは０．５〜３．５ｄＬ／ｇの範囲である。
共重合体（Ａ１）の重合中に水素を併用すると分子量を制御でき、低分子量体から高分子量体まで自在に得て極限粘度［η］を調整することができ、極限粘度［η］を前記範囲内に調整することが可能である。前記極限粘度［η］が０．１ｄＬ／ｇよりも小さい、または５．０ｄＬ／ｇよりも大きいと、重合体組成物等をシート等に加工する際の、成形加工性が損なわれる場合がある。

要件（ｆ）；
密度（ＡＳＴＭＤ１５０５にて測定）が、８３０〜８７０ｋｇ／ｍ³、好ましくは８３０〜８６５ｋｇ／ｍ³、さらに好ましくは８３０〜８５５ｋｇ／ｍ³である。なお、測定条件等の詳細は、後述する実施例の欄に記載のとおりである。
密度は共重合体（Ａ１）のコモノマー組成比によって適宜変えることができ、コモノマー組成比を調整することによって、密度を前記範囲内に調整することが可能である。密度が上記範囲内にある共重合体（Ａ１）は、軽量なシートを製造する上で有利である。

要件（ｇ）；
ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との割合（分子量分布；Ｍｗ／Ｍｎ）が、１．０〜３．５、好ましくは１．２〜３．０、さらに好ましくは１．５〜２．８の範囲である。なお、重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）の測定条件等の詳細は、後述する実施例の欄に記載のとおりである。前記Ｍｗ／Ｍｎが３．５よりも大きいと、組成分布に由来する低分子量、低立体規則性ポリマーの影響が懸念されて、成形性が悪くなる場合がある。

また、共重合体（Ａ１）の、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される重量平均分子量（Ｍｗ）は、ポリスチレン換算で、好ましくは５００〜１０，０００，０００、より好ましくは１，０００〜５，０００，０００、さらに好ましくは１，０００〜２，５００，０００である。

＜４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）の製造方法＞
前記共重合体（Ａ１）の製造方法は、特に限定されないが、前記共重合体（Ａ１）は、例えば、４−メチル−１−ペンテンと上述した「構成単位（ii）を導くα-オレフィン」とを適当な重合触媒存在下で重合することにより得ることができる。

ここで、本発明で用いることのできる重合触媒として、従来公知の触媒、例えばマグネシウム担持型チタン触媒、国際公開第０１／５３３６９号パンフレット、国際公開第０１／２７１２４号パンフレット、特開平３-１９３７９６号公報あるいは特開平０２-４１３０３号公報中、国際公開第２０１１／０５５８０３号、国際公開第２０１４／０５０８１７等に記載のメタロセン触媒などが好適に用いられる。

＜熱可塑性エラストマー（Ｂ）＞
緩和樹脂層（Ｙ）は、４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）を含む場合、共重合体（Ａ１）の優れた特性を損なわない範囲で、共重合体（Ａ１）以外の熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含有してもよい。

４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）と、熱可塑性エラストマー（Ｂ）との合計量を１００質量部とすると、柔軟性、応力緩和性の観点から、共重合体（Ａ１）の含量の上限値は、通常１００質量部、好ましくは９０質量部、さらに好ましくは７５質量部、特に好ましくは６０質量部であり、下限値は、通常１０質量部、好ましくは１５質量部、さらに好ましくは２５質量部、特に好ましくは３０質量部である。

言い換えると、熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含量の下限値は、通常０質量部、好ましくは１０質量部、さらに好ましくは２５質量部、特に好ましくは４０質量部であり、上限値は、通常９０質量部、好ましくは８５質量部、さらに好ましくは７５質量部、特に好ましくは７０質量部である。

本発明でいう熱可塑性エラストマー（Ｂ）とは、融点以上に加熱すると熱可塑性の性質を示す一方、常温ではゴム弾性の性質を示すポリマーである。そのような熱可塑性エラストマー（Ｂ）は具体的には、ポリオレフィン系エラストマー（Ｂ−１）、ポリスチレン系エラストマー（Ｂ−２）が挙げられる。

≪オレフィン系エラストマー（Ｂ−１）≫
オレフィン系エラストマー（Ｂ−１）の第１の態様としては、ポリエチレンおよびポリプロピレンからなる群より選ばれる１つと、ポリブタジエン、水素添加ポリブタジエン、ポリイソプレン、水素添加ポリイソプレン、ポリイソブチレン、及びα-オレフィンからなる群より選ばれる１つとの共重合体が挙げられる。共重合の形態は、ブロック共重合、グラフト共重合のいずれでもよいが、ポリエチレンおよびポリプロピレンからなる群より選ばれる１つと、α-オレフィンからなる共重合体の場合のみ、共重合の形態はランダム共重合であってもよい。前記α-オレフィンとは、分子鎖の片末端に二重結合を有するオレフィンのことであり、１−ブテンや１−オクテンなどが好ましく用いられる。

例えば硬質部となるポリプロピレン等の結晶性の高いポリマーを形成するポリオレフィンブロックと、軟質部となる非晶性を示すモノマー共重合体とのブロック共重合体が挙げられ、具体的には、オレフィン（結晶性）・エチレン・ブチレン・オレフィンブロック共重合体、ポリプロピレン・ポリオレフィン（非晶性）・ポリプロピレンブロック共重合体等を例示することができる。具体例としては、ＪＳＲ株式会社から商品名:ＤＹＮＡＲＯＮ（ダイナロン）（登録商標）、三井化学株式会社から商品名:タフマー（登録商標）、ノティオ(登録商標)、ダウケミカル株式会社から商品名:ＥＮＧＡＧＥ（登録商標）、ＶＥＲＳＩＦＹ（登録商標）、エクソンモービルケミカル株式会社から商品名:Ｖｉｓｔａｍａｘｘ（登録商標）として市販されているものなどが挙げられる。

本発明でいうポリオレフィン系エラストマーの第２の態様としては、ポリエチレンおよびポリプロピレンからなる群より選ばれる１つと、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・プロピレン・ジエン共重合体、エチレン・ブテン共重合体、水素添加スチレンブタジエンからなる群より選ばれる１つとのブレンド物が挙げられる。このとき、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・プロピレン・ジエン共重合体、エチレン・ブテン共重合体は、部分的もしくは完全に架橋されていてもよい。

具体例としては、三井化学株式会社から商品名:ミラストマー（登録商標）、住友化学株式会社から商品名:エスポレックス（登録商標）、三菱ケミカル株式会社から商品名:サーモラン（登録商標）、ゼラス（登録商標）、エクソンモービルケミカル社から商品名:Ｓａｎｔｏｐｌｅｎｅ（登録商標）として市販されているものなどが挙げられる。

また、本発明に係るオレフィン系エラストマーは、酸無水物基、カルボキシル基、アミノ基、イミノ基、アルコキシシリル基、シラノール基、シリルエーテル基、ヒドロキシル基およびエポキシ基からなる群から選ばれる少なくとも１種の官能基で変性されていてもよい。

≪スチレン系エラストマー（Ｂ−２）≫
スチレン系エラストマー（Ｂ−２）としては、硬質部（結晶部）となるポリスチレンブロックと、軟質部となるジエン系モノマーブロックとのブロック共重合体（ＳＢＳ）、水添スチレン・ブタジエン・スチレンブロック共重合体（ＨＳＢＲ）、スチレン・エチレン・プロピレン・スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン・エチレン・ブテン・スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン・イソプレン・スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン・イソブチレン・スチレン共重合体（ＳＩＢＳ）、スチレン・イソブチレン共重合体（ＳＩＢ）などを例示することができる。スチレン系エラストマーは、１種単独で、または２種類以上を組み合せて用いられる。

水添スチレン・ブタジエン・スチレンブロック共重合体の具体例としては、ＪＳＲ株式会社から商品名：ダイナロン（登録商標）として市販されているものなどが挙げられる。スチレン・エチレン・プロピレン・スチレンブロック共重合体は、スチレン・イソプレン・スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）を水素添加してなるものである。ＳＩＳの具体例としては、ＪＳＲ株式会社から商品名：ＪＳＲＳＩＳ（登録商標）として、株式会社クラレから商品名：ハイブラー(登録商標)、またはシェル株式会社から商品名：クレイトンＤ（登録商標）として市販されているものなどが挙げられる。

また、ＳＥＰＳの具体例としては、株式会社クラレから商品名：セプトン（登録商標）、またはシェル株式会社から商品名:クレイトン（登録商標）として市販されているものなどが挙げられる。

また、ＳＥＢＳの具体例としては、旭化成株式会社から商品名：タフテック（登録商標）、またはシェル株式会社から商品名:クレイトン（登録商標）として市販されているものなどが挙げられる。

また、ＳＩＢ、ＳＩＢＳの具体例としては、株式会社カネカから商品名：シブスター（登録商標）として市販されているものなどが挙げられる。

＜添加剤＞
緩和樹脂層（Ｘ１）は、副次的添加物を加えて種々の改質が行われたものであってもよい。副次的添加剤の具体例として、可塑剤、紫外線吸収剤、赤外線吸収剤、蛍光増白剤、離型剤、抗菌剤、核形成剤、熱安定剤、酸化防止剤、スリップ剤、帯電防止剤、着色防止剤、調整剤、艶消し剤、消泡剤、防腐剤、ゲル化剤、ラテックス、フィラー、インク、着色料、染料、顔料、香料などが挙げられるが、これらに限定されない。これらの副次的添加物は単独で使用してもよく、複数を併用してもよい。

可塑剤としては、芳香族カルボン酸エステル（フタル酸ジブチル等）、脂肪族カルボン酸エステル（メチルアセチルリシノレート等）、脂肪族ジアルボン酸エステル（アジピン酸−プロピレングリコール系ポリエステル等）、脂肪族トリカルボン酸エステル（クエン酸トリエチル等）、リン酸トリエステル（リン酸トリフェニル等）、エポキシ脂肪酸エステル（ステアリン酸エポキシブチル等）、石油樹脂等が挙げられる。

離型剤としては、高級脂肪酸の低級（Ｃ１〜４）アルコールエステル（ステアリン酸ブチル等）、脂肪酸（Ｃ４〜３０）の多価アルコールエステル（硬化ヒマシ油等）、脂肪酸のグリコールエステル、流動パラフィン等が挙げられる。

酸化防止剤としては、フェノール系（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール等）、多環フェノール系（２，２'−メチレンビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）等）、リン系（テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）−４，４−ビフェニレンジホスフォネート等）、アミン系（Ｎ，Ｎ−ジイソプロピル−ｐ−フェニレンジアミン等）の酸化防止剤が挙げられる。

紫外線吸収剤としては、ベンゾトリアゾール系、ベンゾフェノン系、サリチル酸系、アクリレート系等が挙げられる。
抗菌剤としては、４級アンモニウム塩、ピリジン系化合物、有機酸、有機酸エステル、ハロゲン化フェノール、有機ヨウ素等が挙げられる。

界面活性剤としては、非イオン性、アニオン性、カチオン性または両性の界面活性剤を挙げることができる。非イオン性界面活性剤としては、高級アルコールエチレンオキシド付加物、脂肪酸エチレンオキシド付加物、高級アルキルアミンエチレンオキシド付加物、ポリプロピレングリコールエチレンオキシド付加物等のポリエチレングリコール型非イオン界面活性剤、ポリエチレンオキシド、グリセリンの脂肪酸エステル、ペンタエリスリトールの脂肪酸エステル、ソルビットもしくはソルビタンの脂肪酸エステル、多価アルコールのアルキルエーテル、アルカノールアミンの脂肪族アミド等の多価アルコール型非イオン性界面活性剤などが挙げられ、アニオン性界面活性剤としては、例えば、高級脂肪酸のアルカリ金属塩等の硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、アルキルスルホン酸塩、パラフィンスルホン酸塩等のスルホン酸塩、高級アルコールリン酸エステル塩等のリン酸エステル塩などが挙げられ、カチオン性界面活性剤としては、アルキルトリメチルアンモニウム塩等の第４級アンモニウム塩などが挙げられる。両性界面活性剤としては、高級アルキルアミノプロピオン酸塩等のアミノ酸型両面界面活性剤、高級アルキルジメチルベタイン、高級アルキル時ヒドロキシエチルベタイン等のベタイン型両性界面活性剤などが挙げられる。

帯電防止剤としては、上記の界面活性剤、脂肪酸エステル、高分子型帯電防止剤が挙げられる。脂肪酸エステルとしてはステアリン酸やオレイン酸のエステルなどが挙げられ、高分子型帯電防止剤としてはポリエーテルエステルアミドが挙げられる。

顔料としては、無機含量（酸化チタン、酸化鉄、酸化クロム、硫化カドミウム等）、有機顔料（アゾレーキ系、チオインジゴ系、フタロシアニン系、アントラキノン系）が挙げられる。染料としてはアゾ系、アントラキノン系、トリフェニルメタン系等が挙げられる。これら顔料および染料の添加量は、特に限定されないが、前記共重合体（Ａ）１００質量部に対して、合計で、通常５質量部以下、好ましくは０．１〜３質量部である。

スリップ剤としては、ワックス（カルナバロウワックス等）、高級脂肪酸（ステアリン酸等）、講習脂肪酸塩（ステアリン酸カルシウム等）、高級アルコール（ステアリルアルコール等）、高級脂肪酸アミド（ステアリン酸アミド、エルカ酸アミド等）等が挙げられる。

上記の各種添加剤の添加量は、本発明の目的を損なわない範囲内で用途に応じて、特に限定されないが、緩和樹脂層（Ｘ１）が前記４−メチル−１−ペンテン・α‐オレフィン共重合体（Ａ１）を含む場合、共重合体（Ａ１）に対して、それぞれ、０．０１〜３０質量部であることが好ましい。

本発明のクッション部材における緩和樹脂層（Ｘ１）の厚さは、取り扱い性が容易である点で、２０μｍ〜２０００μｍであることが好ましく、２０μｍ〜１５００μｍであることがより好ましく、５０μｍ〜１０００μｍであることが更に好ましい。

本発明のクッション部材を構成する緩和樹脂層（Ｘ１）は一層であっても多層であっても良い。多層構造の場合として、例えば、複数の緩和樹脂層（Ｘ１）を含んでなる構造、緩和樹脂層（Ｘ１）を含んでなる層と熱可塑性エラストマー（Ｂ）からなる層が積層された構造、等が挙げられる。

≪表面層（Ｘ２）≫
本発明の袋体（Ｘ）における表面層（Ｘ２）は、紙、天然繊維、再生繊維もしくは合成繊維からなる織布または不織布を含んでなる。前記、紙、天然繊維、再生繊維もしくは合成繊維からなる織布または不織布としては、特に限定されず、従来公知のものなどが用いられる。繊維質素材としては、例えば、綿、麻、絹、羊毛等の天然繊維、レーヨン、キュプラ等の再生繊維、ポリエステル、ナイロン、アクリル、ポリウレタン、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ４−メチル−１−ペンテン、ポリ塩化ビニル等の合成繊維を挙げることができる。織布としては、例えば、前記繊維質素材から作られた織物、編物等を挙げることができる。また不織布としては、前記繊維質素材を化学的方法、機械的方法、またはそれらの組合せにより絡み合わせてウエッブとしたものなどが挙げられる。

前記、天然繊維、再生繊維もしくは合成繊維からなる織布または不織布の厚さは、取り扱い性が容易である点で、２０μｍ〜２０００μｍであることが好ましく、２０μｍ〜１５００μｍであることがより好ましく、５０μｍ〜１０００μｍであることが更に好ましい。

また、本発明における表面層（Ｘ２）は、少なくとも一部が緩和樹脂層（Ｘ１）と接触している層であることが好ましい。ここで、「少なくとも一部が緩和樹脂層（Ｘ１）と接触している」とは、表面層（Ｘ２）が緩和樹脂層（Ｘ１）の一部分と接触しているか、或いは、表面層（Ｘ２）が緩和樹脂層（Ｘ１）の全体と接触していることを意味し、緩和樹脂層（Ｘ１）と表面層（Ｘ２）との接触割合が、緩和樹脂層（Ｘ１）の総面積に対して、３０％〜１００％であることが好ましく、５０％〜１００％であることがより好ましい。

また、本発明における表面層（Ｘ２）は、シート状である緩和樹脂層（Ｘ１）の片面側にのみ積層されてもよいし、シート状である緩和樹脂層（Ｘ１）の両面側に積層されてもよい。

本発明の袋体（Ｘ）が図３に示すような三層構造である場合の袋体（Ｘ）における緩和樹脂層（Ｘ１）と表面層（Ｘ２）との厚さの比〔表面層の厚さ／緩和樹脂層の厚さ／表面層の厚さ〕は、特に制限はないが、１０〜１００／１００／１０〜１００が好ましく、１〜５０／１００／１〜５０がより好ましい。

＜緩和樹脂層（Ｘ１）の製造方法＞
本発明の緩和樹脂層（Ｘ１）の製造方法（成形方法）には特に限定はなく、例えば従来公知の製造方法が使用できる。

各成分を溶媒に溶かした溶液を均一混合した後、溶媒を除去して組成物を製造することも可能であるが、溶媒へ原料の溶解、溶媒除去等の工程が不要で、実用的な製造方法である、各成分を溶融混練することにより組成物を製造する溶融混練法を採用することが好ましい。その溶融混練方法については、特に制限はなく、ニーダー、ロールミル、バンバリーミキサー、単軸または二軸押出機等の通常使用されている公知の混合機を用いて、例えば１８０〜２５０℃下で溶融混錬後、造粒あるいは粉砕する方法を採用することができる。それらの中でも混合性や生産性の観点から、二軸押出機の使用が好ましい。該方法により、各成分および添加剤が均一に分散混合された高品質の樹脂組成物ペレットを得ることができる。

本発明に係る緩和樹脂層（Ｘ１）は、例えば、一般的なＴダイ押出成形機およびモールド印刷成形機で前記組成物を成形することにより得られる。例えば一軸押出機にてシリンダーシリンダー温度１７０〜２５０℃およびキャストロール温度０〜７０℃で成形を行ってシートを形成する。

シートの厚さは、その使用用途にもよるが、通常５〜１０００μｍ、好ましくは３０〜２００μｍである。前記厚さであると、シートの生産性に優れ、シートの成形時にピンホールが生じることがなく、十分な強度も得られることから好ましい。

また、シート表面にはエンボス加工を施してもよく、シート成形時または成形後に延伸してもよい。さらに、成形して得られたシートは樹脂の融点未満の温度でのアニーリング処理を行ってもよい。

シート状の緩和樹脂層（Ｘ１）はインフレーション成形法で作製してもよい。具体的には、一軸押出機にて、所定のシリンダー温度で、インフレーション用ダイから重力方向とは逆方向の上向方向に押出してインフレーションを行い、インフレーションフィルムを得ることができる。

インフレーションフィルムの引取速度は通常２〜４０ｍ／分、好ましくは４〜３０ｍ／分である。フィルムの厚さは特に限定されないが、通常は１０〜３００μｍ、好ましくは２０〜２５０μｍ、より好ましくは３０〜６０μｍである。

シート状の緩和樹脂層（Ｘ１）は、モールド印刷成形法で作製してもよい。具体的には、モールド印刷成形法は、シリンダー表面の凹刻部に溶融押出、充填された熱可塑性吸水性樹脂を、基材表面に圧着転写して融着させる成形の方法を言い、溶融押出された熱可塑性樹脂をシリンダー表面の凹刻部に充填する工程と、前記シリンダーの凹刻部に充填された樹脂を基材表面に圧着転写して融着させる工程を有する。シリンダー表面の凹刻部は種々の模様状とすることができ、樹脂はその種々の模様状に基材上に凸状に融着される。溶融押出された熱可塑性吸水性樹脂をシリンダー表面の凹刻部に充填する際に押出成型機を導入すると、量産速度の向上を図ることができ好適である。

モールド印刷成形時の膜厚は、特に限定されず、通常３０〜１０００μｍ、好ましくは３０〜８００μｍであることが望ましい。膜厚が３０μｍ未満の場合、得られるモールド印刷成型シートの吸水性能、吸放湿性能が低下するおそれがある。また、膜厚が１０００μｍを超える場合、得られるモールド印刷成型シートの柔軟性が悪化するおそれがある。

本発明に係るクッション部材の緩和樹脂層（Ｘ１）および表面層（Ｘ２）を含む袋体（Ｘ）は、緩和樹脂層（Ｘ１）と表面層（Ｘ２）を積層する事で得られる。積層の方法は特に限定されないが、例えば、
（１）表面層（Ｘ２）成形用の樹脂組成物を共押出し、その際に表面層（Ｘ１）の材料を積層させて基材層及び表面層を備える積層体を製造する方法（以下、「共押出法」ともいう）、
（２）予め緩和樹脂層（Ｘ１）及び表面層（Ｘ２）を個別に成形しておき、成形された緩和樹脂層（Ｘ１）及び表面層（Ｘ２）を熱融着させる方法（以下、「熱融着法」ともいう）、
（３）予め緩和樹脂層（Ｘ１）を成形しておき、成形された層の一方の層の表面に表面層（Ｘ２）を、押出コーティングによって積層させる方法（以下、「押出コーティング法」ともいう）、
（４）予め緩和樹脂層（Ｘ１）を成形しておき、表面層（Ｘ２）を接着剤、あるいは粘着材などで接合する方法、縫糸にて編むステッチボンドにて結合して積層する方法、
（５）表面層（Ｘ２）に、溶剤に緩和樹脂層（Ｘ１）の材料を溶解させた溶液を含侵またはコーティングによって積層させる方法
等が挙げられる。

≪発泡体（Ｙ）≫
発泡体（Ｙ）の材質は、特に限定されないが、熱可塑性樹脂（Ａ）であることが好ましく、機械的強度及び耐熱性の観点からポリオレフィン系樹脂及びポリウレタン系樹脂であることがより好ましい。ポリオレフィン系樹脂とは、オレフィン成分を５０質量％以上含有する樹脂である。ポリオレフィン系樹脂には、例えばポリエチレン系樹脂及びポリプロピレン系樹脂等がある。これらは１種を単独で、又は２種以上を混合して使用してもよい。なお、ポリオレフィン系樹脂の中でも、機械的強度と耐熱性とのバランスに特に優れることからポリプロピレン系樹脂が発泡体の材質としてより好ましく、従来公知の方法により、ポリオレフィン系樹脂粒子を発泡させることにより、ポリオレフィン系樹脂の発泡粒子を作製することができる。

本発明のクッション部材においては、前記袋体（Ｘ）が、緩和樹脂層（Ｘ１）と表面層（Ｘ２）の少なくとも２層からなり、前記緩和樹脂層（Ｘ１）が、発泡体（Ｙ）に含まれる熱可塑性樹脂（Ａ）を含むことが好ましい。すなわち、本発明のクッション部材においては、前記袋体（Ｘ）の緩和樹脂層（Ｘ１）と発泡体（Ｙ）とが同じ熱可塑性樹脂を含み、同じ４−メチル−１−ペンテン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）を含むことが好ましい。

発泡体（Ｙ）の材質は、好ましくは前記緩和樹脂層（Ｘ１）で記載した４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）を含む熱可塑性樹脂組成物である。ここで４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）の好ましい態様は、既に記載の要件（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に加えて、更に下記要件（ｄ）を満たし、とりわけ好ましい態様においては、（ａ）〜（ｄ）の要件に加えて、更に要件（ｅ）、（ｆ）および（ｇ）から選ばれる１以上、好ましくは２以上、より好ましくは全てを満たす。

本発明の発泡体（Ｙ）の材質である４−メチル−１−ペンテン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）を含む熱可塑性樹脂組成物は、発泡成分として、慣用の発泡剤を含んでおり、発泡剤は、分解性発泡剤（化学発泡剤）であってもよいが、腐食性、取扱性などの観点から、揮発性発泡剤（物理発泡剤）であってもよい。揮発性発泡剤としては、例えば、無機系発泡剤（窒素、二酸化炭素、酸素、空気、水など）、有機系発泡剤（脂肪族炭化水素、脂環族炭化水素、芳香族炭化水素、塩化炭化水素、フッ化炭化水素、アルコール類、エーテル類、アルデヒド類、ケトン類など）などが挙げられる。これらのうち、安価で毒性が低い点から、ブタン（ｎ−ブタン、イソブタン）やペンタン（ｎ−ペンタン、イソペンタンなど）などの低級脂肪族炭化水素が汎用される。

発泡剤の割合は、例えば、樹脂１００質量部に対して、例えば、０．０１〜３０質量部、好ましくは０．１〜２５質量部、さらに好ましくは１〜２０質量部（特に５〜１５質量部）程度である。

前記熱可塑性樹脂組成物は気泡調整剤を含んでいてもよい。気泡調整剤としては、例えば、ケイ素化合物（タルク、シリカ、ゼオライトなど）、無機酸塩（炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウムなどの炭酸塩又は炭酸水素塩など）、有機酸又はその塩（クエン酸、クエン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸亜鉛など）、金属酸化物（酸化亜鉛、酸化チタン、酸化アルミニウムなど）、金属水酸化物（水酸化アルミニウムなど）などが挙げられる。これらの気泡調整剤は単独で又は二種以上組み合わせて使用してもよい。

気泡調整剤の割合は、樹脂１００質量部に対して、例えば、０．０１〜１０質量部、好ましくは０．０５〜５質量部、さらに好ましくは０．１〜３質量部（特に０．５〜２質量部）程度である。

熱可塑性樹脂組成物は収縮防止剤を含んでいてもよい。収縮防止剤としては、例えば、脂肪酸エステル（パルミチン酸モノ乃至トリグリセリド、ステアリン酸モノ乃至トリグリセリドなどのＣ８−２４脂肪酸と多価アルコールとのエステルなど）、脂肪酸アミド（パルミチン酸アミド、ステアリン酸アミドなどのＣ８−２４脂肪酸アミドなど）などが挙げられる。これらの収縮防止剤は、水分蒸散性を向上させるための界面活性剤として機能してもよい。これらの収縮防止剤は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。

収縮防止剤の割合は、樹脂１００質量部に対して、例えば、０．０１〜３０質量部、好ましくは０．０５〜２０質量部、さらに好ましくは０．１〜１０質量部（特に１〜５質量部）程度である。

熱可塑性樹脂組成物は、慣用の添加剤、例えば、着色剤（染料や顔料など）、表面平滑剤、安定剤（酸化防止剤、熱安定化剤、紫外線吸収剤など）、粘度調節剤、相溶化剤、分散剤、帯電防止剤、ブロッキング防止剤、防曇剤、充填剤（炭酸カルシウム、炭素繊維など）、滑剤、離型剤、潤滑剤、衝撃改良剤、可塑剤、難燃剤、バイオサイド（殺菌剤、静菌剤、抗かび剤、防腐剤、防虫剤など）、消臭剤などを含んでいてもよい。これらの添加剤は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。

なお、着色剤は有彩色の着色剤であってもよく、無彩色の着色剤であってもよい。本発明では、着色剤を使用することにより、光の吸収性、反射性などを調整可能である。る。
本発明における発泡体（Ｙ）は下記要件を満たすことが好ましい。

要件（ｙ）；
ＡＳＴＭＤ１５０５に準拠して測定した密度が０．０１ｇ／ｃｍ³以上０．３ｇ／ｃｍ³以下であり、好ましくは、０．０２ｇ／ｃｍ³以上、０．２ｇ／ｃｍ³以下、さらに好ましくは０．０２ｇ／ｃｍ³以上、０．１ｇ／ｃｍ³以下である。なお、密度の測定条件等の詳細は、後述する実施例の欄に記載のとおりである。

発泡体（Ｙ）の密度は、すなわち発泡倍率を示しており、密度が０．１ｇ／ｃｍ³以上ということは発泡体の倍率が１０倍以上であることを意味している。言い換えれば発泡体（Ｙ）の発泡倍率は、緩衝性を有する限り、特に制限されず、３〜１００倍であり、好ましくは４〜５０倍、さらに好ましくは１０〜５０倍程度であってもよい。発泡倍率が低すぎると、衝撃吸収性が低下する虞があり、高すぎると、機械的強度、柔軟性が低下する虞がある。

発泡体（Ｙ）の平均気泡径は、例えば、０．２〜２ｍｍ、好ましくは０．４〜１．８ｍｍ、さらに好ましくは０．５〜１．５ｍｍ（特に０．３〜１．２ｍｍ）程度である。平均気泡径が小さすぎると緩衝性が低下する場合があり、大きすぎると機械的特性が低下する。

＜発泡体（Ｙ）の製造方法＞
本発明の発泡体（Ｙ）の製造方法は従来公知の製造方法を使用できる。好ましくは、ガスを使用して物理的に発泡させながら溶融状態の上記の熱可塑性樹脂組成物を押出ダイからネット状に押し出す第１工程と、その後、必要に応じて所望長さおよび所望形態に切断する第２工程により製造することができる。

第１工程においてネット状に押出成形する方法は公知であり、先端に円筒ダイが装着された押出機を使用して押出成形する方法を適用できる。前記円筒ダイは、内周と外周のそれぞれの円周上に配置した多数のノズルを有しており、内周側のノズルと外周側のノズルが互いに逆方向に回転することでネット状（筒状ネット形態）に押し出すことができるものである。

ネット状に押出成形する方法としては、特開２０１４−４６２９３号公報（実施例）、特許第４６８４７８３号公報に記載の方法（剪断法成形；段落番号００２６〜００３０）、特開２００８−２００２号公報の段落番号００４５、特公昭４１−５２６４号公報に記載された方法を挙げることができる。

第１工程において使用するガスとしては、不活性ガスまたは不燃性ガス（窒素、炭酸ガス、フロン、代替フロンなど）、脂肪族炭化水素（プロパン、ｎ−ブタン、イソブタン、ペンタン（ｎ−ペンタン、イソペンタンなど）、ヘキサン（ｎ−ヘキサンなど）など）、芳香族炭化水素（トルエンなど）、ハロゲン化炭化水素（三塩化フッ化メタンなど）、エーテル類（ジメチルエーテル、石油エーテルなど）、ケトン類（アセトン、メチルエチルケトンなど）などから選ばれる１または２以上を挙げることができる。

第１工程おける発泡倍率は４〜８０倍が好ましく、５〜４０倍がより好ましく、１０〜３５倍がさらに好ましい。発泡倍率は、発泡体の用途に応じて調整することができる。
第２工程は、第１工程で得られたネット状の発泡繊維を用途に応じた形態や長さに切断する工程である。第２工程で切断するとときは、発泡繊維の幅方向にのみ切断し、長さ方向には切断しない。発泡繊維の幅方向に切断するときは、繊維長さに対して直交する方向に切断することが好ましいが、斜交する方向に切断されたものが含まれていてもよい。

本発明の発泡体（Ｙ）は単独で使用することができるが、必要に応じて他の剤と混合したり、他の剤を表面に付着させたりした形態で使用することもできる。
他の剤としては、消臭剤、抗菌剤、抗菌剤を除く薬剤（抗アレルギー剤など）、着色剤、香料（マイクロカプセルに封入された香料も含む）、ゼオライト、備長炭、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、活性炭、珪藻土などの調湿剤から選ばれる１または２以上を挙げることができる。
また本発明の発泡体（Ｙ）は、製造後に表面を着色してもよいし、着色剤を発泡繊維の発泡構造内部に含浸させることで着色することもできる。

［クッション部材を備えた物品］
本発明におけるクッション部材は、従来公知の様々な物品として使用することができる。例えば、本発明のクッション部材は、ソファー、床用クッション、椅子用クッション、睡眠用枕及びマットレス等の寝具等に好適に使用できる。

以下、本発明を実施例により更に具体的に説明するが、本発明はその主旨を越えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、実施例および比較例における各種物性は以下の方法により測定した。

〔組成〕
４−メチル−１−ペンテン共重合体（Ａ１）中の各構成単位（４−メチル−１−ペンテン及びα-オレフィン）の含有率（モル％）は、¹³Ｃ−ＮＭＲにより測定した。
・測定装置：核磁気共鳴装置（ＥＣＰ５００型、日本電子（株）製）
・観測核：¹³Ｃ（１２５ＭＨｚ）
・シーケンス：シングルパルスプロトンデカップリング
・パルス幅：４．７μ秒（４５°パルス）
・繰り返し時間：５．５秒
・積算回数：１万回以上
・溶媒：オルトジクロロベンゼン／重水素化ベンゼン（容量比：８０／２０）混合溶媒
・試料濃度：５５ｍｇ／０．６ｍＬ
・測定温度：１２０℃
・ケミカルシフトの基準値：２７．５０ｐｐｍ

〔極限粘度［η］〕
共重合体の極限粘度［η］は、測定装置としてウベローデ粘度計を用い、デカリン溶媒中、１３５℃で測定した。
約２０ｍｇの４−メチル−１−ペンテン（４ＭＰ１）共重合体をデカリン２５ｍｌに溶解させた後、ウベローデ粘度計を用い、１３５℃のオイルバス中で比粘度η_spを測定した。このデカリン溶液にデカリンを５ｍｌ加えて希釈した後、上記と同様にして比粘度η_spを測定した。この希釈操作を更に２回繰り返し、濃度（Ｃ）を０に外挿した時のηｓｐ／Ｃの値を極限粘度［η］（単位：ｄｌ／ｇ）として求めた（下記の式１参照）。
［η］＝ｌｉｍ（ηｓｐ／Ｃ）（Ｃ→０）・・・式１

〔重量平均分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）〕
共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）、及び重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ：ＧｅｌＰｅｒｍｅａｔｉｏｎＣｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ）を用いた標準ポリスチレン換算法により算出した。
−条件−
測定装置：ＧＰＣ（ＡＬＣ／ＧＰＣ１５０−Ｃｐｌｕｓ型、示唆屈折計検出器一体型、Ｗａｔｅｒｓ製）
カラム：ＧＭＨ６−ＨＴ（東ソー（株）製）２本、及びＧＭＨ６−ＨＴＬ（東ソー（株）製）２本を直列に接続
溶離液：ｏ−ジクロロベンゼン
カラム温度：１４０℃
流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ

〔メルトフローレート（ＭＦＲ）〕
メルトフローレート（ＭＦＲ：ＭｅｌｔＦｌｏｗＲａｔｅ）は、ＡＳＴＭＤ１２３８に準拠し、２３０℃で２．１６ｋｇの荷重にて測定した。単位は、ｇ／１０ｍｉｎである。

〔密度〕
共重合体の密度は、ＪＩＳＫ７１１２（密度勾配管法）に準拠して、測定した。この密度（ｋｇ／ｍ³）を軽量性の指標とした。また発泡体の密度はＪＩＳＫ７２２２に準拠して水中置換法により算出した。

〔融点（Ｔｍ）〕
共重合体の融点（Ｔｍ）は、測定装置として示差走査熱量計（ＤＳＣ２２０Ｃ型、セイコーインスツル（株）製）を用いて測定した。約５ｍｇの重合体を、測定用アルミニウムパン中に密封し、室温から１０℃／ｍｉｎで２００℃まで加熱した。重合体を完全融解させるために、２００℃で５分間保持し、次いで、１０℃／ｍｉｎで−５０℃まで冷却した。−５０℃で５分間置いた後、１０℃／ｍｉｎで２００℃まで２度目の加熱を行ない、この２度目の加熱でのピーク温度（℃）を重合体の融点（Ｔｍ）とした。なお、複数のピークが検出される場合には、最も高温側で検出されるピークを採用した。

〔動的粘弾性〕
動的粘弾性の測定では、厚さ３ｍｍの共重合体のプレスシートを測定試料として用い、さらにプレスシートから動的粘弾性測定に必要な４５ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍの短冊片を切り出した。ＡＮＴＯＮＰａａｒ社製ＭＣＲ３０１を用いて、１０ｒａｄ／sの周波数で−４０〜１５０℃までの動的粘弾性の温度依存性を測定し、０〜４０℃の範囲でガラス転移温度に起因する損失正接（ｔａｎδ）がピーク値（最大値）となる際の温度（以下「ピーク値温度」ともいう。）、およびその際の損失正接（ｔａｎδ）の値を測定した。

〔圧縮応力緩和試験〕
圧縮応力減衰率は圧縮試験機（機種名ＡＧ−１００ｋＮＸ、島津製作所製）を用い、２３℃の環境で発泡体を充填した袋体（サイズ：縦１５ｃｍ×横１５ｃｍ）を１０ｍｍ／ｍｉｎの圧縮速度で圧縮した。試験前の袋体のサイズから２５％圧縮した時点で圧縮を停止させ、直後の力と３分間保持した後の力を測定した。本測定を同様に１５℃、４０℃でも実施した。

＜合成例１＞
＜４−メチル−１−ペンテン・プロピレン共重合体（Ａ−１）の合成＞
充分に窒素置換した容量１．５Ｌの攪拌翼付のＳＵＳ製オートクレーブに、３００ｍｌのｎ−ヘキサン（乾燥窒素雰囲気下、活性アルミナ上で乾燥したもの）、及び４５０ｍｌの４−メチル−１−ペンテンを２３℃で装入した後、トリイソブチルアルミニウム（ＴＩＢＡＬ）の１．０ｍｍｏｌ／ｍｌトルエン溶液を０．７５ｍｌ装入し、攪拌機を回した。

次に、オートクレーブを内温が６０℃になるまで加熱し、全圧（ゲージ圧）が０．１９ＭＰａとなるようにプロピレンで加圧した。
続いて、予め調製しておいた、Ａｌ換算で１ｍｍｏｌのメチルアルミノキサン、及び０．０１ｍｍｏｌのジフェニルメチレン（１−エチル−３−ｔ−ブチル−シクロペンタジエニル）（２，７−ジ−ｔ−ブチル−フルオレニル）ジルコニウムジクロリドを含むトルエン溶液０．３４ｍｌをオートクレーブに窒素で圧入し、重合反応を開始させた。重合反応中は、オートクレーブの内温が６０℃になるように温度調整した。

重合開始から６０分後、オートクレーブにメタノール５ｍｌを窒素で圧入し、重合反応を停止させた後、オートクレーブ内を大気圧まで脱圧した。脱圧後、反応溶液に、該反応溶液を攪拌しながらアセトンを添加し、溶媒を含む重合反応生成物を得た。次いで、得られた溶媒を含む重合反応生成物を減圧下、１３０℃で１２時間乾燥させて、４４．０ｇの粉末状の４−メチル‐１−ペンテン・プロピレン共重合体（Ａ−１）（以下、共重合体（Ａ−１）ともいう）を得た。得られた共重合体（Ａ−１）の各種物性の測定結果を表１に示す。

共重合体（Ａ−１）中の４−メチル−１−ペンテンの含有率は８４．１ｍｏｌ％であり、プロピレンの含有率は１５．９ｍｏｌ％であった。また、共重合体（Ａ−１）の密度は８３８ｋｇ／ｍ³であった。共重合体（Ａ−１）の極限粘度［η］は１．５ｄｌ／ｇであり、重量平均分子量（Ｍｗ）は３４０，０００であり、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．１であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）は１１ｇ／１０ｍｉｎであった。共重合体（Ａ−１）の融点（Ｔｍ）は１３２℃であった。

＜合成例２＞
＜４−メチル−１−ペンテン・プロピレン共重合体（Ａ−２）の合成＞
充分に窒素置換した容量１．５Ｌの攪拌翼付のＳＵＳ製オートクレーブに、３００ｍｌのｎ−ヘキサン（乾燥窒素雰囲気下、活性アルミナ上で乾燥したもの）、及び４５０ｍｌの４−メチル−１−ペンテンを２３℃で装入した。このオートクレーブに、トリイソブチルアルミニウム（ＴＩＢＡＬ）の１．０ｍｍｏｌ／ｍｌトルエン溶液を０．７５ｍｌ装入し、攪拌機を回した。

次に、オートクレーブを内温が６０℃になるまで加熱し、全圧（ゲージ圧）が０．４０ＭＰａとなるようにプロピレンで加圧した。
続いて、予め調製しておいた、Ａｌ換算で１ｍｍｏｌのメチルアルミノキサン、及び０．０１ｍｍｏｌのジフェニルメチレン（１−エチル−３−ｔ−ブチル−シクロペンタジエニル）（２，７−ジ−ｔ−ブチル−フルオレニル）ジルコニウムジクロリドを含むトルエン溶液０．３４ｍｌを、オートクレーブに窒素で圧入し、重合反応を開始させた。重合反応中は、オートクレーブの内温が６０℃になるように温度調整した。

重合開始から６０分後、オートクレーブにメタノール５ｍｌを窒素で圧入し、重合反応を停止させた後、オートクレーブ内を大気圧まで脱圧した。脱圧後、反応溶液に、該反応溶液を攪拌しながらアセトンを添加し、溶媒を含む重合反応生成物を得た。

次いで、得られた溶媒を含む重合反応生成物を減圧下、１００℃で１２時間乾燥させて、３６．９ｇの粉末状の４−メチル‐１−ペンテン・プロピレン共重合体（Ａ−２）（以下、共重合体（Ａ−２）ともいう））を得た。得られた共重合体（Ａ−２）の各種物性の測定結果を表１に示す。

共重合体（Ａ−１）中の４−メチル−１−ペンテンの含有率は７２．５ｍｏｌ％であり、プロピレンの含有率は２７．５ｍｏｌ％であった。また、共重合体（Ａ−２）の密度は８３９ｋｇ／ｍ³であった。共重合体（Ａ−１）の極限粘度［η］は１．５ｄｌ／ｇであり、重量平均分子量（Ｍｗ）は３３７，０００であり、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．１であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）は１１ｇ／１０ｍｉｎであった。共重合体（Ａ−２）の融点（Ｔｍ）は観測されなかった。

＜実施例１＞
４−メチル−１−ペンテン・プロピレン共重合体（Ａ−１）１００質量部、二次抗酸化剤としての耐熱安定剤としてのｎ−オクタデシル−３−（４'−ヒドロキシ−３'，５'−ジ−ｔ−ブチルフェニル）プロピネートを０．２質量部、収縮防止剤としてステアリン酸モノグリセライド（日本べーリンガー（株）製、「ＡＣＴＩＶ３２５」）３．２質量部、発泡核剤：平均粒子径７．４μｍのタルク、日本タルク（株）製「ミクロエースＫ−１」１．７質量部を配合した。然る後に、（株）プラスチック工学研究所社製２軸押出機ＢＴ−３０（スクリュー系３０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝４６）を用い、設定温度２３０℃、樹脂押出量６０ｇ／ｍｉｎおよび２００ｒｐｍの条件で造粒して樹脂組成物とし、タンデム押出機（（株）プラ技研製）の第１の押出機（スクリュー径６５ｍｍ）に下記処方の樹脂組成物を投入した。この第１の押出機の途中からブタンガス［ｉ−ブタン／ｎ−ブタン（体積比）＝２０／８０］１０質量部を注入した後、第２の押出機（スクリュー径９０ｍｍ）で発泡適正温度に調整し、先端に取り付けた丸形金型（リングダイ）の口金から押出発泡し、ストランド状の発泡体を得た。得られた発泡体の発泡倍率は３０倍、密度は０．０２８ｇ／ｃｍ³であった。
物性の測定結果を表２に示す。

得られたストランド状の発泡体を長さ２ｃｍ程度にカットした。１５質量部％のウレタン系樹脂からなる厚み０．１ｍｍのスパンデックス布材を表面層（Ｘ２）とし、緩和樹脂層（Ｘ１）として、４−メチル−１−ペンテン・プロピレン共重合体（Ａ−１）から作製した厚み０．２ｍｍの押出シートを使用して、表面層（Ｘ２）と緩和樹脂層（Ｘ１）とを、図３に示した構造となるように、熱プレス機を用いて１８０℃で２０秒、０．２ＭＰａの条件で貼り合わせたのちに、縫合して袋体を作製した。この袋体の中に１００ｇのカットした発泡体を充填してクッション体を作製した。

＜実施例２＞
共重合体（Ａ−１）１００質量部の代わりに、４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ−１）５５質量部、４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ−２）４５質量部とした以外は実施例１と同様に配合し、押出発泡成形してストランド状の発泡体を得た。得られた発泡体の発泡倍率は１８倍、密度は０．０４６ｇ／ｃｍ³であった。
物性の測定結果を表２に示す。

得られたストランド状の発泡体を長さ２ｃｍ程度にカットした。１５質量部％のウレタン系樹脂からなるスパンデックス布材（表面層（Ｘ２））を縫合した袋体を作製した。この袋体の中に１００ｇのカットした発泡体を充填してクッション体を作製した。

＜比較例１＞
共重合体（Ａ−１）１００質量部の代わりに結晶性低密度ポリエチレン（東ソー（株）製「１７０」）１００質量部とした以外は実施例１と同様に配合し、押出発泡成形してストランド状の発泡体を得た。得られた発泡体の発泡倍率は３０倍、密度は０．０３ｇ／ｃｍ³であった。
物性の測定結果を表２に示す。

１，１ａクッション部材
２，２ａ袋体
３発泡体
Ｘ１緩和樹脂層
Ｘ２表面層

Claims

伸縮性を有する袋体（Ｘ）と当該袋体（Ｘ）内に充填された発泡体（Ｙ）を含み、下記要件（ｘ）を満たすことを特徴とするクッション部材。
要件（ｘ）；２３℃で測定したときの２５％圧縮時の応力緩和率が４０％以上である。
前記発泡体（Ｙ）が、下記要件（ｙ）を満たすことを特徴とする、請求項１に記載のクッション部材。
要件（ｙ）；密度が０．０１ｇ／ｃｍ³以上、０．３ｇ／ｃｍ³以下である。
前記発泡体（Ｙ）が、下記要件（ａ）〜（ｃ）を満たす４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）を含む熱可塑性樹脂（Ａ）から形成される請求項１または２に記載のクッション部材。
要件（ａ）；４−メチル−１−ペンテン・α-オレフィン共重合体（Ａ１）は、４−メチル−１−ペンテンから導かれる構成単位（ｉ）と、α−オレフィン（ただし、４−メチル−１−ペンテンを除く。）から導かれる構成単位（ii）とを含み、構成単位（ｉ）と構成単位（ii）との合計を１００モル％として、構成単位（ｉ）６０〜９０モル％と、当該構成単位（ii）１０〜４０モル％とを含む。
要件（ｂ）；−４０〜１５０℃の温度範囲で、１０ｒａｄ／s（１．６Ｈｚ）の周波数で動的粘弾性測定を行って得られるｔａｎδピーク温度が１０℃以上４５℃以下である。
要件（ｃ）；−４０〜１５０℃の温度範囲で、１０ｒａｄ／s（１．６Ｈｚ）の周波数で動的粘弾性測定を行って得られるｔａｎδピーク値が０．８以上５．０以下である。
前記袋体（Ｘ）が、緩和樹脂層（Ｘ１）と表面層（Ｘ２）の少なくとも２層からなる請求項１〜３のいずれかに記載のクッション部材。
前記袋体（Ｘ）が、緩和樹脂層（Ｘ１）と表面層（Ｘ２）の少なくとも２層からなり、前記緩和樹脂層（Ｘ１）が前記熱可塑性樹脂（Ａ）を含む請求項３に記載のクッション部材。
ソファー、椅子用クッション、床用クッション、寝具である請求項１〜５のいずれかに記載のクッション部材。