JP2021059822A - エアレイド用短繊維及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
本実施形態に係るエアレイド用短繊維は、親水油剤及びシリコン含有油剤を含む繊維処理剤が短繊維重量の0.7〜2重量%付着した短繊維を含む。繊維処理剤に含まれる親水油剤及びシリコン含有油剤の重量比(親水油剤の重量/シリコン含有油剤の重量)は、60/40〜90/10の範囲内である。また、本実施形態に係るエアレイド用短繊維は、水分率が2〜13%である。
繊維処理剤に含有される親水油剤は、例えばアルキルリン酸エステル塩である。アルキルリン酸エステル塩は、モノアルキルリン酸エステル塩、ジアルキルリン酸エステル塩、ポリリン酸エステル塩、あるいはこれらの混合物を含有する。アルキルリン酸エステル塩が含有するアルキル基の平均炭素数は、例えば6〜22である。
繊維処理剤は、親水油剤及びシリコン含有油剤を含んでいる。繊維処理剤に配合される親水油剤の配合量は、繊維処理剤の全重量を基準として60〜90重量%である。90重量%を越えると併用するシリコン含有油剤の配合量が少なくなるため、短繊維にカットされる際の繊維と刃と間の摩擦抵抗が大きくなって切れ味が低下し、カット断面の形状がつぶれて分散性が低下するので好ましくない。60重量%未満では、親水油剤成分が少ないことにより静電気が発生しやすくなっており、繊維が帯電して塊状になって分散性が低下するので好ましくない。
繊維処理剤の短繊維への付着量は、短繊維の全体重量に対して、0.7〜2重量%である。付着量が0.7%未満では、静電気が発生しやすくなっており、繊維が帯電して塊状になって分散性が低下するので好ましくない。付着量が2重量%より大きくなると、繊維処理剤自体の集束性により未開繊束ができやすくなり、好ましくない。
短繊維の水分率は、短繊維の全体重量に対して2〜13重量%である。ここで、短繊維の水分率とは、後述の短繊維へのカット工程後の初期水分率である。水分率が2%未満では、短繊維にカットされる際の繊維と刃と間の摩擦抵抗が大きくなって切れ味が低下し、カット断面の形状がつぶれて分散性が低下するので好ましくない。水分率が13重量%を超えると、繊維の濡れが大きく繊維の集束性により未開繊束ができやすくなり、好ましくない。短繊維の水分率のより好ましい範囲は5〜10重量%であり、分散性を高めることができる。
短繊維の繊度は0.01〜1.0dTexであることが好ましい。繊度が0.01dTex未満であると、紡糸工程において断糸や毛羽等の糸質悪化が著しく、良好な品質の繊維を安定に生産することが困難になるだけでなく、時間当たりの生産量も落ちるため、生産コストが高くなり好ましくない。繊度が1.0dTexを超えると、極細繊維の特色を出せる低目付け領域での不織布の高い強度や緻密性が得難くなり、好ましくない。短繊維の繊度のより好ましい範囲は、0.1〜0.8dTexであり、繊維の品質を高めて生産コストを抑制し、不織布の強度や緻密性を高めることができる。
短繊維は、結晶性プロピレン系重合体を主成分とする樹脂を芯材とし、芯材よりも融点が低いオレフィン系重合体を主成分とする樹脂を鞘材とする、鞘芯構造を有する複合繊維であることが好ましい。オレフィン系の複合繊維の短繊維から均一な不織布を得ることが可能であり、耐薬品性に優れているので各種フィルター素材や電池用セパレータに使用される不織布を得ることができる。
鞘材及び芯材の断面積比(鞘/芯)が5/95〜80/20の範囲内であることが好ましい。5/95未満では鞘成分の不足により不織布にしたときの繊維同士の接着が弱くなり、80/20を超えた領域では芯成分の不足により繊維単体での強度が弱くなるため、複合繊維による利点が得られにくくなる。
短繊維の繊維長は、1〜10mmであることが好ましい。1mmより短すぎると不織布強度が出ないことが多く、10mmより長すぎると繊維同士が絡まりやすいため、繊維が塊状となり、分散性が悪化する。短繊維の繊維長のより好ましい範囲は2〜5mmであり、分散性を高めて不織布強度を確保できる。
芯材(結晶性プロピレン系重合体を主成分とする樹脂)には、核剤が配合されていることが好ましい。芯材に核剤を添加すると、溶融した芯材が紡糸口金から吐出されて冷却される際に、核剤が自ら結晶核として作用し又は結晶性プロピレン系重合体に対して結晶形成を誘発する造核剤として作用するため、再結晶化温度が上昇する。これにより、紡糸工程の冷却が安定し、紡糸繊維(未延伸繊維)の繊度斑、繊維内での鞘芯比率の斑、及び鞘材により被覆されずに部分的に芯材が露出している鞘材の被覆斑を低減することができる。芯材に添加する核剤としては、無機系核剤や有機系核剤を使用することができる。無機系核剤の具体例としては、タルク、カオリン、シリカ、カーボンブラック、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化アルミニウム、酸化ネオジウム、硫酸カルシウム及び硫酸バリウムなどが挙げられる。また、有機系核剤の具体例としては、安息香酸ナトリウム、安息香酸カルシウムなどの安息香酸金属塩系核剤、シュウ酸カルシウムなどのシュウ酸金属塩系核剤、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウムなどのステアリン酸金属塩系核剤、アルミニウムベンゾエート、カリウムベンゾエート、リチウムベンゾエートなどのベンゾエート金属塩系核剤、リン酸エステル系金属塩系核剤、ジベンジリデンソルビトール系核剤が挙げられる。また、核剤は、芯材である結晶性プロピレン系重合体を主成分とする樹脂が溶融状態のときに、共に溶融するもの及び完全には溶融せずに樹脂中に分散するもののいずれでもよく、溶融せずにそれ自体が核となるものでもよい。本実施形態においては、結晶性プロピレン系重合体を主成分とする樹脂との関係において、共に溶融して親和する核剤及び完全には溶融しないがその一部が樹脂となじみあう核剤を使用することが好ましい。
図1は、本実施形態のエアレイド用短繊維を製造するための製造装置の構成を説明する模式図である。
図1を参照して、本実施形態のエアレイド用短繊維の製造方法について説明する。
上記の本実施形態のエアレイド用短繊維は、親水油剤及びシリコン含有油剤の重量比(親水油剤の重量/シリコン含有油剤の重量)は、60/40〜90/10の範囲内である繊維処理剤が、短繊維に短繊維重量の0.7〜2重量%付着して構成されている。さらに、エアレイド用短繊維は、水分率が2〜13%である。
上記の実施形態では、溶融紡糸工程と延伸処理工程との間において繊維処理剤を付与しているが、これに限らず、溶融紡糸工程からカット工程までのいずれかのタイミングで付与されていればよい。また、本実施形態の短繊維はエアレイド法による不織布の製造方法に好ましく適用可能であるが、また、エアレイド法を用いない乾式の不織布の製造方法にも適用可能である。
(1)繊度
未延伸繊維及び延伸繊維の繊維繊度は、JIS L1013に準じて測定した。
試験対象繊維(重量2g)に付着した油剤を、エタノール/メタノール(混合比2/1)20ccによって抽出し、繊維に残ったエタノール/メタノールを熱で乾燥した後、残査として得られた繊維の重量を測定した。得られた残査の重量から、重量の減少量(エタノール/メタノールで抽出された成分の重量)を求め、試験対象繊維の重量で除した値を用いた。
試験対象繊維(重量3g)に対し、水分率測定装置の内蔵ヒーターにより繊維に付着した水分を加熱乾燥し、内蔵電子天秤によって水分率(ウェットベース)を測定した値を用いた。
(4−1)一次開繊評価
図2は、一次開繊評価の試験に用いられる試験装置の構成を説明する模式図である。目開き250μmの開口部S1Aを有するフルイS1及び目開き250μmの開口部S2Aを有するフルイS2が重ねられた構成である。カット後かつ開繊前の試験対象繊維F1(重量1g)を重ねられたフルイS1及びフルイS2の間に投入し、フルイS2の上部から圧力0.4MPaのエアーW1を試験対象繊維F1に満遍なく30秒当てた際に、試験対象繊維F1が綿状に開繊するか評価した。表1では、開繊した場合を「〇」で示し、開繊しない場合を「×」で示す。
図3は、通過性評価及び後述の地合評価の試験に用いられる試験装置の構成を説明する模式図である。円錐形状部及びその先端から伸びる管状部を有するプラスチック製の漏斗FNの管状部の先端に吸引部SCが設けられている。漏斗FNの上に、目開き250μmの開口部S1Aを有するフルイS1、目開き2.36mmの開口部S3Aを有するフルイS3、管状部P1、及び目開き250μmの開口部S2Aを有するフルイS2が重ねられた構成である。上記の一次開繊評価で綿状に開繊した短繊維F2(重量1g)を管状部P1内に投入し、管状部P1の上部をフルイS2で蓋をするように覆い、吸引部SCによって漏斗FNの先端部から吸引仕事率160Wの掃除機で吸引しながら、フルイS2の上部から0.4MPaのエアーW2を短繊維F2に満遍なく1分間当てた。通過性評価に係る測定値として、エアーW2を当てた後に管状部P1内の短繊維の残査(フルイS3を通過しなかった分の短繊維)の重量を測定し、投入した短繊維F2の重量(1g)で除した値を用いた。通過性評価の数値としては、60%以下であることが好ましく、40%以下であることがさらに好ましい。
上記の図3に示した試験装置において、上記の一次開繊評価で綿状に開繊した短繊維F2(重量1g)を管状部P1内に投入し、管状部P1の上部をフルイS2で蓋をするように覆い、吸引部SCによって漏斗FNの先端部から吸引仕事率160Wの掃除機で吸引しながら、フルイS2の上部から0.4MPaのエアーW2を短繊維F2に満遍なく1分間当てた。地合評価として、エアーW2を当てた後のフルイS1内のウェブ状短繊維(大きさφ200mm)の外観を目視により観察し、以下の基準で評価した。
(5−1)一次分散評価
100Lの水槽中に、カット後かつ開繊前の試験対象繊維(重量2g)を入れ、攪拌速度2800rpmで10分攪拌後、長さ3mm以上の繊維塊個数を測定した。一次分散評価の数値としては、繊維塊個数は40個以下であることが好ましい。
500mLのビーカーに300mLの水を入れ、水中に上記の一次分散試験で得た長さ3mm以上の繊維塊を入れ、ペンシルミキサーを使用して攪拌速度5000rpmで5分間攪拌した後の、長さ3mm以上の繊維塊個数を測定した。二次分散評価の数値としては、繊維塊個数は0個であることが好ましい。
カット後かつ開繊前の試験対象繊維のカット面をSEMで観察した。断面における繊維の形状の変形を目視で評価した。断面における繊維の形状が変化していない(つぶれていない)場合、「良」判定とし、繊維の形状に変化がある(つぶれが発生している)場合、「悪」判定とする。断面において繊維の形状が変化していない(つぶれていない)ことが好ましい。
<油剤>
以下の実施例では、繊維処理剤に用いる油剤として、以下の油剤を用いた。
油剤A:竹本油脂株式会社製親水油剤(アルキルリン酸エステル塩含有)
油剤B:松本油脂製薬株式会社製親水油剤(アルキルリン酸エステル塩含有、油剤Aよりも極性が高い)
油剤C:竹本油脂株式会社製シリコン含有油剤(シロキサン化合物含有)
(1)鞘芯型複合未延伸繊維の作製
芯材として、株式会社プライムポリマー製アイソタクチックポリプロピレン「S119」に添加剤(大日精化株式会社製「クリアマスターPP−RM−NSA RMX50」)を1.5質量%配合した原料を用いた。鞘材として、旭化成ケミカルズ株式会社製高密度ポリエチレン「J300」に添加剤(株式会社プライムポリマー製「ウルトゼックスIR−5」)を2.0質量%配合した原料を用いた。上記の芯材及び鞘材を用いて、溶融紡糸により、鞘芯構造の未延伸繊維を作製した。その際、鞘芯型複合紡糸口金を使用し、鞘芯の断面積比(鞘/芯)は50/50になるようにした。紡糸条件は、押出機シリンダー温度を270℃、紡糸口金温度を275℃、紡糸速度を180m/分とした。得られた未延伸繊維に、常温の状態で油剤A及び油剤Cを重量比80:20で混合して油剤溶液濃度4重量%に調整した水溶液を、オイリングローラー(繊維処理剤付着部30)で付与した。このようにして、繊度が0.8dTexの未延伸繊維を得た。
前述した紡糸工程から連続して延伸工程を実施できるように、2台のローラー(導入ローラー(第1ローラー40)及び延伸繊維引き出しローラー(第2ローラー60)の間に常圧蒸気100℃の水蒸気加熱延伸部(延伸処理部50)が配置された延伸装置を用いた。第1ローラー40を180m/分の速度で駆動して未延伸繊維のトウ11を導入し、第2ローラー60を所定の倍率で第1ローラー40より速度を増加して延伸繊維のトウ11を引き出した。
延伸工程で得られた延伸繊維のトウを直ちにロータリーカッター(カッター部90、回転速度50m/分)を用いて繊維長3.0mmにカットして、ポリオレフィン系短繊維を得た。カット時の圧力は4.3gf/dTexであり、水分率はポリオレフィン系短繊維の重量に対して9.5重量%であり、油剤付着量はポリオレフィン系短繊維の重量に対して1.2重量%であった。
得られたポリオレフィン系短繊維の乾式分散試験(一次開繊評価)では綿状に開繊し、通過性評価は30.2%であった。地合評価は繊維塊や目付斑(濃淡)が見られず、均一な地合であった。また、湿式分散試験(一次分散評価)では繊維塊個数が9個であり、二次分散評価でのペンシルミキサー使用後は繊維塊個数が0個となり、良分散性であった。図4は、実施例1のカット処理後の短繊維の断面を示すSEM写真である。図4から、実施例1では断面における繊維の形状の変形(形状のつぶれ)はなかった。
(1)鞘芯型複合未延伸繊維の作製
鞘芯構造の未延伸繊維を作製する際に、油剤Aの代わりに油剤Bを用いたこと以外は、実施例1と同様の方法で行った。
実施例1と同様の方法で延伸繊維を作製した。延伸工程において、引き出しローラー(第2ローラー60)速度を781m/分、全延伸倍率を4.34倍としたとき、繊維切れ、延伸切れを起こさず、工業的に安定して延伸して、延伸繊維を得ることができた。得られた実施例2の延伸繊維の繊度は、0.200dTexであった。
延伸繊維のカット時の圧力が4.8gf/dTexであるカット処理を実施例1と同様の方法で行った。得られたポリオレフィン系短繊維の水分率は9.1重量%であり、繊維処理剤付着量はポリオレフィン系短繊維重量に対して1.0重量%であった。
得られたポリオレフィン系短繊維の乾式分散試験(一次開繊評価)では綿状に開繊し、通過性評価は28.1%であった。地合評価は繊維塊や目付斑(濃淡)が見られず、均一な地合であった。また、湿式分散試験(一次分散評価)では繊維塊個数が9個であり、二次分散評価でのペンシルミキサー使用後は繊維塊個数が0個となり、良分散性であった。SEM写真から、実施例2では断面における繊維の形状の変形(形状のつぶれ)はなかった。
(1)鞘芯型複合未延伸繊維の作製
実施例1と同様の方法で鞘芯型複合未延伸繊維を作製した。
実施例1と同様の方法で延伸繊維を作製した。延伸工程において、引き出しローラー(第2ローラー60)速度を781m/分、全延伸倍率を4.34倍としたとき、繊維切れ、延伸切れを起こさず、工業的に安定して延伸して、延伸繊維を得ることができた。得られた実施例3の延伸繊維の繊度は、0.200dTexであった。
延伸繊維をまとめたトウ11を調整部72において室温で6時間静置(乾燥処理)することで水分率を調整し、延伸繊維のカット時の圧力が4.8gf/dTexであるカット処理を実施例1と同様の方法で行った。得られたポリオレフィン系短繊維の水分率は6.0重量%であり、繊維処理剤付着量はポリオレフィン系短繊維重量に対して1.2重量%であった。
得られたポリオレフィン系短繊維の乾式分散試験(一次開繊評価)では綿状に開繊し、通過性評価は29.8%であった。地合評価は繊維塊や目付斑(濃淡)が見られず、均一な地合であった。また、湿式分散試験(一次分散評価)では繊維塊個数が13個であり、二次分散評価でのペンシルミキサー使用後は繊維塊個数が0個となり、良分散性であった。SEM写真から、実施例3では断面における繊維の形状の変形(形状のつぶれ)はなかった。
(1)鞘芯型複合未延伸繊維の作製
鞘芯構造の未延伸繊維を作製する際に、油剤Aの代わりに油剤Bを用い、油剤B及び油剤Cの重量比を50:50で混合したこと以外は、実施例1と同様の方法で行った。
実施例1と同様の方法で延伸繊維を作製した。延伸工程において、引き出しローラー(第2ローラー60)速度を781m/分、全延伸倍率を4.34倍としたとき、繊維切れ、延伸切れを起こさず、工業的に安定して延伸して、延伸繊維を得ることができた。得られた比較例1の延伸繊維の繊度は、0.200dTexであった。
延伸繊維のカット時の圧力が4.3f/dTexであるカット処理を実施例1と同様の方法で行った。得られたポリオレフィン系短繊維の水分率は7.1重量%であり、繊維処理剤付着量はポリオレフィン系短繊維重量に対して1.0重量%であった。
得られたポリオレフィン系短繊維の乾式分散試験(一次開繊評価)では綿状に開繊し、通過性評価は95.1%であり、繊維塊状に凝集し、フルイS2を通過せず、地合評価することができなかった。また、湿式分散試験(一次分散評価)では繊維塊個数が0個であり、良分散性であった。一次分散評価で繊維塊がみられなかったため、二次分散評価は行わなかった。SEM写真から、比較例1では断面における繊維の形状の変形(形状のつぶれ)はなかった。
(1)鞘芯型複合未延伸繊維の作製
実施例1と同様の方法で鞘芯型複合未延伸繊維を作製した。
実施例1と同様の方法で延伸繊維を作製した。延伸工程において、引き出しローラー(第2ローラー60)速度を781m/分、全延伸倍率を4.34倍としたとき、繊維切れ、延伸切れを起こさず、工業的に安定して延伸して、延伸繊維を得ることができた。得られた比較例2の延伸繊維の繊度は、0.208dTexであった。
延伸繊維をまとめたトウ11に調整部72において120℃で乾燥炉長2mの乾燥処理を施すことで水分率を調整し、延伸繊維のカット時の圧力が5.6gf/dTexであるカット処理を実施例1と同様の方法で行った。得られたポリオレフィン系短繊維の水分率は0.4重量%であり、繊維処理剤付着量はポリオレフィン系短繊維重量に対して2.9重量%であった。
得られたポリオレフィン系短繊維の乾式分散試験(一次開繊評価)では綿状に開繊し、通過性評価は15.4%であり、地合評価は繊維塊や目付斑(濃淡)が8個見られ、やや地合が悪かった。また、湿式分散試験(一次分散評価)では繊維塊個数が10個であり、二次分散評価でのペンシルミキサー使用後は繊維塊個数が0個となり、良分散性であった。図5は、実施例1のカット処理後の短繊維の断面を示すSEM写真である。図5から、比較例2では断面における繊維の形状の変形(形状のつぶれ)が確認された。
(1)鞘芯型複合未延伸繊維の作製
鞘芯構造の未延伸繊維を作製する際に、油剤Aのみを使用したこと以外は、実施例1と同様の方法で行った。
実施例1と同様の方法で延伸繊維を作製した。延伸工程において、引き出しローラー(第2ローラー60)速度を781m/分、全延伸倍率を4.34倍としたとき、繊維切れ、延伸切れを起こさず、工業的に安定して延伸して、延伸繊維を得ることができた。得られた比較例3の延伸繊維の繊度は、0.201dTexであった。
延伸繊維のカット時の圧力が5.1gf/dTexであるカット処理を実施例1と同様の方法で行った。得られたポリオレフィン系短繊維の水分率は4.2重量%であり、繊維処理剤付着量はポリオレフィン系短繊維重量に対して1.2重量%であった。
得られたポリオレフィン系短繊維の乾式分散試験(一次開繊評価)では綿状に開繊し、通過性評価は25.1%であり、地合評価は繊維塊や目付斑(濃淡)が10個以上見られ、地合が悪かった。また、湿式分散試験(一次分散評価)では繊維塊個数が50個であるが、二次分散評価でのペンシルミキサー使用後は繊維塊個数が0個となり、分散しにくい状態であった。SEM写真から、比較例1では断面における繊維の形状の変形(形状のつぶれ)が確認された。
(1)鞘芯型複合未延伸繊維の作製
鞘芯構造の未延伸繊維を作製する際に、油剤Aの代わりに油剤Bを用い、油剤B及び油剤Cの重量比を20:80で混合したこと以外は、実施例1と同様の方法で行った。
実施例1と同様の方法で延伸繊維を作製した。延伸工程において、引き出しローラー(第2ローラー60)速度を781m/分、全延伸倍率を4.34倍としたとき、繊維切れ、延伸切れを起こさず、工業的に安定して延伸して、延伸繊維を得ることができた。得られた比較例4の延伸繊維の繊度は、0.202dTexであった。
延伸繊維のカット時の圧力が4.3gf/dTexであるカット処理を実施例1と同様の方法で行った。得られたポリオレフィン系短繊維の水分率は14.0重量%であり、繊維処理剤付着量はポリオレフィン系短繊維重量に対して1.1重量%であった。
得られたポリオレフィン系短繊維の乾式分散試験(一次開繊評価)を行ったが、繊維の集束性が大きく綿状に開繊しなかった。通過性評価及び地合評価を行うことができなかった、湿式分散試験(一次分散評価)では繊維塊個数が0個であり、良分散性であった。一次分散評価で繊維塊がみられなかったため、二次分散評価は行わなかった。SEM写真から、比較例4では断面における繊維の形状の変形(形状のつぶれ)はなかった。
(1)鞘芯型複合未延伸繊維の作製
鞘芯構造の未延伸繊維を作製する際に、油剤Aのみの1.5重量%に調整した水溶液を用いたこと以外は、実施例1と同様の方法で行った。
実施例1と同様の方法で延伸繊維を作製した。延伸工程において、引き出しローラー(第2ローラー60)速度を781m/分、全延伸倍率を4.34倍としたとき、繊維切れ、延伸切れを起こさず、工業的に安定して延伸して、延伸繊維を得ることができた。得られた実施例1の延伸繊維の繊度は、0.200dTexであった。
延伸工程で得られた延伸繊維をまとめたトウ11を油剤溶液濃度3重量%に調整した常温の状態の油剤のA水溶液が入った槽内を通過させることで仕上げ油剤として延伸繊維に付与し、ロータリーカッター(回転速度45m/分)にて繊維長3.0mmにカットして、ポリオレフィン系短繊維を得た。カット時の圧力は2.1gf/dTexであり、水分率はポリオレフィン系短繊維重量に対して35重量%であり、油剤付着量はポリオレフィン系短繊維重量に対して2.0重量%であった。仕上げ油剤の付与は、実質的に繊維中の水分率を高めるために行われたものである。
得られたポリオレフィン系短繊維の乾式分散試験(一次開繊評価)を行ったが、繊維の集束性が大きく綿状に開繊しなかった。通過性評価及び地合評価を行うことができなかった、湿式分散試験(一次分散評価)では繊維塊個数が0個であり、良分散性であった。一次分散評価で繊維塊がみられなかったため、二次分散評価は行わなかった。SEM写真から、比較例5では断面における繊維の形状の変形(形状のつぶれ)はなかった。
11…トウ
20…紡糸部
21…搬送ローラー
30…繊維処理剤付着部
31…付着ローラー
40…第1ローラー
41…ローラー
50…延伸処理部
60…第2ローラー
61…ローラー
70、71…搬送ローラー
72…調整部
80…調整ローラー
81…ローラー
90…カッター部
90A…回転軸
91…円柱形状部
91A…切断刃
Claims (10)
- 親水油剤及びシリコン含有油剤を含む繊維処理剤が短繊維重量の0.7〜2重量%付着した短繊維を含み、
前記繊維処理剤に含まれる前記親水油剤及び前記シリコン含有油剤の重量比(親水油剤の重量/シリコン含有油剤の重量)が60/40〜90/10の範囲内であり、
水分率が2〜13%である
エアレイド用短繊維。 - 前記短繊維の繊度は0.01〜1.0dTexである
請求項1に記載のエアレイド用短繊維。 - 前記短繊維の繊度は0.1〜0.8dTexである
請求項1に記載のエアレイド用短繊維。 - 前記短繊維は、結晶性プロピレン系重合体を主成分とする樹脂を芯材とし、前記芯材よりも融点が低いオレフィン系重合体を主成分とする樹脂を鞘材とする、鞘芯構造を有する複合繊維である
請求項1〜3のいずれか1項に記載のエアレイド用短繊維。 - 前記鞘材及び前記芯材の断面積比(鞘/芯)が5/95〜80/20の範囲内である
請求項4に記載のエアレイド用短繊維。 - 前記水分率が5〜10%である
請求項1〜5のいずれか1項に記載のエアレイド用短繊維。 - 前記短繊維の繊維長が1〜10mmである
請求項1〜6のいずれか1項に記載のエアレイド用短繊維。 - 前記短繊維の繊維長が2〜5mmである
請求項1〜6のいずれか1項に記載のエアレイド用短繊維。 - 溶融紡糸により未延伸繊維を得る工程と、
前記未延伸繊維に親水油剤及びシリコン含有油剤を含む繊維処理剤を繊維重量の0.7〜2重量%付着させる工程と、
前記未延伸繊維を延伸処理して延伸繊維とする工程と、
前記延伸繊維を所定の長さにカットする工程と
を備え、
前記繊維処理剤に含まれる前記親水油剤及び前記シリコン含有油剤の重量比(親水油剤の重量/シリコン含有油剤の重量)が60/40〜90/10の範囲内であり、
前記延伸繊維をカットする工程の後での前記延伸繊維の水分率が2〜13%である
エアレイド用短繊維の製造方法。 - 前記エアレイド用短繊維をカットする工程において前記延伸繊維にかかる圧力が5.0gf/dTex以下である
請求項9に記載のエアレイド用短繊維の製造方法。
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